養(yǎng)豬場廢水外文翻譯譯文--sbr集成實時控制策略應(yīng)用于養(yǎng)豬場廢水脫氮處理中的研究_第1頁
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文檔簡介

1、<p>  ARTICLE IN PRESS </p><p><b>  中文500</b></p><p><b>  5</b></p><p>  Water Research 38 (2004) 3340-3348 </p><p>  SBR集成實時控制策略應(yīng)用于養(yǎng)豬場廢水脫氮

2、處理中的研究</p><p>  Ju-Hyun Kima,*, Meixue Chenb, Naohiro Kishidac, Ryuichi Sudoa </p><p>  a Center for Environmental Science in Saitama, 914, Kamitanadare, Kisai, Saitama 347-0115, Japan </p>

3、;<p>  b State Key Laboratory of Environmental Aquatic Chemistry, Research Center for Eco-Environmental Sciences, Chinese Academy of Sciences, Beijing 100085, P.O. Box 2871, China </p><p>  c Depart

4、ment of Environmental Resources Engineering, Waseda University, 3-4-1 Okubo, Shinjuku-ku, Tokyo 1698555, Japan </p><p>  Received 7 May 2003; received in revised form 29 March 2004; accepted 11 May 2004 <

5、/p><p><b>  摘要</b></p><p>  新型的集成實時控制系統(tǒng)正在被設(shè)計和應(yīng)用于水力負荷變化較大的養(yǎng)豬場廢水處理。通過使用實時控制技術(shù),以O(shè)RP和pH分別作為厭氧段和好氧段的控制參數(shù),從而實現(xiàn)外加碳源的自動添加控制,使得整個處理系統(tǒng)正常運作。養(yǎng)豬場廢水濃度變化幅度大、進水的有機物碳氮比率低是整個生物脫氮工藝的主要限制因素。因此,必須補充足夠的碳源才能保

6、證脫氮過程的正常運行。許多研究者對以豬糞便作為外加碳源以保證生物脫氮效果的可行性進行了探究。實時控制系統(tǒng)能夠在進水負荷的循環(huán)變化過程中優(yōu)化豬糞便的添加量。在應(yīng)用了集成實時控制策略后,總碳和總氮的平均去除效率分別可達94%和96%之上。</p><p>  r 2004 Elsevier Ltd. All rights reserved. </p><p>  關(guān)鍵詞:脫氮;外加碳源;ORP

7、實時控制;SBR;養(yǎng)豬廢水</p><p><b>  1. 簡介</b></p><p>  養(yǎng)豬場廢水是向環(huán)境排放的主要氮污染源之一。傳統(tǒng)生物脫氮處理主要由一些系列的硝化階段和反硝化階段所組成。養(yǎng)豬廢水的濃度變化差別主要取決于不同的糞便處理方式,近年來以O(shè)RP和pH作為參數(shù)(Lo et al., 1994; Plisson-Saune et al., 1996;

8、Chapentier et al., 1998; Fuerhacker et al., 2000)的實時控制系統(tǒng)來分別控制污水處理周期中好氧和缺氧階段的SBR反應(yīng)器來處理養(yǎng)豬廢水受到了關(guān)注(Ra et al., 1998, 1999; Tilche et al., 2001)。但與傳統(tǒng)的處理過程不同的是,使用ORP和pH作為控制參數(shù)進行實時控制的序批式反應(yīng)器能夠針對不同的處理情況如進水水力負荷和處理狀況等進行自動調(diào)整。因而

9、每個處理周期的水力停留時間是根據(jù)不同情況而變化的(Ra et al., 2000)。并且能夠達到較高而穩(wěn)定的氮去除效率(Ra et al., 1998; Cheng et al., 2000)。</p><p>  雖然基于ORP和pH的實時控制系統(tǒng)已經(jīng)在不少 </p><p>  *Corresponding author. Tel.: +81-480-73-8369; fax: +81

10、-480-70-2031.</p><p>  E-mail address: a1098356@pref.saitama.jp (J.-H. Kim).</p><p>  養(yǎng)豬廢水處理系統(tǒng)中得到應(yīng)用,但是至今,這個系統(tǒng)還難以稱之為成功,由于研究者所得到的特定ORP和pH研究數(shù)據(jù)主要都是來源于完整的硝化和反硝化過程并且集中于好氧階段的控制(Ra et al., 1998; Cheng

11、et al., 2000)。但事實上,由這些特定的ORP和pH數(shù)據(jù)得出的控制點通常難以在使用馴化后的硝酸鹽污泥作為處理單元的系統(tǒng)中再現(xiàn)(Kim and Hao, 2001; Kishida et al., 2003)。 </p><p>  生物脫氮過程只在異養(yǎng)細菌有可利用的碳源時才會發(fā)生,因而若不補充充分的有機碳源,低碳氮比廢水將限制整體生物脫氮的效果。不少研究者都提出可使用發(fā)酵養(yǎng)豬糞便或者活性污泥作為SBR反

12、應(yīng)器中脫氮過程的電子受體,研究結(jié)果也得出這樣的外加碳源對加強SBR的處理效果是具有可行性的。但是常由于過量添加反應(yīng)過程中所需碳源而導(dǎo)致處理成本的增加。因此外加碳源的添加量必須與廢水的水質(zhì)水量波動相適應(yīng)。</p><p>  0043-1354/$ - see front matter r 2004 Elsevier Ltd. All rights reserved. doi:10.1016/j.watres.20

13、04.05.006 </p><p>  ARTICLE IN PRESS </p><p>  J.-H. Kim et al. / Water Research 38 (2004) 3340-33483341</p><p>  本研究的主要目的就是建立養(yǎng)豬場廢水的集成處理系統(tǒng)和操作策略以適應(yīng)不同負荷的變化。特別對于氮碳比較低的負荷周期,系統(tǒng)也能夠優(yōu)化外加碳源

14、的添加量以加強脫氮和去除廢水中污染物的效果。因此,作者研究了養(yǎng)豬糞便作為外加碳源的脫氮效果并決定了其添加的脈沖模型。作為補充,作者也評價了以O(shè)RP和pH作為實時控制參數(shù)的實際可行性??蓪︷B(yǎng)豬場廢水連續(xù)處理,并具有實時控制和脈沖輸入控制集成策略的SBR反應(yīng)器被設(shè)計出來并進行實際運轉(zhuǎn)。</p><p><b>  2.試驗方法</b></p><p>  2.1.序批式反

15、應(yīng)器與操作策略</p><p>  SBR反應(yīng)器試驗裝置見圖1。水溫維持在23±2℃。反應(yīng)器由樹脂玻璃構(gòu)成,工作容量為9L,內(nèi)置機械攪拌器。氣體由通風裝置提供,通過置于反應(yīng)器底部的砂濾多孔石進入反應(yīng)器。反應(yīng)器有五個反應(yīng)階段:進水階段、缺氧階段、好氧階段、污泥沉淀階段以及出水階段。缺氧和好氧的時間由計算機根據(jù)過程變量控制,而進水階段、污泥沉淀階段和撇水階段分別設(shè)定在5、55、5分鐘。每個周期的廢水進水量為

16、0.3L。</p><p>  ORP,pH和DO傳感器設(shè)置在SBR反應(yīng)器內(nèi)部。輸出信號直接由電腦接收。進水泵、出水泵、曝氣裝置、攪拌器以及糞便泵由電纜相連的繼電器控制。本次試驗將由高碳氮比進水負荷開始,該進水取于僅格柵處理后的廢水。實驗中,在一周的運行之后,使用了浮動進水持續(xù)運行了8個月。一旦進水碳源不充分,豬場糞便將作為外加碳源添加到SBR反應(yīng)器中以保證脫氮過程正常運行。</p><p&g

17、t;  以簡易自動控制為目的,豬場糞便的脈沖輸入模式被用于補充外加碳源。在低碳氮負荷的進水周期中,溶解的豬場糞便由脈沖計量泵以每次脈沖1g,脈沖間隔10min的運行方式抽入SBR反應(yīng)器中。一旦添加的豬</p><p>  繼電器匣(開/ 關(guān))</p><p>  場廢物的量不足以維持脫氮過程運行,則下一次添加周期就會開始,而到達指示脫氮過程結(jié)束的硝酸鹽膝時,添加過程就會結(jié)束。因此,利用脈沖

18、輸入模式,能夠較簡便的達到豬場糞便添加量與廢水波動性相適應(yīng)的狀態(tài)。</p><p>  2.2. 養(yǎng)豬場廢水、糞便與污泥</p><p>  本研究使用的污水取自日本埼玉縣的一個當?shù)剞r(nóng)場。而高碳氮比和低碳氮比的廢水分別來自混凝處理前后,并輪流在試驗中使用。原始廢水的碳氮比由于糞便和尿液的分別放置而顯著的改變。廢水中的總碳/總氮的比例在0.45-1.53之間,要求在4℃左右儲存。</p

19、><p>  豬場糞便也取自同一農(nóng)場。在使用之前,使用了網(wǎng)孔直徑為0.5mm的網(wǎng)篩以截留較大的固體顆粒,并用自來水稀釋,作為外加碳源。稀釋后的糞便特性見表1。</p><p>  混合液體懸浮固體(MLSS)的平均濃度保持在7000mg/L左右。當MLSS的濃度超過8000mg/L時,將抽出一部分污泥。在試驗階段,平均泥齡(SRT)為32天。</p><p><b

20、>  表 1</b></p><p><b>  稀釋豬場糞便特性</b></p><p>  參數(shù)平均值最小值-最大值標準偏差</p><p>  mg·L-1(n ¼ 15)</p><p>  TOC26,16711,410-55,64017,010</p&

21、gt;<p>  BOD590,28046,370-172,20031,850</p><p>  TN45292418-68821741</p><p>  TP26001500-3810821</p><p>  TSS917240-395043,720</p><p><b>  PC輸入

22、/輸出卡</b></p><p>  實時監(jiān)測pH和ORP的動態(tài)變化參數(shù)值</p><p><b>  出水 </b></p><p><b>  糞便 </b></p><p><b>  進水</b></p><p><b> 

23、 ORP傳感器</b></p><p><b>  pH 傳感器</b></p><p><b>  DO傳感器</b></p><p><b>  空氣</b></p><p>  SBR 出水桶</p><p><b>

24、  曝氣器砂濾多孔石</b></p><p>  Fig. 1. 具有實時控制策略的SBR反應(yīng)器工作原理圖 </p><p>  ARTICLE IN PRESS </p><p>  3342J.-H. Kim et al. / Water Research 38 (2004) 3340-3348</p><p>  2.3

25、.取樣及分析方法</p><p>  常規(guī)化驗參數(shù)包括TOC、BOD5、總氮(TN)、NH4-N、NO3-N、NO2-N、總磷(TP)、PO4-P、MLSS、MLVSS以及總懸浮顆粒(TSS)。覆蓋全過程的徑跡分析主要在高負荷和低負荷段. 混合樣品取自徑跡分析期間。對 NH4-N、NO3-N 以及 NO2-N的分析分別取自每一次的徑跡分析。 BOD5、 TSS、MLSS以及MLVSS 的分析標準采用美國公共衛(wèi)生

26、協(xié)會標準, 1995。The NH4-N、NO3-N、NO2-N以及PO4-P 由離子色譜儀分析檢測(Yokogawa IC 7000)??偺加蒘himadzu 總碳分析儀測定(TOC 5000)。TN 和 TP由總氮和總磷分析儀測定 (TN-30, TP-30, Mitsu-bishi Chemical Corp)。</p><p><b>  3.結(jié)果及討論</b></p>

27、<p>  3.1高碳氮比負荷周期實時控制點</p><p>  在高碳氮比負荷周期,采用以O(shè)RP以及pH作為缺氧階段和好氧階段控制參數(shù)的實時控制技術(shù),在處理過程無外加碳源的情況下脫氮段仍有效運轉(zhuǎn)。在高碳氮比負荷運轉(zhuǎn)初期,出水穩(wěn)定并且處理效果優(yōu)良。在圖2中的A點是設(shè)置進水點,5分鐘之后缺氧段開始。從污染物數(shù)據(jù)中可得出,在75分鐘內(nèi)NO3-N被還原為NO2-N并且最終完全被還原為氮氣 。B點是ORP曲

28、線上的硝酸鹽膝,代表了硝酸鹽已被完全去除。據(jù)報道,在脫氮完成后硫酸鹽的量開始減少,并且因此導(dǎo)致了ORP的突然下(Poisson - Sauna et al., 1996)。C點標志了好氧階段的開始。pH曲線的初始上升階段是由于系統(tǒng)在缺氧階段開始釋放二氧化碳和消耗揮發(fā)性脂肪酸(Ra et al., 1998)。在好氧的條件下,NH4-N隨時間減少。氨由于硝化反應(yīng)而轉(zhuǎn)化,硝酸鹽濃度則隨時間上升。由于系統(tǒng)中的氨被除去pH的下降。E點標志了硝化

29、過程的結(jié)束即氨低谷。在硝化過程中,NH4-N 轉(zhuǎn)化為NO3-N,如方程式(1) and (2) (EPA, 1975)所示。</p><p>  在硝酸銨氧化過程中需要一定的堿度(1mg的氨氮需要7.14mg碳酸鈣堿)。在硝化過程中堿性物質(zhì)的減少和酸性物質(zhì)的產(chǎn)生降低了pH。當氨完全被除去時標志著廢水中堿性物質(zhì)消耗的結(jié)束。</p><p>  3.2在低碳氮負荷周期中的實時控制點</p

30、><p>  在低碳氮負荷周期中控制點的選定對于集成控制策略來說非常重要。低碳氮負荷進水負荷的徑跡分析見圖3。A點是缺氧階段的開始。由污染物數(shù)據(jù)可得,來自于好氧階段硝化反應(yīng)的NO3-N利用進水提供的碳源進行緩慢的脫氮反應(yīng)。在2小時后,由于進水并沒有提供充分的碳源,反硝化過程并沒有反應(yīng)充分。S點,開始添加糞便,在脈沖式添加糞便后,反硝化反應(yīng)繼續(xù)進行,其速率顯著上升。在第一次添加糞便后的十分鐘,NO3-N的濃度由11.7

31、 mg·L-1降低到 9.6 mg ·L-1,但并沒有完全反硝化,因此10min后又進行第二次添加,并不斷循環(huán)直到達到反硝化完全為止。</p><p>  在第三次添加之后,硝酸鹽的含量降低到零。在ORP曲線斜坡階段,B點突然的變化標志著在厭氧反硝化中的氮氧化物已經(jīng)完全反應(yīng)完畢,系統(tǒng)停止自動添加糞便。帶有脈沖輸入的實時控制集成策略在控制養(yǎng)豬廢水的過程中,主要依賴于在ORP時間軸數(shù)據(jù)中的硝酸鹽突

32、變點,從而優(yōu)化糞便添加的過程。C點標志著好氧階段的開始。由于低碳氮負荷進水中的缺氧階段二氧化碳以及揮發(fā)性脂肪酸產(chǎn)生不足,因此D點不明顯。在好氧情況下,氨氮隨時間堅守。由于氨在硝化過程被轉(zhuǎn)化,因此硝酸鹽濃度隨時間增加。而pH的下降主要是由于系統(tǒng)中與廢水堿度密切相關(guān)的氨含量減少。E點代表了硝化過程的結(jié)束,稱之為氨低谷。氨的完全去除標志著廢水中的堿性物質(zhì)消耗和pH降低過程的結(jié)束。pH在E點上升可能是由于二氧化碳的釋放引起的(Chen et a

33、l., 2002)。</p><p>  3.3集成實時控制策略的確定</p><p>  豬場糞便的實時控制集成策略以及脈沖輸入控制的設(shè)計方案見圖4。在缺氧階段,持續(xù)時間 r 被作為鑒定外加碳源添加必要性的選擇參數(shù)。一旦進水所提供的碳源超過這個時間仍無法進行徹底的反硝化作用,則系統(tǒng)則會自動添加養(yǎng)豬場糞便(S點)。ORP和pH數(shù)據(jù)控制分別應(yīng)用于缺氧段和好氧段。dORP/dt 和dpH/dt

34、的值被用于監(jiān)測實時控制點。ORP和pH的值每1s監(jiān)測一次并且每五分鐘內(nèi)進行一次平均值。在兩個相鄰的平均值之間計算出dORP/dt 和dpH/dt。實際上,由于傳感器的不穩(wěn)定性以及3min間隔內(nèi)無法實施實時控制等原因,5min的間隔對于計算實時控制策略中的dORP/dt 和dpH/dt是比較合適的。</p><p>  高碳氮負荷和低碳氮負荷進水的dORP/dt 和dpH/dt數(shù)據(jù)可見圖5、6。雖然pH感應(yīng)器不夠穩(wěn)

35、定并且B點也不是非常明確,dpH/dt還是能夠用于硝化段控制參數(shù),因為氨低谷(E點)的數(shù)值立即由負數(shù)轉(zhuǎn)為整數(shù)。dpH/dt的數(shù)值變化比dORP/dt在E點的變化更為明顯;因此,使用pH做為硝化段控制參數(shù)更合適。在低碳氮比負荷周期中,豬場糞便作為補充氮源以便充分進行脫氮反應(yīng),并且使得ORP數(shù)據(jù)中的控制點更加清晰。在靠近B點的位置,由程序計算得出的dORP/dt的數(shù)值顯著的降低,并且在該點之后,dORP/dt的數(shù)值持續(xù)性的降低。該點可作為反

36、硝化結(jié)束點并且小于2 mV·min -1的數(shù)值可作為反應(yīng)系統(tǒng)脫氮情況的實時控制點。為避免錯誤的程序控制,在B點設(shè)置了5 mV·min -1作為控制值,同時集成實時控制策略被設(shè)計為可逐步自檢差錯直到指定的控制點出現(xiàn)。</p><p>  3.4集成實時控制系統(tǒng)性能</p><p>  通常一天內(nèi),帶有自動添加豬場糞便的集成實時控制系統(tǒng)策略都會運行很多個周期。該系統(tǒng)能為硝化

37、過程后的連續(xù)性反硝化過程提供最優(yōu)化的條件。污染物的總?cè)コ士梢姳?。通過使用實時控制集成策略和糞便的脈沖輸入控制,在極端波動的進水條件下,仍能夠保持相對穩(wěn)定的出水水質(zhì)。平均TOC和總氮去除效率分別超過94% 和96%。</p><p><b>  4.結(jié)論</b></p><p>  這一控制策略能夠為細菌的生長和性能提供最佳條件?;诒狙芯克〉玫慕Y(jié)果,養(yǎng)豬場廢水

38、處理脫氮反應(yīng)實時控制的實際重要性可總結(jié)為以下幾點:</p><p>  3343 J.-H. Kim et al. / Water Research 38 (2004) 3340-3348</p><p>  在養(yǎng)豬場廢水SBR處理中,傳統(tǒng)實時控制主要有反硝化不充分和硝酸鹽積累兩個缺陷。本研究再

39、一次肯定了使用豬場糞便作為反硝化過程的電子受體的可行性。并且可基于在ORP時間表中的硝酸鹽突破點,來優(yōu)化由集成實時控制策略決定的養(yǎng)豬糞便添加量。</p><p>  系統(tǒng)取得了較高的氮去除效率。使用這一控制策略后,即使在進水負荷極不穩(wěn)定的情況下,也能取得穩(wěn)定的出水效果。</p><p>  通過使用集成控制策略,實時控制的優(yōu)勢也能夠發(fā)揮出來。比如,由于優(yōu)化的外加碳源為充分反硝化提</

40、p><p>  進水 (Agitator on)</p><p>  供了條件,HRT的操作具有彈性,基于生物內(nèi)部活動和進水特性,因而保證了相對徹底的污染物除去效果。這一系統(tǒng)完全可在浮動進水荷載下用于養(yǎng)豬場廢水處理的工程實際。</p><p>  雖然ORP和pH能作為徹底反硝化的控制參數(shù),但對于硝化階段來說,pH時間表的控制點尚不夠明確,而dpH/dt的數(shù)值變化卻更為

41、顯著。因此作者建議ORP和pH應(yīng)當分別作為反硝化和硝化階段的控制參數(shù)。</p><p><b>  缺氧階段控制 </b></p><p><b>  停留 5 min </b></p><p><b>  打開糞便添加系統(tǒng)</b></p><p><b>  讀取

42、</b></p><p><b>  dORP/dt</b></p><p><b>  停留 10 sec</b></p><p>  dORP/dt>-5</p><p><b>  是</b></p><p><b> 

43、 讀取</b></p><p><b>  dORP/dt</b></p><p>  dORP/dt<-5</p><p><b>  是</b></p><p>  否關(guān)閉糞便添加系統(tǒng),停留 10 min</p><p><b>  是 否

44、</b></p><p>  讀取總時間 < w</p><p><b>  dORP/dt否</b></p><p><b>  是</b></p><p><b>  總時間 < r</b></p><p><b&g

45、t;  否</b></p><p>  否dORP/dt<-5</p><p><b>  是</b></p><p>  停留 30 minr: 120 min</p><p>  w: 90 min </p><p>  開曝氣器好氧階段控制</p>&l

46、t;p>  讀取 dpH/dt </p><p><b>  否 </b></p><p>  dpH/dt < 0 </p><p><b>  是 </b></p><p>  讀取 dpH/dt </p><p><b>  否 </b>

47、;</p><p>  dpH/dt >0 </p><p><b>  是 </b></p><p>  停留 20 min </p><p><b>  關(guān)曝氣器、攪拌器</b></p><p><b>  沉淀及出水</b></p>

48、;<p>  Fig. 4.實時控制策略</p><p>  ARTICLE IN PRESS </p><p>  3346J.-H. Kim et al. / Water Research 38 (2004) 3340-3348</p><p>  進水進水進水進水進水</p><p><b>  0.0

49、35</b></p><p><b>  0.030</b></p><p>  0.025缺氧階段好氧階段好氧階段缺氧階段好氧階段好氧階段</p><p><b>  0.020 </b></p><p><b>  0.015 </b></p&

50、gt;<p><b>  0.010 </b></p><p><b>  0.005 </b></p><p>  0.000eeee</p><p><b>  -0.005 </b></p><p><b>  -0.010 </b&

51、gt;</p><p><b>  25 </b></p><p>  20 15 10 </p><p><b>  5 </b></p><p><b>  0 </b></p><p><b>  -5 </b></

52、p><p>  -10BBBB</p><p><b>  -15</b></p><p><b>  -20</b></p><p>  02505007501000125015001750</p><p>  Time (min)</p>

53、<p>  Fig. 5.高碳氮比負荷控制策略的確定(進水TOC/TN比: 1.22-1.53)</p><p>  ARTICLE IN PRESS</p><p><b>  進水</b></p><p><b>  0.040</b></p><p><b>  0.03

54、5</b></p><p><b>  0.030</b></p><p><b>  0.025</b></p><p><b>  0.020</b></p><p><b>  0.015</b></p><p>

55、<b>  0.010</b></p><p><b>  0.005</b></p><p><b>  0.000</b></p><p><b>  -0.005</b></p><p><b>  -0.010</b><

56、/p><p><b>  20</b></p><p><b>  15</b></p><p><b>  10</b></p><p><b>  5</b></p><p><b>  0</b></p

57、><p><b>  -5</b></p><p><b>  -10</b></p><p><b>  -15</b></p><p><b>  -20</b></p><p><b>  0</b><

58、/p><p>  J.-H. Kim et al. / Water Research 38 (2004) 3340-3348</p><p><b>  進水進水</b></p><p>  缺氧階段好氧階段缺氧階段好氧階段</p><p><b>  ee</b></p>&l

59、t;p><b>  BB</b></p><p>  2505007501000</p><p>  Time (min)</p><p><b>  3347</b></p><p><b>  進水</b></p><p>  缺氧階段

60、 好氧階段</p><p><b>  e</b></p><p><b>  B</b></p><p>  12501500 </p><p>  Fig. 6.低碳氮比負荷控制策略的確定(進水TOC/TN比: 0.45-0.79).</p><p>

61、<b>  Table2</b></p><p>  實時控制策略去除效果</p><p>  參數(shù) mg L 1進水 (n ¼ 52)出水 (n ¼ 52)</p><p>  MeanMin-MaxStd. dev.MeanMin-maxStd. dev.Removal rate (%)</p&

62、gt;<p>  TOC864250-32885734032-48494.7</p><p>  BOD532061257-55881544158-23699.6</p><p>  TN722408-11381732615-39696.2</p><p>  NH4-N589385-971137o0.

63、1o0.1</p><p>  NO3-N———185-265</p><p>  TP4613-9340.42311-32450.0</p><p>  PO4-P189-136.8197-245</p><p>  TSS917240-39501902162-27798.9</p

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