預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋畢業(yè)設(shè)計(jì)

1、<p><b>　　第一章 緒論</b></p><p>　　第一節(jié) 橋梁設(shè)計(jì)的基本原則和要求</p><p><b>　　一、使用上的要求</b></p><p>　　橋梁必須適用。要有足夠的承載和泄洪能力，能保證車輛和行人的安全暢通；既滿足當(dāng)前的要求，又照顧今后的發(fā)展，既滿足交通運(yùn)輸本身的需要，也要兼顧其

2、它方面的要求；在通航河道上，應(yīng)滿足航運(yùn)的要求；靠近城市、村鎮(zhèn)、鐵路及水利設(shè)施的橋梁還應(yīng)結(jié)合有關(guān)方面的要求，考慮綜合利用。建成的橋梁要保證使用年限，并便于檢查和維護(hù)。</p><p><b>　　二、經(jīng)濟(jì)上的要求</b></p><p>　　橋梁設(shè)計(jì)應(yīng)體現(xiàn)經(jīng)濟(jì)上的合理性。一切設(shè)計(jì)必須經(jīng)過詳細(xì)周密的技術(shù)經(jīng)濟(jì)比較，使橋梁的總造價(jià)和材料等的消耗為最小，在使用期間養(yǎng)護(hù)維修費(fèi)用最

3、省，并且經(jīng)久耐用；另外橋梁設(shè)計(jì)還應(yīng)滿足快速施工的要求，縮短工期不僅能降低施工費(fèi)用，面且盡早通車在運(yùn)輸上將帶來很大的經(jīng)濟(jì)效益。</p><p><b>　　三、設(shè)計(jì)上的要求</b></p><p>　　橋梁設(shè)計(jì)必須積極采用新結(jié)構(gòu)、新設(shè)備、新材料、新工藝?yán)碌脑O(shè)計(jì)思想，認(rèn)真研究國外的先進(jìn)技術(shù)，充分利用國際最新科學(xué)技術(shù)成果，把國外的先進(jìn)技術(shù)與我們自己的獨(dú)創(chuàng)結(jié)合起來，保證整個

4、橋梁結(jié)構(gòu)及其各部分構(gòu)件在制造、運(yùn)輸、安裝和使用過程中具有足夠的強(qiáng)度、剛度、穩(wěn)定性和耐久性。</p><p><b>　　四、施工上的要求</b></p><p>　　橋梁結(jié)構(gòu)應(yīng)便于制造和安裝，盡量采用先進(jìn)的工藝技術(shù)和施工機(jī)械，以利于加快施工速度，保證工程質(zhì)量和施工安全。</p><p><b>　　五、美觀上的要求</b>

5、</p><p>　　在滿足上述要求的前提下，盡可能使橋梁具行優(yōu)美的 建筑外型，并與周圍的景物相協(xié)</p><p>　　調(diào)，在城市和游覽地區(qū)，應(yīng)更多地考慮橋梁的建筑藝術(shù)，但不可把美觀片面地理解為豪華</p><p><b>　　的細(xì)部裝飾。</b></p><p>　　第二節(jié) 計(jì)算荷載的確定</p>&l

6、t;p>　　橋梁承受著整個結(jié)構(gòu)物的自重及所傳遞來的各種荷載，作用在橋梁上的計(jì)算荷載有各種不同的特性，各種荷載出現(xiàn)的機(jī)率也不同，因此需將作用荷載進(jìn)行分類，并將實(shí)際可能同時出現(xiàn)的荷載組合起來，確定設(shè)計(jì)時的計(jì)算荷載。</p><p><b>　　一、作用分類與計(jì)算</b></p><p>　　為了便于設(shè)計(jì)時應(yīng)用，將作用在橋梁及道路構(gòu)造物上的各種荷載，根據(jù)其性質(zhì)分為：永

7、久作用、可變作用和偶然作用三類。</p><p><b>　?。ㄒ唬┯谰米饔?lt;/b></p><p>　　指長期作用著荷載和作用力，包括結(jié)構(gòu)重力（包括結(jié)構(gòu)附加重力）、預(yù)加力、土重力及土的側(cè)壓力、混凝土收縮徐變作用、水的浮力和基礎(chǔ)變位而產(chǎn)生的影響力。</p><p><b>　?。ǘ┛勺冏饔?lt;/b></p>

8、<p>　　指經(jīng)常作用而作用位置可移動和量值可變化的作用力。包括汽車荷載及其的引起的沖擊力、離心力、汽車引起的土側(cè)壓力、人群荷載、汽車制動力、風(fēng)荷載、流水壓力、溫度作用和支座摩阻力。</p><p><b>　?。ㄈ┡既蛔饔?lt;/b></p><p>　　偶然作用是指在特定條件下可能出現(xiàn)的較強(qiáng)大的作用，如地震作用或船只或漂浮物的撞擊力和汽車的撞擊作用（施工荷

9、載也屬于此類）。</p><p>　　二、作用效應(yīng)組合原則</p><p>　　公路橋涵結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)應(yīng)考慮結(jié)構(gòu)上可能同時出現(xiàn)的作用，按承載能力極限狀態(tài)和正常使用極限狀態(tài)進(jìn)行作用效應(yīng)組合，取其最不利效應(yīng)組合進(jìn)行設(shè)計(jì)。</p><p>　?。ㄒ唬┕窐蚝Y(jié)構(gòu)按承載能力極限狀態(tài)設(shè)計(jì)時，應(yīng)采用以下兩種作用效應(yīng)組合：</p><p>　　1、基本組合。永久

10、作用的設(shè)計(jì)值效應(yīng)與可變作用設(shè)計(jì)值效應(yīng)相組合，其效應(yīng)組合表達(dá)式為：</p><p>　　γ0Sud=γ0(γGiSGik+γQ1SQ1k+ψcγQiSQjk)</p><p>　　2、偶然組合。永久作用標(biāo)準(zhǔn)值效應(yīng)與可變作用某種代表值效應(yīng)、一種偶然作用標(biāo)準(zhǔn)值效應(yīng)相組合。偶然作用的效應(yīng)分項(xiàng)系數(shù)取1.0；與偶然作用同時出現(xiàn)的可變作用，可根據(jù)觀測資料和工程經(jīng)驗(yàn)取用適當(dāng)?shù)拇碇怠?lt;/p>

11、<p>　?。ǘ┕窐蚝Y(jié)構(gòu)按正常使用極限狀態(tài)設(shè)計(jì)時，應(yīng)根據(jù)不同的設(shè)計(jì)要求，采用以下兩種作用效應(yīng)組合：</p><p>　　1、作用短期效應(yīng)組合。永久作用標(biāo)準(zhǔn)值效應(yīng)與可變作用瀕遇值效應(yīng)相組合，其效應(yīng)組合表達(dá)式為：</p><p>　　Ssd=SGik+ψ1jSQjk</p><p>　　2、作用長期效應(yīng)組合。永久作用標(biāo)準(zhǔn)值效應(yīng)與可變作用永久值效應(yīng)相組合

12、，其效應(yīng)組合表達(dá)式為：</p><p>　　Sld=SGik+ψ2jSQjk</p><p><b>　　第二章 整體布置</b></p><p>　　預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋以結(jié)構(gòu)受力性能好、變形小、伸縮縫少、行車平順舒適、造型簡潔美觀、養(yǎng)護(hù)工程量小、抗震能力強(qiáng)等而成為最富有競爭力的主要橋型之一。本設(shè)計(jì)采用的是先簡支后連續(xù)的施工方法，該方法是先

13、將簡支梁安裝就位后，再通過張拉支座處上翼緣的負(fù)彎矩鋼束，形成連續(xù)梁體系。先簡支后連續(xù)的橋梁造價(jià)低、材料省、施工簡便快捷。</p><p>　　為了使邊跨與中跨的梁高和配筋接近一致，連續(xù)梁橋各孔跨徑的劃分，通常按照邊跨與中跨最大彎矩趨近相等來確定?？鐝讲贾靡妶D示2-1：</p><p>　　圖2-1 整體布置圖</p><p><b>　　計(jì)算簡圖：<

14、/b></p><p><b>　　圖2-2 計(jì)算簡圖</b></p><p>　　第三章 設(shè)計(jì)資料及結(jié)構(gòu)尺寸擬定</p><p><b>　　第一節(jié) 基本資料</b></p><p><b>　　一、基本材料及特性</b></p><p>　

15、　基本材料及特性見表3-1：</p><p>　　表3-1 基本材料及特性</p><p><b>　　二、錨具及支座</b></p><p>　　采用GVM15－5，GVM15－7 ，GVM15－8，GBM15－15錨具；</p><p>　　采用GYZ375×77，GYZF250×64支座。

16、 </p><p><b>　　三、施工工藝</b></p><p>　　按后張法制作主梁，預(yù)留預(yù)應(yīng)力鋼絲的孔道，由預(yù)埋Ф=50㎜波紋管形成。</p><p><b>　　四、設(shè)計(jì)依據(jù)</b></p><p>　　《公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范》（JTG D60—2004），以下簡稱《橋規(guī)》；</p&

17、gt;<p>　　《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》（JTG D62—2004），以下簡稱《公預(yù)規(guī)》；</p><p>　　《公路橋涵地基與基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》（JTJ024－85），一下簡稱《公基規(guī)》。</p><p><b>　　第二節(jié) 結(jié)構(gòu)尺寸</b></p><p>　　一、主梁間距及主梁片數(shù)</p><

18、;p>　　主梁間距一般在1.8～2.3m，本設(shè)計(jì)選用210㎝，其橫截面布置形式見圖3-1：</p><p>　　圖3-1 橫截面布置（單位cm）</p><p><b>　　二、主梁尺寸擬定</b></p><p><b>　?。ㄒ唬┝焊叨?lt;/b></p><p>　　預(yù)應(yīng)力混凝土簡支梁橋的

19、主梁高跨比通常為1/15~1/25，肋式截面梁常用高度一般取160～250㎝，考慮主梁的建筑高度和預(yù)應(yīng)力鋼筋的用量。本設(shè)計(jì)主梁高度取用230cm.</p><p>　?。ǘ┝豪呒榜R蹄尺寸</p><p>　　根據(jù)抗剪強(qiáng)度的需要和施工振搗的需要，一般梁肋厚度取15～25㎝，本設(shè)計(jì)暫定18㎝。預(yù)應(yīng)力簡支T形梁的梁肋下部通常要加寬做成馬蹄形，以便鋼絲的布置和滿足很大預(yù)壓力的需要。</p&

20、gt;<p>　?。ㄈ┙孛嫜乜玳L度變化</p><p>　　本設(shè)計(jì)梁高采用等高度形式，橫截面頂板厚度沿跨長不變。梁端部區(qū)段由于錨頭集中力的作用而引起較大的局部應(yīng)力，也應(yīng)布置錨具的需要，在靠近支點(diǎn)處腹板要加厚至馬蹄同寬，加寬范圍達(dá)到梁高一倍左右，本設(shè)計(jì)取200㎝。見圖3-2示： </p><p>　　支點(diǎn)截面

21、 跨中截面</p><p>　　三、橫隔梁（板）間距</p><p>　　為了增強(qiáng)主梁之間的橫向連接剛度，除設(shè)置短橫隔梁外，還應(yīng)設(shè)置中橫隔梁，間距5～10m ,本設(shè)計(jì)取邊梁取6片中橫隔梁，間距為7×4.543m；中跨取7片中橫隔梁，間距為8×4.85m.</p><p><b>　　四、截面效率指標(biāo)

22、</b></p><p>　　跨中截面幾何特性可以由CAD中面域性質(zhì)可得:</p><p>　　A=8284㎝ 質(zhì)心位置（距下邊緣）152㎝</p><p>　　I=52604657 cm4 </p><p>　　由此可計(jì)算出截面的效率指標(biāo)ρ（希望ρ在0.4～0.55之間）為：</p><p>　　

23、式中：KS——上核心距離，</p><p>　　KX——下核心距離，</p><p><b>　　得：</b></p><p>　　KS== =41.7</p><p>　　KX= = =81.4</p><p><b>　　<0.55</b></p>

24、<p>　　表明初擬的主梁跨中截面合理。</p><p>　　第三節(jié) 橋面鋪裝及防水排水系統(tǒng)</p><p><b>　　一、橋面鋪裝</b></p><p>　　根據(jù)文獻(xiàn)[7]P38,橋面鋪裝要求有抗車轍、行車舒服、抗滑、不透水、剛度好等性能。本設(shè)計(jì)行車道鋪裝采用60mm厚素混凝土鋪裝，之上是90mm厚瀝青混凝土橋面鋪裝。&l

25、t;/p><p><b>　　二、橋面縱橫坡</b></p><p>　　根據(jù)文獻(xiàn)[7]P39,橋面設(shè)置縱橫坡，以利雨水迅速排除，防止或減少雨水對鋪裝層的滲透，從而保護(hù)了行車道板，延長了橋梁的使用壽命。</p><p>　　本設(shè)計(jì)橋面的縱坡，做成雙向縱坡，坡度為3%。</p><p>　　橋面的橫坡取1.5%，該坡由30#素

26、混凝土調(diào)平層控制。</p><p><b>　　三、防水層</b></p><p>　　根據(jù)文獻(xiàn)[7]P41,橋面的防水層，設(shè)置在行車道鋪裝層的下邊，它將透過鋪裝層的雨水匯集到排水設(shè)備排出。本設(shè)計(jì)防水層做法為灑布薄層瀝青或改性瀝青，其上撒布一層砂，經(jīng)碾壓形成瀝青涂膠下封層。</p><p><b>　　四、橋面排水系統(tǒng)</b&g

27、t;</p><p>　　根據(jù)文獻(xiàn)[7]P42,為了迅速排除橋面積水，防止雨水積滯于橋面并滲入梁體影響橋梁的耐久性，本設(shè)計(jì)采用一個完整的排水系統(tǒng)。橋面每個15m設(shè)置一個泄水管，且將泄水管直接引向地面。</p><p>　　第四節(jié) 橋梁伸縮縫</p><p>　　根據(jù)文獻(xiàn)[7]P43,橋梁載氣溫變化時，橋面有膨脹或收縮的縱向變形，車輛荷載也將引起梁端的轉(zhuǎn)動和縱向位移

28、。為使車輛平穩(wěn)通過橋面并滿足橋面變形，在橋面伸縮縫處設(shè)置一定的伸縮裝置。本設(shè)計(jì)采用GP型無縫式伸縮裝置，在路面鋪裝完成之后再用切割機(jī)器切割路面，并在起槽內(nèi)注入嵌縫材料而成。</p><p>　　第四章 橋面板的計(jì)算</p><p>　　第一節(jié) 橋面板恒載內(nèi)力計(jì)算</p><p>　　參照《公預(yù)規(guī)》4.1.1條規(guī)定，按單向板計(jì)算，內(nèi)力計(jì)算以縱向梁寬為1m 的板梁計(jì)

29、算。計(jì)算圖式如圖4-1所示；</p><p>　　圖4-1 橋面板計(jì)算簡圖（單位m）</p><p><b>　　恒載集度 g：</b></p><p>　　瀝青混凝土路面：g1=0.09×24×1.0=2.16kN/m</p><p>　　混凝土墊層： g2=0.06×24

30、5;1.0=1.44kN/m </p><p>　　翼板自重： g3=0.18×25×1.0=4.50kN/m</p><p>　　合計(jì)： g=g1＋g2＋g3=8.10kN/m</p><p>　　L=1.05m Msg=1/8×=-1/8×8.1×1.052

31、=－1.116kN·m</p><p>　　Qsg=1/2×g=－1/2×8.1×1.05=4.2525kN</p><p>　　第二節(jié) 橋面板活載內(nèi)力計(jì)算</p><p><b>　　一、荷載分布寬度</b></p><p>　　易知當(dāng)車輛荷載作用于鉸縫軸線上時為不利。<

32、/p><p>　　根據(jù)《公預(yù)規(guī)》4.1.3條規(guī)定，車輪著地長度：</p><p>　　a=0.2m, b=0.6m， 則 </p><p>　　a=a+2H=0.2+2×0.15=0.5m </p><p>　　b=b+2H=0.6+2 × 0.15=0.9m</p><p

33、>　　荷載對于懸臂根部的有效分布寬度：</p><p>　　a= a+d+2=0.5+1.4+2×1.05=4.0m</p><p>　　由于這是汽車荷載局部加載在T梁的翼板上，故需要考慮沖擊系數(shù)，暫定1+=1.3</p><p>　　二、彎矩、剪力的計(jì)算</p><p>　　作用于每米寬板條上的彎矩為：</p>

34、<p><b>　　M=-(1+)</b></p><p>　　=-1.3×=-18.77kN·m</p><p>　　作用于每米寬板條上的剪力為：</p><p>　　Q=(1+=1.3×=22.75kN</p><p>　　第三節(jié) 內(nèi)力組合及橋面板配筋</p>

35、<p><b>　　一、荷載組合</b></p><p><b>　　根據(jù)參考文獻(xiàn)[2]</b></p><p>　　承載能力極限狀態(tài)內(nèi)力組合：</p><p>　　Mud=1.2Msg+1.4Msp=－(1.2×1.116+1.4×18.77)=27.62kN·m <

36、;/p><p>　　Qud=1.2Qsg+1.4Qsp=1.2×4.2525+1.4×22.75=36.95kN </p><p>　　正常使用極限狀態(tài)組合：（不考慮汽車沖擊力）</p><p>　　Msd=1.0Msg+1.0=－（1.0×1.116＋）=15.55kN·m &l

37、t;/p><p>　　Qsd=1.0Qsg+1.0 =4.2525+=21.75kN</p><p><b>　　二、橋面板配筋</b></p><p>　　假定保護(hù)層厚度 a，=35㎜ </p><p>　　有效高度 he=h0 -as， =0.280-0.035=0.245m Mud=27.62kN·

38、m</p><p>　　考慮到彎矩值較小可以按構(gòu)造配筋 受拉鋼筋5根直徑為14㎜的HRB335，As=759mm</p><p>　　根據(jù)參考文獻(xiàn)[19]</p><p><b>　　并且大于0.2%</b></p><p><b>　　，滿足使用條件</b></p><p>

39、;　　=1412kN·m> Mud=27.62kN·m</p><p>　　承載力滿足要求，間距為200㎜，也滿足要求</p><p>　　抗剪驗(yàn)算：（厚板的計(jì)算公式）</p><p>　　Vu=0.7βhftbbh0=0.7×1.65×1000×280</p><p>　　=323.4

40、×103 N=323.4kN> Q0=36.95 kN</p><p><b>　　滿足抗剪要求。</b></p><p>　　第五章 全橋節(jié)段劃分</p><p><b>　　第一節(jié) 單元劃分</b></p><p>　　參考文獻(xiàn)[9]P235，采用橋梁專用程序橋梁博士Dr. B

41、ridge3.0進(jìn)行結(jié)構(gòu)計(jì)算分析。全橋單元劃分時，應(yīng)綜合考慮結(jié)構(gòu)在施工過程及正常使用階段控制設(shè)計(jì)的截面位置，使控制截面位于單元節(jié)點(diǎn)處。本設(shè)計(jì)為簡支轉(zhuǎn)連續(xù)梁橋，結(jié)合施工、使用結(jié)構(gòu)的受力特性及預(yù)應(yīng)力束布置，將全橋劃分為186個單元、187個節(jié)點(diǎn)，每米一個單元。如圖5-1所示：</p><p>　　圖5-1 單元劃分示意（單位m）</p><p>　　第二節(jié) 梁單元自重計(jì)算</p>

42、;<p>　　在恒載內(nèi)力計(jì)算之前有必要對本設(shè)計(jì)的施工過程給與簡要介紹，以便進(jìn)行合理內(nèi)力計(jì)算。如圖5-2，第一施工階段為預(yù)制主梁，待混凝土達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度100%后張拉正彎矩區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼束，再將各跨預(yù)制T梁安裝就位，形成有臨時支座支承的簡支梁狀態(tài)；第二施工階段首先澆筑第①、②跨及第④、⑤跨連續(xù)段接頭混凝土，達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度后，張拉負(fù)彎矩區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼束并壓注水泥漿；第三施工階段澆筑第②、③跨及第③、④跨連續(xù)段接頭混凝土，達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度后，張

43、拉負(fù)彎矩區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼束并壓注水泥漿；第四施工階段拆除全橋的臨時支座，主梁支承在永久支座上，完成體系轉(zhuǎn)換，再完成主梁橫向接縫，最終形成五跨連續(xù)梁；第五施工階段進(jìn)行防護(hù)欄及橋面鋪裝施工。由施工過程可知結(jié)構(gòu)恒載是分階段形成的，主要包括：預(yù)制T梁一期恒載集度（g1），成橋后T梁一期荷載集度（g1），二期恒載集度（g2）。</p><p><b>　　第一施工階段</b></p><

44、p><b>　　第二施工階段</b></p><p><b>　　第三施工階段</b></p><p><b>　　第四施工階段</b></p><p><b>　　第五施工階段</b></p><p>　　圖5-2 施工階段示意圖</p&g

45、t;<p>　　一、預(yù)制T梁一期恒載集度（g1）</p><p>　　由預(yù)制T梁的構(gòu)造知橫隔板的自重對主梁產(chǎn)生的恒載彎矩可以忽略，因此g1僅為預(yù)制箱梁自重集度，計(jì)算公式為：</p><p>　　g1=Ai ×25kN/m3</p><p>　　計(jì)算結(jié)果見表4-1。此恒載集度主要用于主梁簡支狀態(tài)下的施工驗(yàn)算。</p><p&

46、gt;　　表4-1 預(yù)制T梁一期恒載集度(kN/m)</p><p>　　二、成橋后T梁一期荷載集度（g1）</p><p>　　預(yù)制梁計(jì)入每片梁間現(xiàn)澆濕接縫混凝土后的恒載集度即為成橋后T梁一期恒載集度。成橋后忽略橫隔梁產(chǎn)生的內(nèi)力，僅計(jì)其產(chǎn)生的支反力，計(jì)算公式為：</p><p>　　gli=Ai×25kN/m3</p><p>

47、　　計(jì)算結(jié)果見表4-2。</p><p>　　表4-2 成橋后T梁一期恒載集度(kN/m)</p><p>　　三、二期恒載集度（g2）</p><p>　　二期恒載集度為橋面鋪裝于護(hù)欄恒載集度之和。</p><p>　　本設(shè)計(jì)橋面鋪裝采用6cm厚的防水混凝土鋪裝，之上為9cm厚的瀝青混凝土鋪裝，護(hù)欄一側(cè)每延米按0.301m3混凝土計(jì)，容重

48、均按24 kN/m3計(jì)。因橋梁橫斷面布置由六片梁組成，按每片梁承擔(dān)全部二期恒載的六分之一，其值為：</p><p>　　g= [(0.15×24×11.5+0.301×1×25)]=8.15kN/m</p><p><b>　　第六章 內(nèi)力計(jì)算</b></p><p>　　第一節(jié) 恒載內(nèi)力的計(jì)算<

49、;/p><p>　　參考文獻(xiàn)[9]P236，根據(jù)單元劃分及相應(yīng)的恒載集度，采用橋梁博士Dr. Bridge進(jìn)行恒載內(nèi)力計(jì)算。表6-1、表6-2、表6-3分別給出g1、g1、g1+g2作用下的梁在第1、4、5施工階段的恒載內(nèi)力。</p><p>　　表6-1 g1在第1施工階段的恒載內(nèi)力</p><p>　　表6-2 g1在第4施工階段的恒載內(nèi)力</p>

50、<p>　　表6-3 g1+g2在第5施工階段的恒載內(nèi)力</p><p>　　注: 彎矩單位為kN·m 剪力單位為kN</p><p>　　第二節(jié) 橫向分布系數(shù)的計(jì)算</p><p>　　一、連續(xù)梁橫向分布系數(shù)修正系數(shù)（等代剛度法）</p><p>　?。ㄒ唬?抗彎慣性矩?fù)Q算系數(shù)的計(jì)算（C）</p>

51、<p>　　把連續(xù)梁的截面看做是不變的，令EI=1,把數(shù)據(jù)輸入結(jié)構(gòu)力學(xué)求解器可得結(jié)果：</p><p>　　1 邊跨簡支梁的跨中集中力作用下跨中撓度 （33m）</p><p><b>　　W=564.07</b></p><p>　　2 中跨簡支梁的跨中集中力作用下跨中撓度 (40m)</p><p>

52、;<b>　　W=1000</b></p><p>　　連續(xù)梁集中力作用在不同位置處其相應(yīng)的撓度(見計(jì)算簡圖)</p><p><b>　　W1=365.24</b></p><p><b>　　W2=360.24</b></p><p><b>　　W3=357.5

53、</b></p><p>　　抗彎慣性矩?fù)Q算系數(shù)C</p><p>　　C1==2.7379</p><p>　　C2==2.7759</p><p>　　C3==1.5778</p><p>　　(二)抗扭慣性矩?fù)Q算系數(shù)的計(jì)算（C）</p><p>　　因?yàn)楦髌髁航孛嫦嗤?，故C=

54、1</p><p>　　(三)主梁抗扭慣性矩的計(jì)算</p><p>　　對于翼板 =20/210=0.095 查表得 C=1/3</p><p>　　對于梁肋 =20/230=0.087 查表得 C=1/3</p><p>　　=1/3×20×210+1/3×20×230=11733

55、33 </p><p>　　(四)計(jì)算抗扭修正系數(shù)</p><p>　　由N=6,可查表得=1.028，并取G=0.425</p><p>　　==0.9414 （邊跨）</p><p>　　=0.9658 =0.9654 （中跨）</p><p>　　考慮到抗扭修正系數(shù)對橫向分布系數(shù)的

56、影響，應(yīng)取三者較大值，即=0.9658</p><p>　　二 簡支梁橫向分布系數(shù)的計(jì)算</p><p>　?。ㄒ唬M向分布影響線及橫向分布系數(shù)</p><p>　　由于B/L=0.38〈0.5,并且橫隔板數(shù)大于5個，影響線的計(jì)算采用考慮主梁抗扭剛度的修正剛性偏心壓力法。</p><p>　　=2×（5.25×5.25+3

57、.15×3.15+1.05×1.05）=77.17</p><p>　　圖 6-1 剛性橫梁法計(jì)算橫向分布系數(shù)示意圖</p><p><b>　　計(jì)算公式為：</b></p><p><b>　　=</b></p><p><b>　　一號梁：</b>&l

58、t;/p><p>　　=1/6+0.9685×=0.512</p><p>　　=1/6-0.9685×=-0.178</p><p><b>　　二號梁：</b></p><p><b>　　=0.374</b></p><p><b>　　=-0

59、.04</b></p><p><b>　　三號梁：</b></p><p><b>　　=0.29</b></p><p><b>　　=0.125</b></p><p>　　按照車輛橫向排列的規(guī)定，一號梁三列車橫向位置和最不利布載圖式如圖6-2：</p&

60、gt;<p>　　圖6-2（一號梁）車輛橫向位置示意圖（單位m）</p><p>　　三車道 mc=×0.78=0.585 0.78為三車道折減系數(shù)</p><p>　　兩車道 mc==0.703</p><p><b>　　取較大值 </b></p><p>　　二號梁三

61、列車橫向位置和最不利布載圖式如圖6-3：</p><p>　　圖6-3（二號梁）車輛橫向位置示意圖（單位m）</p><p>　　三車道 mc=×0.78=0.512</p><p>　　兩車道 mc==0.56 </p><p><b>　　取較大值</b></p>

62、<p>　　三梁三列車橫向位置和最不利布載圖式如圖6-4：</p><p>　　圖6-4（三號梁）車輛橫向位置示意圖（單位m）</p><p>　　三車道 mc=×0.78=0.415</p><p>　　兩車道 mc==0.38</p><p><b>　　取較大值</b></p>

63、;<p>　　由以上計(jì)算可知邊梁的橫向分布系數(shù)最大，在設(shè)計(jì)時按邊梁的橫向分布系數(shù)考慮。</p><p>　　(三)支點(diǎn)的荷載橫向分布影響線及橫向分布系數(shù)</p><p>　　參考文獻(xiàn)[7]第七章第二節(jié),支點(diǎn)截面荷載橫向均布影響線采用杠桿原理法計(jì)算。</p><p>　　按照車輛橫向排列的規(guī)定，一號梁三列車橫向位置和最不利布載圖式如圖6-5：</p

64、><p>　　圖6-5（一號梁） 車輛橫向位置示意圖（單位m）</p><p><b>　　mo==0.598</b></p><p>　　二號梁三列車橫向位置和最不利布載圖式如圖6-6：</p><p>　　圖6-6（二號梁） 車輛橫向位置示意圖（單位m）</p><p>　　mo==0.7665

65、</p><p>　　三號梁三列車橫向位置和最不利布載圖式如圖6-7</p><p>　　圖6-7（三號梁） 車輛橫向位置示意圖（單位m）</p><p>　　mo==0.7665</p><p>　　跨中和支點(diǎn)荷載橫向分布系數(shù)計(jì)算結(jié)果見表6-4：</p><p>　　表6-4 跨中和支點(diǎn)荷載橫向分布系數(shù)</p

66、><p>　　第三節(jié) 活載內(nèi)力計(jì)算</p><p>　　一、沖擊系數(shù)和車道折減系數(shù)</p><p><b>　　（一）沖擊系數(shù)</b></p><p>　　據(jù)《橋規(guī)》4.3.2規(guī)定：結(jié)構(gòu)沖擊系數(shù)與結(jié)構(gòu)的基頻有關(guān)，因此要計(jì)算結(jié)構(gòu)基頻。</p><p>　　沖擊系數(shù)μ可按下式計(jì)算：</p>

67、<p>　　當(dāng)<1.5Hz時， μ=0.05</p><p>　　當(dāng)1.5Hz14Hz時，μ=0.1767ln-0.0157</p><p>　　當(dāng)>1.5Hz時, μ=0.45</p><p>　　式中 -------結(jié)構(gòu)基頻 </p><p>　　連續(xù)梁橋的基頻可采用下列公式估算：

68、</p><p>　?。ㄓ糜跊_擊力引起的正彎矩效應(yīng)好剪力效應(yīng)）</p><p>　?。ㄓ糜跊_擊力引起的負(fù)彎矩效應(yīng)）</p><p><b>　　對于本設(shè)計(jì)橋梁：</b></p><p>　　Hz =9.53Hz （33m 40m 取兩者較大值）</p><p><b>　　二、

69、活載內(nèi)力計(jì)算</b></p><p>　?。ㄒ唬┯?jì)算各截面最大彎矩和最小彎矩及剪力 </p><p>　　《橋規(guī)》4.3規(guī)定：汽車荷載有車道荷載和車輛荷載組成。車道荷載由均布荷載和集中荷載組成。橋梁結(jié)構(gòu)的整體計(jì)算采用車道荷載；橋梁結(jié)構(gòu)的局部加載、涵洞、橋臺和擋土墻土壓力等的計(jì)算采用車輛荷載。車輛荷載和車道荷載不得疊加。</p><p&

70、gt;　　本設(shè)計(jì)設(shè)計(jì)荷載是公路--Ⅰ級，其車道荷載的均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值為qk=10.5kN/m;集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值為Pk=320kN。計(jì)算剪力效應(yīng)時P應(yīng)乘以1.2，P=1.2×320=384kN</p><p>　　車道荷載的均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值應(yīng)滿布于使結(jié)構(gòu)產(chǎn)生最不利效應(yīng)的同號影響線上；集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值只作用于相應(yīng)影響線中最大影響線峰值處。</p><p><b>　　1、第一支點(diǎn)截

71、面</b></p><p>　　彎矩影響線為零。所以該截面沒有最大彎矩和最小彎矩。</p><p>　　2、第一跨四分之一截面</p><p>　　彎矩影響線如圖6-8：</p><p>　　圖6-8 第一跨四分之一截面彎矩影響線</p><p><b>　　（1）最大彎矩</b>&l

72、t;/p><p>　　將車道荷載的均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值布置在第1、3、5跨上，集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值布置在該截面處，得第一跨1/4截面的最大彎矩值。</p><p><b>　　計(jì)算公式：</b></p><p><b>　　式中：</b></p><p>　　Sp——所求截面的最大活載內(nèi)力（彎矩或剪力）；</

73、p><p>　　Pi——車輛荷載的軸重；</p><p>　　yi——沿橋縱向與荷載位置對應(yīng)的內(nèi)力影響線坐標(biāo)值。 </p><p>　　用結(jié)構(gòu)力學(xué)求解器算得：=2676.7kN·m</p><p>　　M1/4max=(1+0.383) ×0.703×2676.7=2602.4kN

74、3;m</p><p>　　對應(yīng)剪力為： Q1/4=-273.1 kN</p><p><b>　?。?）最小彎矩</b></p><p>　　將車道荷載的均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值布置在第2、4跨上，集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值布置在第二跨3/8截面處，得第一跨1/4截面最小彎矩值。</p><p><b>　　計(jì)算公式：</b

75、></p><p>　　用結(jié)構(gòu)力學(xué)求解器算得：=-504.75kN·m</p><p>　　M1/4min=(1+0.383) ×0.703×(-504.75)=-490.6 kN·m</p><p>　　對應(yīng)剪力為： Q1/4=-59.5kN</p><p><b>　　3、第一跨跨中

76、截面</b></p><p>　　彎矩影響線如圖6-9：</p><p>　　圖6-9 第一跨跨中截面彎矩影響線</p><p><b>　　（1）最大彎矩</b></p><p>　　將車道荷載的均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值布置在第1、3、5跨上，集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值布置在該截面處，得第一跨跨中截面的最大彎矩值。</p

77、><p><b>　　計(jì)算公式：</b></p><p><b>　　式中：</b></p><p>　　Sp——所求截面的最大活載內(nèi)力（彎矩或剪力）；</p><p>　　Pi——車輛荷載的軸重；</p><p>　　yi——沿橋縱向與荷載位置對應(yīng)的內(nèi)力影響線坐標(biāo)值。

78、 </p><p>　　用結(jié)構(gòu)力學(xué)求解器算得：=3231.45kN·m</p><p>　　M1/2max=(1+0.383) ×0.703×2609.351=3141.8kN·m</p><p>　　對應(yīng)剪力為： Q1/2=-185.4 kN</p><p><b>　　（

79、2）最小彎矩</b></p><p>　　將車道荷載的均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值布置在第2、4跨上，集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值布置在第二跨3/8截面處，得第一跨跨中截面的最小彎矩值。</p><p><b>　　計(jì)算公式：</b></p><p>　　用結(jié)構(gòu)力學(xué)求解器算得：=-1009.5kN·m</p><p>　　M1

80、/2min=(1+0.383) ×0.703×(-1009.5)=-981.2kN·m</p><p>　　對應(yīng)剪力為： Q1/2=-59.5 kN</p><p>　　4、第一跨四分之三截面</p><p>　　彎矩影響線如圖6-10：</p><p>　　圖6-10 第一跨四分之三截面彎矩影響線</p

81、><p><b>　　（1）最大彎矩</b></p><p>　　將車道荷載的均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值布置在第1、3、5跨上，集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值布置在該截面處，得第一跨3/4截面的最大彎矩值。</p><p><b>　　計(jì)算公式：</b></p><p><b>　　式中：</b></p

82、><p>　　Sp——所求截面的最大活載內(nèi)力（彎矩或剪力）；</p><p>　　Pi——車輛荷載的軸重；</p><p>　　yi——沿橋縱向與荷載位置對應(yīng)的內(nèi)力影響線坐標(biāo)值。 </p><p>　　用結(jié)構(gòu)力學(xué)求解器算得：=2003.84kN·m</p><p>　　M3/4max=

83、(1+0.383)×0.703×2003.84=1947.7kN·m</p><p>　　對應(yīng)剪力為： Q3/4=-339.2 kN</p><p><b>　?。?）最小彎矩</b></p><p>　　將車道荷載的均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值布置在第2、4跨上，集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值布置在第二跨3/8截面處，得第一跨3/4截面的最小

84、彎矩值。</p><p><b>　　計(jì)算公式：</b></p><p>　　用結(jié)構(gòu)力學(xué)求解器算得：=-1514.25kN·m</p><p>　　M3/4min=(1+0.383)×0.703×(-1514.25)=-1471.9kN·m</p><p>　　對應(yīng)剪力為： Q3/

85、4=-60.1 kN</p><p><b>　　5、第二支點(diǎn)截面</b></p><p>　　彎矩影響線如圖6-11：</p><p>　　圖6-11 第二支點(diǎn)截面彎矩影響線</p><p><b>　?。?）最大彎矩</b></p><p>　　將車道荷載的均布荷載標(biāo)準(zhǔn)

86、值布置在第3、5跨上，集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值布置在第三跨3/8截面處，得第二支點(diǎn)截面的最大彎矩值。</p><p><b>　　計(jì)算公式：</b></p><p><b>　　式中：</b></p><p>　　Sp——所求截面的最大活載內(nèi)力（彎矩或剪力）；</p><p>　　Pi——車輛荷載的軸重；&l

87、t;/p><p>　　yi——沿橋縱向與荷載位置對應(yīng)的內(nèi)力影響線坐標(biāo)值。 </p><p>　　用結(jié)構(gòu)力學(xué)求解器算得：=537.16kN·m</p><p>　　M支2max=(1+0.383) ×0.7665×537.16=522.1kN·m</p><p>　　對應(yīng)剪力為：

88、Q支2=-60.7 kN</p><p><b>　?。?）最小彎矩</b></p><p>　　將車道荷載的均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值布置在第1、2、4跨上，集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值布置在第二跨3/8截面處，得第二支點(diǎn)截面最小彎矩值。</p><p><b>　　計(jì)算公式：</b></p><p>　　用結(jié)構(gòu)力學(xué)求解器

89、算得：=-2716.33kN·m</p><p>　　M支2min=(1+0.383) ×0.7665×(-2716.33)=-2640.3kN·m</p><p>　　對應(yīng)剪力為： Q支2=421.2 kN</p><p>　　由于篇幅有限，在此僅列出第一跨的計(jì)算過程，其余第二、三跨計(jì)算同第一跨，而第四、五跨與第一、二跨對稱

90、，計(jì)算結(jié)果一樣。第二、三跨計(jì)算結(jié)果將在表6-5中列出。</p><p>　　表6-5 各截面彎矩最大和彎矩最小及相應(yīng)的剪力</p><p>　?。ǘ┯?jì)算各截面剪力最大和剪力最小及相應(yīng)的彎矩 (P=380kN) </p><p><b>　　1、第一支點(diǎn)截面</b></p><p>　　剪力影響線如圖6-12：&l

91、t;/p><p>　　圖6-12 第一支點(diǎn)截面剪力影響線</p><p><b>　?。?）最大剪力</b></p><p>　　將車道荷載的均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值布置在第1、3、5跨上，集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值布置在該截面處，得第一支點(diǎn)截面截面的最大剪力值。</p><p><b>　　計(jì)算公式：</b></p

92、><p><b>　　式中：</b></p><p>　　Sp——所求截面的最大活載內(nèi)力（彎矩或剪力）；</p><p>　　Pi——車輛荷載的軸重；</p><p>　　yi——沿橋縱向與荷載位置對應(yīng)的內(nèi)力影響線坐標(biāo)值。 </p><p>　　用結(jié)構(gòu)力學(xué)求解器算得：=15

93、9.91kN</p><p>　　Q支1max=(1+0.383)×0.7665×159.91=155.4kN</p><p>　　對應(yīng)彎矩為： M支1=0 kN·m</p><p><b>　　（2）最小剪力</b></p><p>　　將車道荷載的均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值布置在第2、4跨上，集中荷

94、載標(biāo)準(zhǔn)值布置在第二跨3/8截面處，得第一支點(diǎn)截面的最小剪力值。</p><p><b>　　計(jì)算公式：</b></p><p>　　用結(jié)構(gòu)力學(xué)求解器算得：=-61.18kN·m</p><p>　　Q支1min=(1+0.383)×0.7665×(-61.18)=-59.5kN</p><p&g

95、t;　　對應(yīng)彎矩為： M支1=0 kN·m </p><p>　　2、第一跨四分之一截面</p><p>　　剪力影響線如圖6-13：</p><p>　　圖6-13 第一跨四分之一截面剪力影響線</p><p><b>　?。?）最大剪力</b></p><p>　　將車道荷載的均布

96、荷載標(biāo)準(zhǔn)值布置在第1跨的后3/4跨上和第3、5跨上，集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值布置在該截面處，得第一跨1/4截面最大剪力值。</p><p><b>　　計(jì)算公式：</b></p><p><b>　　式中：</b></p><p>　　Sp——所求截面的最大活載內(nèi)力（彎矩或剪力）；</p><p>　　Pi—

97、—車輛荷載的軸重；</p><p>　　yi——沿橋縱向與荷載位置對應(yīng)的內(nèi)力影響線坐標(biāo)值。 </p><p>　　用結(jié)構(gòu)力學(xué)求解器算得：=294.52kN</p><p>　　Q1/4max=(1+0.383) ×0.703×294.52=286.3kN</p><p>　　對應(yīng)彎矩為： M1/

98、4=2361.8kN·m</p><p><b>　?。?）最小剪力</b></p><p>　　將車道荷載的均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值布置在第一跨的1/4跨上和第2、4跨上，集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值布置在該截面處，得第一跨1/4截面最小剪力值。</p><p><b>　　計(jì)算公式：</b></p><p>

99、　　用結(jié)構(gòu)力學(xué)求解器算得：=-135.05kN·m</p><p>　　Q1/4min=(1+0.383) ×0.703×(-135.05)=-113.1kN</p><p>　　對應(yīng)彎矩為： M1/4=1670.0kN·m </p><p><b>　　3、第一跨跨中截面</b></p>

100、<p>　　剪力影響線如圖6-14：</p><p>　　圖6-14 第一跨跨中截面剪力影響線</p><p><b>　　（1）最大剪力</b></p><p>　　將車道荷載的均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值布置在第1跨的后1/2跨上和第3、5跨上，集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值布置在該截面處，得第一跨跨中截面的最大剪力值。</p><p&g

101、t;<b>　　計(jì)算公式：</b></p><p><b>　　式中：</b></p><p>　　Sp——所求截面的最大活載內(nèi)力（彎矩或剪力）；</p><p>　　Pi——車輛荷載的軸重；</p><p>　　yi——沿橋縱向與荷載位置對應(yīng)的內(nèi)力影響線坐標(biāo)值。 <

102、;/p><p>　　用結(jié)構(gòu)力學(xué)求解器算得：=161.78</p><p>　　Q1/2max=(1+0.383) ×0.707×161.78=157.3kN</p><p>　　對應(yīng)彎矩為： M1/2=2594.6kN·m</p><p><b>　?。?）最小剪力</b></p>

103、<p>　　將車道荷載的均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值布置在第一跨的前1/2跨上和第2、4跨上，集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值布置在該截面處，得第一跨跨中截面的最小剪力值。</p><p><b>　　計(jì)算公式：</b></p><p>　　用結(jié)構(gòu)力學(xué)求解器算得：=-259.5kN·m</p><p>　　Q1/2min=(1+0.383) ×

104、0.703×（-259.5）=-252.2kN</p><p>　　對應(yīng)彎矩為： M1/2=2038.6kN·m </p><p>　　4、第一跨四分之三截面</p><p>　　剪力影響線如圖6-15：</p><p>　　圖6-15 第一跨四分之三截面剪力影響線</p><p><b&g

105、t;　?。?）最大剪力</b></p><p>　　將車道荷載的均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值布置在第1跨的后1/4跨上和第3、5跨上，集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值布置在該截面處，得第一跨跨中截面的最大剪力值。</p><p><b>　　計(jì)算公式：</b></p><p><b>　　式中：</b></p><p>

106、;　　Sp——所求截面的最大活載內(nèi)力（彎矩或剪力）；</p><p>　　Pi——車輛荷載的軸重；</p><p>　　yi——沿橋縱向與荷載位置對應(yīng)的內(nèi)力影響線坐標(biāo)值。 </p><p>　　用結(jié)構(gòu)力學(xué)求解器算得：=65.57kN</p><p>　　Q3/4max=(1+0.383) ×0.707&#

107、215;65.57=63.7kN</p><p>　　對應(yīng)彎矩為： M3/4=1577.3kN·m</p><p><b>　?。?）最小剪力</b></p><p>　　將車道荷載的均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值布置在第一跨的前3/4跨上和第2、4跨上，集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值布置在該截面處，得第一跨跨中截面的最小剪力值。</p><p&

108、gt;<b>　　計(jì)算公式：</b></p><p>　　用結(jié)構(gòu)力學(xué)求解器算得：=-393.06kN</p><p>　　Q3/4min=(1+0.383)×0.703×(-393.06)=-382.1kN</p><p>　　對應(yīng)彎矩為： M3/4=887.0kN·m </p><p>&

109、lt;b>　　5、第二支點(diǎn)截面</b></p><p>　　剪力影響線如圖6-16：</p><p>　　圖6-16 第二支點(diǎn)截面剪力影響線</p><p><b>　?。?）最大剪力</b></p><p>　　將車道荷載的均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值布置在第1、2、4跨上，集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值布置在該截面處，得第二支

110、點(diǎn)截面的最大剪力值。</p><p><b>　　計(jì)算公式：</b></p><p><b>　　式中：</b></p><p>　　Sp——所求截面的最大活載內(nèi)力（彎矩或剪力）；</p><p>　　Pi——車輛荷載的軸重；</p><p>　　yi——沿橋縱向與荷載位置對

111、應(yīng)的內(nèi)力影響線坐標(biāo)值。 </p><p>　　用結(jié)構(gòu)力學(xué)求解器算得：=540.32kN</p><p>　　Q支2max=(1+0.383) ×0.7665×540.32=525.2kN</p><p>　　對應(yīng)彎矩為： M支2=1624.4kN·m</p><p><b>

112、　?。?）最小剪力</b></p><p>　　將車道荷載的均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值布置在第3、5跨上，集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值布置在該截面處，得第二支點(diǎn)截面的最小剪力值。</p><p><b>　　計(jì)算公式：</b></p><p>　　用結(jié)構(gòu)力學(xué)求解器算得：=-62.45kN·m</p><p>　　Q支2min

113、=(1+0.383) ×0.7665×（-62.45）=-60.7kN</p><p>　　對應(yīng)彎矩為： M支2=522.1kN·m </p><p>　　由于篇幅有限，在此僅列出第一跨的計(jì)算過程，其余第二、三跨計(jì)算同第一跨，而第四、五、跨與第一、二、跨對稱，計(jì)算結(jié)果一樣。第二、三跨計(jì)算結(jié)果將在表6-6中列出。</p><p>　　表6

114、-6 各截面剪力最大和剪力最小及相應(yīng)的彎矩</p><p>　　第四節(jié) 其它因素引起的內(nèi)力計(jì)算</p><p>　　一、溫度引起的內(nèi)力計(jì)算</p><p>　　由于連續(xù)梁只有一個橫向支座，所以整體溫度變化對梁的內(nèi)力沒有影響，考慮到橋面板由于日照等因數(shù)產(chǎn)生不均勻溫變，根據(jù)以前已有的記錄，假設(shè)橋面板和梁底的不均勻溫差為50C,從上至下呈線性分布，按以上假設(shè)由橋梁博士

115、Dr. Bridge程序可算出不均勻溫變引起內(nèi)力。主要控制截面由溫度變化引起的內(nèi)力值見表6-7。</p><p>　　二、支座位移引起的內(nèi)力計(jì)算</p><p>　　由于各個支座處的豎向支反力和地質(zhì)條件的不同引起支座的不均勻沉降，連續(xù)梁是一種對支座不均勻沉降特別敏感的結(jié)構(gòu)，所以由它引起的內(nèi)力是構(gòu)成內(nèi)力的重要組成部分，其具體計(jì)算方法是：五跨跨連續(xù)梁的六個支座中取邊支座下沉1cm，其余支座不動

116、，按以上方法用Dr. Bridge程序計(jì)算出支座位移引起的內(nèi)力。各主要控制截面由于支座位移引起的內(nèi)力值見表6-7。</p><p>　　6-7 溫度變化及支座沉降引起的內(nèi)力</p><p><b>　　第五節(jié) 內(nèi)力組合</b></p><p>　　參照《橋規(guī)》中第4.1.6條規(guī)定進(jìn)行承載能力極限狀態(tài)的內(nèi)力組合，主要控制截面內(nèi)力組合結(jié)果見表6-

117、8；</p><p>　　《橋規(guī)》第4.1.7條規(guī)定進(jìn)行正常使用極限狀態(tài)內(nèi)力組合, 主要控制截面內(nèi)力組合結(jié)果見表6-9，6-10。</p><p>　　表6-8 承載能力極限狀態(tài)的內(nèi)力組合</p><p>　　表6-9 正常使用極限狀態(tài)內(nèi)力組合(短期組合)</p><p>　　表6-10 正常使用極限狀態(tài)內(nèi)力組合(長期組合)</p

118、><p>　　根據(jù)表6-8和表6-9可以繪出承載能力極限狀態(tài)和正常使用極限狀態(tài)的彎矩 剪力包絡(luò)圖，分別見圖6-15、圖6-16。</p><p>　　圖6-15 承載能力極限狀態(tài)包絡(luò)圖</p><p>　　作用短期效應(yīng)組合下包絡(luò)圖</p><p>　　作用長期效應(yīng)組合下包絡(luò)圖</p><p>　　圖6-16 正常使用極

119、限狀態(tài)包絡(luò)圖</p><p>　　預(yù)應(yīng)力鋼束的計(jì)算及布置</p><p>　　第一節(jié) 預(yù)應(yīng)力鋼筋數(shù)量的確定及布置</p><p>　　按全預(yù)應(yīng)力混凝土設(shè)計(jì)預(yù)應(yīng)力混凝土T梁</p><p>　?。?） 跨中正彎矩</p><p>　　首先，根據(jù)跨中截面抗裂要求，確定預(yù)應(yīng)力鋼筋數(shù)量。為滿足抗裂要求，所需的有效預(yù)加力為（

120、參考文獻(xiàn)[19]）</p><p>　　為荷載短期效應(yīng)彎矩設(shè)計(jì)值，=6442.57 kNm；估計(jì)鋼筋數(shù)量時，可近似采用等截面幾何性質(zhì)。</p><p>　　=0.8284,=1520mm，=780mm,</p><p>　　=0.526,=0.3461.為預(yù)應(yīng)力鋼筋重心至毛截面重心的距離，=－。假設(shè)=200mm，則=1520—200=1320mm</p>

121、<p><b>　　由此得到</b></p><p>　　=4.496×10N</p><p>　　擬采用鋼絞線，單根鋼絞線的公稱截面面積=139，抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值=1860，張拉控制應(yīng)力取=0.75=0.751860=1395，預(yù)應(yīng)力損失按張拉控制應(yīng)力的20％估算。</p><p>　　所需預(yù)應(yīng)力鋼絞線的根數(shù)為：<

122、/p><p>　　===28.9，取32根。</p><p>　　采用4束8預(yù)應(yīng)力鋼筋束，HVM15-8型錨具，供給的預(yù)應(yīng)力筋截面面積=32139=4448，采用金屬波紋管成孔，預(yù)留管道直徑為55mm。預(yù)應(yīng)力鋼筋束的布置如圖7-1</p><p>　　跨中截面 （㎝） 支點(diǎn)截面（㎝）</p><p>　　圖7-1 預(yù)

123、應(yīng)力筋束布置圖</p><p>　　預(yù)應(yīng)力筋束的曲線要求及有關(guān)計(jì)算參數(shù)列于表7-1 、7-2</p><p><b>　　40m</b></p><p>　　預(yù)應(yīng)力筋屬的曲線要素表 表7-1</p><p><b>　　33 m</b></p><p>　　注：表中

124、曲線方程以截面底邊為x坐標(biāo)，以過彎起點(diǎn)垂線為y坐標(biāo)</p><p>　　各算截面預(yù)應(yīng)力筋束的位置和傾角 表7-2</p><p><b>　　40m</b></p><p><b>　　33 m</b></p><p><b>　　2 支點(diǎn)負(fù)彎矩</b></p&

125、gt;<p>　　根據(jù)支點(diǎn)截面抗裂要求，確定預(yù)應(yīng)力鋼筋數(shù)量。為滿足抗裂要求，所需的有效預(yù)加力為（參考文獻(xiàn)[19]）</p><p>　　為荷載短期效應(yīng)彎矩設(shè)計(jì)值，=3126.41 kNm；估計(jì)鋼筋數(shù)量時，可近似采用等截面幾何性質(zhì)。</p><p>　　=0.8284,=1520mm，=780mm,</p><p>　　=0.526,=0.674.為預(yù)應(yīng)

126、力鋼筋重心至毛截面重心的距離，=－。假設(shè)=200mm，則=780—200=560mm</p><p><b>　　由此得到</b></p><p><b>　　=2639399N</b></p><p>　　擬采用鋼絞線，單根鋼絞線的公稱截面面積=139，抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值=1860，張拉控制應(yīng)力取=0.75=0.751860

127、=1395，預(yù)應(yīng)力損失按張拉控制應(yīng)力的20％估算。</p><p>　　所需預(yù)應(yīng)力鋼絞線的根數(shù)為：</p><p>　　===17.01，取21根。</p><p>　　采用3束7預(yù)應(yīng)力鋼筋束，HVM15-8型錨具，供給的預(yù)應(yīng)力筋截面面積=21139=2919，采用金屬波紋管成孔，預(yù)留管道直徑為55mm。預(yù)應(yīng)力鋼筋束的布置如圖7-2</p><p

128、><b>　　支點(diǎn)截面</b></p><p>　　圖7-2 支點(diǎn)負(fù)彎矩區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼束布置</p><p>　　預(yù)應(yīng)力筋束的曲線要求及有關(guān)計(jì)算參數(shù)列于表 7-3</p><p><b>　　表7-3-1</b></p><p>　　注：表中曲線方程以截面頂邊為x坐標(biāo)，以過彎起點(diǎn)到頂邊的垂線為y坐

129、標(biāo)</p><p><b>　　表7-3-2</b></p><p>　　第二節(jié) 截面幾何性質(zhì)計(jì)算</p><p>　　截面幾何性質(zhì)的計(jì)算需根據(jù)不同的受力階段分別計(jì)算。本設(shè)計(jì)應(yīng)分為兩個階段，如下：</p><p>　　主梁混凝土澆筑，預(yù)應(yīng)力筋束的張拉（階段1）</p><p>　　成橋后二期荷載及

130、活載作用（階段2）</p><p>　　各階段截面幾何性質(zhì)的計(jì)算結(jié)果列于下表</p><p>　　全預(yù)應(yīng)力構(gòu)件各階段截面幾何性質(zhì) 表7-4</p><p>　　承載能力極限狀態(tài)計(jì)算</p><p>　　跨中截面正截面承載力計(jì)算</p><p>　　跨中截面尺寸及配筋情況見圖7-1：</p><

131、;p>　　b=180,上翼緣板厚度為150mm,若考慮承托影響，其平均厚度為</p><p>　　=150+=167.6mm</p><p>　　上翼緣寬度取下列數(shù)值中的較小者：</p><p><b>　　（1）；</b></p><p><b>　　（2）</b></p>&