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文檔簡(jiǎn)介
1、<p><b> 目 錄</b></p><p> 一 設(shè)計(jì)資料3</p><p> 1.1 初始條件3</p><p> 1.2 設(shè)計(jì)荷載3</p><p><b> 1.3 材料3</b></p><p> 1.4 地質(zhì)資料上部尺寸見(jiàn)所
2、附圖紙4</p><p> 二 基礎(chǔ)類(lèi)型的選擇5</p><p> 三 荷載計(jì)算5</p><p> 3.1 上部構(gòu)造恒載反力及橋臺(tái)臺(tái)身、基礎(chǔ)上的土重計(jì)算,其值列表如下:5</p><p> 3.2 土壓力的計(jì)算6</p><p> 3.2.1 臺(tái)后填土表面無(wú)活載時(shí)土壓力的計(jì)算7</
3、p><p> 3.2.2 臺(tái)后填土表面有汽車(chē)荷載時(shí)7</p><p> 3.2.3 臺(tái)后填土表面為掛車(chē)荷載時(shí)8</p><p> 3.2.4 臺(tái)前溜坡填土自重對(duì)橋臺(tái)前側(cè)面上的主動(dòng)土壓力9</p><p> 3.3 支座活載反力計(jì)算10</p><p> 3.3.1 橋上有汽車(chē)及人群荷載,臺(tái)后無(wú)活載10&
4、lt;/p><p> 3.3.1.1 汽車(chē)及人群荷載反力10</p><p> 3.3.1.2 汽車(chē)荷載制動(dòng)力計(jì)算11</p><p> 3.3.2 橋上、臺(tái)后均有汽車(chē)荷載,重車(chē)在臺(tái)后11</p><p> 3.3.2.1 汽車(chē)及人群荷載反力11</p><p> 3.3.2.2 汽車(chē)荷載制動(dòng)力計(jì)算12
5、</p><p> 3.3.3 橋上有掛車(chē)荷載12</p><p> 3.4 支座摩阻力計(jì)算13</p><p> 3.5 荷載組合13</p><p> 四 樁徑、樁長(zhǎng)的擬定14</p><p> 五 基樁根數(shù)及平面布置15</p><p> 5.1單樁豎向承載力設(shè)計(jì)
6、值的計(jì)算15</p><p> 5.2樁的根數(shù)的估算15</p><p> 5.3 樁的間距的確定16</p><p> 5.4 樁的平面布置16</p><p> 六 樁基礎(chǔ)內(nèi)力的計(jì)算16</p><p> 6.1 樁的計(jì)算寬度(為圓柱形)16</p><p> 6.
7、2 樁的變形系數(shù)17</p><p> 6.3內(nèi)力計(jì)算17</p><p> 七 樁基礎(chǔ)內(nèi)力驗(yàn)算20</p><p> 7.1 樁頂縱向水平位移驗(yàn)算20</p><p> 7.2 群樁基礎(chǔ)承載力驗(yàn)算20</p><p> 7.3 群樁基礎(chǔ)沉降演算20</p><p>
8、7.4 承臺(tái)計(jì)算21</p><p> 7.4.1 樁頂處的局部受壓驗(yàn)算21</p><p> 7.4.2 樁對(duì)承臺(tái)的沖剪驗(yàn)算21</p><p> 7.4.3 承臺(tái)抗彎抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算21</p><p> 八 配筋計(jì)算21</p><p> 8.1 樁基礎(chǔ)配筋計(jì)算21</p>&l
9、t;p> 8.1.1 計(jì)算偏心距增大系數(shù)22</p><p> 8.1.2 配筋率的計(jì)算及鋼筋的選擇22</p><p> 8.1.3 承載力復(fù)核24</p><p> 8.2 承臺(tái)的配筋計(jì)算25</p><p><b> 九 小結(jié)25</b></p><p> 十
10、 參考文獻(xiàn)25</p><p> 基礎(chǔ)工程課程設(shè)計(jì)計(jì)算書(shū)</p><p><b> 一 設(shè)計(jì)資料</b></p><p><b> 1.1 初始條件</b></p><p> 東莞市?;⒏咚俟纺掣呒軜蛄?,上部構(gòu)造采用裝配式鋼筋混凝土簡(jiǎn)支空心板或T梁,標(biāo)準(zhǔn)跨徑30米,橋面寬2
11、5;17.5米,參照《公路橋梁地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》進(jìn)行設(shè)計(jì)計(jì)算。</p><p><b> 1.2 設(shè)計(jì)荷載</b></p><p> 設(shè)計(jì)荷載為公路I級(jí)(汽車(chē)—超20級(jí),掛—120),人群荷載3.5kN/m3。臺(tái)后填土高度8.5米。橋臺(tái)豎直反力為9324KN。</p><p><b> 1.3 材料</b></
12、p><p> 臺(tái)帽、耳墻、臺(tái)身和基礎(chǔ)(承臺(tái))為C20鋼筋混凝土。;后臺(tái)及溜坡填土的;填土的內(nèi)摩擦角粘聚力。</p><p> 1.4 地質(zhì)資料上部尺寸見(jiàn)所附圖紙</p><p> 二 基礎(chǔ)類(lèi)型的選擇</p><p> 由于采用淺基礎(chǔ)的時(shí)候,其基礎(chǔ)深度不會(huì)超過(guò)5米,一般在3米左右,但是,此處地形在5米深度內(nèi)承載力很小,根本不能滿足橋臺(tái)穩(wěn)
13、定性的要求,故在此處選擇樁基礎(chǔ)作為承臺(tái)基礎(chǔ)。</p><p> 另外,由于底下土層的極限摩阻力很小,不能滿足要求,此外,在距離地層表面20.53m的地方含有承載力很大的持力巖層,故在本地形時(shí),柱樁基礎(chǔ)是最好的選擇。</p><p><b> 三 荷載計(jì)算</b></p><p> 3.1 上部構(gòu)造恒載反力及橋臺(tái)臺(tái)身、基礎(chǔ)上的土重計(jì)算,
14、其值列表如下:</p><p> 各序號(hào)含義及承臺(tái)尺寸的設(shè)計(jì)見(jiàn)圖。</p><p> 3.2 土壓力的計(jì)算</p><p> 土壓力按臺(tái)背豎直,;填土內(nèi)摩擦角,臺(tái)背(圬工)與填土間的外摩擦角計(jì)算;臺(tái)后填土為水平,。</p><p> 3.2.1 臺(tái)后填土表面無(wú)活載時(shí)土壓力的計(jì)算</p><p> 臺(tái)后填土表面
15、無(wú)活載時(shí)土壓力的計(jì)算</p><p> 臺(tái)后填土自重所引起的主動(dòng)土壓力計(jì)算式為</p><p> 式中:=17.00kN/;B為橋臺(tái)的有效寬度取0.8×3=2.4m;H為自基底至臺(tái)土表面的距離等于8.5m;為主動(dòng)土壓力系數(shù)</p><p><b> =0.247</b></p><p><b>
16、 所以 kN</b></p><p><b> 其水平向的分力</b></p><p><b> 離基礎(chǔ)底面的距離:</b></p><p> 對(duì)基底形心軸的彎距為</p><p><b> 在豎直方向的分力</b></p><p>
17、;<b> =364.05</b></p><p> 作用點(diǎn)離基底形心軸的距離:</p><p> 對(duì)基底形心軸的彎距:</p><p> 3.2.2 臺(tái)后填土表面有汽車(chē)荷載時(shí)</p><p> 由汽車(chē)荷載換算的等代均布土層厚度為:</p><p> 式中:為破壞棱體長(zhǎng)度,對(duì)于臺(tái)背為豎
18、直時(shí),</p><p><b> ,而</b></p><p><b> 所以有m</b></p><p> 又因?yàn)樵谄茐睦怏w內(nèi)只能放一輛重車(chē),因是4車(chē)道,故:</p><p> 則臺(tái)背在填土連同破壞棱體上車(chē)輛荷載作用下引起的土壓力為</p><p><b>
19、; KN</b></p><p><b> 其水平向的分力</b></p><p><b> 離基礎(chǔ)底面的距離:</b></p><p> 對(duì)基底形心軸的彎距為</p><p><b> 在豎直方向的分力</b></p><p>&
20、lt;b> =531.09</b></p><p> 作用點(diǎn)離基底形心軸的距離:</p><p> 對(duì)基底形心軸的彎距:</p><p> 3.2.3 臺(tái)后填土表面為掛車(chē)荷載時(shí)</p><p> 由于,在該長(zhǎng)度范圍內(nèi)掛車(chē)荷載的輪重為,換算的等代土層厚度為</p><p><b>
21、 則土壓力為</b></p><p><b> KN</b></p><p><b> 其水平向的分力</b></p><p><b> 離基礎(chǔ)底面的距離:</b></p><p> 對(duì)基底形心軸的彎距為</p><p><b&
22、gt; 在豎直方向的分力</b></p><p><b> =508.05</b></p><p> 作用點(diǎn)離基底形心軸的距離:</p><p> 對(duì)基底形心軸的彎距:</p><p> 3.2.4 臺(tái)前溜坡填土自重對(duì)橋臺(tái)前側(cè)面上的主動(dòng)土壓力</p><p> 在計(jì)算時(shí),以
23、基礎(chǔ)前側(cè)邊緣垂線作為假想臺(tái)背,土表面的傾斜度以溜坡坡度為1:1.5算得,則基礎(chǔ)邊緣至坡面的垂直距離為m,取為土的內(nèi)摩擦角35,主動(dòng)土壓力系數(shù)為:</p><p><b> 則主動(dòng)土壓力為:</b></p><p><b> 在水平方向的分力</b></p><p> 作用點(diǎn)離基礎(chǔ)底面的距離: </p>
24、<p> 對(duì)基底形心軸的彎距為</p><p><b> 豎直方向的分力</b></p><p> 作用點(diǎn)離基底形心軸的距離</p><p> 對(duì)基底形心軸的彎距為</p><p> 3.3 支座活載反力計(jì)算</p><p> 按下列情況進(jìn)行計(jì)算支座反力:第一,橋上有汽車(chē)及人
25、群荷載,臺(tái)后無(wú)活載;第二,橋上有汽車(chē)及人群荷載,臺(tái)后也有汽車(chē)荷載,而重車(chē)在臺(tái)后填土上;第三,橋上有掛車(chē)荷載,臺(tái)后無(wú)掛車(chē)。下面分別計(jì)算:</p><p> 3.3.1 橋上有汽車(chē)及人群荷載,臺(tái)后無(wú)活載</p><p> 3.3.1.1 汽車(chē)及人群荷載反力</p><p> 在橋跨上的汽車(chē)荷載布置如下圖所排列,反力影響線的縱距分別為:</p><
26、;p><b> 所以有,支座反力 </b></p><p> =1320.48KN(以四行車(chē)隊(duì)計(jì)算,需折減30%)</p><p> 人群荷載的支座反力 </p><p> 支座反力作用點(diǎn)離基底形心軸的距離:</p><p> 對(duì)承臺(tái)形心軸的彎距:</p><p> 3.3.1.
27、2 汽車(chē)荷載制動(dòng)力計(jì)算</p><p> 對(duì)于4車(chē)道的制動(dòng)里按布置在荷載長(zhǎng)度內(nèi)的一行汽車(chē)車(chē)隊(duì)總重的20%計(jì)算,但不得小于一輛車(chē)的60%</p><p><b> 依上述規(guī)定分別為:</b></p><p> 一行車(chē)隊(duì)總重的20% </p><p> 一輛重車(chē)的60% </p><p&
28、gt; 因此,取一輛重車(chē)的60%計(jì)算。</p><p> 簡(jiǎn)支梁擺動(dòng)支座應(yīng)計(jì)算的制動(dòng)力為:</p><p> 3.3.2 橋上、臺(tái)后均有汽車(chē)荷載,重車(chē)在臺(tái)后</p><p> 3.3.2.1 汽車(chē)及人群荷載反力 </p><p> 由于支座作用點(diǎn)在基底形心軸的左側(cè),為了使在活載的作用下得到最大的順時(shí)針向的力矩,因而將重車(chē)后軸貼近橋臺(tái)
29、的后側(cè)邊緣,使得在橋跨上的活載所產(chǎn)生的逆時(shí)針向的力矩為最小。</p><p> 荷載布置如圖所示,反力影響線的縱距分別為:</p><p><b> 所以有,支座反力 </b></p><p> =339.08KN(以四行車(chē)隊(duì)計(jì)算,需折減30%)</p><p> 人群荷載的支座反力 </p>&l
30、t;p> 支座反力作用點(diǎn)離基底形心軸的距離:</p><p> 對(duì)基底形心軸的彎距:</p><p> 3.3.2.2 汽車(chē)荷載制動(dòng)力計(jì)算</p><p> 同上,取一輛重車(chē)的30%計(jì)算。</p><p> 簡(jiǎn)支梁擺動(dòng)支座應(yīng)計(jì)算的制動(dòng)力為:</p><p> 3.3.3 橋上有掛車(chē)荷載</p&g
31、t;<p> 對(duì)于平板掛車(chē),全橋均以通過(guò)一輛車(chē)計(jì)算,在驗(yàn)算時(shí)不需考慮人群荷載,其荷載布置如圖所示,反力影響線的縱距分別為:</p><p><b> 所以有,支座反力 </b></p><p><b> =1068KN</b></p><p> 支座反力作用點(diǎn)離基底形心軸的距離:</p>
32、<p> 對(duì)基底形心軸的彎距:</p><p> 3.4 支座摩阻力計(jì)算</p><p> 擺動(dòng)支座摩擦系數(shù)取,則支座摩阻力為:</p><p><b> 對(duì)承臺(tái)的形心彎距為</b></p><p> ?。ǚ较虬唇M合荷載組合需要來(lái)決定)</p><p> 在以后的附加設(shè)計(jì)中,
33、以支座摩阻力作為控制設(shè)計(jì)。</p><p><b> 3.5 荷載組合</b></p><p> 荷載組合共分為五種情況</p><p> 橋上有活載,后臺(tái)無(wú)汽車(chē)荷載:主要荷載組合由恒載、橋上活載及臺(tái)前、臺(tái)后土壓力組成;附加荷載組合由主要荷載組合和支座摩阻力組成。</p><p> 橋上有活載,后臺(tái)也有汽車(chē)荷載:
34、主要荷載組合由恒載、橋上活載、臺(tái)前土壓力及臺(tái)后有汽車(chē)荷載作用時(shí)的土壓力組成;附加荷載組合由主要荷載組合和支座摩阻力組成。</p><p> 橋上無(wú)活載,后臺(tái)有汽車(chē)荷載:主要荷載組合由恒載、臺(tái)前土壓力及臺(tái)后有汽車(chē)荷載時(shí)(重車(chē)在臺(tái)后)的土壓力組成;附加荷載組合由主要荷載組合和支座摩阻力組成。</p><p> 橋上無(wú)掛車(chē),后臺(tái)有掛車(chē):驗(yàn)算荷載組合,由恒載、臺(tái)前土壓力及臺(tái)后有平板掛車(chē)作用時(shí)的
35、土壓力組成</p><p> 橋上有掛車(chē),后臺(tái)無(wú)掛車(chē):驗(yàn)算荷載組合,由恒載、臺(tái)前、臺(tái)后土壓力,橋上平板掛車(chē)荷載組成。</p><p><b> 荷載組合匯總表</b></p><p> 因此,可得第一種組合為最不利情況,應(yīng)進(jìn)行驗(yàn)算。</p><p> 四 樁徑、樁長(zhǎng)的擬定</p><p>
36、; 本方案采用就地鉆孔灌注鋼筋混凝土樁,樁身為實(shí)心斷面,鉆孔灌注樁設(shè)計(jì)直徑1.0m,以沖抓錘施工。另外,根據(jù)地質(zhì)條件及施工的需要,樁基礎(chǔ)采用低承臺(tái)基礎(chǔ),樁為嵌巖樁(柱樁),由于持力層深度的關(guān)系,樁長(zhǎng)初步擬訂為15m,其中,深入持力層1.2m,滿足相關(guān)規(guī)范的要求。 </p><p> 五 基樁根數(shù)及平面布置</p><p> 5.1單樁豎向承載力設(shè)計(jì)值的計(jì)算</p>&
37、lt;p> 由于樁端嵌入較完整的巖層,則可用下式來(lái)估算其單樁豎向承載力特征值:</p><p> 對(duì)于嵌巖樁,則其單樁豎向承載力設(shè)計(jì)值:</p><p> 5.2樁的根數(shù)的估算</p><p> 支承在基巖上或嵌入巖層中的單樁,其軸向受壓容許承載力,取決于樁底處巖石的強(qiáng)度和嵌入巖層的深度,鉆孔灌注樁單樁軸向受壓容許承載力按下式計(jì)算:</p>
38、<p><b> [p]=()</b></p><p> 其中系數(shù)、值可在下表中選取</p><p> 鉆孔樁系數(shù)、值可降低20%采用。,h=1.2m。</p><p><b> 所以,有: </b></p><p> 考慮偏心荷載時(shí)各樁受力不均而適當(dāng)增加樁數(shù)的經(jīng)驗(yàn)系數(shù),取&
39、lt;/p><p> 則 =1.2=5.5</p><p> 加上實(shí)際需要,初步擬訂采用6跟鉆孔灌注樁來(lái)滿足實(shí)際需要。</p><p> 5.3 樁的間距的確定</p><p> 由于,通常鉆孔成孔的,支撐或嵌固在巖層的柱樁中心間距不得小于2.0倍的成孔直徑。即。另外,為了避免承臺(tái)邊緣距樁身過(guò)近而發(fā)生破裂,并考慮到樁頂位置允許的偏差,邊
40、樁外側(cè)到承臺(tái)邊緣的距離,對(duì)樁徑小于或等于1.0m的樁不應(yīng)小于0.5倍的樁徑,且不小于0.25m,對(duì)大于1.0m的樁徑不應(yīng)小于0.3倍的樁徑并不小于0.5m。因此,在本設(shè)計(jì)中,設(shè)計(jì)樁距為2.5m。</p><p> 5.4 樁的平面布置</p><p> 樁數(shù)確定后,根據(jù)樁基受力情況選用兩排樁樁基,其形式采用行列式,有利于施工,同時(shí)這種布置可以盡量使樁受力均勻,發(fā)揮每根樁的承載能力。樁群
41、橫截面的重心與荷載合力作用點(diǎn)接近,橋墩樁基礎(chǔ)中基樁采取對(duì)稱(chēng)布置,樁柱布置使蓋梁發(fā)生的正負(fù)彎距接近,減少承臺(tái)所承受的彎曲應(yīng)力。樁的排列方式見(jiàn)下圖。</p><p> 六 樁基礎(chǔ)內(nèi)力的計(jì)算</p><p> 6.1 樁的計(jì)算寬度(為圓柱形)</p><p><b> 因?yàn)?有 </b></p><p> 6.2
42、樁的變形系數(shù)</p><p><b> 地面處樁的內(nèi)力為:</b></p><p> Mo=-7023.47KN·m Ho=510.58kN, No=19915.47kN</p><p> 樁的水平變形系數(shù)的計(jì)算:</p><p><b> 6.3內(nèi)力計(jì)算</b></
43、p><p> 由以下公式并查《土力學(xué)與基礎(chǔ)工程》(武漢理工大學(xué)出版社)表8.13得</p><p> 則不同深度的樁身彎矩,樁側(cè)土水平抗力計(jì)算結(jié)果如下表:</p><p> 單樁內(nèi)力變?yōu)榍€圖:</p><p> ,查表8.15得相應(yīng)換算深度</p><p> , 取CM=1.5則最大彎矩截面的深度zo為:<
44、;/p><p> 樁身最大彎矩Mmax=CM MO=1.029×7023.47=7227kN·m</p><p> 七 樁基礎(chǔ)內(nèi)力驗(yàn)算</p><p> 7.1 樁頂縱向水平位移驗(yàn)算</p><p> 樁在地面處水平位移與轉(zhuǎn)角和</p><p><b> =</b>&l
45、t;/p><p> =0.84mm(方向是向左)〈6mm</p><p><b> 符合規(guī)范的相關(guān)要求</b></p><p><b> =rad</b></p><p> 水平位移容許值,符合要求。</p><p> 7.2 群樁基礎(chǔ)承載力驗(yàn)算</p>
46、<p> 由于采用嵌巖柱樁,因此,可以認(rèn)為群樁起初的承載力等于各樁承載力之和</p><p> 所以,群樁基礎(chǔ)承載力</p><p> 無(wú)軟弱下臥土層,所以不需要驗(yàn)算</p><p> 7.3 群樁基礎(chǔ)沉降演算</p><p> 由于是采用嵌巖柱樁,地基底部沉降不大,其沉降量可以忽略不計(jì)。故不需要驗(yàn)算。</p>
47、<p><b> 7.4 承臺(tái)計(jì)算</b></p><p> 7.4.1 樁頂處的局部受壓驗(yàn)算</p><p><b> 由</b></p><p> 其中 ,(C20混凝土)</p><p><b> 所以有</b></p><p&
48、gt; 又因?yàn)椋渲?1.00,=1.00,=1.2。</p><p><b> 所以有(滿足)</b></p><p> 7.4.2 樁對(duì)承臺(tái)的沖剪驗(yàn)算 </p><p> 樁深入承臺(tái)深度為0.5m</p><p><b> 由于剛性角</b></p><p>&
49、lt;b> 而布置范圍角</b></p><p> 因?yàn)橛?,所以可以不必?yàn)算</p><p> 7.4.3 承臺(tái)抗彎抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算</p><p> 承臺(tái)抗彎抗剪強(qiáng)度經(jīng)過(guò)驗(yàn)算發(fā)現(xiàn)符合規(guī)范的要求。</p><p><b> 八 配筋計(jì)算</b></p><p> 8.1
50、 樁基礎(chǔ)配筋計(jì)算</p><p> 樁身最大彎距處Z=0.53m,</p><p> 確定計(jì)算軸向力時(shí)恒載荷載的安全系數(shù)為1.2,活載為1.4</p><p><b> 所以,有:</b></p><p> 彎距M=7227KN.m;采用C20混凝土,級(jí)鋼筋,則有</p><p> 8.
51、1.1 計(jì)算偏心距增大系數(shù)</p><p> 由于樁的兩端固定 所以有</p><p><b> 長(zhǎng)細(xì)比</b></p><p> 所以,應(yīng)考慮縱向彎曲對(duì)偏心距的影響</p><p><b> 取</b></p><p><b> 則截面的有效高度為<
52、;/b></p><p><b> 又因?yàn)椋?lt;/b></p><p><b> 所以,取,</b></p><p><b> 則 </b></p><p><b> 所以有,</b></p><p> 8.1.2
53、 配筋率的計(jì)算及鋼筋的選擇</p><p><b> 由公式有 </b></p><p><b> 又有,</b></p><p> 采用試算法列表計(jì)算如下</p><p> 因此可以得出,當(dāng)?shù)臅r(shí)候即可以滿足縱向力的要求</p><p> 又因?yàn)椋?guī)范規(guī)定,所以取
54、計(jì)算</p><p><b> 所以有</b></p><p> 故,選用1618,其,</p><p><b> 實(shí)際的配筋率。</b></p><p> 鋼筋布置圖如圖所示:</p><p> 混凝土保護(hù)層厚度C=50-9=41mm>25mm,縱向鋼筋間距
55、為,滿足規(guī)范的要求</p><p> 8.1.3 承載力復(fù)核</p><p> 在垂直與彎矩作用平面內(nèi)</p><p> 則在垂直于彎矩作用平面內(nèi)的承載力為</p><p> 8.2 承臺(tái)的配筋計(jì)算</p><p> 承臺(tái)的受力情況是比較復(fù)雜的,為了使承臺(tái)的受力較為均勻并防止承臺(tái)因樁頂荷載作用而發(fā)生破碎和斷裂
56、,應(yīng)該在承臺(tái)底部樁頂平面上設(shè)置一層鋼筋網(wǎng)如附圖所示鋼筋網(wǎng)在越過(guò)樁頂鋼筋處不截?cái)?,并?yīng)與樁頂主筋連接。鋼筋網(wǎng)也可以根據(jù)基樁和墩臺(tái)的布置,按帶狀布設(shè)。</p><p><b> 九 小結(jié)</b></p><p> 《基礎(chǔ)工程》課程設(shè)計(jì),使我對(duì)樁基礎(chǔ)的設(shè)計(jì)有了一個(gè)比較全面的理解,對(duì)天然地基上的基礎(chǔ)的選擇,尤其是樁基礎(chǔ)中柱樁的選擇及設(shè)計(jì)有了一個(gè)比較深刻的認(rèn)識(shí)。但是,由于
57、是初步涉及到承臺(tái)基礎(chǔ)的設(shè)計(jì),所以,我們的設(shè)計(jì)內(nèi)容不是那么的全面,精確,優(yōu)良。但是,經(jīng)過(guò)了這次的設(shè)計(jì),使得我們對(duì)全本書(shū)的內(nèi)容以及其他學(xué)科的知識(shí)加以了結(jié)合。對(duì)我們以后的工作設(shè)計(jì)打下了堅(jiān)實(shí)的基礎(chǔ),對(duì)我們以后的學(xué)習(xí)也起到了推動(dòng)的作用。</p><p><b> 十 參考文獻(xiàn)</b></p><p> 1、凌治平.易經(jīng)武.基礎(chǔ)工程.北京:人民交通出版社,2003</
58、p><p> 2、朱浮聲.地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)與計(jì)算.北京:人民交通出版社,2005</p><p> 3、葉見(jiàn)曙.結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理. 北京:人民交通出版社.2004</p><p> 4、中華人民共和國(guó)行業(yè)標(biāo)準(zhǔn).公路橋涵地基與基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范(JTJ024-85). </p><p> 北京:人民交通出版社,1986</p><p&
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