紡織工藝課程設計

1、<p><b>　　織部工藝</b></p><p>　　1、織物規(guī)格及技術條件</p><p>　　1.1織物名稱及用途</p><p>　　指定或自選，解釋是服裝用、裝飾用或產業(yè)用</p><p>　　例： C/C J59.5×J59.5 160×95 47” 1/1府綢

2、 </p><p>　　由于府綢是高經密，低緯密，布面經浮點呈顆粒狀，織物外觀細密。</p><p>　　適合夏季服用織物。（查<<織物結構與設計>> P212 ）</p><p>　　1.2 織物組織：畫出組織圖 </p><p><b>　　1.3 邊組織</b></p>&

3、lt;p>　　布邊是織物的組成部分，其作用是防止邊經的松散脫落，增加織物邊部對外力的抵抗能力。在織造過程中，布邊要能承受伸幅器的作用，阻止織物過分收縮，以使織物保持一定的幅寬。在印染、整理過程中，布邊能承受刺針、鉗口等作用，以防止織物被撕裂或損壞。因此，一般要求布邊平整、牢固、光潔、硬挺。在織造工藝設計中，布邊結構及其設計是十分重要的。說明書中說明邊組織的作用及如何選擇（織物布身組織、用途及織造方式等）。小邊組織采用絞邊沙羅組織，

4、或平紋、經緯重平。大邊組織根據(jù)經緯紗的線密度、經緯密度、織物組織等因素不同，分別采用下列組織：平紋、2/2或3/3等經重平、緯重平、方平等組織。</p><p>　　例：布邊：1/1平紋 （為了減少紗的斷頭，府綢邊組織一般采用平紋。）對于一般織物采用方平組織較好。</p><p>　　1.4 布長（匹長）</p><p>　　織物的匹長，主要根據(jù)織物的用途，重量，厚

5、度和織機的卷裝容量等因素而定。</p><p>　　織物的匹長有公稱匹長和規(guī)定匹長之分，公稱匹長是指工藝設計的標準長度，規(guī)定匹長的長度等于“公稱匹長”加“加放長度”，各種織物由于卷裝方法、地區(qū)氣候、組織規(guī)格、儲存時間等因素的影響，會產生自然縮率，這樣就會使織物的匹長不符合規(guī)定的要求，因而必須加放一定的長度。在工廠里規(guī)定匹長是十分重要的，因為它與織物的千米用紗量有關。</p><p>　　織

6、物成匹的長度直接與使用有密切關系，過長或過短都有可能在使用過程中產生過多的零料而造成浪費?？棛C卷裝容量的條件是制定成匹長度的依據(jù)之一，因為過長時，機械設備不相適應，過短時，會影響生產效率。織物長度的計量單位，以公制米來表示，直接出口的仍用碼作計量單位。</p><p>　　一般根據(jù)織物用途及要貨部門要求而定，實際生產中為減少浪費、提高生產效率，設計時大都采用聯(lián)匹落布，以充分利用木棍的卷裝容量，有兩聯(lián)匹、三聯(lián)匹或四

7、聯(lián)匹。一般織物的匹長在27-40m之間，厚織物采用2-3聯(lián)匹，中厚織物采用3-4聯(lián)匹，薄織物采用4-6聯(lián)匹。</p><p>　　例：每匹50米，4聯(lián)匹。</p><p><b>　　1.5幅寬</b></p><p>　　幅寬——梭織或針織面料緯向的有效寬度，有英制和公制兩種表示方法。英制用符號“"”表示，公制用厘米（cm）表示，（

8、1英寸=2.54厘米）。傳統(tǒng)有梭布機生產的布一般不超過70寸，新型布機如箭桿、噴氣等無梭織機面料可達120多寸。36寸、44寸、56-60寸，分別稱作窄幅、中幅與寬幅，高于60寸的面料為特寬幅，一般常叫做寬幅布，當今我國特寬面料的幅寬可以達到360厘米。幅寬一般標記在密度后面。 </p><p>　　幅寬一般根據(jù)織物用途及要貨部門要求而定?？椢锓鶎捰霉Q幅寬表示，公稱幅寬是指工藝設計的織物標準幅寬，以厘米為單位,

9、商業(yè)貿易上以英寸為單位。計算時公英制均標出。</p><p>　　例: 幅寬 英制：47英寸 公制：Wf=47×2.54=119.4cm（1英寸=2.54cm）</p><p>　　1.6 經紗號數(shù)、緯紗號數(shù)：公英制均標出。</p><p>　　例：經紗 英制：Ne=59.5 公制：Nt=C/Ne=583.1/59.5=9.8tex </p

10、><p>　　緯紗 英制：Ne=59.5 公制：Nt=C/Ne=583.1/59.5=9.8tex</p><p>　?。ㄗⅲ篊值583.1查自《紡織材料學》P208。如果是混紡紗，則C值的計算要根據(jù)混紡比算出）。</p><p>　　1.7經紗密度、緯紗密度：公英制均標出。</p><p>　　例：經紗密度 英制：160（根/英寸）

11、公制：PT=160/2.54×10=630（根/10cm） </p><p>　　緯紗密度 英制：95（根/英寸） 公制：Pw=95/2.54×10=374（根/10cm）</p><p><b>　　1.8 邊紗根數(shù)</b></p><p>　　根據(jù)織物組織、幅寬、紗號等，一般在8-48根。</p>&l

12、t;p>　　例：9.8tex，幅寬為119.4cm的府綢，邊紗根數(shù)選用32×2（查《棉織手冊》第三版 P1266） </p><p>　　1.9 總經根數(shù) </p><p>　　總經根數(shù)根據(jù)經紗密度、織物幅寬、邊紗根數(shù)來進行計算。其中的邊紗根數(shù)應視經紗張力、每筘穿人根數(shù)、邊組織等因素而定，合適的邊紗根數(shù)有利于織造順利進行。邊紗根數(shù)僅在計算總經根數(shù)時使用，不作標準規(guī)定。總經

13、根數(shù)的計算如下：</p><p>　　總經根數(shù)=標準幅寬（cm）×+邊紗根數(shù)×（1-）</p><p>　　在計算總經根數(shù)時，應計算至一位小數(shù)，然后四舍五入取整數(shù)。如穿筘穿不盡，還應增加至總經根數(shù)等于每筘穿入根數(shù)的整數(shù)倍。例如，尾數(shù)單根的，在一筘穿人2根時加1根經紗。尾數(shù)是2根或3根，而每筘是穿4根，則應加2根或1根，總經根數(shù)在設計時，一經確定，一般不能隨意更改。<

14、;/p><p>　　（1）地組織每筘穿入數(shù)的確定：一般應使每筘穿入經紗的根數(shù)為一個組織循環(huán)經紗數(shù)的倍數(shù)或約數(shù)，且以每筘穿人2-4根最為普遍。但當經密很高時，若采用高密筘號，其筘片間的縫隙減小，紗線摩擦加大，經紗斷頭將隨之增加。反之較低的筘號，每筘的穿人數(shù)必須增加，這樣會使布面產生筘痕。每筘穿入數(shù)的影響因素：a經紗的線密度:經紗的線密度增大，每筘穿入數(shù)減少。b經紗密度：經紗密度大，每筘穿入數(shù)增加。c組織結構：每筘穿入數(shù)

15、一般等于織物組織循環(huán)經紗數(shù)或是其約數(shù)（或倍數(shù)）。透孔組織每筘穿入數(shù)為一束經紗數(shù)。重經素質、雙層組織、毛巾組織、起絨組織的每筘穿入數(shù)一般為經紗排列比之和或為其倍數(shù)，當經紗排列比之和數(shù)值較大時可為其約數(shù)。d花式穿筘：利用每筘穿入數(shù)的變化可設計出別致新穎的條形織物，如在同一筘幅內采用兩種或兩種以上的每筘穿入數(shù)，或者空出若干筘齒，使織物經密發(fā)生變化，形成新穎的眾條紋組織。本例中府綢地組織每筘穿入數(shù)為4。</p><p>

16、　　（2）邊組織每筘穿入數(shù)：邊組織為提高經紗強力，本例中府綢地組織每筘穿入數(shù)為6。</p><p>　?。?）總經根數(shù)的計算：總經根數(shù)=119.4×+64×（）=7544(根)</p><p>　　經修正，總經根數(shù)為7560根。</p><p><b>　　1.10 緊度</b></p><p>　　

17、經向緊度ET =0.037××PT</p><p>　　緯向緊度EW =0.037××PW</p><p>　　總緊度E=ET+EW-ET×EW/100</p><p>　　查《棉織手冊》第三版P1247，本例府綢ET范圍64.1～77.1，EW范圍33.2～44.9</p><p>　　例：

18、ET=0.037××630=73.0%</p><p>　　EW=0.037××374=43.3%</p><p>　　E=73.0+43.3-73.0×43.3÷100=84.7%</p><p><b>　　1.11 斷裂強度</b></p><p>　　織

19、物的斷裂強度是衡量織物使用性能的一項重要指標，經緯紗的纖維成分和線密度、織物密度、紡紗方法等均與織物的斷裂強度有著密切的關系?？椢锏臄嗔褟姸仁且浴?cm×20cm”布條的斷裂強度來表示。通常以單紗、股線一等品的斷裂強度為計算數(shù)值，一般都會超過國家標準。其計算式公式如下：</p><p>　　經向的斷裂強度Qj=Pj×Mj×K×Ttj/（2×100）</p&g

20、t;<p>　　緯向的斷裂強度Qw=Pw×Mj×K×Ttw/（2×100）</p><p>　　強度Q的單位，N/(5cm×20cm)</p><p>　　Pj、Pw—經、緯密度，根/10cm;</p><p>　　Mj、Mw—經、緯紗一等品單紗、股線的斷裂強度，Cn/tex;（查棉紡手冊）</p

21、><p>　　Ttj、Ttw—經、緯紗的密度，tex;</p><p>　　K—純棉紗線在織物中的強度利用系數(shù)。（查棉織計算P49）</p><p>　　例：Qj=630×16×1.2×9.8/（2×100）=592.7[N/(5cm×20cm)]</p><p>　　Qw=374×16

22、×1.16×9.8/(2×100)=340.1[N/(5cm×20cm)]</p><p><b>　　1.12 縮率</b></p><p>　　織物的經（緯）紗織縮率的含義為經（緯）紗通過織造成織物后其長度縮短量占原長度的百分率。織物中經（緯）紗織縮率的大小對織物的強力、厚度、外觀豐滿程度、成布后的回縮、原料消耗、產品成本及

23、印染后整理伸長等均有很大影響，因此在工藝設計時必須合理把握。計算公式如下：</p><p>　　經紗織縮率（%）=（漿紗墨印長度-規(guī)定匹長）/漿紗墨印長度×100%</p><p>　　緯紗織縮率（%）=（筘幅-成包幅寬）/筘幅×100%</p><p>　　經、緯紗織縮率可通過經驗公式來估算得到，也可查閱《棉織手冊》第三版P1257。</

24、p><p>　　例：紗府綢經紗織縮率范圍為7.5%～16.5%，緯紗織縮率范圍為1.5%～5.0%</p><p>　　首先設緯紗織縮率=3%</p><p>　　公制筘號=×（1-緯紗縮率）</p><p>　　=630/4×（1-3%）=152.8≈153（筘齒數(shù)/10cm）</p><p>　　公

25、制筘號的小數(shù)取舍規(guī)定為：</p><p>　　公制筘號0.3及以下舍去，0.31～0.69取0.5，0.7及以上取1，相互間隔為0.5。</p><p>　　筘幅（cm）=（取兩位小數(shù)）</p><p>　　==123.2（cm）</p><p>　　修正：緯紗織縮率（%）=(123.2-119.4)/123.2×100%=3.1%

26、</p><p>　　取經向縮率（%）=12%</p><p><b>　　1.13用紗量計算</b></p><p>　　用紗量以生產百米織物所耗用經緯紗的千克數(shù)來表示（千克/百米）。</p><p><b>　　經紗用紗量=</b></p><p><b>　　

27、緯紗用紗量=</b></p><p>　　總用紗量=經紗用紗量+緯紗用紗量</p><p>　　規(guī)定：(1)經紗伸長率：單紗1%，股線0.1%，回絲率：包括整經回絲，筒腳，漿回絲，白回絲及織機上了機回絲，接頭回絲等，一般在0.3%～0.8%間選用;如前道采用自動絡筒和雙漿槽漿紗機，則在0.8%～1.2%間選用。</p><p>　　（2）緯紗伸長率：忽略

28、不計?；亟z率：我們采用的是無梭織機，因有廢邊，回絲率略高于有梭織機，片梭取0.7%左右，劍桿取2.5%～3.5%，噴氣取1.5%～3%。</p><p>　　（3）自然縮率及放碼損失率：1.456%。</p><p>　　例：經紗用紗量==8.54（千克/百米）</p><p>　　緯紗用紗量==4.69（千克/百米）</p><p>　　總

29、用紗量=8.54+4.69=13.23（千克/百米）</p><p><b>　　2.絡筒工序工藝</b></p><p>　　2.1 機器型號：普通絡筒或自動絡筒。查《棉織手冊》第三版P167-182</p><p>　　例：GA014型普通絡筒機（如圖2-1-1）</p><p>　　2.2 槽筒軸直徑與轉速：（查《

30、棉紡織計算》第三版P269）</p><p>　　轉速n1(r/min)=1440×</p><p>　　D1—電動機膠帶輪直徑，mm;</p><p>　　D2—槽筒軸膠帶輪直徑，mm。</p><p>　　D1、D2可以調換，槽筒直徑D隨槽筒種類不同而異，見表 單位（mm）</p><p>　　例：本例

31、的槽筒選用鋼板槽筒，所以D2選105mm，槽筒軸直徑D=79.4mm</p><p>　　n1=1440×=2880(r/min)</p><p><b>　　圖2-1-1</b></p><p>　　2.3 絡紗線速度v(查《棉紡織計算》第三版P270)</p><p>　　V(m/min)= </p&

32、gt;<p>　　式中：S—槽筒平均螺距，mm;</p><p>　　η—滑溜系數(shù)，一般取0.96左右。</p><p>　　當槽筒直徑取79.4mm，平均螺距為62mm時，電動機膠帶輪直徑與槽筒轉速（采用鋼板槽筒GC25型，GC155型或GC25型、GC155B型），D1、n1與v的關系見下表。</p><p>　　例：V=712（m/min）<

33、;/p><p>　　2.4 清紗器類型：根據(jù)情況選擇并說明。（查《棉織手冊》第三版P167-182）</p><p>　　為提高紡織品的質量和后道工序的生產效率，在絡筒工序中應有效地清除一些必須除去的有害紗疵，這項工作稱清紗，生產中可以使用機械清紗器或電子清紗器。</p><p>　　機械式清紗器性能比較（d:棉紗直徑）</p><p>　　注：

34、電子式清紗器性能比較見(查《棉織手冊》第三版P184-190)</p><p>　　電子清紗器不僅具有非接觸工作方式、清除效率高等優(yōu)點，而且可以根據(jù)產品質量和后工序的要求，綜合紗疵長度和截面積兩個因素，靈活地設定清紗范圍。清除必須要除去的有害紗疵，保留對質量和后加工無影響或影響很小的無害紗疵。分為光電式和電容式兩種，光電式電子清紗器是將紗疵形狀的幾何量（直徑和長度），通過光電系統(tǒng)轉換成相應的電脈沖信號來進行檢測，

35、與人視覺檢測紗疵比較相似。</p><p>　　例：本例選機械板式清紗器。（查《棉織手冊》第三版P170）</p><p>　　隔距取1.75d=1.75×0.115=0.2（mm）。</p><p>　　2.5 張力器類型：根據(jù)情況選擇并說明。（查《棉織手冊》第三版P191-192）</p><p>　　絡筒張力大小要適當。如張力

36、過大，雖然筒子成形好，但紗線受的損傷大，會增加后道工序的斷頭率；如張力過小，則筒子成形不良，紗層不分明，相互嵌入，容易亂紗，退繞困難。適當?shù)慕j筒張力由織物要求和原紗性質而定。</p><p>　　目前廣泛使用的是墊圈式張力裝置和彈簧式張力裝置，他們采用了累加法和倍積法兼容的工作原理。還有的絡筒機上使用梳形張力裝置，它采用倍積法工作原理，通過調節(jié)張力彈簧來改變紗線對梳齒的包圍角，從而控制絡絲張力。自動絡筒機上采用氣

37、動或電磁力無柱芯張力裝置，這種裝置采用累加法工作原理，氣動或電磁力加壓，把張力盤上的動態(tài)附加張力減小到最低限度，對減少絡筒張力波動十分有利。</p><p>　　例：選圓盤式張力器。張力盤重7.4g（查《棉織手冊》第三版P192）</p><p>　　圓盤式張力器，張力盤重有18.2g、7.4g和3.7g三種，GA012型、GA013型、GA014型、GA015型絡筒機與1332型相同。圓

38、盤張力器以重力加壓，運轉時會跳動，可能造成張力不勻。</p><p><b>　　2.6 打結類型</b></p><p>　　絡筒過程中，清除紗疵、處理紗線斷頭和換管等都需要對紗線進行接頭。在少數(shù)普通絡筒機上，接頭工作有手工或手工輔助打結器完成打結工作，進行接頭；在自動絡筒機上，上下吸嘴之間的紗線接頭工作由捻結器自動完成，實現(xiàn)無結接頭，加工的紗線稱為無結紗。紗線打結

39、之后形成了結頭，對應于不同纖維材料的加工，結頭有多種形式。</p><p>　　接捻方法有空氣捻結法、機械捻結法、靜電捻結法、包纏法、粘合法、熔接法等。常用的有空氣捻結法、機械捻結法。</p><p>　　空氣捻結法適用于不同特數(shù)的棉紗、毛紗、合纖紗、混紡紗、股線及彈力包芯紗。用于不同品種的紗線時，工業(yè)調整乃至空氣捻結器更換都較方便。</p><p>　　機械捻結法

40、適用范圍較窄，主要是棉紗。機械捻結法的粘結質量好，明顯優(yōu)于空氣捻結，捻結處紗線條干均勻、光滑、強力高。</p><p>　　例：本例中用機械捻結法,選GU-102型織布結打結器。</p><p><b>　　3.整經工序工藝</b></p><p><b>　　3.1 機器型號</b></p><p&g

41、t;　　分批整經或分條整經。查《棉織手冊》第三版 P220-234</p><p>　　例：1452A-140型系列整經機</p><p>　　3.2 列出所選機器的主要技術參數(shù)。</p><p>　　3.2.1筒子架形式</p><p>　　分為V形筒子架和矩形筒子架（矩-V形亦屬矩形）。V形筒子架上紗線離開張力裝置后被直接引到整經機伸縮筘

42、，為換筒和斷頭處理帶來方便，有利于片紗張力均勻，由于紗線所受的導紗摩擦作用較弱，因此特適合低張力的高速整經。但其占地面積較大。矩形筒子架與V形筒子架特點相反。</p><p>　　本例中選擇矩-V形筒子架。</p><p><b>　　整經線速度V</b></p><p>　　整經速度可在整經機的速度范圍內任意選擇，一般情況下，隨著整經速度的提

43、高，紗線斷頭將會增加，影響經紗效率。若斷頭率過高，整經機的高速就失去了意義。高速整經條件下，整經斷頭率與紗線的纖維種類、原紗線密度、原紗質量、筒子卷裝質量有著十分密切的關系，只有在紗線品質優(yōu)良和筒子卷繞成形良好和無結紗時，才能充分發(fā)揮高速整經的效率。</p><p>　　查《棉織手冊》第三版P220-243可查出整經線速度V</p><p>　　例：1452A-140型系列整經機 整經線

44、速度V：300 m/min～350 m/min</p><p>　　取V=325m/min</p><p>　　滾筒轉速：可查《棉織手冊》等資料進行計算。</p><p>　　轉速n=（V：整經線速度；D：滾筒直徑）</p><p>　　例：1452A-140型系列整經機 滾筒直徑D：509.6mm。</p><p>

45、;　　所以轉速n==203（r/min）</p><p><b>　　整經軸經紗根數(shù)配置</b></p><p>　　整經根數(shù)的確定以盡可能多頭少軸為原則，根據(jù)織物總經根數(shù)和筒子架最大容量，計算出一批經軸的最少只數(shù)，然后再分配每只軸的整經根數(shù)。為便于管理，各軸整經根數(shù)要盡量相等或接近相等。根據(jù)經軸盤片間距、總經根數(shù)等確定。</p><p>　　

46、整經軸盤片間距為1384mm時，棉紗的整經根數(shù)如下表。其他纖維的整經根數(shù)可參考此表。</p><p><b>　　一次并軸的軸數(shù)n=</b></p><p>　　例：9.8tex的府綢，取每軸經紗根數(shù)為460根。</p><p><b>　　n==16.4</b></p><p><b>

47、　　修正：n=16</b></p><p>　　Z===472.5≈473（根）</p><p>　　所以選8只整經根數(shù)為472</p><p>　　4只整經根數(shù)為473</p><p><b>　　卷繞密度</b></p><p>　　經軸卷繞密度的大小影響到原紗的彈性、經軸的最大繞

48、紗長度和后道工序的退繞順暢。經軸卷繞密度可由對經軸表面施壓的壓輥的加壓大小來調節(jié)，同時還受紗線線密度、紗線張力、卷繞速度的影響。卷繞密度的大小應根據(jù)纖維種類、紗線線密度等合理選擇。 下表為分批整經經軸卷繞密度的參考數(shù)值</p><p>　　例：取9.8tex的府綢的卷繞密度為0.48</p><p><b>　　整經長度</b></p><

49、p>　　整經長度的設定依據(jù)是經軸的最大容紗量，即經紗的最大繞紗長度。經軸最大繞紗長度可由經軸最大卷繞體積、卷繞密度、紗線線密度和整經根數(shù)求得。整經長度應略小于經軸的最大繞紗長度，并為織軸上經紗長度的整數(shù)倍，同時還要計及漿紗的回絲長度以及漿紗伸長率。</p><p>　　查《棉織手冊》第三版P241可得</p><p><b>　　卷繞密度γ= </b><

50、/p><p>　　式中：V-經軸容紗體積（cm3），V=（D2-d2）；</p><p>　　G-經軸容紗重量（g），G=；</p><p>　　W-經軸上盤片間的距離（cm）；</p><p>　　D-經軸上滿軸直徑（cm）；D=整經軸邊盤直徑D0-30（mm）</p><p>　　d-經軸上空軸直徑（cm）。 <

51、;/p><p>　　經紗密度選擇可以依據(jù)下表：（查《棉紡織計算》P320）</p><p><b>　　經紗長度L=</b></p><p>　　例：本例中D0為600～700mm，取D0=650.d=260mm</p><p>　　V= ×(622-262)=385577.556cm3</p>&l

52、t;p>　　G=0.5×385577.556/1000=192.79Kg</p><p>　　L=192.79×1000×1000/（9.8×473）=41590.8m</p><p><b>　　張力盤克重分布：</b></p><p>　　在1452型整經筒子架上，采取了分段分層配置張力圈重量的

53、措施。分段分層配置張力圈重量的原則是：前排重于后排，中間層重于上下層。具體應視筒子架長度和產品類別等情況而定。（參照《棉織手冊》第三版P245）</p><p><b>　　例：（單位：g）</b></p><p><b>　　4.漿紗工序工藝</b></p><p><b>　　4.1漿液配方</b>

54、;</p><p>　　根據(jù)產品及生產情況選擇（參照《棉織手冊》第三版P318-319、P467，《機織學》P89、90）</p><p>　　漿料組份的選擇即粘著劑和助劑的選擇，應遵循以下原則：</p><p>　　1.根據(jù)紗線的纖維材料選擇漿料：為避免織造時漿膜脫落，所選用的粘著劑大分子應對纖維具有良好的粘附性和親和力。如在棉、麻、粘膠纖維上漿時，顯然可采用淀粉

55、、完全醇解PVA、CMC等粘著劑。以淀粉作為主粘著劑使用時，漿液中要加入適量的分解劑（對天然淀粉）、柔軟劑和防腐劑，當氣候干燥和上漿率高時，還可加入少量吸濕劑。麻紗的表面毛羽聳立，使用以被覆為主的交聯(lián)淀粉或CMC、PVA、淀粉組合的混合漿料。滌棉紗的上漿漿料一般以混合漿料。</p><p>　　2.根據(jù)紗線的線密度、品質選擇漿料：如細特紗上漿的重點是浸透為主，粗特紗以被覆為主，捻度較大的紗線由于吸漿能力較差，漿料

56、配方中可加入適量的浸透劑，股線一般不需上漿。</p><p>　　3.根據(jù)織物組織、用途、加工條件選擇漿料：如在車間相對濕度較低時，應加入適量吸濕劑，需特殊后處理的，在不影響漿液性能的前提下，其經紗上漿使用的漿料配方中可直接加入整理助劑。</p><p><b>　　本例中：</b></p><p>　　4.2漿液濃度、粘度、溫度和酸堿度<

57、;/p><p>　　根據(jù)產品自定（與上漿率等有關）。參照《棉織手冊》第三版P460-P471</p><p><b>　　4.2.1漿液濃度</b></p><p>　　通過調整淀粉的濃度來控制漿液中無水淀粉的含量。</p><p><b>　　4.2.2漿液粘度</b></p><

58、p>　　漿液粘度是漿液質量指標中一項十分重要的指標，是描述漿液流動時的內摩擦力的物理量。粘度大小影響上漿率和漿液對紗線的浸透與披覆程度。粘度越大，漿液越粘稠，流動性就越差。這時，漿液被覆能力加強，浸透力削弱。在整個上漿過程中漿液的粘度要穩(wěn)定，它對穩(wěn)定上漿質量起著關鍵的作用。影響漿液粘度的主要因素有漿液流動時間、漿液的溫度、黏著劑相對分子質量及黏著劑分子結構。在CGS制中它的單位是泊（P），在國際單位制中，單位為帕·秒（P

59、a·S），兩者都是絕對粘度單位。</p><p>　　例：本例中取粘度為10 Pa·S</p><p><b>　　4.2.3漿液溫度</b></p><p>　　漿液溫度是調漿和上漿時應嚴格控制的工藝參數(shù)。特別是上漿過程中漿液溫度會影響漿液的流動性能，使?jié){液粘度改變，漿液溫度升高，分子運動劇烈，漿液粘度下降，滲透增強；溫度

60、降低，則易出現(xiàn)表面上漿。對于纖維表面附有油脂、蠟質、膠質、油劑等拒水物質的紗線而言，漿液溫度會影響這些紗線的吸漿性能和對漿液的親和力。例如棉紗用淀粉漿一般上漿溫度在950C以上，有時，過高的漿液溫度會使某些纖維的力學性能下降，如毛紗和粘膠纖維紗不宜高溫上漿（一般以55～650C為宜）。</p><p>　　例：9.8tex的府綢取溫度為980C</p><p>　　4.2.4漿液酸堿度&l

61、t;/p><p>　　漿液酸堿度對漿液粘度，粘附力以及上漿的經紗都有較大的影響。棉紗的漿液一般為中性或微堿性，毛紗則適宜于微酸性或中性漿液，人造絲宜用中性漿，合成纖維不應使用堿性較強的漿液。</p><p>　　例：9.8tex的府綢取PH=7</p><p><b>　　4.3漿紗機型號</b></p><p>　　根據(jù)產

62、品自定。參照《棉織手冊》第三版P320-P450</p><p>　　本例中選祖克S型系列漿紗機。（如下圖4-3-1）</p><p>　　4.4卷繞線速度V：根據(jù)產品自定。</p><p>　　V(m/min)=πdn</p><p>　　式中：d—漿軸直徑（mm）</p><p>　　n—漿軸轉速（r/min）&l

63、t;/p><p>　　例: (查《棉織手冊》第三版P327)</p><p>　　本例中n=289r/min</p><p>　　V=3.14×0.11×289=99.8(m/min)</p><p>　　4.5浸壓形式：根據(jù)產品自定。</p><p>　　紗線在漿槽中經受反復的浸漿和壓漿作用，浸壓的次

64、數(shù)根據(jù)不同纖維、不同的后加工要求而有所不同。紗線上漿一般采用單浸單壓、單浸雙壓、雙浸雙壓、雙浸四壓。具體參照下表：</p><p><b>　　例:取雙浸雙壓</b></p><p><b>　　圖4-3-1</b></p><p>　　4.6上漿率、回潮率和伸長率</p><p><b>

65、;　　4.6.1 上漿率</b></p><p>　　上漿率是反應經紗上漿量的指標，經紗上漿率為漿紗干重與原紗干重之比，以百分數(shù)表示。生產中，經紗上漿率的測定方法有計算法和退漿法。退漿法的退漿率測定時間較長，操作也較復雜，但結果較準確。計算法雖速度快、測定方便，但數(shù)據(jù)存在一定誤差。</p><p>　?。?）上漿率J的計算</p><p><b&g

66、t;　　J=×100%</b></p><p>　　（2） 上漿率的確定</p><p>　?、侔纯椢锝M織確定上漿率</p><p>　?、诎蠢w維種類確定上漿率</p><p>　?、郯纯棛C種類確定上漿率</p><p>　　（3）上漿率的掌握與調節(jié)</p><p>　?、?/p>

67、上漿率一般以檢驗退漿結果和按工藝設計允許范圍掌握并考核其合格率。</p><p>　　上漿率工藝設計允許范圍</p><p>　　②上漿率的調節(jié)，一般通過改變漿液濃度和粘度來調節(jié)。加壓輥加壓重量的改變也小幅度調節(jié)上漿率，但加壓重量的過大改變將造成浸透和被覆的不恰當分配，故不宜采用。</p><p>　　本例中紗府綢要求上漿率高一點，注重浸透，所以相對上漿率取100%

68、，上漿率18±2%。</p><p><b>　　4.6.2 回潮率</b></p><p>　　漿紗回潮率是漿紗含水量的質量指標，它反應漿紗烘干程度。漿紗回潮率為漿紗中水分重量與漿紗干重之比，用百分數(shù)表示。</p><p>　　（1）回潮率W的計算：W=×100</p><p>　?。?）回潮率的確

69、定 </p><p>　　漿紗回潮率掌握的標準</p><p>　　（3） 回潮率的掌握與調節(jié)</p><p>　?、?回潮率的大小取決于纖維種類、紗線線密度、經緯密度、上漿率高低和漿料性能。</p><p>　?、诨爻甭室罂v向、橫向均勻，波動范圍一般掌握在工藝設計規(guī)定±0.5%為宜。</p><p>　　

70、③回潮率的調節(jié)有“定速變溫”和“定溫變速”兩種方法，一般通過漿紗機車速和烘房（烘筒）溫度來調節(jié)，回潮儀自動控制的方法采用“定溫變速” 方法，值車工人感控制的方法采用“定速變溫” 方法。</p><p>　　本例中回潮率可取6.8%。</p><p><b>　　4.6.3 伸長率</b></p><p>　　漿紗伸長率反應了漿紗過程中紗線的拉伸

71、情況。拉伸過大時，紗線彈性損失，斷裂伸長下降。因此，伸長率是一項十分重要的漿紗質量指標。伸長率為漿紗的伸長與原紗長度之比，用百分數(shù)表示。伸長率的測定方法有計算法和儀器測定法兩種。</p><p>　?。?）伸長率的計算（參照《棉織手冊》第三版P457）</p><p><b>　　（2）伸長率的范圍</b></p><p>　?。?）伸長率的掌

72、握與確定</p><p>　?、僬_選擇整經軸排列和退繞方式，避免經紗遭受意外伸長。從各軸張力均勻來考慮，可用單列式上下退繞法；從操作方便、斷頭易于發(fā)現(xiàn)考慮，則用單列式退繞法；從節(jié)約占地面積，紗線不易松弛考慮，宜選擇雙列式退繞法。</p><p>　　②伸長調節(jié)器，傳統(tǒng)漿紗機常用三種伸長（張力）調節(jié)裝置。</p><p><b>　　本例中選取0.5%&l

73、t;/b></p><p><b>　　4.7并軸只數(shù)</b></p><p>　　根據(jù)總經和整經軸經紗根數(shù)決定。（根據(jù)你選擇的機型參考《棉織手冊》第三版P320-P450）</p><p>　　本例中總經根數(shù)為7560根，整經軸只數(shù)為16只，祖克S型系列漿紗機經軸架型號為ANP型，雙層固定式軸架，每4只經軸為一組，上下排放，一層兩組。&

74、lt;/p><p><b>　　5.穿結經工序工藝</b></p><p>　　5.1綜絲、經停片和筘</p><p>　　根據(jù)產品和織機，可查《機織學》、《棉織手冊》等進行選擇。</p><p>　　5.1.1綜絲（查《棉織手冊》第三版P549-552）</p><p>　　綜絲主要有鋼絲綜和鋼片綜

75、兩種。</p><p>　　有梭織機通常使用鋼絲綜。無梭織機都使用金屬綜框和鋼片綜，以適應高速運轉。無梭織機使用的鋼片綜有單眼式和復眼式兩種。鋼片綜比鋼絲綜耐用，綜眼形狀為四角圓滑過渡的長方形，對經紗的磨損較小。</p><p>　　綜絲密度：綜絲桿上每厘米長度內的綜絲根數(shù)。棉織綜絲密度與紗線線密度的關系如下表：</p><p>　　本例中使用無梭織機，所以是鋼片綜

76、。選用種類為C閉式，長度為300mm，綜絲密度為13.</p><p><b>　　5.2.2經停片</b></p><p>　　經停片是織機經停裝置的斷經感知件，織機上的每一片經紗都穿入一片經停片。當經紗斷頭時，經停片依靠自重落下，通過機械或電氣裝置，使織機迅速停車。經停片有開口式和閉口式兩種。大批量生產的織物品種一般用閉口式經停片，品種經常翻改的織物采用開口式經停

77、片。</p><p>　　經停片的尺寸、形式和重量與纖維種類、紗線線密度、織機形式、織機車速等因素有關。一般紗線線密度大、車速高、選用較重的經停片。毛織用經停片較重，絲織用經停片較輕。紗線線密度與經停片重量的關系如下表：</p><p>　　例：9.8tex的經紗線密度選擇經停片重量1-1.5g。</p><p><b>　　5.2.3筘</b>

78、;</p><p>　　鋼筘的作用是確定經紗的分布密度和織物幅寬，打緯時把梭口里的緯紗打向織口。鋼筘從外形上看，可分為普通筘和異形筘，從制作方式上，可分為膠合筘和焊接筘。在噴氣織機上采用異形鋼筘，這種筘還起到減少氣流擴散和緯紗通道的作用。（鋼筘類型、規(guī)格、筘號等可查《棉織手冊》第三版P500-520）</p><p>　　例：本例中采用噴氣筘(異性筘)，高度H:122mm，長度L：1600

79、mm(具體查《無梭織機實用手冊》P496</p><p>　　5.2每筘穿入數(shù)、每綜穿入數(shù)</p><p>　　根據(jù)產品組織等，可查《棉織手冊》等資料進行選擇。</p><p>　　例：前面已經確定過地組織每筘穿入數(shù)為4，邊組織每筘穿入數(shù)為6。地組織每綜穿入數(shù)1根，邊組織每綜穿入數(shù)2根，地組織采用四列復列式綜框，飛穿法，邊組織采用飛穿法。</p>&l

80、t;p><b>　　5.3上機圖（略）</b></p><p><b>　　6.織造工序工藝</b></p><p>　　6.1機器型號：有梭織機或無梭織機（常用噴氣織機或劍桿織機）。</p><p>　　例：選擇JAT710型噴氣織機，工作筘幅是140mm～390mm(選150mm)。適用于各種紗線。其主傳動方式為

81、電動機、皮帶輪、三角皮帶、傳動軸傳動。主電動機功率為2.6～4.5kw,啟動方式為主電動機超啟動，通過調換電動機皮帶輪，變頻調速。輔助噴嘴形式有單孔、雙孔、氣孔。</p><p>　　6.2速度：根據(jù)機型、產品等因素選擇。</p><p>　　JAT710噴氣織機轉速n的計算：</p><p><b>　　n=</b></p>&

82、lt;p>　　式中：n-織機轉速，r/min；</p><p>　　n-電動機轉速，r/min；</p><p>　　D-小皮帶輪直徑，mm；</p><p>　　D-大皮帶輪直徑，mm；</p><p>　　η-皮帶傳動滑移系數(shù)。</p><p>　　可通過更換小皮帶輪改變織機轉速，具體做法可參考調節(jié)說明書。&

83、lt;/p><p>　　注：其他類型的織機轉速計算公式參照《棉紡織計算》第三版</p><p>　　6.3送經卷取形式：分為機械式和電子式</p><p>　　卷取機構分積極式卷曲機構和消極式卷曲機構，其中積極式有分連續(xù)卷取和間歇卷取，在織造過程中又可分為卷曲量恒定和卷曲量可變兩種。</p><p>　　送經機構分機械式調節(jié)送經機構，電子式調節(jié)送

84、經機構，雙軸送經機構等。</p><p>　　本例選取電子式積極連續(xù)卷取機構和電子式調節(jié)送經機構。</p><p><b>　　6.4緯密確定</b></p><p>　　機械式：實際緯密=常數(shù)×變換牙/標準牙(標準牙×變換牙)</p><p>　　常數(shù)取決于下機縮率，下機縮率因品種不同而異。<

85、/p><p>　　在不同下機縮率下，織物緯密與變換齒輪的關系見有關表格（《棉織手冊》等）</p><p>　　緯密齒輪的確定：查《棉織手冊》第三版P744之后的大表格。</p><p>　　織物緯密是根據(jù)標準齒輪Sw和變換齒輪Cw的組合來確定的。</p><p>　　例：本例中織物緯密95根/英寸，確定Sw/Cw=27T/46T</p>

86、;<p>　　6.5落布匹數(shù)：參照前面</p><p><b>　　本例是4匹。</b></p><p>　　6.6機上控制布幅：≤實際幅寬0-1cm。</p><p>　　本例機上控制布幅選取149mm。</p><p>　　6.7開口形式：與所選織機型號相對應。（查《棉織手冊》等書）</p>

87、<p>　　JAT710型噴氣織機包括曲柄開口、凸輪開口、多臂開口、提花開口等不同類型開口機構。</p><p><b>　　本例曲柄開口機構。</b></p><p>　　6.8 邊撐形式：刺環(huán)式、刺輥式、刺盤式和全幅邊撐等。</p><p>　　采用何種邊撐取決于織物的種類、經緯紗密度和紗線的線密度。合適的邊撐可以控制織物在織

88、造過程中的緯向收縮程度以及橫向的縮率。應指出的是，為了有效地握持織物起到撐服的目的，左側邊撐的針刺略傾向于右方，右側邊撐的針刺略傾向于左方。</p><p>　　刺環(huán)式邊撐的伸幅強度可調范圍很大，適用于棉、毛、絲、麻各類織物的加工。</p><p>　　刺輥式邊撐的伸幅強度較刺環(huán)式差，不適應厚重織物，多用于一般的棉織物加工。</p><p>　　刺盤式邊撐伸幅強度最

89、弱，在絲織生產中常見應用。</p><p>　　全幅邊撐可減少邊撐對織物兩側產生不同程度的刺傷，有些織物要求完全不受刺針影響，如安全氣囊、降落傘織物等。</p><p>　　例：本例中選用刺環(huán)式邊撐。</p><p><b>　　6.9 經位置線</b></p><p>　　織機上的經位置線，是指綜平時后梁握持點、經停裝

90、置的導棒表面、綜眼及織口的一根連線。在實際生產中，前部梭口的位置基本不變，主要是通過后梁的不同高度來改變經位置線，經停架高度應與后梁高度相適應，以符合不同織物的要求。</p><p>　　6.9.1 后梁位置</p><p>　　后梁高度是影響織物組織結構和外觀效應的重要參數(shù)，位置高表示上下層經紗張力差異大。根據(jù)產品和織機，可查《棉織手冊》、《織機學》等資料進行選擇。有梭織機以胸梁為基準（

91、如高后梁10毫米）。噴氣織機以孔的位置表示，如0為中后梁，+1為較高后梁，+2為高后梁等。</p><p>　　后梁座的標準高度見下表：</p><p><b>　　本例選0。</b></p><p>　　6.9.2 停經架位置</p><p>　　停經架高低位置的確定，應以不破壞梭口半部經位置線的配置為原則。在確定停經

92、架位置前應先確定后梁位置。以胸梁為基準，自定（如30mm）。</p><p>　　經停裝置上下位置的標準高度見下表：</p><p><b>　　本例中選0。</b></p><p>　　6.9.3 綜眼位置(有梭織機)</p><p>　　走梭板在后死心高度決定綜眼位置,影響上下層經紗張力差異和經紗在綜眼內摩擦受損,一

93、般以低于47.6為宜。</p><p>　　6.9.4 邊撐位置</p><p>　　織口的上下位置是受著邊撐盒的控制,起到嚴格控制織口位置,保證經位置線正確的作用。一般低于胸梁9.5mm。</p><p><b>　　6.10 開口時間</b></p><p>　　開口時間是指在開口過程中上下交替的綜框在平齊的瞬間位置

94、。在實際生產中，是用當彎軸在上心時，筘到胸梁內側面的距離大小來表示。開口時間的確定是根據(jù)織物的種類、織機的速度、筘副、投梭時間的遲早而定。</p><p>　　在制織平紋織物時，平紋織物要求織物布面豐滿勻整、質地厚實，開口時間配置得早，經紗對緯紗抱合角就大，打緯以后，緯紗不易反撥后退，織物比較緊密厚實，且經紗和鋼筘的摩擦時間比較長，紗身的毛茸就比較明顯，故布面顯得豐滿。另外，開口早，經紗張力大，打緯時張力也大，個

95、別張力較小經紗受之也易伸直，布面顯得頗為平整，所以織制平紋織物，一般采用早開口。</p><p>　　織造斜紋織物時，多數(shù)斜紋織物的經密較大，遲開口可以減少經紗張力和摩擦長度，防止過多的經紗斷頭。另外，打緯時經紗張力小，使經緯紗的屈曲波比值增大，摩擦減小，從而使織物的斜向線條突出而飽滿，紋路清晰，所以斜紋織物一般采用遲開口。 </p><p>　　不同的織機速度，應采用不同的開口時間，這是

96、由于織機速度越高，允許每次入緯時間越短，同時經紗張力和摩擦長度也隨之增加。采用遲開口不僅可推動梭口閉合時間，為緯紗出梭口創(chuàng)造有利條件，同時還可以得以改善、摩擦長度減少，以降低經紗的斷頭率。所以噴氣織機、劍桿織機與有梭織機在制織同一織物時，它們的開口時間都要遲一些。比如在織制中特紗平紋織物時，有梭織機的綜平角約為280°，而噴氣織機、劍桿織機則為300°左右。</p><p>　　例：單純曲柄開

97、口機構的開口時間見下表：</p><p>　　6.11 投梭時間（有梭織機）、主噴嘴噴射時間（噴氣織機）（查《棉紡織計算》）</p><p>　　有梭織機：投梭時間是指投梭轉子開始接觸投梭鼻時，彎軸曲柄所處的位置，也即皮結開始推動梭子的時間。通常測量筘到胸梁內側面的距離表示。這個距離小表示投梭時間早，距離大則遲。投梭時間必須與開口時間相配合，不能失調。</p><p&g

98、t;　　噴氣織機：主噴嘴開閉時間的確定，根據(jù)引緯時間、織機車速、織物品種等因素而定。如開啟過早，易發(fā)生掛經紗、頭端故障或彎頭等引緯失誤。例如幅寬為190cm的織機上，主噴嘴的噴射時間為70°，噴射結束時間為180°。</p><p>　　例：取主噴嘴的噴射時間為650。</p><p>　　6.12 投梭力（有梭織機）、主噴嘴噴射壓力（噴氣織機）</p>

99、<p>　　有梭織機：投梭力是指打梭棒在推動梭子移動的距離即投梭動程來表示。一般測量的方法是以投梭棒終點至梭箱底板內側端距離來表示，距離愈小，投梭力就愈大，功率反之則愈小。投梭力大小應根據(jù)織物種類,布副大小，織機速度，梭子規(guī)格等因素確定。</p><p>　　噴氣織機：確定最小主噴嘴壓力的原則是：當在架空式清潔器通過織機上方時或在其他情況時，不會從主噴嘴抽出緯紗，但壓力設定太高，主噴嘴里的緯紗會被吹斷。

100、輔噴嘴的噴射壓力比主噴嘴噴射壓力高，通常高出0.05～0.1Mpa，輔噴嘴噴射壓力的大小應保證緯紗在運轉過程中，不出現(xiàn)斷緯、彎頭緯、測長不勻或松緯的現(xiàn)象。若織機轉速增加，由于可供緯紗飛行時間減少，應提高主噴嘴的噴射壓力，同時還要提高輔噴嘴的噴射壓力。</p><p><b>　　6.13經紗張力</b></p><p>　　經紗的上機張力是織軸上機后，織機在靜止狀態(tài)時

101、，綜平時經紗所受到的張力。由張力重錘或彈簧的選擇來調整。</p><p>　　在一般情況下，當織制緊度小的織物時，應采用較小的上機張力；當織制緊度較大的織物時，應采用較大的上機張力。</p><p>　　常見品種經紗上機張力見下表：</p><p>　　例：本例中選取18kg。</p><p><b>　　參考文獻</b>

102、;</p><p>　　[1] 朱蘇康，高衛(wèi)東.機織學[M]. 北京:中國紡織出版社，2004.</p><p>　　[2]《棉織手冊》編寫組．棉織手冊（第三版）［M］．北京：紡織工業(yè)出版社，2001.</p><p>　　[3]蔡陛霞.織物結構與設計（第四版）. 北京:中國紡織出版社，2008</p><p>　　[4] 劉榮清，孟進.棉紡