板料折彎?rùn)C(jī)的液壓系統(tǒng)課程設(shè)計(jì)

1、<p>　　****學(xué)生課程設(shè)計(jì)（論文）</p><p>　　板料折彎?rùn)C(jī)的液壓系統(tǒng)</p><p>　　學(xué)生姓名： ***** </p><p>　　學(xué)生學(xué)號(hào)： </p><p>　　院 （系）： 機(jī) 械 工 程 學(xué) 院

2、 </p><p>　　年級(jí)專業(yè)： 2009級(jí)機(jī)械設(shè)計(jì)制造及自動(dòng)化1班</p><p>　　指導(dǎo)教師： **** </p><p><b>　　二〇一二年六月</b></p><p>　　****本科學(xué)生課程設(shè)計(jì)任務(wù)書</p><p>　　課程設(shè)計(jì)

3、（論文）指導(dǎo)教師成績(jī)?cè)u(píng)定表</p><p><b>　　摘 要</b></p><p>　　立式板料折彎?rùn)C(jī)是機(jī)械、電氣、液壓三者緊密聯(lián)系，結(jié)合的一個(gè)綜合體。液壓傳動(dòng)與機(jī)械傳動(dòng)、電氣傳動(dòng)并列為三大傳統(tǒng)形式，液壓傳動(dòng)系統(tǒng)的設(shè)計(jì)在現(xiàn)代機(jī)械的設(shè)計(jì)工作中占有重要的地位。因此，《液壓傳動(dòng)》課程是工科機(jī)械類各專業(yè)都開設(shè)的一門重要課程。它既是一門理論課，也與生產(chǎn)實(shí)際有著密切的聯(lián)系。

4、為了學(xué)好這樣一門重要課程，除了在教學(xué)中系統(tǒng)講授以外，還應(yīng)設(shè)置課程設(shè)計(jì)教學(xué)環(huán)節(jié)，使學(xué)生理論聯(lián)系實(shí)際，掌握液壓傳動(dòng)系統(tǒng)設(shè)計(jì)的技能和方法。</p><p>　　液壓傳動(dòng)課程設(shè)計(jì)的目的主要有以下幾點(diǎn)：</p><p>　　1、綜合運(yùn)用液壓傳動(dòng)課程及其他有關(guān)先修課程的理論知識(shí)和生產(chǎn)實(shí)際只是，進(jìn)行液壓傳動(dòng)設(shè)計(jì)實(shí)踐，是理論知識(shí)和生產(chǎn)實(shí)踐機(jī)密結(jié)合起來，從而使這些知識(shí)得到進(jìn)一步的鞏固、加深提高和擴(kuò)展。<

5、;/p><p>　　2、在設(shè)計(jì)實(shí)踐中學(xué)習(xí)和掌握通用液壓元件，尤其是各類標(biāo)準(zhǔn)元件的選用原則和回路的組合方法，培養(yǎng)設(shè)計(jì)技能，提高學(xué)生分析和嫁接生產(chǎn)實(shí)際問題的能力，為今后的設(shè)計(jì)工作打下良好的基礎(chǔ)。</p><p>　　3、通過設(shè)計(jì)，學(xué)生應(yīng)在計(jì)算、繪圖、運(yùn)用和熟悉設(shè)計(jì)資料（包括設(shè)計(jì)手冊(cè)、產(chǎn)品樣本、標(biāo)準(zhǔn)和規(guī)范）以及進(jìn)行估算方面得到實(shí)際訓(xùn)練。</p><p>　　關(guān)鍵詞 板料折彎?rùn)C(jī)

6、 ，液壓傳動(dòng)系統(tǒng)，液壓傳動(dòng)課程設(shè)計(jì)。</p><p><b>　　ABSTRACT</b></p><p>　　Vertical plate bending machine is a mechanical, electrical, hydraulic three closely linked, in combination with a complex. Hydrau

7、lic drive and mechanical drive, electric drive and tied for the three major traditional form, the design of hydraulic transmission system in modern machinery design work occupies an important position. Therefore," h

8、ydraulic" course for mechanical engineering major is an important course offering. It is not only a theory, but also with the actual production are closely </p><p>　　Hydraulic transmission course design

9、 the purpose of the following main points:</p><p>　　In 1, the integrated use of hydraulic transmission course and other related courses of theoretical knowledge and practical production only, hydraulic trans

10、mission design practice, theory and practice are classified together, so that these knowledge get consolidate further, deepen the enhancing and expanding.</p><p>　　2, in the design practice to learn and mast

11、er the general hydraulic components, especially all kinds of standard components of the selection principles and circuit combination methods, training design skills, improve students' analysis and grafting production

12、 actual problem ability, for the design of future work to lay a good foundation.</p><p>　　3, by design, drawing, calculation, students should apply and be familiar with the design data ( including design, pr

13、oduct samples, standards and norms ) and estimates of practical training.</p><p>　　Key words: sheet metal bending machine, hydraulic system, hydraulic transmission course design.</p><p><b>

14、;　　目錄</b></p><p><b>　　摘 要I</b></p><p>　　ABSTRACTII</p><p><b>　　1 任務(wù)分析1</b></p><p>　　1.1 技術(shù)要求1</p><p><b>　　1.2任務(wù)分析

15、1</b></p><p><b>　　2 工況分析3</b></p><p>　　2.1 運(yùn)動(dòng)分析3</p><p><b>　　2.2負(fù)載分析3</b></p><p>　　2.3 確定液壓缸主要尺寸，編制液壓缸工況圖5</p><p>　　2.3

16、.1.確定液壓缸的主要結(jié)構(gòu)尺寸5</p><p>　　2.4編制液壓缸工況圖6</p><p>　　3 擬定液壓系統(tǒng)圖9</p><p>　　3.1制定基本方案，擬定液壓系統(tǒng)圖9</p><p>　　4液壓元件選型10</p><p>　　4.1液壓泵及其驅(qū)動(dòng)電機(jī)的選擇10</p><

17、p>　　4.2閥類元件及輔助元件10</p><p>　　4.3油管元件11</p><p>　　4.4油箱的容積計(jì)算12</p><p>　　4.5油箱的長(zhǎng)寬高12</p><p>　　4.6油箱地面傾斜度13</p><p>　　4.7吸油管和過濾器之間管接頭的選擇13</p>&l

18、t;p>　　4.8過濾器的選取13</p><p>　　4.9堵塞的選取13</p><p>　　4.10空氣過濾器的選取13</p><p>　　4.11液位/溫度計(jì)的選取14</p><p>　　5 液壓系統(tǒng)性能的運(yùn)算15</p><p>　　5.1 壓力損失和調(diào)定壓力的確定15</p&

19、gt;<p>　　5.1.1 沿程壓力損失15</p><p>　　5.1.3壓力閥的調(diào)定值計(jì)算16</p><p>　　5.2 油液溫升的計(jì)算16</p><p>　　5.2.2 快退時(shí)液壓缸的發(fā)熱量16</p><p>　　5.2.3壓制時(shí)液壓缸的發(fā)熱量16</p><p>　　5.3油箱

20、的設(shè)計(jì)16</p><p>　　5.3.1系統(tǒng)發(fā)熱量的計(jì)算16</p><p>　　5.3.2 散熱量的計(jì)算16</p><p>　　6 參考文獻(xiàn)18</p><p><b>　　1 任務(wù)分析</b></p><p><b>　　1.1 技術(shù)要求</b></

21、p><p>　　設(shè)計(jì)制造一臺(tái)立式板料折彎?rùn)C(jī)，該機(jī)壓頭的上下運(yùn)動(dòng)用液壓傳動(dòng)，其工作循環(huán)為：快速下降、慢速加壓（折彎）、快速退回。給定條件為：</p><p>　　折彎力 </p><p>　　滑塊重量 </p><p>　　快速空載下降 行

22、程 185mm</p><p>　　速度（） 31</p><p>　　慢速下壓（折彎） 行程 35mm</p><p>　　速度（） 12</p><p>　　快速回程 行程 220mm</p><p>　　速度（） 52

23、</p><p><b>　　1.2任務(wù)分析</b></p><p>　　根據(jù)滑塊重量為，為了防止滑塊受重力下滑，可用液壓方式平衡滑塊重量，滑塊導(dǎo)軌的摩擦力可以忽略不計(jì)。設(shè)計(jì)液壓缸的啟動(dòng)、制動(dòng)時(shí)間為。折彎?rùn)C(jī)滑塊上下為直線往復(fù)運(yùn)動(dòng)，且行程較小（220mm）,故可選單為桿液壓缸作執(zhí)行器,且液壓缸的機(jī)械效率。因?yàn)榘辶险蹚潤(rùn)C(jī)的工作循環(huán)為快速下降、慢速加壓（折彎）、快速回程三個(gè)

24、階段。各個(gè)階段的轉(zhuǎn)換由一個(gè)三位四通的電液換向閥控制。當(dāng)電液換向閥工作在左位時(shí)實(shí)現(xiàn)快速回程。中位時(shí)實(shí)現(xiàn)液壓泵的卸荷，工作在右位時(shí)實(shí)現(xiàn)液壓泵的快速和工進(jìn)。其工進(jìn)速度由一個(gè)調(diào)速閥來控制?？爝M(jìn)和工進(jìn)之間的轉(zhuǎn)換由行程開關(guān)控制。折彎?rùn)C(jī)快速下降時(shí)，要求其速度較快，減少空行程時(shí)間，液壓泵采用全壓式供油。其活塞運(yùn)動(dòng)行程由一個(gè)行程閥來控制。當(dāng)活塞以恒定的速度移動(dòng)到一定位置時(shí)，行程閥接受到信號(hào)，并產(chǎn)生動(dòng)作，實(shí)現(xiàn)由快進(jìn)到工進(jìn)的轉(zhuǎn)換。當(dāng)活塞移動(dòng)到終止階段時(shí)，壓力

25、繼電器接受到信號(hào)，使電液換向閥換向。由于折彎?rùn)C(jī)壓力比較大，所以此時(shí)進(jìn)油腔的壓力比較大，所以在由工進(jìn)到快速回程階段須要一個(gè)預(yù)先卸壓回路，以防在高壓沖擊液壓元件，并可使油路卸荷平穩(wěn)。所以在快速回程的油路上可設(shè)計(jì)一個(gè)預(yù)先卸壓回路，回路的卸荷快慢用一個(gè)節(jié)流閥來調(diào)節(jié)，此時(shí)換</p><p><b>　　2 工況分析</b></p><p><b>　　2.1 運(yùn)動(dòng)分

26、析</b></p><p>　　首先根據(jù)主機(jī)要求畫出動(dòng)作循環(huán)圖如圖1-1所示：</p><p>　　圖2-1 動(dòng)作循環(huán)圖</p><p><b>　　2.2負(fù)載分析</b></p><p>　　(1)根據(jù)給定條件，先計(jì)算液壓缸快速下降時(shí)啟動(dòng)加速中慣性力和反向啟動(dòng)加速中的慣性力，取加速（減速）時(shí)間為0.2 s

27、</p><p><b>　　慣性負(fù)載： </b></p><p><b>　　(2-1)</b></p><p><b>　　(2-2)</b></p><p>　　(2)初壓力：在慢降階段,因?yàn)橛鸵簤毫χ饾u升高，約達(dá)到最大壓緊力的％左右</p><p&g

28、t;　　== (2-3) </p><p>　?。?）各階段運(yùn)動(dòng)時(shí)間：</p><p>　　快速下降： (2-4)</p><p>　　工作下壓：折彎時(shí)分為兩個(gè)階段，初壓階段的行程為30mm，終壓階段行程為5mm。</p><p>　　初壓階段

29、 (2-5)</p><p>　　終壓階段 (2-6)</p><p>　　快速回程： (2-7)</p><p>　　液壓缸的機(jī)械效率取。工作臺(tái)的液壓缸在各工況階段的負(fù)載值如表2-1,負(fù)載循環(huán)圖和速度循環(huán)圖如2-2所示。</p&

30、gt;<p>　　圖2-2折彎?rùn)C(jī)液壓缸的F-t圖和v-t圖</p><p>　　2.3 確定液壓缸主要尺寸，編制液壓缸工況圖</p><p>　　2.3.1.確定液壓缸的主要結(jié)構(gòu)尺寸</p><p>　　查手冊(cè)，預(yù)選液壓缸的設(shè)計(jì)壓力。將液壓缸的無桿腔作為主工作腔，考慮到液壓缸下行時(shí)，滑塊自重采用液壓方式平衡，則可計(jì)算出液壓缸無桿腔的有效面積。</

31、p><p>　　液壓缸內(nèi)徑（活塞直徑）</p><p>　　根據(jù)GB/T2348-1993,圓整成就近的標(biāo)準(zhǔn)值D=400mm=40cm。</p><p>　　根據(jù)快速下行與快速上升的速度比確定活塞桿直徑d：由于</p><p>　　故活塞桿直徑d=0.636D=254mm，取標(biāo)準(zhǔn)值d=280mm=28cm</p><p>

32、　　從而可算得液壓缸無桿腔和有桿腔的實(shí)際有效面積為</p><p>　　2.4編制液壓缸工況圖</p><p>　?、僖簤焊自诠ぷ餮h(huán)中各階段的壓力和流量見下表</p><p>　　液壓缸工作循環(huán)中各階段的壓力和流量</p><p>　　②工作循環(huán)中各階段的功率計(jì)算如下：</p><p>　　a．快速下降階段：?jiǎn)?dòng)時(shí)（

33、W）</p><p><b>　　恒速時(shí)</b></p><p>　　b．慢速加壓階段：初壓時(shí)（W）</p><p>　　終壓時(shí)，行程只有5mm，持續(xù)時(shí)間僅，壓力和流量變化情況較復(fù)雜，故作如下處理：壓力由0.94Mpa增加到18.8Mpa，其變化規(guī)律可近似用一線性</p><p><b>　　p（t）表示，即&

34、lt;/b></p><p><b>　　(1-1)</b></p><p>　　流量由1507.2減小為零，其變化規(guī)律可近似用一線性函數(shù)q（t）表示，即 （1-2）</p><p>　　上述兩式中，t為終壓階段持續(xù)時(shí)間，取值范圍0~0.42s</p>

35、<p>　　從而得此階段功率方程</p><p>　　這是一個(gè)開口向下的拋物線方程，令，可求得極值點(diǎn)t=0.199s以及此處的最大功率值為</p><p>　　而t=0.199s處的壓力和流量可由式(1-1)和式（1-2）算得，即</p><p><b>　　c．快速回程階段：</b></p><p><

36、;b>　　啟動(dòng)時(shí) </b></p><p><b>　　恒速時(shí) </b></p><p><b>　　制動(dòng)時(shí) </b></p><p>　　根據(jù)以上分析與計(jì)算數(shù)據(jù)可繪出液壓缸的工況圖，如下圖所示（圖中，功率拋物線頂點(diǎn)兩側(cè)近似當(dāng)作直線處理）。</p><p>　　3 擬定液壓系統(tǒng)圖

37、</p><p>　　3.1制定基本方案，擬定液壓系統(tǒng)圖</p><p>　　考慮到折彎?rùn)C(jī)工作時(shí)所需功率較大，故采用容積調(diào)速方式。為滿足速度的有級(jí)變化，采用壓力補(bǔ)償變量供油泵。即在快速下降時(shí)，液壓缸以全流量供油，當(dāng)轉(zhuǎn)換成慢速加壓折彎時(shí)，液壓泵的流量減小，在最后5mm內(nèi)，使液壓泵流量減到零。當(dāng)液壓缸反向回程時(shí)，泵的流量恢復(fù)到全流量。</p><p>　　液壓缸的運(yùn)動(dòng)方

38、向采用三位四通M型中位機(jī)能電液動(dòng)換向閥控制，停機(jī)時(shí)換向閥處于中位，使液壓缸卸荷。</p><p>　　為防止壓頭在下降過程中由于自重而出現(xiàn)速度失控現(xiàn)象，在液壓缸無桿腔回油路上設(shè)置一個(gè)內(nèi)控單向順序閥。</p><p>　　本機(jī)采用行程控制，利用動(dòng)擋塊觸動(dòng)滑塊運(yùn)動(dòng)路徑上設(shè)置的電氣行程開關(guān)來切換電液動(dòng)換向閥，以實(shí)現(xiàn)自動(dòng)循環(huán)。</p><p>　　此外，在泵的出口并聯(lián)一個(gè)溢

39、流閥，用于系統(tǒng)的安全保護(hù)；泵的出口并聯(lián)一個(gè)壓力表及其開關(guān)，以實(shí)現(xiàn)測(cè)壓。</p><p>　　綜上所述擬訂的折彎?rùn)C(jī)液壓系統(tǒng)原理圖如下</p><p>　　1-變量泵 2-溢流閥 3-壓力表及其開關(guān) 4-單向閥5-三位四通電液換向閥 6-單向順序閥 7-液壓缸8-過濾器 9-行程閥10-調(diào)速閥 11-單向閥 12-壓力繼電器</p><p><b>　　4液壓

40、元件選型</b></p><p>　　4.1液壓泵及其驅(qū)動(dòng)電機(jī)的選擇 </p><p>　　由工況圖可看到，液壓缸的最高工作壓力出現(xiàn)在加壓折彎階段結(jié)束時(shí)，。此時(shí)缸的輸入流量極小，且進(jìn)油路元件較少，故泵至缸間的進(jìn)油路壓力損失估計(jì)取為。算得泵的最高工作壓力為</p><p>　　所需的液壓泵最大供油流量按液壓缸的最大輸入流量233.6進(jìn)行估算。取泄露系數(shù)K

41、=1.1，則</p><p>　　根據(jù)系統(tǒng)所需流量，擬初選限壓式變量泵的轉(zhuǎn)速為n=1500，暫取泵的容積效率，可算出泵的排量參考值為</p><p>　　根據(jù)以上計(jì)算結(jié)果查閱選用規(guī)格為250YCY14-1B斜盤式壓力補(bǔ)償變量型軸向柱塞泵，其額定壓力P=32MPa，排量為250mL/r,額定轉(zhuǎn)速為1500r/min，流量為q=375L/min。符合系統(tǒng)對(duì)流量的要求。</p>&

42、lt;p>　　有工況圖可知，最大功率出現(xiàn)在t=0.199s時(shí)，由此時(shí)的液壓缸工作壓力和流量可算得此時(shí)的液壓泵的最大理論功率</p><p>　　由查表取泵的總效率為，則可算得液壓泵驅(qū)動(dòng)功率為</p><p>　　查表，選取規(guī)格相近的Y160-4型封閉式三相異步電動(dòng)機(jī)，其額定功率11kW，額定轉(zhuǎn)速為1460r/min。按所選電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速和液壓泵的排量，液壓泵的最大實(shí)際流量為</p&

43、gt;<p>　　大于計(jì)算所需流量256.96L/min,滿足使用要求。</p><p>　　4.2閥類元件及輔助元件</p><p>　　根據(jù)閥類元件及輔助元件所在油路的最大工作壓力和通過該元件的最大實(shí)際流量可選出這些液壓元件的型號(hào)及規(guī)格，結(jié)果見表4.2。</p><p><b>　　表4-2</b></p>&l

44、t;p><b>　　4.3油管元件</b></p><p>　　各元件間連接管道的規(guī)格按元件接口處尺寸決定，液壓缸進(jìn)、出油管則按輸入、排出的最大流量計(jì)算，由下表中數(shù)值說明液壓缸壓制、快退速度, 與設(shè)計(jì)要求相近，這表明所選液壓泵的型號(hào)，規(guī)格是適宜的。</p><p>　　表4-3 液壓缸在各個(gè)階段的進(jìn)出流量</p><p>　　由表中數(shù)值可

45、知，當(dāng)油液在壓力管中速度取5m/s時(shí)，由式 算得，</p><p>　　液壓缸進(jìn)油路油管內(nèi)徑；</p><p>　　液壓缸回油路管內(nèi)徑；</p><p>　　這兩根油管選用參照《液壓系統(tǒng)設(shè)計(jì)簡(jiǎn)明手冊(cè)》P111，進(jìn)油管的外徑，內(nèi)徑，回油路管的外徑，內(nèi)徑。</p><p>　　4.4油箱的容積計(jì)算</p><p>　　容量

46、(單位為L(zhǎng))計(jì)算按教材式(7-8) : ，由于液壓機(jī)是高壓系統(tǒng)，。 所以油箱的容量 ， </p><p>　　按JB/T7938-1999規(guī)定容積取標(biāo)準(zhǔn)值.</p><p><b>　　4.5油箱的長(zhǎng)寬高</b></p><p>　　因?yàn)橛拖涞膶挕⒏?、長(zhǎng)的比例范圍是1：1~2：2~3，此處選擇比例是1：1.5：2由此可算出油

47、箱的寬、高、長(zhǎng)大約分別是693.36mm,1040mm,1386.7mm。并選擇開式油箱中的分離式油箱設(shè)計(jì)。其優(yōu)點(diǎn)是維修調(diào)試方便，減少了液壓油的溫升和液壓泵的振動(dòng)對(duì)機(jī)械工作性能的影響；其缺點(diǎn)是占地面積較大。</p><p>　　由于系統(tǒng)比較簡(jiǎn)單，回路較短，各種元件較少，所以預(yù)估回路中各種元件和管道所占的油液體積為0.8L。因?yàn)橥茥U總行程為220mm，選取缸的內(nèi)腔長(zhǎng)度為360mm。忽略推桿所占的體積，則液壓缸的體積

48、為</p><p>　　當(dāng)液壓缸中油液注滿時(shí)，此時(shí)油箱中的液體體積達(dá)到最小為：</p><p>　　則油箱中油液的高度為：</p><p>　　由此可以得出油液體下降高度很小，因此選取隔板的高度為44cm,并選用兩塊隔板。此分離式油箱采用普通鋼板焊接而成，參照書上取鋼板的厚度為：t=4mm。</p><p>　　為了易于散熱和便于對(duì)油箱進(jìn)行搬

49、移及維護(hù)保養(yǎng)，取箱底離地的距離為200mm。</p><p>　　故可知，油箱的總長(zhǎng)總寬總高為：</p><p><b>　　長(zhǎng)為：</b></p><p><b>　　寬為：</b></p><p><b>　　高為：</b></p><p>　　4.

50、6油箱地面傾斜度</p><p>　　為了更好的清洗油箱，取油箱底面傾斜度為： </p><p>　　4.7吸油管和過濾器之間管接頭的選擇</p><p>　　在此選用卡套式軟管接頭</p><p>　　查《機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)—4》表23.9—66得其連接尺寸如下表：</p><p>　　表4.7

51、 單位：mm</p><p><b>　　4.8過濾器的選取</b></p><p>　　取過濾器的流量至少是泵流量的兩倍的原則，取過濾器的流量為泵流量的2.5倍。故有 ： </p><p>　　查《中國機(jī)械設(shè)計(jì)大典》表42.7—7得，先取通用型WU系列網(wǎng)式吸油中過濾器：</p><p><b>　　表7

52、.4</b></p><p><b>　　4.9堵塞的選取</b></p><p>　　考慮到鋼板厚度只有4mm，加工螺紋孔不能太大，查《中國機(jī)械設(shè)計(jì)大典》表42.7—178選取外六角螺塞作為堵塞，詳細(xì)尺寸見下表：</p><p>　　4.10空氣過濾器的選取</p><p>　　按照空氣過濾器的流量至少為液

53、壓泵額定流量2倍的原則，</p><p><b>　　即： </b></p><p>　　選用EF系列液壓空氣過濾器，參照《機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)》表23.8-95得，將其主要參數(shù)列于下表： </p><p><b>　　表7.6</b></p&g

54、t;<p>　　注：油過濾精度可以根據(jù)用戶的要求是可調(diào)的。</p><p>　　4.11液位/溫度計(jì)的選取</p><p>　　選取YWZ系列液位液溫計(jì)，參照《機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)》表23.8-98選用YWZ-150T 型?？紤]到鋼板的剛度，將其按在偏左邊的地方。</p><p>　　5 液壓系統(tǒng)性能的運(yùn)算</p><p>　　5.1

55、 壓力損失和調(diào)定壓力的確定 </p><p>　　由上述計(jì)算可知，工進(jìn)時(shí)油液流動(dòng)速度較小，通過的流量為47.93L/min,主要壓力損失為閥件兩端的壓降可以省略不計(jì)。</p><p>　　快進(jìn)時(shí)液壓桿的速度，此時(shí)油液在進(jìn)油管的速度</p><p>　　5.1.1 沿程壓力損失</p><p>　　沿程壓力損失首先要判斷管中的流動(dòng)狀態(tài)，此系

56、統(tǒng)采用N32號(hào)液壓油，室溫為時(shí)，所以有 </p><p><b>　　，</b></p><p>　　油液在管中的流動(dòng)狀態(tài)為層流，則阻力損失系數(shù)，若取進(jìn)油和回油的管路長(zhǎng)均為2m，油液的密度為，進(jìn)油路上的沿程壓力損失為</p><p><b>　　。</b></p><p>　　5.1.2局部壓力損失

57、</p><p>　　局部壓力損失包括管道安裝和管接頭的壓力損失和通過液壓閥的局部壓力損失，由于管道安裝和管接頭的壓力損失一般取沿程壓力損失的10%，而通過液壓閥的局部壓力損失則與通過閥的流量大小有關(guān)，若閥的額定流量和額定壓力損失分別為，則當(dāng)通過閥的流量為q時(shí)的閥的壓力損失。</p><p>　　由算得小于原估算值0.5MPa,所以是安全的。</p><p>　　同

58、理快進(jìn)時(shí)回油路上的流量則回油管路中的速度；由此可以計(jì)算出</p><p>　?。?65<2320,所以為層流）; ,所以回油路上的沿程壓力損失為。</p><p>　　由上面的計(jì)算所得求出：總的壓力損失</p><p>　　這與估算值相同，應(yīng)該計(jì)算出結(jié)果來確定系統(tǒng)中的壓力閥的調(diào)定值。</p><p>　　5.1.3壓力閥的調(diào)定值計(jì)算

59、</p><p>　　由于液壓泵的流量大，在工進(jìn)泵要卸荷，則在系統(tǒng)中卸荷閥的調(diào)定值應(yīng)該滿足快進(jìn)時(shí)要求，因此卸荷閥的調(diào)定值應(yīng)大于快進(jìn)時(shí)的供油壓力，所以卸荷閥的調(diào)定壓力值應(yīng)該取22MPa，閥的調(diào)定壓力值應(yīng)大于卸荷閥的調(diào)定壓力值0.3~0.5MPa，所以取溢流閥的調(diào)定壓力值為22.5MPa，定壓力以平衡板料折變機(jī)的自重，即</p><p>　　5.2 油液溫升的計(jì)算</p><

60、;p>　　在整個(gè)工作循環(huán)中，工進(jìn)和快進(jìn)快退所占的時(shí)間相差不大，所以，系統(tǒng)的發(fā)熱和油液溫升可用一個(gè)循環(huán)的情況來計(jì)算。</p><p>　　5.2.1快進(jìn)時(shí)液壓系統(tǒng)的發(fā)熱量</p><p>　　快進(jìn)時(shí)液壓缸的有效功率為：</p><p><b>　　泵的輸出功率為：</b></p><p>　　因此快進(jìn)液壓系統(tǒng)的發(fā)熱量

61、為：</p><p>　　5.2.2 快退時(shí)液壓缸的發(fā)熱量</p><p>　　快退時(shí)液壓缸的有效功率為：</p><p><b>　　泵的輸出功率</b></p><p>　　快退時(shí)液壓系統(tǒng)的發(fā)熱量為：</p><p>　　5.2.3壓制時(shí)液壓缸的發(fā)熱量</p><p>

62、　　壓制時(shí)液壓缸的有效功率為：</p><p><b>　　泵的輸出功率</b></p><p>　　因此壓制時(shí)液壓系統(tǒng)的發(fā)熱量為：</p><p><b>　　總的發(fā)熱量為</b></p><p>　　按教材式（11—2）求出油液溫升近似值</p><p>　　溫升沒有超出

63、允許范圍，液壓系統(tǒng)中不需要設(shè)置冷卻器。</p><p><b>　　5.3油箱的設(shè)計(jì)</b></p><p>　　由前面計(jì)算得出油箱的容積為1000L。</p><p>　　5.3.1系統(tǒng)發(fā)熱量的計(jì)算</p><p>　　在液壓系統(tǒng)中，損失都變成熱量散發(fā)出來。發(fā)熱量已在油溫驗(yàn)算時(shí)計(jì)算出，所以 </p>&l

64、t;p>　　5.3.2 散熱量的計(jì)算</p><p>　　當(dāng)忽略系統(tǒng)中其他地方的散熱，只考慮油箱散熱時(shí)，顯然系統(tǒng)的總發(fā)熱功率H全部由油箱來考慮。這時(shí)油箱散熱面積A的計(jì)算公式為</p><p>　　式中 A—油箱的散熱面積（）</p><p>　　H—油箱需要的散熱功率（W）</p><p>　　—油溫（一般以考慮）與周圍環(huán)境溫度的溫差

65、</p><p>　　K—散熱系數(shù)。與油箱周圍通風(fēng)條件的好壞而不同，通風(fēng)很差時(shí)K=8～9；良好時(shí)K=15～17.5；風(fēng)扇強(qiáng)行冷卻時(shí)K=20～23；強(qiáng)迫水冷時(shí)K=110～175。</p><p>　　所以油箱散熱面積A為：</p><p><b>　　6 參考文獻(xiàn)</b></p><p>　　宋錦春 張志偉.液壓與氣壓傳

66、動(dòng) [M].北京：科學(xué)出版社，2011.2.</p><p>　　王積偉，黃誼，章宏甲．液壓傳動(dòng) [M]．北京：機(jī)械工業(yè)出版社，2012.</p><p>　　張利平．液壓傳動(dòng)系統(tǒng)及設(shè)計(jì) [M]．北京：化學(xué)工業(yè)出版社，2005．</p><p>　　雷天覺．新編液壓工程手冊(cè) [M]．北京：北京理工大學(xué)出版社，1998．</p><p>