液壓課程設(shè)計(jì)---專用銑床

1、<p><b>　　1 設(shè)計(jì)題目</b></p><p><b>　　1.1設(shè)計(jì)題目</b></p><p>　　設(shè)計(jì)一臺(tái)專用銑床，銑頭驅(qū)動(dòng)電機(jī)的功率為6.8千瓦，銑刀直徑為120mm，轉(zhuǎn)速350轉(zhuǎn)/分，如工作臺(tái)質(zhì)量為420公斤，工件和夾具的質(zhì)量為150公斤，工作臺(tái)的行程為400mm，工進(jìn)行程為100mm，快進(jìn)快退速度為3.5米/分，工

2、進(jìn)速度為60~1000毫米/分，其往復(fù)運(yùn)動(dòng)的加速（減速）時(shí)間為0.05秒，工作臺(tái)用平導(dǎo)軌靜摩擦系數(shù)，動(dòng)摩擦系數(shù)，試設(shè)計(jì)該機(jī)床的液壓系統(tǒng)。</p><p><b>　　2 工況分析</b></p><p><b>　　2.1負(fù)載分析</b></p><p>　　根據(jù)給定條件，先計(jì)算工作臺(tái)運(yùn)動(dòng)中慣性力，工作臺(tái)與導(dǎo)軌的動(dòng)摩擦阻力

3、和靜摩擦阻力</p><p>　?。∟） (2-1)</p><p>　　(N) (2-2)</p><p>　　(N) (2-3)</p><p><b>　　其中，(N)</b></p&g

4、t;<p><b>　　(N)</b></p><p><b>　　(N)</b></p><p>　　由銑頭的驅(qū)動(dòng)電機(jī)功率可以求得銑削最大負(fù)載阻力：</p><p><b>　　(2-4)</b></p><p><b>　　其中</b>&

5、lt;/p><p><b>　　所以，</b></p><p>　　同時(shí)考慮到液壓缸密封裝置的摩擦阻力（取液壓缸的機(jī)械效率），工作臺(tái)的液壓缸在各工況階段的負(fù)載值列于表2-1中，負(fù)載循環(huán)圖如圖2-1所示。</p><p>　　表2-1 各階段負(fù)載值</p><p><b>　　圖2-1負(fù)載循環(huán)圖</b>&

6、lt;/p><p><b>　　2.2運(yùn)動(dòng)分析</b></p><p>　　根據(jù)給定條件，快進(jìn)、快退速度為0.075m/s，其行程分別為300mm和</p><p>　　400mm，工進(jìn)速度為60~1000m/s（即0.001~0.0167m/s），工進(jìn)行程100mm，繪出速度循環(huán)圖如圖2-2所</p><p>　　圖2-2

7、 速度循環(huán)圖</p><p>　　3 確定液壓缸的參數(shù)</p><p>　　3.1初選液壓缸的工作壓力</p><p>　　根據(jù)液壓缸推力為4070N（表2-1）,按表(見教材表11-2)的推薦值，初選工作壓力為Pa.</p><p>　　3.2 確定液壓缸尺寸</p><p>　　由于銑床工作臺(tái)快進(jìn)和快退速度相同，因

8、此選用單桿活塞式液壓缸，并使,快進(jìn)時(shí)采用差動(dòng)連接，因管路中有壓力損失，快進(jìn)時(shí)回油路壓力損失取Pa，快退時(shí)回油路壓力損失亦取Pa。工進(jìn)時(shí)，為使運(yùn)動(dòng)平穩(wěn)，在液壓缸回路油路上須加背壓閥，背壓力值一般為Pa,選取背壓Pa。</p><p>　　根據(jù),可求出液壓缸大腔面積為</p><p><b>　　(3-1)</b></p><p><b>

9、;　　(3-2)</b></p><p>　　根據(jù)GB2348-80圓整成就近的標(biāo)準(zhǔn)值，得D=90mm，液壓缸活塞桿直徑，根據(jù)GB2348-80就近圓整成標(biāo)準(zhǔn)值d=63mm，于是液壓缸實(shí)際有效工作面積為</p><p><b>　　(3-3)</b></p><p><b>　　(3-4)</b></p&

10、gt;<p>　　3.3液壓缸工作循環(huán)中各階段的壓力、流量和功率的計(jì)算值</p><p>　　3.3.1 快進(jìn)階段</p><p><b>　　1、啟動(dòng)階段</b></p><p><b>　?。?-5）</b></p><p><b>　　（3-6）</b>&l

11、t;/p><p><b>　　故</b></p><p><b>　　2、加速階段</b></p><p><b>　?。?-7）</b></p><p><b>　　（3-8）</b></p><p><b>　　3、恒速階

12、段</b></p><p><b>　　又因?yàn)?</b></p><p><b>　?。?-9）</b></p><p><b>　　故輸入功率為：</b></p><p>　　3.3.2 工進(jìn)階段</p><p><b>　　（3

13、-10）</b></p><p>　　因?yàn)椋?（3-11）</p><p><b>　　或：</b></p><p>　　故輸入功率為： (3-12)</p><p><b>　　或：</b></p><p>　

14、　3.3.3 快退階段</p><p><b>　　1、啟動(dòng)階段</b></p><p><b>　　故</b></p><p><b>　　2、加速階段</b></p><p><b>　　3、恒速階段</b></p><p>&

15、lt;b>　　又因?yàn)?</b></p><p><b>　?。?-13） </b></p><p><b>　　故輸入功率為：</b></p><p>　　根據(jù)上述計(jì)算各參數(shù)值列入表3-1所示。</p><p>　　表3-1 液壓缸在不同階段的壓力、流量和功率值</p>

16、;<p>　　3.3.4繪制液壓缸工況圖</p><p>　　根據(jù)表3-1計(jì)算結(jié)果，分別繪制P-L、Q-L和N-L圖，如圖3-1所示</p><p><b>　　P-L圖</b></p><p><b>　　q-L圖</b></p><p><b>　　P-L圖</b&

17、gt;</p><p>　　圖3-1 p-L、q-L和P-L圖</p><p>　　4 液壓系統(tǒng)圖的擬定</p><p>　　4.1 液壓回路的選擇</p><p>　　首先選擇調(diào)速回路，由表1-3中的數(shù)據(jù)可得知，這臺(tái)機(jī)床液壓系統(tǒng)功率很小，滑臺(tái)運(yùn)動(dòng)速度低，工作負(fù)載變化小，可以采用進(jìn)口調(diào)速回路的形式。為了解決進(jìn)口調(diào)速回路在負(fù)載變化時(shí)的突然前沖

18、現(xiàn)象，回油路上要設(shè)置背壓閥。</p><p>　　由于液壓系統(tǒng)選用了節(jié)流調(diào)速的方式，系統(tǒng)中的油液循環(huán)必定是開式的。從系統(tǒng)壓力流量表1-3中可以看到，在液壓系統(tǒng)的工作循環(huán)內(nèi)，液壓缸要求壓力變化不大。快進(jìn)、快退所需的時(shí)間和工進(jìn)所需的時(shí)間分別為：</p><p><b>　　（4-1）</b></p><p><b>　?。?-2）<

19、/b></p><p><b>　　或：</b></p><p>　　所以工進(jìn)時(shí)間占總時(shí)間的比率為：</p><p><b>　?。?-3）</b></p><p>　　因此從節(jié)能和節(jié)約成本的角度考慮，采用單個(gè)液壓泵就可以滿足系統(tǒng)的工作要求，如圖4-1所示</p><p&g

20、t;　　圖4-1 液壓回路的選擇 圖4-2 換向回路 圖4-3 速度換接回路</p><p>　　其次是選擇快速運(yùn)動(dòng)和換向回路，系統(tǒng)中采用節(jié)流調(diào)速后，不管采用什么油源形式都必須有單獨(dú)的油路直接通向液壓缸的兩腔，以實(shí)現(xiàn)快速運(yùn)動(dòng)。在本系統(tǒng)中，單桿液壓缸要作差動(dòng)連接，所以他的快退快進(jìn)換向回路應(yīng)采用圖4-3所示的形式。</p><p>　　再次選擇速度

21、換接回路。由表1-3中的流量變化關(guān)系得知，當(dāng)滑臺(tái)從快速轉(zhuǎn)為工進(jìn)時(shí)，輸入液壓缸的流量由11.2L/min降低為6.4L/min，滑臺(tái)速度變化較大，宜選用行程閥來(lái)控制速度換接，以減小液壓沖擊，如圖4-3。 </p><p>　　當(dāng)滑臺(tái)由工進(jìn)轉(zhuǎn)為快退時(shí)，回油中通過(guò)的流量較大——輸入流量為11.2L/min，回油流量為11.2ｘ（64/32）L/min=22.4L/min。為了換向平穩(wěn)，可采用電磁換向閥式

22、換接回路即可滿足要求，如見圖4-2，由于這一回路要實(shí)現(xiàn)差動(dòng)連接，換向閥必須是五通的。最后再考慮壓力控制回路。系統(tǒng)的調(diào)壓?jiǎn)栴}和卸荷問題已經(jīng)在油源中解決如圖4-1。</p><p>　　4.2 液壓回路的綜合</p><p>　　把上面選出的各種回路組合在一起，就可以得到圖4-4所示的液壓系統(tǒng)原理圖并對(duì)存在的問題進(jìn)行必要的如下修改和整理：</p><p>　　1、為了解

23、決滑臺(tái)工進(jìn)時(shí)圖中進(jìn)油路、回由路相互接通，系統(tǒng)無(wú)法建立壓力的問題，必須在換向回路中A處串接一個(gè)單向閥，將工進(jìn)時(shí)的進(jìn)油路和回油路隔斷。</p><p>　　2、為了解決滑臺(tái)快進(jìn)時(shí)回油路接通油箱，無(wú)法實(shí)現(xiàn)差動(dòng)連接的問題，必須在回路中C處串聯(lián)一個(gè)液控順序閥，以阻止油液在快進(jìn)階段返回油箱。</p><p>　　3、為了解決機(jī)床停止工作時(shí)系統(tǒng)中的油液回油箱，導(dǎo)致空氣進(jìn)入系統(tǒng)，影響滑臺(tái)運(yùn)動(dòng)的平穩(wěn)性問題，

24、必須在電磁閥的出口B處增設(shè)一個(gè)單向閥。</p><p>　　4、為了便于系統(tǒng)自動(dòng)發(fā)出快退信號(hào)，由于整個(gè)系統(tǒng)的壓力變化較小，故</p><p>　　在調(diào)速閥輸出端D處須增設(shè)一個(gè)行程開關(guān)即可。</p><p>　　經(jīng)過(guò)上述修改及計(jì)算知此系統(tǒng)應(yīng)當(dāng)選擇變量泵，所以整理后的液壓系統(tǒng)如圖4-5所示，它的各方面都比較合理、完善了。</p><p>　　圖4

25、-4液壓回路的綜合和整理 圖4-5整理后的液壓系統(tǒng)圖</p><p>　　1—葉片泵 2—三位五通電磁閥 1—葉片泵 2—三位五通電磁閥 </p><p>　　3—行程閥 4—節(jié)流閥 3—單向閥 4—溢流閥 5-調(diào)速閥 <

26、/p><p>　　5—溢流閥 6—單向閥 6—行程閥 7—背壓閥 8—壓力繼電器</p><p>　　7—背壓閥 8—過(guò)濾器 9—過(guò)濾器 10—液控順序閥</p><p>　　9—調(diào)速閥 11—液壓缸

27、 </p><p><b>　　5 液壓元件的選擇</b></p><p>　　5.1 液壓泵的選擇</p><p>　　液壓缸在整個(gè)工作循環(huán)中的最大工作壓力為0.936MPa，如取進(jìn)油路上的壓力損失為0.5MPa（見教材表11-4），壓了繼電器調(diào)整壓力高出系統(tǒng)最大壓力值為0.4MPa，則泵的最大工作壓力應(yīng)為：</p><p

28、>　　泵向液壓缸提供的最大流量為11.2L/min（見表1-3），若回路中的泄露按照</p><p>　　液壓缸輸入流量的10%估計(jì)，則泵的流量為</p><p><b>　　。</b></p><p>　　由于溢流閥最小穩(wěn)定流量為3L/min，而工進(jìn)時(shí)輸入流量為6.4 L/min,根據(jù)以上壓力和流量是數(shù)值查閱產(chǎn)品樣本，最后確定選取YB-

29、A16B型變量泵，液壓泵的理論排量為: ，輸出流量為，額定轉(zhuǎn)速取1000r/min。 </p><p><b>　　故其能滿足要求。</b></p><p>　　由于液壓缸在工進(jìn)時(shí)的輸入功率最大，這時(shí)液壓泵的工壓力為1.836MPa、流量為13.7L/min。取泵的總效率，則液壓泵的驅(qū)動(dòng)電機(jī)的所需功率為：</p><p><b>　　

30、（5-1）</b></p><p>　　根據(jù)此數(shù)值按JB/T8680.1—1998，查閱電動(dòng)機(jī)產(chǎn)品樣本選取Y801-2型電動(dòng)機(jī)，其額定功率為，額定轉(zhuǎn)速。</p><p>　　5.2 閥類元件及輔助元件的選擇</p><p>　　根據(jù)閥類及輔助元件所在的油路的最大工作壓力和通過(guò)該元件的最大實(shí)際流量，可以選出這些液壓元件的型號(hào)及規(guī)格見表5-1，表中序號(hào)與圖4

31、-6中標(biāo)號(hào)相同。</p><p>　　表5-1 元件的型號(hào)及規(guī)格</p><p><b>　　5.3油管的選擇</b></p><p>　　各元件間連接管道的規(guī)格按元件接口處尺寸決定，液壓缸進(jìn)、出口油管則按輸入、排出的最大流量計(jì)算。由于液壓泵具體選定之后液壓缸在各個(gè)階段的進(jìn)、出流量由節(jié)流閥與調(diào)速閥決定，故液壓缸在各個(gè)階段的進(jìn)、出流量均可調(diào)整到

32、與原定數(shù)值相同，當(dāng)要保證快進(jìn)速度為7.02m/min時(shí)，則節(jié)流閥的輸出流量應(yīng)為：</p><p><b>　　（5-2）</b></p><p>　　所以液壓缸在各階段的進(jìn)、出流量及流速表5-2：</p><p>　　表5-2 液壓缸的進(jìn)、出流量及流速</p><p>　　由表中數(shù)據(jù)可知所選液壓泵的型號(hào)、規(guī)格是適宜的

33、。</p><p>　　由表3-1可知，該系統(tǒng)中最大壓力小于3MPa，油管中流速取2.5～3m/s；所以當(dāng)油液在壓力管中流速取3m/min時(shí)，公式 （5-3）</p><p>　　可算得與液壓缸無(wú)桿腔相連的油管內(nèi)徑分別為：</p><p>　　這兩根油管都按GB/T8163選項(xiàng)用外徑14mm、內(nèi)徑8mm的無(wú)縫鋼管。</p

34、><p><b>　　5.4 油箱的計(jì)算</b></p><p>　　油箱容積公式 (5-4）</p><p>　　估算，當(dāng)取為4時(shí)，求得其容積為：</p><p>　　按JB/7938-1999規(guī)定，取標(biāo)準(zhǔn)值V=66L</p>&

35、lt;p>　　6 液壓系統(tǒng)性能的驗(yàn)算</p><p>　　6.1 驗(yàn)算系統(tǒng)壓力損失并確定壓力閥的調(diào)整值</p><p>　　由于系統(tǒng)的油路布置尚未具體確定，整個(gè)系統(tǒng)的壓力損失無(wú)法全面估算，故只能先按式估算閥類元件的壓力損失，待設(shè)計(jì)好管路布局圖后，加上管路的沿程損失和局部損失即可。但對(duì)于中小型液壓系統(tǒng)，管路的壓力損失甚微，可以不予考慮。壓力損失的驗(yàn)算應(yīng)按一個(gè)工作循環(huán)中不同階段分別進(jìn)行。

36、</p><p><b>　　6.1.1快進(jìn)</b></p><p>　　滑臺(tái)快進(jìn)時(shí)，液壓缸差動(dòng)連接，由表5-1和表5-2可知，進(jìn)油路上油液通過(guò)單向閥3電磁換向閥2的流量是13.7L/min，然后與有桿腔的回油匯合，以27.4L/min通過(guò)行程閥7并進(jìn)入無(wú)桿腔,從而進(jìn)油路上的總壓降為：</p><p><b>　　(6-1)</

37、b></p><p>　　此壓力值不大，不會(huì)會(huì)使壓力閥打開，故可保證從節(jié)流閥流出的油液全部進(jìn)入液壓缸。</p><p>　　回油路上，液壓缸有桿腔中的油液通過(guò)電液換向閥2和單向閥3的流量都是13.7L/min，然后與液壓泵的供油合并，經(jīng)行程閥7流入無(wú)桿腔。由此可算出快進(jìn)時(shí)有桿腔壓力與無(wú)桿腔壓力之差。</p><p><b>　　(6-2)</b

38、></p><p>　　此值小于原估計(jì)值0.5MPa（見表3-1），所以是偏安全的。</p><p><b>　　6.1.2工進(jìn)</b></p><p>　　工進(jìn)時(shí)，油液在油路上通過(guò)單向閥3和電磁換向閥2的流量為6.4L/min，在調(diào)速閥6處的壓力損失為0.5MPa；油液在回油路上通過(guò)換向閥2的流量是3.2L/min，在背壓閥7處的壓力損

39、失為0.5MPa，通過(guò)順序閥10的流量為（3.2+13.7）L/min，因此這時(shí)液壓缸回油腔的壓力為:</p><p><b>　　(6-3)</b></p><p>　　可見此值小于原估計(jì)值0.8MPa。故可按表3-1中公式重新計(jì)算工進(jìn)時(shí)液壓缸進(jìn)油腔壓力，即：</p><p><b>　　(6-4)</b></p&

40、gt;<p>　　此值與表1-3中數(shù)值0.936MPa相近。溢流閥4的調(diào)壓應(yīng)為:</p><p><b>　　(6-5)</b></p><p><b>　　6.1.3快退</b></p><p>　　快退時(shí)，油液在進(jìn)油路上通過(guò)單向閥3、電磁換向閥2的流量為13.7L/min，油液在回油路上通過(guò)換向閥2和單向

41、閥3的流量為27.4L/min.</p><p>　　因此進(jìn)油路上總壓降為：</p><p><b>　　(6-6)</b></p><p>　　此值較小，液壓泵驅(qū)動(dòng)電機(jī)的功率是足夠的。所以快退時(shí)液壓泵的最大工作壓力應(yīng)為：</p><p><b>　　(6-7)</b></p><

42、;p>　　因此大流量液壓泵卸荷的順序閥11的調(diào)節(jié)器壓應(yīng)大于0.912MPa。</p><p>　　6.2 油液溫升驗(yàn)算</p><p>　　工進(jìn)在整個(gè)工作循環(huán)中所占的時(shí)間比例達(dá)33.3%89.3%，所以系統(tǒng)發(fā)熱和油液溫升可用工進(jìn)時(shí)的情況來(lái)計(jì)算。工進(jìn)時(shí)液壓缸的有效功率為</p><p><b>　?。?-8）</b></p>

43、<p>　　由于使用變量泵，則液壓泵的出油量是根據(jù)系統(tǒng)所需油量出油的，又在工進(jìn)時(shí)所需油液為0.08L/min，同時(shí)回路中油液損失按10%計(jì)算，則液壓泵出油量為：，由手冊(cè)查得，變量葉片泵的效率可取0.8,故此時(shí)液壓泵總的輸出功率為：</p><p><b>　?。?-9）</b></p><p>　　由此得液壓系統(tǒng)的發(fā)熱量為: </p><

44、;p><b>　　（6-10）</b></p><p>　　由于在液壓系統(tǒng)中，油管的散熱面積相對(duì)于油箱來(lái)說(shuō)小的多，可以忽略不計(jì)，故系統(tǒng)主要考慮油箱的熱量問題。因?yàn)橐簤合到y(tǒng)采用變量泵供油，其發(fā)熱量根據(jù)經(jīng)驗(yàn)公式可算得，式中V為油箱的有效體積，由前面計(jì)算可知V=60L,故其發(fā)熱量為：</p><p><b>　　(6-11)</b></p&

45、gt;<p>　　該系統(tǒng)的溫升沒有超出允許范圍，液壓系統(tǒng)中不需要設(shè)置冷卻器。</p><p><b>　　7 油箱的設(shè)計(jì)</b></p><p>　　由前面計(jì)算可知，該液壓系統(tǒng)所需油液體積為：V=54.8L，但應(yīng)考慮油箱內(nèi)散熱條件，由相關(guān)資料查得油箱頂面應(yīng)高出油液高度10%-15%，所以油箱的內(nèi)體積應(yīng)為：，并取標(biāo)準(zhǔn)容積為66L，且選擇開式油箱，考慮到油

46、箱的整體美觀大方,將其設(shè)計(jì)成為帶支撐腳的長(zhǎng)方體形油箱。所以其長(zhǎng)、寬、高尺寸均按國(guó)家規(guī)格選取，其外形圖如圖5所示。</p><p>　　圖7-1 油箱外形圖</p><p>　　根據(jù)有關(guān)手冊(cè)及資料初步確定其外形尺寸為如表7-1所示：</p><p>　　表7-1 油箱的輪廓參數(shù)</p><p>　　基于上表中數(shù)據(jù)設(shè)計(jì)油箱如下：</p&g

47、t;<p>　　7.1 壁厚、箱頂及箱頂元件的設(shè)計(jì)</p><p>　　由表中數(shù)據(jù)分析可采取鋼板焊接而成，故取油箱的壁厚為：，并采用將液壓泵安裝在油箱的上表面的方式，故上表面應(yīng)比其壁要厚，同時(shí)為避免產(chǎn)生振動(dòng)，則頂扳的厚度應(yīng)為壁厚的4倍以上，所以?。?lt;/p><p>　　，并在液壓泵與箱頂之間設(shè)置隔振墊。</p><p>　　在箱頂設(shè)置回油管、泄油管、吸

48、油管、通氣器并附帶注油口，即取下通氣帽時(shí)便可以進(jìn)行注油，當(dāng)放回通氣帽地就構(gòu)成通氣過(guò)濾器，其注油過(guò)濾器的濾網(wǎng)的網(wǎng)眼小于，過(guò)流量應(yīng)大于20L/min。另外，由于要將液壓泵安裝在油箱的頂部，為了防止污物落入油箱內(nèi)，在油箱頂部的各螺紋孔均采用盲孔形式，其具體結(jié)構(gòu)見油箱的結(jié)構(gòu)圖。</p><p>　　7.2 箱壁、清洗孔、吊耳、液位計(jì)的設(shè)計(jì)</p><p>　　在此次設(shè)計(jì)中采用箱頂與箱壁為不可拆的連

49、接方式，由于油箱的體積也相對(duì)不大，采用在油箱壁上開設(shè)一個(gè)清洗孔，在法蘭蓋板中配以可重復(fù)使用的彈性密封件。法蘭蓋板的結(jié)構(gòu)尺寸根據(jù)油箱的外形尺寸按標(biāo)準(zhǔn)選取，具體尺寸見法蘭蓋板的零件結(jié)構(gòu)圖，此處不再著詳細(xì)的敘述。為了便于油箱的搬運(yùn)，在油箱的四角上焊接四個(gè)圓柱形吊耳，吊耳的結(jié)構(gòu)尺寸參考同類規(guī)格的油箱選取。</p><p>　　在油箱的箱體另一重要裝置即是液位計(jì)了，通過(guò)液位計(jì)我們可以隨時(shí)了解油箱中的油量，同時(shí)選擇帶溫度計(jì)的

50、液位計(jì)，我們還可以檢測(cè)油箱中油液的溫度，以保證機(jī)械系統(tǒng)的最佳供油。將它設(shè)計(jì)在靠近注油孔的附近以便在注油時(shí)觀察油箱內(nèi)的油量。</p><p>　　7.3 箱底、放油塞及支架的設(shè)計(jì)</p><p>　　在油箱的底設(shè)置放油塞，可以方便油箱的清洗和換油，所以將放油塞設(shè)置在油箱底傾斜的最低處。同時(shí)，為了更好地促使油箱內(nèi)的沉積物聚積到油箱的最低點(diǎn)，油箱的傾斜坡度應(yīng)為：。在油箱的底部，為了便于放油和搬運(yùn)

51、方便，在底部設(shè)置支腳，支腳距地面的距離為150mm，并設(shè)置加強(qiáng)筋以增加其剛度，在支腳設(shè)地腳螺釘用的固定。</p><p>　　7.4 油箱內(nèi)隔板及除氣網(wǎng)的設(shè)置</p><p>　　為了延長(zhǎng)油液在油箱中的逗留時(shí)間，促進(jìn)油液在油箱中的環(huán)流，促使更多的油液參與系統(tǒng)中的循環(huán)，以更好地發(fā)揮油箱的散熱、除氣、沉積的作用，在油箱中的上下板上設(shè)置隔板，其隔板的高度為油箱內(nèi)油液高度的2/3以上。并在下隔板的

52、下部開缺口，以便吸油側(cè)的沉積物經(jīng)此缺口至回油側(cè)，經(jīng)放油孔排出。如圖8：</p><p>　　在油箱中為了使油液中的氣泡浮出液面，并在油箱內(nèi)設(shè)置除氣網(wǎng)，其網(wǎng)眼的直徑可用網(wǎng)眼直徑為0.5mm的金屬網(wǎng)制成，并傾斜布置。</p><p>　　在油箱內(nèi)回油管與吸油管分布在回油測(cè)和吸油測(cè)，管端加工成朝向箱壁的 斜口，以便于油液沿箱壁環(huán)流。</p><p&g

53、t;　　油管管口應(yīng)在油液液面以下，其入口應(yīng)高于底面2～3倍管徑，但不應(yīng)小于20mm，以避免空氣或沉積物的吸入或混入。對(duì)泄油管由于其中通過(guò)的流量一般較小，為防止泄油阻力，不應(yīng)插入到液面以下。另外在油箱的表面的通孔處，要妥善密封，所以在接口上焊上高出箱頂20mm的凸臺(tái)，以免維修時(shí)箱頂?shù)奈畚锫淙胗拖洹?lt;/p><p>　　7.5油箱的裝配圖的繪制</p><p>　　采用CAD繪制油箱的裝配圖見

54、圖Ⅱ以及系系統(tǒng)原理圖見圖Ⅰ。</p><p><b>　　參考文獻(xiàn)</b></p><p>　　[1] 王積偉，章宏甲，黃誼.主編. 液壓傳動(dòng). 機(jī)械工業(yè)出版社.2006.12</p><p>　　[2] 成大先. 主編.機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)單行——本機(jī)械傳動(dòng). 化學(xué)工業(yè)出版社2004.1</p><p>　　[3] 何玉

55、林，沈榮輝，賀元成.主編.機(jī)械制圖. 重慶大學(xué)出版社.2000.8</p><p>　　[4] 路甬祥主編.液壓氣動(dòng)技術(shù)手冊(cè).北京.機(jī)械工業(yè)出版社.2002</p><p>　　[5] 雷天覺主編.液壓工程手冊(cè).北京.機(jī)械工業(yè)出版社.1990</p><p><b>　　總結(jié)</b></p><p>　　一周的液壓課

56、程設(shè)計(jì)馬上就要結(jié)束了，這次的課程設(shè)計(jì)對(duì)于我們每個(gè)同學(xué)來(lái)說(shuō)都是一次機(jī)會(huì)也是一次挑戰(zhàn)，要在短短的一周時(shí)間內(nèi)把自己所學(xué)的知識(shí)應(yīng)用于實(shí)際中并取得預(yù)期的效果，這是對(duì)我們每個(gè)人所學(xué)知識(shí)的檢驗(yàn)，也是對(duì)我們學(xué)習(xí)態(tài)度的考驗(yàn)，雖然在搞設(shè)計(jì)的過(guò)程中曾遇到重重困難但我從來(lái)沒有想過(guò)放棄或走什么捷徑，因?yàn)檫@是一次難得的提升自己學(xué)習(xí)能力的機(jī)會(huì)，作為機(jī)制專業(yè)的在校學(xué)生課程設(shè)計(jì)就是我們最好的實(shí)踐機(jī)會(huì)。通過(guò)這次設(shè)計(jì)，學(xué)以致用，把所學(xué)的知識(shí)融入到實(shí)際操作中，使我對(duì)知識(shí)的認(rèn)知