制糖工業(yè)廢水處理工藝設計畢業(yè)設計

1、<p><b>　　1 引言</b></p><p>　　中國的淡水資源總量占全球水資源的6%，僅次于巴西、俄羅斯和加拿大，居世界第四位，但人均只有2200立方米，僅為世界平均水平的1/4，在世界上名列121位，是全球13個人均水資源最貧乏的國家之一，是一個干旱缺水嚴重的國家。到20世紀末，全國600多座城市中，已有400多個城市存在供水不足問題，其中比較嚴重的缺水城市達110個

2、，全國城市缺水總量為60億立方米。據(jù)監(jiān)測，目前全國多數(shù)城市地下水受到一定程度的點狀和面狀污染，且有逐年加重的趨勢。日趨嚴重的水污染不僅降低了水體的使用功能，進一步加劇了水資源短缺的矛盾，對中國正在實施的可持續(xù)發(fā)展戰(zhàn)略帶來了嚴重影響，而且還嚴重威脅到城市居民的飲水安全和人民群眾的健康。</p><p>　　所以，對于水的可持續(xù)利用成為國民發(fā)展的必要手段，其中對于污水的處理迫在眉睫，更是被提到重要的日程上來。對于關系

3、到國計民生的食品行業(yè)，制糖產(chǎn)業(yè)一直占據(jù)著不可或缺的重要位置。但是“前門產(chǎn)糖，后門排污”卻給環(huán)境帶來了很大壓力。從工業(yè)角度看，如果按年榨甘蔗3000萬噸計算，全國制糖及其深加工過程中將產(chǎn)生約100萬噸廢糖蜜，約330萬噸蔗渣，約310萬立方米酒精廢液。這樣巨大的數(shù)字表明，如果對這些廢物的處理不及時，排放到地表水體中，將會對我國的水資源產(chǎn)生很大的影響。對制糖廢水進行處理后讓其達標排放，可以大大減少向水體排放的污水量，減輕環(huán)境負擔，實現(xiàn)環(huán)境效

4、益與經(jīng)濟效益的統(tǒng)一[1]。</p><p>　　制糖工業(yè)廢水[2]是以甜菜或甘蔗為原料制糖過程中排出的廢水，主要來自斜槽廢水、榨糖廢水、蒸餾廢水、地面沖洗水等制糖生產(chǎn)過程和制糖副產(chǎn)品綜合利用過程。我國甘蔗糖廠大多利用制糖生產(chǎn)的副產(chǎn)品糖蜜生產(chǎn)酒精，酒精生產(chǎn)過程中產(chǎn)生的廢棄物廢醪液為一種色度高（深褐色）、PH低（4.5左右）、污染物濃度高的酸性有機廢水，廢水中一般含有有機物和糖分，COD、BOD很高，是糖廠對水環(huán)境的

5、主要污染源[3]。</p><p>　　2 設計依據(jù)及原則</p><p><b>　　2.1 設計依據(jù)</b></p><p>　　2.1.1 工藝設計主要法律、法規(guī)</p><p>　?。?）《中華人民共和國水法》2002年08月</p><p>　　（2）《中華人民共和國環(huán)境保護法》1

6、989年12月</p><p>　?。?）《中華人民共和國水污染防治法》1996年05月</p><p>　?。?）《中華人民共和國大氣污染防治法》2000年09月</p><p>　?。?）《中華人民共和國環(huán)境噪聲污染防治法》1996年10月</p><p>　　（6）國務院31號令《關于環(huán)境保護若干問題的規(guī)定》（1996）</p&g

7、t;<p>　?。?）《中華人民共和國固體廢物污染環(huán)境防治法》1995年10月</p><p>　　2.1.2 工藝設計主要規(guī)范、標準</p><p>　?。?）《給水排水設計手冊》</p><p>　?。?）其它國家相關規(guī)范、標準</p><p>　?。?）《污水綜合排放標準》GB8978-1996</p>&

8、lt;p>　　（4）《鼓風曝氣系統(tǒng)設計規(guī)程》CECS97-97</p><p>　?。?）《室外排水設計規(guī)范》GBJ14-87（1997年版）</p><p><b>　　2.2 設計原則</b></p><p>　　（1）在污水處理工藝的采用上力求技術成熟、簡單實用，保證運行與維護管理的方便性。</p><p>

9、;　?。?）認真貫徹國家有關環(huán)境保護的各項方針政策，嚴格執(zhí)行國家及地方環(huán)保法律法規(guī)，確保經(jīng)處理后的外排污水水質達到國家有關標準要求。</p><p>　　（3）污水處理工藝及設備選擇應以排放標準為依據(jù)，選擇工藝設備要求先進可靠，效率高，能耗低，操作維修簡單方便，自動化程度高，能夠降低廢水運行成本。</p><p>　?。?）設計中盡量選用低噪聲的動力設備，適當采取消聲、減震措施，防止產(chǎn)生噪

10、聲污染。</p><p>　?。?）在高程布置上應盡量采用立體布局，充分利用地下空間。平面布置上要緊湊，以節(jié)省用地[4]。</p><p><b>　　3 工藝設計</b></p><p>　　3.1 設計范圍及規(guī)模</p><p>　　本設計只包括廢水處理站的處理工藝、設備選型、及管網(wǎng)的設計。根據(jù)國內(nèi)同行業(yè)污水來源

11、和特征，本設計規(guī)模按日最大處理水量Q=6000m3/d設計。</p><p>　　污水處理站進、出水水質</p><p>　　3.2.1 進水水質</p><p>　　污水中主要污染物及指標見表3.1</p><p>　　表3.1 主要污染物及指標</p><p>　　3.2.2 出水水質</p>

12、<p>　　根據(jù)國家相關法律法規(guī)及行業(yè)特征，污水處理站出水水質執(zhí)行《城鎮(zhèn)污水處理廠污染物排放標準》（GB18918-2002）的一級B標準要求，具體指標見表3.2。</p><p>　　表3.2 出水水質標準</p><p><b>　　工藝方案的確定</b></p><p>　　3.3.1 方案比選</p><

13、;p>　　制糖廢水中大量的污染物是溶解性的有機物、糖類、酒精等，這些物質具有良好的生物可降解性，處理方法主要是生物氧化法。有以下幾種常用方法處理制糖廢水[5]。</p><p>　　3.3.1.1 好氧處理工藝</p><p>　　制糖廢水處理主要采用好氧處理工藝，主要由普通活性污泥法、生物濾池法、接觸氧化法和SBR法。傳統(tǒng)的活性污泥法由于產(chǎn)泥量大，脫氮除磷能力差，操作技術要求嚴，

14、目前已被其他工藝代替。近年來，氧化溝和SBR工藝得到了很大程度的發(fā)展和應用[6]。</p><p><b>　?。?）氧化溝法</b></p><p>　　1）Carrousel氧化溝</p><p>　　Carrousel氧化溝使用定向控制的曝氣和攪動裝置，向混合液傳遞水平速度，從而使被攪動的混合液在氧化溝閉合渠道內(nèi)循環(huán)流動。因此氧化溝具有特

15、殊的水力學流態(tài)，既有完全混合式反應器的特點，又有推流式反應器的特點，溝內(nèi)存在明顯的溶解氧濃度梯度。</p><p>　　普通Carrousel氧化溝的工藝中污水直接與回流污泥一起進入氧化溝系統(tǒng)。表面曝氣機使混合液中溶解氧DO的濃度增加到大約2～3mg/L。在這種充分摻氧的條件下，微生物得到足夠的溶解氧來去除BOD；同時，氨也被氧化成硝酸鹽和亞硝酸鹽，此時，混合液處于有氧狀態(tài)。在曝氣機下游，水流由曝氣區(qū)的湍流狀態(tài)變

16、成之后的平流狀態(tài)，水流維持在最小流速，保證活性污泥處于懸浮狀態(tài)（平均流速>0.3m/s）。微生物的氧化過程硝耗了水中溶解氧，直到DO值降為零，混合液呈缺氧狀態(tài)。經(jīng)過缺氧區(qū)的反硝化作用，混合液進入有氧區(qū)，完成一次循環(huán)。該系統(tǒng)中，BOD降解是一個連續(xù)過程，硝化作用和反硝化作用發(fā)生在同一池中。由于結構的限制，這種氧化溝雖然可以有效的去處BOD，但除磷脫氮的能力有限。</p><p>　　2）奧貝爾（Orbal）氧

17、化溝</p><p>　　奧貝爾（Orbal）氧化溝一般由三個同心橢圓形溝道組成，污水由外溝道進入，與回流污泥混合后，由外溝道進入中間溝道再進入內(nèi)溝道，在各溝道循環(huán)達數(shù)百到數(shù)十次。最后經(jīng)中心島的可調堰門流出，至二次沉淀池。在各溝道橫跨安裝有不同數(shù)量水平轉碟曝氣機，進行供氧兼有較強的推流攪伴作用。外溝道體積占整個氧化溝體積的50%-55%，溶解氧控制趨于0.0mg/L,高效地完成主要氧化作用；中間溝道容積一般為25

18、%-30%,溶解氧控制在1.0mg/L左右，作為“擺動溝道”，可發(fā)揮外溝道或內(nèi)溝道的強化作用；內(nèi)溝道的容積約為總容積的15%-20%，需要較高的溶解氧值（2.0mg/L左右）,以保證有機物和氨氮有較高的去除率。 </p><p>　　奧貝爾（Orbal）氧化溝特點：</p><p>　　a、奧貝爾氧化溝具有較好的脫氮功能；</p><p>　　b、奧貝爾氧化溝具有推

19、流式和完全混合式兩種流態(tài)的優(yōu)點；</p><p>　　c、外溝道的供氧量通常為總供氧量的50%左右，但80%以上的BOD可以在外溝道中去除；</p><p>　　d、奧貝爾氧化溝采用的曝氣轉碟，其表面密布凸起的三解形齒結，使其在與水體接觸時將污水打碎成細密水花，具有較高的充氧能力和動力效率。</p><p><b>　?。?）SBR工藝</b>

20、</p><p>　　SBR工藝具有以下優(yōu)點：運行方式靈活，脫氮除磷效果好，工藝簡單，自動化程度高，節(jié)省費用，反應推動力大，能有效防止絲狀菌的膨脹。</p><p>　　CASS工藝(循環(huán)式活性污泥法)是對SBR方法的改進。食品行業(yè)的廢水一般無大的毒性,可生化性較好，所以采用CASS工藝比較適合。與傳統(tǒng)活性污泥法相比，CASS法的優(yōu)點是：</p><p>　　a、工

21、藝流程短，占地面積少。有機物去除率高，出水水質好。</p><p>　　b、污泥產(chǎn)量低，污泥性質穩(wěn)定。具有脫氮除磷功能，無異味。</p><p>　　c、出水水質好，可回用于污水處理廠內(nèi)的如綠化、澆地、等有關雜用用途。</p><p>　　d、建設費用低，運轉費用省，處理成本低：省去了初次沉淀池、二次沉淀池及污泥回流設備，建設費用可節(jié)省10-25%。</p&g

22、t;<p>　　e、設備安裝簡便，施工周期短，具有較好的耐水、防腐能力，設備使用壽命長，對原水的水質水量的變化有較強的適應能力，處理效果穩(wěn)定。</p><p>　　f、管理簡單，運行可靠：污水處理廠設備種類和數(shù)量較少，控制系統(tǒng)比較簡單，工藝本身決定了不發(fā)生污泥膨脹。所以，系統(tǒng)管理簡單，運行可靠。</p><p>　　g、處理工藝在國內(nèi)外處于先進水平，設備自動化程度高，可用微機

23、進行操作和控制。整個工藝運轉操作較為簡單，維修方便，處理廠內(nèi)環(huán)境好。</p><p>　　3.3.1.2 水解—好氧處理工藝</p><p>　　水解-好氧工藝開發(fā)的目的是針對傳統(tǒng)的活性污泥工藝具有投資大、能耗高和運轉費用高等缺點，試圖采用厭氧處理工藝替代傳統(tǒng)的好氧活性污泥工藝。水解（酸化）-好氧處理工藝中的水解（酸化）段和厭氧消化的目標不同，因此是兩種不同的處理方法。水解（酸化）—好氧

24、處理系統(tǒng)中的水解（酸化）段的目的，對于城市污水是將原水中的非溶解態(tài)有機物截留并逐步轉變?yōu)槿芙鈶B(tài)有機物；對于工業(yè)廢水處理，主要是將其中難生物降解物質轉變?yōu)橐咨锝到馕镔|，提高廢水的可生化性，以利于后續(xù)的好氧生物處理。水解工藝的開發(fā)過程是從低濃度城市污水開始的，與高濃度廢水的厭氧消化中的水解、酸化過程是不同的。在連續(xù)厭氧過程中水解、酸化的目的是為混合厭氧消化過程中的甲烷化階段提供基質。</p><p>　　水解酸化可

25、以使制糖工業(yè)廢水中的大分子難降解有機物轉變成為小分子易降解的有機物，出水的可生化性能得到改善，這使得好氧處理單元的停留時間小于傳統(tǒng)的工藝。與此同時，懸浮物質被水解為可溶性物質，使污泥得到處理。水解反應工藝式一種預處理工藝，其后面可以采用各種好氧工藝，如活性污泥法、接觸氧化法、氧化溝和SBR等。制糖廢水經(jīng)水解酸化后進行接觸氧化處理，具有顯著的節(jié)能效果，COD/BOD值增大，廢水的可生化性增加，可充分發(fā)揮后續(xù)好氧生物處理的作用，提高生物處理

26、制糖工業(yè)廢水的效率。因此，比完全好氧處理經(jīng)濟一些。</p><p>　　采用水解池較之全過程的厭氧池（消化池）具有以下的優(yōu)點。</p><p>　　a、可生物降解性一般較好，從而減少反應的時間和處理的能耗。</p><p>　　b、工藝僅產(chǎn)生很少的難厭氧降解的生物活性污泥，故實現(xiàn)污水、污泥一次性處理，不需要經(jīng)常加熱的中溫消化池。</p><p&g

27、t;　　c、不需要密閉的池，不需要攪拌器，不需要水、氣、固三相分離器，降低了造價和便于維護。</p><p>　　d、出水無厭氧發(fā)酵的不良氣味，改善處理廠的環(huán)境。</p><p>　　3.3.1.3 厭氧—好氧聯(lián)合處理技術 </p><p>　　厭氧處理技術是一種有效去除有機污染物并使其碳化的技術，它將有機化合物轉變?yōu)榧淄楹投趸?。對處理中高濃度的廢水，厭氧比好

28、氧處理不僅運轉費用低，而且可回收沼氣；厭氧生物處理過程能耗低，約為好氧處理工藝的10%～15%；；有機容積負荷高，所需反應器體積更?。划a(chǎn)泥量少，約為好氧處理的10%～15%；對營養(yǎng)物需求低；既可應用于小規(guī)模，也可應用大規(guī)模。在全社會提倡循環(huán)經(jīng)濟，關注工業(yè)廢棄物實施資源化再生利用的今天，厭氧生物處理顯然是能夠使污水資源化的優(yōu)選工藝。近年來，污水厭氧處理工藝發(fā)展十分迅速，各種新工藝、新方法不斷出現(xiàn)，包括有厭氧接觸法、升流式厭氧污泥床、檔板式

29、厭氧法、厭氧生物濾池、厭氧膨脹床和流化床，以及第三代厭氧工藝EGSB和IC厭氧反應器，發(fā)展十分迅速。厭氧法的缺點式不能去除氮、磷，出水往往不達標，由于制糖工業(yè)廢水的特殊性質，因此常常需對厭氧處理后的廢水進一步用好氧的方法進行處理，使出水達標。</p><p>　　升流式厭氧污泥床UASB( Up-flow Anaerobic Sludge Bed，注：以下簡稱UASB）工藝由于具有厭氧過濾及厭氧活性污泥法的雙重特

30、點，作為能夠將污水中的污染物轉化成再生清潔能源——沼氣的一項技術。對于不同含固量污水的適應性也強，且其結構、運行操作維護管理相對簡單，造價也相對較低，技術已經(jīng)成熟，正日益受到污水處理業(yè)界的重視，得到廣泛的歡迎和應用。UASB工藝近年來在國內(nèi)外發(fā)展很快，應用面很寬，在各個行業(yè)都有應用，生產(chǎn)性規(guī)模不等。UASB反應器與其他反應器相比有以下優(yōu)點：</p><p>　　a、不填載體，構造簡單節(jié)省造價</p>

31、<p>　　b、污泥濃度和有機負荷高，停留時間短</p><p>　　c、沉降性能良好，不設沉淀池，無需污泥回流</p><p>　　d、污泥床不填載體，節(jié)省造價及避免因填料發(fā)生堵賽問題</p><p>　　e、由于消化產(chǎn)氣作用，污泥上浮造成一定的攪拌，因而不設攪拌設備</p><p>　　f、UASB內(nèi)設三相分離器，通常不設沉淀

32、池，被沉淀區(qū)分離出來的污泥重新回到污泥床反應區(qū)內(nèi)，通常可以不設污泥回流設備。</p><p>　　g、由于大幅度減少了進入好氧處理階段的有機物量，因此降低了好氧處理階段的曝氣能耗和剩余污泥產(chǎn)量，從而使整個廢水處理過程的費用大幅度減少。</p><p>　　實踐證明，它是污水實現(xiàn)資源化的一種技術成熟可行的污水處理工藝，既解決了環(huán)境污染問題，又能取得較好的經(jīng)濟效益，這樣具有雙重效益的技術具有廣

33、闊的應用前景。</p><p>　　3.3.1.4 不同處理系統(tǒng)的技術經(jīng)濟分析</p><p>　　綜上所述，通過對不同處理技術的優(yōu)缺點、經(jīng)濟特點進行比較，列出表3.3。</p><p>　　表3.3 不同處理方法的技術、經(jīng)濟特點比較</p><p>　　從表中可以看出厭氧—好氧聯(lián)合處理在制糖工業(yè)廢水處理方面有較大優(yōu)勢，CASS池與UAS

34、B正好有缺互補，故對于本設計中所涉及到的制糖廢水來說，厭氧—好氧處理技術無疑是最佳的選擇。因此，本設計采用UASB-CASS的組合處理工藝，確保污水能夠達標排放[7]。</p><p>　　3.3.2 工藝流程</p><p>　　3.3.2.1 污水處理工藝流程見圖3.1</p><p>　　3.3.2.2 流程介紹</p><p>

35、　　廠區(qū)生產(chǎn)過程中產(chǎn)生的污廢水首先經(jīng)過格柵除去較大的漂浮物，然后進入集水池，經(jīng)過提升泵的提升，廢水進入初沉池將比重較大的懸浮顆粒去掉，這里主要去除SS，經(jīng)調節(jié)池進入UASB反應器進行厭氧反應。接著通過中間水池的調節(jié)，廢水進入CASS反應池進行好氧反應，主要去除COD等污染物。處理后達標的污水通過潷水器排除CASS池。反應產(chǎn)生的剩余活性污泥、初沉池污泥以及UASB反應器中產(chǎn)生的污泥經(jīng)過污泥濃縮池濃縮后，通過污泥泵打入污泥脫水間進行脫水。由

36、于污泥中的有害物質少，干污泥可以再利用[8]。</p><p>　　污水處理工藝流程圖詳圖見附圖——水初1</p><p>　　圖3.1 污水處理工藝流程</p><p><b>　　4 工藝設計說明</b></p><p>　　4.1 構筑物設計說明</p><p><b>　　

37、4.1.1 格柵</b></p><p>　　格柵用以去除廢水中較大的懸浮物、漂浮物、纖維物質和固體顆粒物質，以保證后續(xù)處理單元和水泵的正常運行，減輕后續(xù)處理單元的處理負荷，防止阻塞排泥管道。本設計設中格柵一個。</p><p>　　初步擬定格柵間尺寸：L×B×H=2.2m×0.54m×0.75m</p><p>

38、;　　采用機械清渣，選型為GH-800型鏈式旋轉格柵除污泥機[9]</p><p>　　4.1.2 集水池與提升泵房</p><p>　　集水池是匯集準備輸送到其他構筑物去的一種小型貯水設備，設置集水池作為水量調節(jié)之用，貯存盈余，補充短缺，使生物處理設施在一日內(nèi)能得到均和的進水量，保證正常運行。設一座集水池，采用鋼筋砼結構。集水池與泵房合建，集水池在泵房下面，采用全地下式[10]。<

39、;/p><p>　　集水池尺寸：L×B×H=5.25m×4m×3.3m</p><p>　　提升泵房作為水泵的構筑物，面積比集水池要大，在地面建起。</p><p>　　提升泵房尺寸：L×B×H=9m×8m×5m</p><p>　　污水泵：選擇125WQ130-15

40、-11型污水泵5臺，四用一備，見表4.1</p><p>　　表4.1 125WQ130-15-11型污水泵性能</p><p>　　4.1.3 初沉池</p><p>　　沉淀池的處理對象主要是懸浮物質（SS），設計其去除率約為75%左右，同時可去除部分BOD5（約占總BOD5的20%～30%，主要為懸浮性BOD5），可改善生物處理構筑物的運行條件并降低BOD

41、5負荷。由于本工程的處理量較小，所以采用平流式沉淀池。</p><p><b>　　設計采用4座池子。</b></p><p>　　初沉池的尺寸為L×B×H=21.6m×5m×3m。</p><p>　　4.1.4 調節(jié)池</p><p>　　工業(yè)廢水的水量和水質隨時間的變化幅度

42、較大，為了保證后續(xù)處理構筑物或設備的正常運行，用調節(jié)池進行均衡調節(jié)，緩沖瞬時排放的高濃度廢水，同時使生產(chǎn)廢水進行內(nèi)部中和反應，從而降低運行成本，保證后繼反應系統(tǒng)的穩(wěn)定運行。</p><p>　　水力停留時間HRT=5(h)</p><p>　　調節(jié)池的有效水深h=5.5(m)</p><p><b>　　水面超高取0.5m</b></p&

43、gt;<p>　　調節(jié)池的尺寸為：L×B×H=15m×15m×6m</p><p>　　4.1.5 UASB（升流式厭氧污泥床）反應池</p><p>　　UASB反應器是進行廢水處理的主要構筑物之一，對高濃度的廢水進行厭氧發(fā)酵，去除大部分的有機污染物。廢水經(jīng)沉淀去除廢水中的懸浮物后，進入UASB(上流式厭氧污泥床)進行厭氧處理，通過

44、在UASB池中培養(yǎng)厭氧菌，分解水中的有機物，其COD去除率可達80%以上。厭氧處理采用高效的升流式厭氧污泥床，具有容積負荷高、污泥產(chǎn)量小、效果穩(wěn)定、能耗低等特點。一方面降低了后續(xù)好氧生化處理的負荷，減少了運行費用；另一方面回收沼氣，可作為能源回用于鍋爐燃燒，降低了煤耗[11]。</p><p>　　本設計方案的UASB采用中溫操作設計。</p><p>　　數(shù)量：2座，設計處理能力6000

45、m3/d；</p><p>　　每座池體尺寸：L×B×H=16m×10m×7.5m</p><p>　　設計參數(shù)：設計容積負荷為。</p><p>　　沼氣儲存設備選用500m3鋼板水槽內(nèi)導軌濕式貯氣柜1個。</p><p>　　4.1.6 中間水池</p><p>　　取水力

46、停留時間HRT=5(h)</p><p>　　中間水池的有效水深h=5.5(m)</p><p><b>　　水面超高取0.5m</b></p><p>　　中間水池的尺寸為：L×B×H=15m×15m×6m</p><p>　　4.1.7 CASS反應池</p>

47、<p>　　廢水經(jīng)UASB厭氧處理后還不能達到國家排放標準，尚需進行深度處理。由于廢水中的COD濃度還比較高，必須通過好氧生物降解廢水中的有機物。為保證好氧處理效果，采用CASS處理工藝。CASS工藝(循環(huán)式活性污泥法)是對SBR方法的改進。該工藝簡單，占地面積小，投資較低；有機物去除率高，出水水質好，具有脫氮除磷的功能，運行可靠，不易發(fā)生污泥膨脹，運行費用省[12]。</p><p>　　設計采用CA

48、SS池四座。工作過程分為曝氣、沉淀、潷水、閑置四個過程。</p><p><b>　　有關設計參數(shù)如下：</b></p><p>　　污水進水量6000m3/d；水溫為20℃左右</p><p>　　進水COD＝480(mg/L)；BOD5＝169(mg/L)；COD＝70(mg/L)</p><p>　　污泥負荷Ls=

49、0.1kgBOD/kgMLSS·d</p><p><b>　　反應池池數(shù)N=2座</b></p><p>　　反應池水深H＝5(m)</p><p>　　活性污泥界面以上最小水深＝0.5(m)</p><p>　　MLSS濃度CA＝3500(mg/L)</p><p>　　水深5m；保

50、護高0.5m</p><p>　　曝氣時間3h；每天運行周期4次</p><p><b>　　每周期運行時間6h</b></p><p>　　初步擬定CASS反應池（外形）尺寸40m×10m×6m</p><p>　　曝氣系統(tǒng)擬采用膜片式微孔曝氣器。</p><p>　　鼓風機

51、選用兩臺DG超小型離心鼓風機。</p><p>　　潷水器選型為XBS-300型旋轉式潷水器</p><p>　　4.1.8 污泥處理說明</p><p>　　(1）污泥濃縮主要用于降低污泥中的空隙水，因為空隙水占污泥水分的70%，是降低要經(jīng)穩(wěn)定、脫水處置過程或者投放的污泥的體積，污泥含固率的提高，將大幅度減小污泥體積，降低污泥后續(xù)處理費用，故污泥濃縮是污泥減容的

52、主要方法。污泥濃縮的方法有重力濃縮、氣浮法濃縮和離心法濃縮三種。</p><p>　　因為重力濃縮由于裝置簡單，所需動力小等優(yōu)點被廣泛采用。所以本設計采用的是重力濃縮的方法。</p><p>　　污泥濃縮池數(shù)量：2座</p><p>　　設計參數(shù)：L×B=7.5m×7.5m</p><p><b>　　(2）機械

53、脫水</b></p><p>　　機械脫水的方法是轉筒離心機、板框壓濾機、帶式壓濾機和真空過濾機。本設計采用的是帶式壓濾機，其具有處理量大、基建費用少、占地少、工作環(huán)境衛(wèi)生、自動化程度高等優(yōu)點，帶式壓濾脫水機受污泥負荷波動的影響小，還具有出泥含水率較低且工作穩(wěn)定啟耗少、管理控制相對簡單、對運轉人員的素質要求不高等特點。同時，由于帶式壓濾脫水機進入國內(nèi)較早，已有相當數(shù)量的廠家可以生產(chǎn)這種設備。在污水處理

54、工程建設決策時，可以選用帶式壓濾機以降低工程投資，國內(nèi)新建的污水處理廠大多采用帶式壓濾脫水機</p><p>　　壓濾機型號：DYD-1000型帶式壓榨過濾機</p><p>　　4.1.9 鼓風機房</p><p>　　鼓風機房內(nèi)設鼓風機3臺，2用1備。</p><p>　　鼓風機房的尺寸設計為：L×B×H=14m&#

55、215;10m×5.5m</p><p>　　4.2 污水處理站總體布置</p><p>　　4.2.1 污水廠平面布置</p><p>　　污水處理廠平面布置直接影響污水廠占地面積大小，運行是否安全可靠、管理與檢修是否方便及廠區(qū)環(huán)境衛(wèi)生狀況等多項問題。</p><p>　　布置的原則[13]：</p><p

56、>　　(1)平面布置必須按室外排水設計規(guī)范所規(guī)定的各項條款進行設計。</p><p>　　(2)如有遠期規(guī)劃，應按遠期規(guī)劃作出分期建設的安排。</p><p>　　(3)總體布置因根據(jù)廠內(nèi)各建筑物的功能和流程要求，結合廠址地形，氣候與地質條件等因素，并考慮便于施工、操作與運行管理，力求挖填土方平衡，并考慮擴建的可能性，留有適當?shù)臄U建余地。通過技術經(jīng)濟比較來確定。</p>

57、<p>　　(4)各個構筑物的布置應緊湊，節(jié)省占地，縮短連接管線，同時還應考慮到敷設管線、閘閥等附屬設備、構筑物地基的相互影響以及施工、操作運行與檢修方便，構筑物之間必須留有5～10m的間距。污水處理構筑物應盡可能的集中布置并單獨組合，以利于安全并便于管理。</p><p>　　本設計的平面布置見附圖——水初2。</p><p>　　4.2.2 污水廠高程布置</p&g

58、t;<p>　　污水廠的高程布置的主要任務是確定各處理構筑物和泵房標高，確定處理構筑物之間連接管渠的尺寸和標高，通過計算確定各部位的水面標高。</p><p><b>　　布置原則：</b></p><p>　　(1)為了使污水與污泥在各構筑物間按重力流動或至少減少提升次數(shù)，以減少提升設備與運行費用，必須精確計算各個構筑物之間的水頭損失，避免不必要的水頭

59、損失。此外，還應該考慮污水廠擴建時預留的貯備水頭。</p><p>　　(2)進行水力計算時，應選擇距離最長，損失后最大的流程，并按最大的設計流量計算，當有兩個以上并聯(lián)運行構筑物時，應考慮某一構筑物故障時其余構筑物須負擔全部流量的情況。必須留有充分的余地，防止水頭不夠發(fā)生涌水。并應考慮土方平衡，避免出現(xiàn)分配不均現(xiàn)象。</p><p>　　(3)還應注意污水流程與污泥流程的配合，盡量減少需提

60、升的污泥量，污泥脫水間、濃縮池等高程確定，應注意其污水能自流入其它構筑物的可能性，考慮污泥處置設施排出的污水能自流流入泵站集水池和其他污水處理構筑物。</p><p>　　(5)補充說明：經(jīng)計算得出的有關尺寸在繪圖時可能會有些改變，以圖紙標注尺寸為主。</p><p>　　本設計的高程布置結果見附圖——水初3。</p><p><b>　　5 設計計算&

61、lt;/b></p><p><b>　　5.1 格柵</b></p><p>　　5.1.1 參數(shù)選取</p><p>　　（1）格柵過柵流速一般采用0.6～1.0m/s</p><p>　?。?）格柵前渠道內(nèi)的水流速度，一般采用0.4～0.9m/s</p><p>　　（3）格柵傾角

62、，一般采用45～60°，人工清渣的格柵傾角小時較省力，但占地多</p><p>　　（4）通過格柵的水頭損失，一般采用0.08～0.15m</p><p>　　（5）格柵間工作臺兩側過道寬度不應小于0.7m</p><p>　?。?）機械清渣不小于0.2m</p><p>　　本次設計選取中格柵；柵條間隙e=20(mm)；柵前水深h

63、=0.3(m)；過柵流速v=0.8(m/s)；安裝傾角a=60°[14]。</p><p>　　設計流量Q=6000(m3/d)=250(m3/h)=0.0694(m3/s)</p><p>　　5.1.2 設計計算</p><p>　?。?）柵條間隙數(shù)（n）</p><p><b>　　，取n=14條</b>

64、;</p><p><b>　　驗算：，符合要求。</b></p><p>　　（2）柵槽有效寬度（B）</p><p>　　設計采用圓鋼為柵條，即S=0.02(m)</p><p><b>　　(m)</b></p><p>　?。?）進水渠道漸寬部分長度 </p&

65、gt;<p>　　設進水渠道內(nèi)的流速為0.7m/s</p><p>　　進水渠道寬取B1=0.3(m)漸寬部分展開角</p><p>　?。?）柵槽與出水渠道連接處的漸窄部分長度</p><p><b>　?。?）過柵水頭損失</b></p><p>　?。?）柵槽總高度(H)</p><

66、;p>　　取柵前渠道超高h2=0.3(m)</p><p>　　柵前槽高H1=h+h2=0.6(m)</p><p>　　H=h+h1+h2=0.3+0.15+0.3=0.75(m)</p><p>　　（7）柵槽總長度（L）</p><p><b>　?。?）柵渣量：</b></p><p&g

67、t;　　取W1=0.07，KZ=1.2則</p><p>　　具體設計見圖5.1[15]</p><p>　　圖5.1 格柵設計草圖</p><p>　　用機械清渣，根據(jù)柵槽寬度B選型為GH-800型鏈式旋轉格柵除污泥機。見表5.1</p><p>　　表5.1 GH－800型鏈式旋轉格柵除污泥機</p><p>

68、　　5.2 集水池與提升泵房</p><p>　　5.2.1 集水池的計算</p><p>　　5.2.1.1 參數(shù)選擇：</p><p>　　設計水量Q=6000(m3/d)=250(m3/h)=0.0694(m3/s)=69.4(L/s)選擇集水池泵房合建式，考慮選用三臺水泵（兩用一備），則每臺水泵的容量為34.7L/s。</p><p

69、>　　5.2.1.2 集水池容積</p><p>　　采用相當于一臺水泵運行30min的容量：</p><p>　　有效水深采用H=3(m),超高取0.3m則集水池面積F=63/3=21(m2)</p><p>　　集水池的尺寸：寬取4m,長為21/4=5.25(m)。</p><p>　　5.2.2 泵房設計</p>

70、<p>　　5.2.2.1 設計參數(shù)</p><p>　　設計水量Q=6000(m3/d)=250(m3/h)=0.0694(m3/s)=69.4(L/s)</p><p>　　一臺泵的流量為34.7L/s</p><p>　　5.2.2.2 設計計算</p><p><b>　?。?）總揚程的確定</b>

71、;</p><p>　　經(jīng)過格柵的水頭損失為0.15m，估計所需最高水位3m</p><p>　　集水池最低工作水位于所需提升最高工作水位之間的高差為：</p><p><b>　　△H=</b></p><p>　　（2）出水管水頭損失</p><p>　　總出水管Q=69.4(L/s)，選用管

72、徑DN250，查表得v=1.41(m/s),1000i=9.91,一根出水管，Q=34.7(L/s)，選用管徑DN200，v=1.1(m/s),1000i=8.6</p><p>　　設管總長為40m，局部損失占沿程的30%，則總損失為：</p><p><b>　　H=</b></p><p><b>　?。?）水泵揚程</b

73、></p><p>　　泵站內(nèi)管線水頭損失假設為1.5m，考慮自由水頭為1.0m,則水泵總揚程為：</p><p>　　H=4.5+0.5+1.5+1.0=7.5(m) 取8m</p><p><b>　　（4）選泵</b></p><p>　　選擇125WQ130-15-11型污水泵五臺，四用一備，其性能見表5

74、.2</p><p>　　表5.2 125WQ130-15-11型污水泵性能</p><p><b>　　5.3 初沉池</b></p><p>　　5.3.1 進出水水質</p><p>　　進出水水質要求見表5.3</p><p>　　表5.3 進出水水質</p><

75、;p>　　5.3.2 設計計算：</p><p>　　5.3.2.1 池子總面積</p><p><b>　　(表面負荷取)</b></p><p>　　5.3.2.2 沉淀部分有效水深(取t＝1.5h)</p><p>　　5.3.2.3 沉淀部分有效容積</p><p>　　5.

76、3.2.4 池長（流速v取4mm/s）</p><p>　　5.3.2.5 池子總寬度</p><p>　　5.3.2.6 池子個數(shù)，（寬度取b＝5m）</p><p>　　5.3.2.7 校核長寬比(符合要求)</p><p>　　5.3.2.8 污泥部分所需總容積V</p><p>　　已知進水SS濃度=

77、400(mg/l)初沉池效率設計75％，則出水SS濃度</p><p>　　設污泥含水率98％，兩次排泥時間間隔T=2d，污泥容重</p><p>　　5.3.2.9 每格池污泥所需容積V’</p><p>　　5.3.2.10 污泥斗容積V1，</p><p>　　5.3.2.11 污泥斗以上梯形部分污泥容積V2</p>

78、<p>　　5.3.2.12 污泥斗和梯形部分容積</p><p>　　5.3.2.13 沉淀池總高度H</p><p><b>　　取8m</b></p><p><b>　　5.4 調節(jié)池</b></p><p>　　5.4.1 參數(shù)選取</p><p&g

79、t;　　已知Q=6000(m3/d)=250(m3/h)；取水力停留時間HRT=5(h)；調節(jié)池的有效水深h=5.5(m)；水面超高取0.5m。</p><p>　　5.4.2 設計計算</p><p>　　5.4.2.1 調節(jié)池有效容積</p><p>　　V=QT=250×5=1250m3</p><p>　　5.4.2.2

80、 調節(jié)池水面面積</p><p>　　5.4.2.3 調節(jié)池的長度</p><p>　　取調節(jié)池寬15m，長15m，池的實際尺寸為：</p><p>　　長×寬×高=15m×15m×6m=1350m3。</p><p>　　5.4.2.4 調節(jié)池的提升泵</p><p>　

81、　設計流量Q=35L/s,靜揚程為68.5-59.5=9.0m。</p><p>　　總出水管Q=70L/s，選用管徑DN250，查表得v=1.43m/s,1000i=9.91,設管總長為50m，局部損失占沿程的30%，則總損失為：</p><p>　　管線水頭損失假設為1.5m，考慮自由水頭為1.0m,則水泵總揚程為：</p><p>　　H=9.0+0.64+1

82、.5+1.0=12.14m 取13m。</p><p>　　選擇150QW-180-15-15型污水泵三臺，兩用一備，其性能見表5.4</p><p>　　表5.4 150QW180-15-15型污水泵性能</p><p>　　5.5 UASB反應池</p><p>　　5.5.1 參數(shù)選取</p><p>　

83、　經(jīng)過對同類工業(yè)廢水用UASB反應器處理運行結果的調查，已知常溫條件下（20～25℃）條件下UASB反應器沼氣表現(xiàn)產(chǎn)率為0.5m3/kgCOD（去除），污泥的表現(xiàn)產(chǎn)率為0.1kgMLSS/kgCOD(去除)，厭氧污泥可實現(xiàn)顆?；?，其設計最大流量Q=6000m3/d=250m3/h。其中在沉淀池COD與BOD的去除率以20%、25%計，具體數(shù)值見表5.5</p><p>　　表5.5 進出水水質要求</p&

84、gt;<p>　　5.5.2 設計計算</p><p>　　5.5.2.1 UASB反應器結構尺寸設計計算</p><p>　　（1）UASB反應器的有效容積（包括沉淀區(qū)和反應區(qū)）</p><p><b>　　設計容積負荷為</b></p><p>　　進出水COD濃度，E=0.8</p>

85、<p>　　式中Q——設計最大處理流量</p><p>　　C0——進出水COD濃度</p><p><b>　　E——去除率</b></p><p><b>　　NV——容積負荷</b></p><p>　?。?）UASB反應器的形狀和尺寸。</p><p>　

86、　工程設計反應器2座，橫截面積為矩形。</p><p>　　1）反應器有效高為則</p><p><b>　　池子橫截面積：</b></p><p><b>　　單池橫截面積：</b></p><p>　　2）池子從布水均勻性和經(jīng)濟性考慮，矩形長寬比在2：1以下較合適。設池長，則寬，設計中取<

87、/p><p><b>　　單池截面積：</b></p><p>　　設計反應器總高，其中超高</p><p><b>　　單池總容積：</b></p><p><b>　　單池有效反應容積：</b></p><p>　　單個反應器實際尺寸：</p>

88、;<p><b>　　反應器總池面積：</b></p><p><b>　　反應器總容積：</b></p><p>　　總有效反應容積符合有機負荷要求。</p><p>　　UASB反應器體積有效系數(shù)： 在70%-90%之間符合要求。</p><p>　　5.5.2.2 UASB反應

89、器構造的確定</p><p>　　UASB反應器采用矩形,三相分離器由上下兩層重疊的三角形集氣罩組成, 構成6個分離單元，采用穿孔管進水配水,采用明渠出水。本工程設計中，</p><p>　　UASB反應器的構造斷面如圖5.2所示，</p><p>　　圖5.2 UASB反應器構造斷面示意圖</p><p>　　5.5.2.3 三相分離器

90、設計</p><p>　　三相分離器沉淀區(qū)的沉淀面積即為反應器的水平面積,則沉淀區(qū)的表面負荷率為:，滿足要求。</p><p>　　根據(jù)圖3—5，設上下三角形集氣罩斜面水平夾角為55°，取保護高度h1=0.5(m)，下三角形高h3=1.2(m)，上三角形頂水深h2=0.5(m)，單元三相分離器寬b=2.67(m)，b3=0.35(m)則有： </p><p

91、>　　下三角形集氣罩回流之間縫隙上升流速v1的計算為：</p><p><b>　　,則v1為：</b></p><p>　　上三角形集氣罩回流縫的水流上升流速v2的計算為：</p><p><b>　　，則</b></p><p>　　a2為控制斷面，可以滿足v1＜v2＜2.0m/h的條件，

92、具有較好的固液分離要求。</p><p>　　因為上三角下端C至下三角形斜面和垂直距離</p><p>　　CE=b3sin55°=0.35×0.819=0.29(m)</p><p>　　BC=CE/ sin35°=0.29÷0.5736=0.51(m)</p><p>　　BD=BC/ sin55&

93、#176;=0.62(m)</p><p>　　取AB=0.4(m)，上三角形集氣罩的位置即可確定，其高h4為：</p><p>　　已知上三角形集氣罩頂?shù)乃顬?.5m則上下三角形集氣罩在反應器內(nèi)的位置已經(jīng)確定，如下圖5.3所示。</p><p>　　圖5.3 單元三項分離器計算草圖</p><p><b>　　三相分離區(qū)總高度

94、：</b></p><p>　　式中：—集氣罩以上的覆蓋水深，取0.5m；</p><p><b>　　則：</b></p><p>　　UASB總高度H=7.5(m)，沉淀區(qū)高2.37m，污泥床高2.6m,懸浮區(qū)高2.53m，超高0.5m。</p><p>　　根據(jù)已確定的三相分離器構造，還應該校核一下氣液

95、分離的條件是否符合要求。</p><p>　　沿AB方向水流的速度va可用下式計算：</p><p>　　設氣泡的直徑dg=0.01(cm)，在常溫（20℃）下，取ρ1=1.03(g/cm3)，ρg=1.2×10-3(g/cm3)，v=0.0101(cm2/s)（按凈水取值），β=0.95。</p><p>　　μ=0.0101×1.03=0.0

96、104 g/(cm·s)，由于廢水的μ一般比凈水的μ大，可取廢水的μ為0.02g/(cm·s)，則</p><p>　　根據(jù)前面的結果有：，，則可滿足>的要求，可以脫除直徑等于或大于0.01cm的氣泡。</p><p>　　5.5.2.4 進水分配系統(tǒng)的考慮</p><p>　?。?）采用穿孔管配水，進水管總管徑取200mm，流速約為0.

97、95m/s。每個反應器設10根d150mm的穿孔管。每兩根管之間的中心矩為1.5m，配水孔徑采用φ15mm，孔距為1.5m，每個孔的服務面積為1.5×1.5=2.25m2,孔徑向下，穿孔管中心距反應器為0.25m，每個反應器共有60個出水孔，采用連續(xù)進水，每個孔的流速為[16]：</p><p>　　則進水部分水頭損失為：，查表得=1.06，</p><p><b>　

98、?。?）布水孔孔徑</b></p><p>　　共設置布水孔60個，出水流速u選為2.2m/s，則孔徑為</p><p><b>　　（3）驗證</b></p><p>　　常溫下，容積負荷（Nv）為：6.0kgCOD/(m3·d)；產(chǎn)氣率為：0.3m3/kgCOD；需滿足空塔水流速度uk≤1.0m/h,空塔沼氣上升流速u

99、g≤1.0m/h。</p><p>　　空塔水流速度 符合要求。</p><p><b>　　空塔氣流速度</b></p><p><b>　　符合要求。</b></p><p>　　5.5.2.5 出水系統(tǒng)的設計考慮</p><p><b>　　（1）出水槽設

100、計</b></p><p>　　對于每個反應池，有6個單元三相分離器，出水槽共有6條，槽寬0.3m。</p><p><b>　?、賳蝹€反應器流量</b></p><p>　?、谠O出水槽口附近水流速度為0.2m/s，則</p><p><b>　　槽口附近水深</b></p>

101、<p>　　取槽口附近水深為0.25m，出水槽坡度為0.01；出水槽尺寸11m×0.3m×0.25m；出水槽數(shù)量為6座。</p><p><b>　?。?）溢流堰設計</b></p><p>　?、俪鏊垡缌餮吖灿?2條（6×2），每條長11m，設計900三角堰，堰高50mm，堰口水面寬b=60mm。</p>

102、<p>　　每個UASB反應器處理水量69.4L/s,查知溢流負荷為1-2L/（m·s），設計溢流負荷f=1.8L/（m·s），則堰上水面總長為：。</p><p>　　三角堰數(shù)量：個，每條溢流堰三角堰數(shù)量：633/12=53個。</p><p>　　一條溢流堰上共有53個100mm的堰口，53個110mm的間隙。</p><p>&l

103、t;b>　?、谘呱纤^校核</b></p><p><b>　　每個堰出流率：</b></p><p>　　按900三角堰計算公式，</p><p><b>　　堰上水頭：</b></p><p><b>　?、鄢鏊O計計算</b></p>&

104、lt;p>　　反應器沿長邊設一條矩形出水渠，6條出水槽的出水流至此出水渠。設出水渠寬0.8m，坡度0.001，出水渠渠口附近水流速度為0.3m/s。</p><p><b>　　渠口附近水深</b></p><p>　　以出水槽槽口為基準計算，出水渠渠深：0.25+0.289=0.54m，出水渠長取15m，出水渠尺寸為15m×0.8m×0.5

105、4m，向渠口坡度0.001。</p><p>　　④UASB排水管設計計算</p><p>　　選用DN300鋼管排水，充滿度為0.6，管內(nèi)水流速度為</p><p>　　5.5.3.6 沼氣收集系統(tǒng)設計計算</p><p><b>　　（1）沼氣產(chǎn)量計算</b></p><p>　?、僬託庵饕?/p>

106、產(chǎn)生于厭氧階段，設計產(chǎn)氣率取</p><p><b>　　總產(chǎn)氣量：</b></p><p>　　則單個UASB反應器產(chǎn)氣量：</p><p>　　②集氣管：每個集氣罩的沼氣用一根集氣管收集，單個池子共有6根集氣管，每根集氣管內(nèi)最大流量</p><p>　　根據(jù)資料，集氣室沼氣出氣管最小直徑d=100(mm),本設計中取

107、100mm</p><p>　?、壅託庵鞴埽好砍?根集氣管，先通到一根單池主管然后再匯入兩池沼氣主管，采用鋼管，單池沼氣主管道坡度為0.5%。</p><p>　　則單池沼氣主管內(nèi)最大氣流量：，</p><p>　　充滿度設計值為0.8,則流速：</p><p>　　④兩沼氣池管內(nèi)最大氣流量：</p><p>　　取D

108、=250(mm);充滿度0.6</p><p><b>　　流速</b></p><p>　　5.5.3.7 排泥系統(tǒng)設計</p><p>　?。?）UASB反應器中污泥總量計算</p><p>　　一般UASB污泥床主要由沉降性能良好的厭氧污泥組成，平均濃度為15gVSS/L,則兩座UASB反應器中污泥總量：。<

109、;/p><p><b>　?。?）產(chǎn)泥量計算</b></p><p>　　厭氧生物處理污泥產(chǎn)量?。?.07kgMLSS/kgCOD</p><p>　?、賃ASB反應器總產(chǎn)泥量</p><p><b>　　式中：</b></p><p>　　△X——UASB反應器產(chǎn)泥量，kgVS

110、S/d；</p><p>　　R——厭氧生物處理污泥產(chǎn)量，kgVSS/kgCOD；</p><p>　　Co——進水COD濃度kg/m3；</p><p>　　E——去除率，本設計中取80%。</p><p>　　②據(jù)VSS/SS=0.8，△X=806.4/0.8=1008kgSS/d</p><p>　　單池產(chǎn)泥△X

111、i=△X/2=1008/2=504kgSS/d</p><p>　?、畚勰嗪蕿?8%，當含水率＞95%，取，則</p><p><b>　　污泥產(chǎn)量</b></p><p><b>　　單池排泥量</b></p><p>　?、芪勰帻g </p><p>&l

112、t;b>　?。?）排泥系統(tǒng)設計</b></p><p>　　在UASB三相分離器下0.5m和底部400mm高處，各設置一個排泥口，取排泥管徑為DN250，共兩個排泥口，每天排泥一次。池子底部設放空管，管徑為d=250（mm）。</p><p>　　5.5.2.8 水封罐</p><p>　　水封罐一般設于消化反應器和沼氣柜或壓縮機房之間，起到調整

113、和穩(wěn)定壓力，兼作隔絕和排除冷凝水之用。</p><p>　　UASB反應中大集氣罩中出氣氣體壓力為p1=1.0(mH2O),小集器罩中出氣氣體壓力為p2=2.5(mH2O)，則兩者氣壓差為</p><p>　　故水封罐中該收氣管的水封深度差為1.5mH2O。沼氣柜壓力p400mmH2O，取為0.4mmH2O，則在忽略沼氣管路壓力損失時，水封罐所需最大水封為</p><p

114、>　　取水封罐總高度為H=2.5(m)</p><p>　　水封罐直徑1800mm，設進氣管DN100鋼管四根，出氣管DN150鋼管一根，進水管DN520鋼管一根，放空管DN50鋼管一根，并設液面計。</p><p>　　5.5.3.9 氣水分離器</p><p>　　氣水分離器起到對沼氣干燥作用，選用Φ500mm×H1800mm，鋼制氣水分離器兩

115、個，串聯(lián)使用。氣水分離器中預裝鋼絲填料，在各級氣水分離器前設置過濾器以凈化沼氣，在分離器出氣管上裝設流量計、壓力表及溫度計。</p><p>　　5.5.3.10 沼氣柜容積確定 </p><p>　　日產(chǎn)沼氣量3456m3，則沼氣柜容積應為平時產(chǎn)氣量的3h體積來確定[17]，即</p><p>　　選用鋼板水槽內(nèi)導軌濕式貯氣柜1個（C—1416A）。</p

116、><p>　　5.5.3.11 UASB的其他設計考慮</p><p><b>　?。?）取樣管設計</b></p><p>　　在池壁高度上設置若干個取樣管，用以采取反應器內(nèi)的污泥樣，以隨時掌握污泥在高度方向上的濃度分布情況，在距反應器底1.1~1.2m位置，沿池壁高度上設置4根，沿反應器高度方向各管相距0.8m，水平方向各管相距2.0m。取樣

117、管選用DN100mm的鋼管，取樣口設于距地面1.1m處，配球閥取樣。</p><p><b>　　（2）檢修</b></p><p>　?、偃丝祝簽楸阌跈z修，在UASB反應器距地坪1.0m處設置直徑700mm的人孔一個。</p><p>　?、陲L：為防治部分容重過大的沼氣在UASB反應器內(nèi)聚集，影響檢修和發(fā)生危險，檢修時可向UASB反應器中通入

118、壓縮空氣，因此在UASB一側預埋壓縮空氣管（由鼓風機房引來）。</p><p><b>　　（3）防腐措施</b></p><p>　　厭氧反應器腐蝕比較嚴重的地方是反應器的上部，此處無論是鋼材或是水泥都會被損壞，因此，UASB反應器應重點進行頂部的防腐處理。本次設計中，反應器上部2m以上池壁用玻璃鋼防腐，三相分離器所有裸露的碳鋼部位用玻璃鋼防腐。</p>

119、<p><b>　　5.6 中間水池</b></p><p>　　5.6.1 參數(shù)選取</p><p>　　已知Q=6000(m3/d)=250(m3/h)；取水力停留時間HRT=5(h)；中間水池的有效水深h=5.5(m)；水面超高取0.5m。</p><p>　　5.6.2 設計數(shù)據(jù)</p><p&g

120、t;　　取中間水池寬度為15m，長為15m</p><p>　　池的實際尺寸為：長×寬×高=15m×15m×6m=1350m3。</p><p>　　選擇150QW-180-15-15型污水泵三臺，兩用一備，其性能見表5.6</p><p>　　表5.6 150QW180-15-15型污水泵性能</p><

121、p>　　5.7 CASS反應池</p><p>　　5.7.1 設計參數(shù)</p><p><b>　　設計參數(shù)見表5.7</b></p><p>　　表5.7 CASS池進出水參數(shù)</p><p>　　設計流量Q=6000(m3/d)=250(m3/h)=0.0694(m3/s)；</p>&l

122、t;p>　　BOD污泥負荷（Ns）為：0.1kgBOD/㎏MLSS；</p><p>　　混合液污泥濃度為：X=3500(mg/L)；</p><p><b>　　充水比為：</b></p><p>　　5.7.3 設計計算</p><p>　　5.7.3.1 運行周期及時間的確定</p><