往復(fù)式給煤機(jī)設(shè)計(jì)說明書

1、<p>　　1． 往復(fù)式給煤機(jī)概述</p><p>　　往復(fù)式給煤機(jī)在我國煤礦、選煤廠及其它行業(yè)應(yīng)用已有幾十年。給煤設(shè)備是煤礦生產(chǎn)系統(tǒng)的主要設(shè)備之一,給煤設(shè)備的可靠性,特別是關(guān)鍵咽喉部位給煤設(shè)備的可靠性,直接影響整個(gè)生產(chǎn)系統(tǒng)的正常運(yùn)行。生產(chǎn)實(shí)踐證明,該設(shè)備對(duì)煤的品種、粒度、外在水份等適應(yīng)能力強(qiáng),與其他給煤設(shè)備相比,具有運(yùn)行可靠、性能穩(wěn)定、噪音低、完全可靠、維護(hù)工作量小等優(yōu)點(diǎn)。</p>&l

2、t;p>　　往復(fù)式給煤機(jī)的主要缺點(diǎn)是能耗較高。</p><p>　　隨著煤炭工業(yè)的發(fā)展,煤礦井型不斷地?cái)U(kuò)大,現(xiàn)有Ｋ型往復(fù)式給煤機(jī)生產(chǎn)能力小,不能滿足大型礦井的要求。因此,改進(jìn)和擴(kuò)大現(xiàn)有Ｋ型往復(fù)給煤機(jī)是完全有必要的。</p><p>　　1.1 往復(fù)式給煤機(jī)的用途</p><p>　　最通用的往復(fù)式給煤機(jī)為K型，一般用于煤或其他磨琢性小、黏性小的松散粒狀物料的給

3、煤，將儲(chǔ)料倉或料坑里的物料連續(xù)均勻地卸運(yùn)到運(yùn)輸設(shè)備或其他篩選設(shè)備中。</p><p>　　1.2 K型往復(fù)式給煤機(jī)的組成</p><p>　　K型給煤機(jī)由機(jī)架、 底拖板（給煤槽）、電動(dòng)機(jī)、減速器、聯(lián)軸器、傳動(dòng)平臺(tái)、漏斗、閘門、托輥等組成。本機(jī)可根據(jù)需要設(shè)有帶漏斗、不帶漏斗兩種形式。給煤機(jī)設(shè)有兩種結(jié)構(gòu)形式：1、帶調(diào)節(jié)閘門 2、不帶調(diào)節(jié)閘門，其給煤能力由底板行程來達(dá)到。</p>

4、<p>　　1.3 K型往復(fù)式給煤機(jī)工作原理簡(jiǎn)述</p><p>　　往復(fù)式給煤機(jī)由槽形機(jī)體和帶有曲柄連桿裝置的活動(dòng)地板組成的曲柄滑塊機(jī)構(gòu)，地板是工作機(jī)構(gòu)。傳動(dòng)原理：當(dāng)電動(dòng)機(jī)開動(dòng)后，經(jīng)彈性聯(lián)軸器、減速器、曲柄連桿機(jī)構(gòu)拖動(dòng)傾斜的底板在托輥上作直線往復(fù)運(yùn)動(dòng)，當(dāng)?shù)装逭袝r(shí),將煤倉和槽形機(jī)體內(nèi)的煤帶到機(jī)體前端;底板逆行時(shí),槽形機(jī)體內(nèi)的煤被機(jī)體后部的斜板擋住,底板與煤之間產(chǎn)生相對(duì)滑動(dòng),機(jī)體前端的煤自行落下。將煤

5、均勻地卸到運(yùn)輸機(jī)械或其它篩選設(shè)備上。</p><p>　　1.4 K4型給煤機(jī)的主要特點(diǎn)：</p><p>　　工作可靠、壽命長(zhǎng)；重量輕、體積小、維護(hù)保養(yǎng)方便；結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，運(yùn)行可靠，調(diào)節(jié)安裝方便；封閉式框架結(jié)構(gòu)，大大提高了機(jī)架的剛度；裝有限矩形液力偶合器，能滿載啟動(dòng)，過載保護(hù)；給煤量大是目前國內(nèi)最大的給煤設(shè)備；采用了先進(jìn)的平面二次包絡(luò)環(huán)面螺桿減速器設(shè)計(jì)，承載能力大，傳動(dòng)效率高；側(cè)襯板與地板之

6、間留縫可調(diào)，能較準(zhǔn)確地控制留縫大小，大大減少了漏料；驅(qū)動(dòng)裝置對(duì)稱布置，并采用雙推桿，使整機(jī)受力均衡，傳動(dòng)平穩(wěn)，消除了底版往復(fù)時(shí)的扭擺現(xiàn)象；地板有立向筋板，并用三道通長(zhǎng)拖輥支撐，保證了地板本身剛度，消除了現(xiàn)有機(jī)械的缺點(diǎn)。</p><p>　　1.5 往復(fù)式給煤機(jī)與振動(dòng)式，板式給煤機(jī)的比較</p><p>　　往復(fù)式與振動(dòng)式給煤機(jī)兩種給煤方式不同點(diǎn)是給煤頻率和幅值以及運(yùn)動(dòng)軌跡不同。在使用過程中

7、，由于振動(dòng)式給煤機(jī)給煤頻率高，噪聲也大；由于它是靠高頻振動(dòng)給煤，其振動(dòng)和頻率受物料密度及比重影響較大，所以，給煤量不穩(wěn)定，給煤量的調(diào)整也比較困難；由于是靠振動(dòng)給煤，給煤機(jī)必須起振并穩(wěn)定在一定的頻率和振幅下，但振動(dòng)參數(shù)對(duì)底板受力狀態(tài)很敏感，故底板不能承受較大的倉壓，需增加倉下給煤槽的長(zhǎng)度，結(jié)果是增加了料倉的整體高度，使工程投資加大；由于給煤高度加大，無法用于替換目前大量使用的往復(fù)式給煤機(jī)。</p><p>　　往復(fù)

8、式給煤機(jī)與板式給煤機(jī)安裝方式的區(qū)別主要在于往復(fù)式給煤機(jī)采用懸掛式安裝方式，在地坑基礎(chǔ)完工后，往復(fù)式給煤機(jī)可以直接通過料斗固定在地坑基礎(chǔ)上。而板式給煤機(jī)則采用設(shè)備基礎(chǔ)安裝的方式，不但要完成地坑基礎(chǔ)施工，而且還要進(jìn)行設(shè)備基礎(chǔ)施工。采用往復(fù)式給煤機(jī)可以減少工程施工周期，節(jié)約工程造價(jià)。</p><p>　　除此之外，往復(fù)式給煤機(jī)還具有結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，經(jīng)久耐用，故障率低的特點(diǎn)，從而在井下礦山機(jī)電運(yùn)輸中得到廣泛應(yīng)用。鑒于此，將往復(fù)

9、式給煤機(jī)應(yīng)用于地面和井下完全能適應(yīng)生產(chǎn)環(huán)境需要，從而達(dá)到減少投入，提高設(shè)備運(yùn)轉(zhuǎn)率，解放勞動(dòng)力的目的。</p><p>　　1.6 K-4型往復(fù)式給煤機(jī)的技術(shù)參數(shù)</p><p>　　表1-1 K-4型往復(fù)式給煤機(jī)技術(shù)參數(shù)</p><p>　　2． 往復(fù)式給煤機(jī)的總體設(shè)計(jì)</p><p>　　在確定往復(fù)式給煤機(jī)整體結(jié)構(gòu)尺寸之前，首先考慮給煤

10、機(jī)的容積利用系數(shù)。容積利用系數(shù)是給煤機(jī)槽體內(nèi)煤的體積與槽體容積的比值。在給煤機(jī)槽體容積一定的情況下,容積利用系數(shù)取值的高低,決定設(shè)計(jì)給煤能力的值就越大,則設(shè)計(jì)生產(chǎn)能力大,反之就小?，F(xiàn)有Ｋ型往復(fù)給煤機(jī)容積利用系數(shù)取值為0.62。為了提高給煤機(jī)的綜合性能,通過對(duì)K型往復(fù)給煤機(jī)的使用情況進(jìn)行大量調(diào)查和性能測(cè)試,給煤機(jī)實(shí)際生產(chǎn)能力比設(shè)計(jì)生產(chǎn)能力偏大約10～20%。這說明原設(shè)計(jì)容積利用系數(shù)取值偏低。在該往復(fù)給煤機(jī)設(shè)計(jì)中,我們將容積利用系數(shù)提高到0

11、.7-0.8,這就意味著,與原設(shè)計(jì)比較,在相同設(shè)計(jì)生產(chǎn)能力條件下,給煤機(jī)槽體容積可以縮小13%。給煤機(jī)的實(shí)際生產(chǎn)能力與煤的粒度、水份有較大關(guān)系。同樣一臺(tái)給煤機(jī),煤的流動(dòng)性好,則實(shí)際生產(chǎn)能力大;煤的流動(dòng)性差,則實(shí)際生產(chǎn)能力就小。現(xiàn)有Ｋ型往復(fù)式給煤機(jī)之所以適應(yīng)范圍廣,除其它性能以外,就在于設(shè)計(jì)時(shí)余量較大,即容積利用系數(shù)取值較低。我認(rèn)為,容積利用系數(shù)不宜取值過大,以保證往復(fù)給煤機(jī)對(duì)各種煤的適應(yīng)性。</p><p>　　

12、2.1、往復(fù)式給煤機(jī)的參數(shù)</p><p>　　根據(jù)已知參數(shù)，給煤量：；往復(fù)行程：，初步設(shè)定曲柄的轉(zhuǎn)數(shù)為。</p><p>　　2.2給煤機(jī)的總體外型設(shè)計(jì)</p><p>　　1）。參考 K-4型往復(fù)式給煤機(jī)取料倉寬度為=1250，底托板材料選用Q235鋼長(zhǎng)度為L(zhǎng)=1500 。</p><p>　　由此可推出每轉(zhuǎn)推出煤的容積為：</p

13、><p>　　式中：――曲柄每轉(zhuǎn)推出煤為 </p><p>　　――查表得散煤的容重</p><p><b>　　由式得</b></p><p>　　V=abh=0.25×1.1h=</p><p><b>　　推出煤的最低高度：</b></p><

14、;p><b>　　h=0.75m</b></p><p>　　初步設(shè)定曲柄的轉(zhuǎn)數(shù)為，箱體的有效高度和寬度，高度為，寬度為。給煤量可表示為</p><p>　　式中　　——給煤機(jī)給煤量，；</p><p>　　——給煤機(jī)箱體高度，；</p><p>　　——給煤機(jī)箱體寬度，；</p><p>

15、<b>　　——給煤機(jī)行程，；</b></p><p><b>　　——煤的密度，；</b></p><p>　　——給煤機(jī)箱體高度，；</p><p><b>　　——工況系數(shù)，。</b></p><p>　　因此，由式可求出給煤量</p><p>　

16、　圖2-2往復(fù)式給煤機(jī)箱體尺寸　　　</p><p><b>　　>800</b></p><p>　　由上式結(jié)果可得出，箱體尺寸滿足給煤要求。</p><p>　　2）。曲柄連桿尺寸及底板速度的確定</p><p>　　已知行程，設(shè)偏距e為120 mm，傾斜角度為在有三角形關(guān)系式和理論力學(xué)中最小角定理，當(dāng)可求得

17、</p><p><b>　　速度V=(1+)</b></p><p>　　=0.77m/s .</p><p><b>　　曲柄a=124mm</b></p><p>　　連桿長(zhǎng)l=1057mm</p><p>　　圖2-1K型往復(fù)式給煤機(jī)曲柄連桿運(yùn)動(dòng)簡(jiǎn)圖</p&g

18、t;<p>　　2.3給煤機(jī)的受力分析</p><p>　　2.3.1 往復(fù)式給煤機(jī)的運(yùn)行阻力</p><p>　　往復(fù)式給煤機(jī)運(yùn)行時(shí)，電動(dòng)機(jī)功率主要消耗在克服下列阻力上。</p><p>　　正行時(shí)：底板在托滾上的運(yùn)動(dòng)阻力和煤與固定側(cè)板的摩擦阻力。</p><p>　　逆行時(shí)：底板在托滾上的運(yùn)動(dòng)阻力和煤與底板的摩擦阻力。<

19、;/p><p>　　此外，還有消耗在克服煤與側(cè)板之間黏著力和在克服底板加速運(yùn)動(dòng)時(shí)的運(yùn)行阻力上。</p><p>　　2.3.2 產(chǎn)生運(yùn)行阻力的因素及力的計(jì)算</p><p>　　往復(fù)式給煤機(jī)的運(yùn)行阻力有以下公式計(jì)算：</p><p>　　式中 ——給煤機(jī)槽體內(nèi)煤的質(zhì)量，；</p><p>　　——給煤機(jī)運(yùn)動(dòng)部件的質(zhì)量，；

20、</p><p><b>　　——重力加速度，；</b></p><p>　　——煤倉出口處壓力，；</p><p>　　——給煤機(jī)底板水平投影長(zhǎng)度，；</p><p>　　——煤倉出口對(duì)底板有效壓力區(qū)長(zhǎng)度，；</p><p>　　——給煤機(jī)槽體凈寬度，；</p><p>

21、　　——底板在托滾輪上的運(yùn)動(dòng)阻力系數(shù)，；</p><p>　　——煤對(duì)側(cè)板的側(cè)壓系數(shù)； </p><p>　　——煤的松散容重， ；</p><p>　　——底板上煤的厚度， ，。</p><p>　　正行阻力： 　　 </p><p>　　正行阻力：

22、 </p><p>　　運(yùn)行阻力按正行阻力和逆行阻力的均方值計(jì)算，即</p><p>　　式中、、括號(hào)內(nèi)的第一項(xiàng)表示給煤機(jī)槽體內(nèi)煤的重量和活動(dòng)件的重量；表示給煤機(jī)槽體內(nèi)煤的重量； 表示煤的重量對(duì)給煤機(jī)固定側(cè)板產(chǎn)生的側(cè)壓力。號(hào)內(nèi)的第二項(xiàng)表示煤倉出口處壓力； 表示煤倉出口處壓力對(duì)給煤機(jī)固定側(cè)板產(chǎn)生的側(cè)壓力。由于底板在托滾輪上的運(yùn)動(dòng)阻力

23、較小(運(yùn)動(dòng)阻力系數(shù)ω值較小),給煤機(jī)運(yùn)行阻力主要是煤與固定側(cè)板的摩擦阻力和煤與底板的摩擦阻力。因此可知,產(chǎn)生運(yùn)行阻力的主要因素是給煤機(jī)槽體內(nèi)的煤的重量和煤倉出口處的壓力以及煤與側(cè)板或底板的摩擦系數(shù)。</p><p>　　從以上分析可知,我們只能從減少煤倉出口處壓力對(duì)底板的作用,以及減小煤與固定側(cè)板和底板的摩擦力來往復(fù)式給煤機(jī)的節(jié)能措施。</p><p>　　采用傾斜式倉口漏斗由于煤倉出口處

24、壓力的作用,使底板產(chǎn)生了運(yùn)行阻力,如果采用斜倉口漏斗,使煤倉出口壓力對(duì)底板作用減小或不作用在底板上,底板的運(yùn)行阻力就可以減小。</p><p>　　往復(fù)式給煤機(jī)的運(yùn)行阻力由以下簡(jiǎn)化公式計(jì)算：</p><p>　　給煤機(jī)槽體內(nèi)煤的質(zhì)量：</p><p>　　=1.25×1.5×0.75×950</p><p>　　

25、底托板選用的材料為，其密度，底托板長(zhǎng)、寬、厚度分別為1500、1250、16。則底托板質(zhì)量為：</p><p><b>　　則</b></p><p>　　正行阻力： </p><p><b>　　正行阻力： </b></p><p>　　運(yùn)行阻力：

26、 </p><p><b>　?。?lt;/b></p><p>　　減少煤與底板的磨擦系數(shù)是有限的。這是因?yàn)檎袝r(shí)，給煤機(jī)槽體內(nèi)的煤是在其與底板之間的磨擦力的作用下，移到給煤機(jī)前端。煤與底板的磨擦力要大于煤在加速時(shí)的動(dòng)阻力和煤與固定側(cè)板的磨擦力，才能保證在正行時(shí)，煤與底板間不產(chǎn)生相對(duì)滑動(dòng)。</p><p>　　3. 給煤機(jī)

27、的減速器設(shè)計(jì)方案</p><p>　　3.1 電機(jī)選型</p><p>　　因設(shè)備是在井下工作，電機(jī)選為隔爆異步電動(dòng)機(jī)。</p><p><b>　　給煤機(jī)所需功率：</b></p><p><b>　　給煤機(jī)的傳動(dòng)效率</b></p><p>　　(1) 曲柄連桿的傳動(dòng)

28、效率：0.96×0.85</p><p>　　(2)減速器的傳動(dòng)效率：0.97×0.96</p><p>　　(3)聯(lián)軸器的傳動(dòng)效率：0.99</p><p>　　所以，給煤機(jī)的總傳動(dòng)效率為</p><p><b>　　電動(dòng)機(jī)的功率確定</b></p><p><b>

29、;　　電動(dòng)機(jī)的實(shí)際功率為</b></p><p>　　一般來說，選擇電動(dòng)機(jī)容量時(shí)應(yīng)保證電動(dòng)機(jī)的額定功率等于或稍大于工作機(jī)所需的電動(dòng)機(jī)功率，即，所以，選擇電機(jī)額定功率為15，選擇電機(jī)型號(hào)如表3-1所示</p><p>　　表3-1　往復(fù)式給煤機(jī)電機(jī)選型</p><p>　　3.2 減速器選型</p><p>　　3.2.1. 減速

30、器選型</p><p>　　現(xiàn)在已使用的K系列往復(fù)式給煤機(jī)常用的減速器型號(hào)如表3-2所示。</p><p>　　表3-2 K系列往復(fù)式給煤機(jī)常用的減速器型號(hào)</p><p>　　ZQ、ZQH（JZQ、PM）型減速器具有機(jī)械性能好、工作可靠、維修方便、過載能力強(qiáng)、耐沖擊、慣性力矩小等特點(diǎn)。適用于起重、運(yùn)輸、冶金、礦山、建筑、化工、紡織等行業(yè)。 　　其適用條件如下

31、：減速器齒輪圓周速度不大于12m/s；高速軸的轉(zhuǎn)速不大于1500r/min；可用于正反兩向運(yùn)轉(zhuǎn)；工作環(huán)境溫度為-40℃～+40℃。減速器有九種傳動(dòng)比、九種裝配形式和三種低速軸軸端型式。</p><p><b>　　計(jì)算速比</b></p><p><b>　　減速器速比為</b></p><p>　　2）分配傳動(dòng)裝置各級(jí)傳

32、動(dòng)比</p><p>　　參考文獻(xiàn)[3]表2-1，取兩級(jí)圓柱齒輪減速器高速級(jí)的傳動(dòng)比</p><p>　　對(duì)于展開式二級(jí)圓柱齒輪減速器，在兩極齒輪配對(duì)材料、性能及齒寬系數(shù)大致相同的情況下，即齒面接觸強(qiáng)度大致相等時(shí)，兩極齒輪的傳動(dòng)比可按下式分配：</p><p>　　即 </p><p><b>　　代入式得　

33、　</b></p><p>　　3.2.2 計(jì)算傳動(dòng)裝置的運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力參數(shù)</p><p>　　各軸的轉(zhuǎn)速根據(jù)電動(dòng)機(jī)的滿載轉(zhuǎn)速及傳動(dòng)比進(jìn)行計(jì)算;傳動(dòng)裝置各部分的功率和轉(zhuǎn)矩。</p><p>　　計(jì)算各軸時(shí)將傳動(dòng)裝置中各軸從高速軸到低速軸依次編號(hào)，定0軸（電動(dòng)機(jī)軸），1軸，2軸，3軸，4軸；相鄰兩軸間的傳動(dòng)比表示為，；各軸的輸出功率為，，，；各軸的輸出轉(zhuǎn)矩為

34、，，，。</p><p><b>　　各軸的輸出功率</b></p><p><b>　　0軸（電動(dòng)機(jī)軸）　</b></p><p><b>　　1軸（高速軸）　　</b></p><p><b>　　2軸（中間軸）　　</b></p>&l

35、t;p><b>　　3軸（低速軸）　　</b></p><p><b>　　各軸的輸出轉(zhuǎn)速</b></p><p><b>　　0軸（電動(dòng)機(jī)軸）　</b></p><p><b>　　1軸（高速軸）　　</b></p><p><b>　　

36、2軸（中間軸）　　</b></p><p><b>　　3軸（低速軸）　　</b></p><p><b>　　各軸的輸出轉(zhuǎn)矩</b></p><p><b>　　0軸（電動(dòng)機(jī)軸）　</b></p><p><b>　　1軸（高速軸）　　</b>

37、;</p><p><b>　　2軸（中間軸）　　</b></p><p><b>　　3軸（低速軸）　</b></p><p>　　3.3 齒輪的設(shè)計(jì)及校核計(jì)算</p><p>　　3.3.1 第一對(duì)齒輪的設(shè)計(jì)</p><p>　　(1) 選擇齒輪材料</p>

38、<p>　　參考文獻(xiàn)[4]查表8-17 </p><p>　　小齒輪選用調(diào)質(zhì)并表面淬火 </p><p>　　大齒輪選用調(diào)質(zhì)并表面淬火 </p><p>　　(2) 按齒面接觸疲勞強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)算</p><p>　　確定齒輪傳動(dòng)精度等級(jí)，按估取圓周速度; </p><p>　　參考文獻(xiàn)[4]表8-1

39、4，表8-15選取 Ⅱ公差組8級(jí)</p><p>　　小輪分度圓直徑d，參考文獻(xiàn)[4]，由式求得</p><p>　　齒寬系數(shù)參考文獻(xiàn)[4]，查表8～23 按齒輪相對(duì)軸承為非對(duì)稱布置，取 </p><p>　　小齒輪齒數(shù),　在推薦值20-40中選 </p><p>　　大齒輪齒數(shù) ，圓整取</p><p>

40、　　齒數(shù)比 </p><p>　　傳動(dòng)比誤差　 誤差在范圍內(nèi)。合適</p><p>　　小齒輪轉(zhuǎn)矩　參考文獻(xiàn)[4]，由式（8-53）求得　</p><p>　　載荷系數(shù)K　參考文獻(xiàn)[4]，由式（8-54）得　</p><p>　　使用系數(shù)　參考文獻(xiàn)[4]，查表8-20 </p><p>　　動(dòng)載荷系

41、數(shù)　參考文獻(xiàn)[4]，查圖8-57得初值 </p><p>　　齒向載荷分布系數(shù)　參考文獻(xiàn)[4]，查圖8-60 </p><p>　　齒間載荷分配系數(shù)　參考文獻(xiàn)[4]，由式（8-55）及得</p><p>　　參考文獻(xiàn)[4]，查表并插值　</p><p>　　則載荷系數(shù)的初值 </p><p>　　彈性系數(shù)　參

42、考文獻(xiàn)[4]，查表8-22得</p><p>　　節(jié)點(diǎn)影響系數(shù)　參考文獻(xiàn)[4]，查圖8-64得</p><p>　　重合度系數(shù)　參考文獻(xiàn)[4]，查圖8－65得</p><p>　　許用接觸應(yīng)力　參考文獻(xiàn)[4]，由式（8－69）得</p><p>　　接觸疲勞極限應(yīng)力、　參考文獻(xiàn)[4]，查圖8－69</p><p>　　

43、參考文獻(xiàn)[4]，應(yīng)力循環(huán)次數(shù)由式(8－70)</p><p>　　預(yù)設(shè)給煤機(jī)每天工作20小時(shí)，每年工作300天，預(yù)期壽命為10年</p><p>　　則參考文獻(xiàn)[4]，查圖8-70得接觸強(qiáng)度的壽命系數(shù) 、（不允許有點(diǎn)蝕）</p><p>　　硬化系數(shù)　參考文獻(xiàn)[4]，查圖8-71及說明</p><p>　　接觸強(qiáng)度安全系數(shù)　參考文獻(xiàn)[4]，查

44、圖8-27，按一般可靠度查</p><p><b>　　取</b></p><p><b>　　故的設(shè)計(jì)初值為</b></p><p><b>　　齒輪模數(shù) </b></p><p>　　參考文獻(xiàn)[4]，查表8－3取 </p><p>　　小輪分度圓

45、直徑的參數(shù)圓整值</p><p><b>　　圓周速度 </b></p><p>　　與估計(jì)取有差距不大，對(duì)取值影響不大，不需修正</p><p>　　小輪分度圓直徑 </p><p>　　大輪分度圓直徑 </p><p><b>　　中心距</b></p&g

46、t;<p><b>　　齒寬 ，</b></p><p><b>　　取小輪齒寬　</b></p><p><b>　　大輪齒寬　 </b></p><p>　　(3) 齒根彎曲疲勞強(qiáng)度校核計(jì)算</p><p>　　齒形系數(shù)　參考文獻(xiàn)[4]，查圖8-67 小

47、輪 </p><p><b>　　大輪 </b></p><p>　　應(yīng)力修正系數(shù)　參考文獻(xiàn)[4]，查圖8-68 小輪 </p><p><b>　　大輪 </b></p><p>　　重合度系數(shù)　參考文獻(xiàn)[4]，由式（8-67）</p><p>　　許用彎曲應(yīng)力　參考文

48、獻(xiàn)[4]，由式（8-71）</p><p>　　彎曲疲勞極限　參考文獻(xiàn)[4]，查圖8-72</p><p>　　彎曲壽命系數(shù)　參考文獻(xiàn)[4]，查圖8-73</p><p>　　尺寸系數(shù) 　參考文獻(xiàn)[4]，查圖8-74 </p><p>　　安全系數(shù)　參考文獻(xiàn)[4]，查表8-27 </p><p><b&g

49、t;　　則</b></p><p><b>　　故</b></p><p><b>　　齒根彎曲強(qiáng)度足夠。</b></p><p>　　(4) 齒輪其他尺寸計(jì)算與結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)(參考文獻(xiàn)[4]表8-4)</p><p>　　1) 小齒輪的相關(guān)尺寸</p><p>&l

50、t;b>　　分度圓直徑 </b></p><p><b>　　齒頂高 </b></p><p><b>　　齒根高 </b></p><p><b>　　齒全高 </b></p><p><b>　　齒頂圓直徑 </b

51、></p><p><b>　　齒根圓直徑</b></p><p><b>　　基圓直徑 </b></p><p>　　齒距 </p><p>　　齒厚 </p><p>　　齒槽寬 </p><p&g

52、t;<b>　　基圓齒距 </b></p><p>　　法向齒距 </p><p>　　頂隙 </p><p>　　2) 大齒輪的相關(guān)尺寸</p><p><b>　　分度圓直徑 </b></p><p><b>　　齒頂高

53、 </b></p><p><b>　　齒根高 </b></p><p><b>　　齒全高 </b></p><p><b>　　齒頂圓直徑 </b></p><p><b>　　齒根圓</b></p><

54、;p><b>　　基圓直徑 </b></p><p>　　齒距 </p><p>　　齒厚 </p><p>　　齒槽寬 </p><p><b>　　基圓齒距 </b></p><p>　　法向齒距 &

55、lt;/p><p>　　頂隙 </p><p><b>　　中心距 </b></p><p><b>　　傳動(dòng)比 </b></p><p>　　參考文獻(xiàn)[4]表8-31得知，當(dāng) ，選用腹板式的結(jié)構(gòu)</p><p><b>　　取<

56、/b></p><p><b>　　應(yīng)大于，為齒全高</b></p><p><b>　　=</b></p><p><b>　　=274 </b></p><p>　　3.3.2 第二對(duì)齒輪的設(shè)計(jì)</p><p>　　(1) 選擇齒輪材料<

57、/p><p>　　參考文獻(xiàn)[4]查表8-17 </p><p>　　小齒輪選用調(diào)質(zhì)并表面淬火 </p><p>　　大齒輪選用調(diào)質(zhì)并表面淬火 </p><p>　　(2) 按齒面接觸疲勞強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)算</p><p>　　確定齒輪傳動(dòng)精度等級(jí)，按估取圓周速度; </p><p>　　參考文獻(xiàn)

58、[4]表8-14，表8-15選取 Ⅱ公差組8級(jí)</p><p>　　小輪分度圓直徑d，參考文獻(xiàn)[4]，由式求得</p><p>　　齒寬系數(shù)參考文獻(xiàn)[4]，查表8～23 按齒輪相對(duì)軸承為非對(duì)稱布置，取 </p><p>　　小齒輪齒數(shù),　在推薦值20-40中選 </p><p><b>　　大齒輪齒數(shù) </b>

59、;</p><p>　　齒數(shù)比 </p><p>　　傳動(dòng)比誤差　 誤差在范圍內(nèi)。合適</p><p>　　小齒輪轉(zhuǎn)矩　參考文獻(xiàn)[4]，由式（8-53）求得　</p><p>　　載荷系數(shù)K　參考文獻(xiàn)[4]，由式（8-54）得　</p><p>　　使用系數(shù)　參考文獻(xiàn)[4]，查表8-20 </

60、p><p>　　動(dòng)載荷系數(shù)　參考文獻(xiàn)[4]，查圖8-57得初值 </p><p>　　齒向載荷分布系數(shù)　參考文獻(xiàn)[4]，查圖8-60 </p><p>　　齒間載荷分配系數(shù)　參考文獻(xiàn)[4]，由式（8-55）及得</p><p>　　參考文獻(xiàn)[4]，查表并插值　</p><p>　　則載荷系數(shù)的初值 </p&

61、gt;<p>　　彈性系數(shù)　參考文獻(xiàn)[4]，查表8-22得</p><p>　　節(jié)點(diǎn)影響系數(shù)　參考文獻(xiàn)[4]，查圖8-64得</p><p>　　重合度系數(shù)　參考文獻(xiàn)[4]，查圖8－65得</p><p>　　許用接觸應(yīng)力　參考文獻(xiàn)[4]，由式（8－69）得</p><p>　　接觸疲勞極限應(yīng)力、　參考文獻(xiàn)[4]，查圖8－69&

62、lt;/p><p>　　參考文獻(xiàn)[4]，應(yīng)力循環(huán)次數(shù)由式(8－70)</p><p>　　預(yù)設(shè)給煤機(jī)每天工作20小時(shí)，每年工作300天，預(yù)期壽命為10年</p><p>　　則參考文獻(xiàn)[4]，查圖8-70得接觸強(qiáng)度的壽命系數(shù) 、（不允許有點(diǎn)蝕）</p><p>　　硬化系數(shù)　參考文獻(xiàn)[4]，查圖8-71及說明</p><p&g

63、t;　　接觸強(qiáng)度安全系數(shù)　參考文獻(xiàn)[4]，查圖8-27，按一般可靠度查</p><p><b>　　取</b></p><p><b>　　故的設(shè)計(jì)初值為</b></p><p><b>　　齒輪模數(shù) </b></p><p>　　參考文獻(xiàn)[4]，查表8－3取 </p

64、><p>　　小輪分度圓直徑的參數(shù)圓整值</p><p><b>　　圓周速度 </b></p><p>　　與估計(jì)取有差距不大，對(duì)取值影響不大，不需修正</p><p>　　小輪分度圓直徑 </p><p>　　大輪分度圓直徑 </p><p><b>　

65、　中心距</b></p><p><b>　　齒寬 ，</b></p><p><b>　　取小輪齒寬　</b></p><p><b>　　大輪齒寬　 </b></p><p>　　(3) 齒根彎曲疲勞強(qiáng)度校核計(jì)算</p><p>　　齒

66、形系數(shù)　參考文獻(xiàn)[4]，查圖8-67 小輪 </p><p><b>　　大輪 </b></p><p>　　應(yīng)力修正系數(shù)　參考文獻(xiàn)[4]，查圖8-68 小輪 </p><p><b>　　大輪 </b></p><p>　　重合度系數(shù)　參考文獻(xiàn)[4]，由式（8-67）</p>

67、<p>　　許用彎曲應(yīng)力　參考文獻(xiàn)[4]，由式（8-71）</p><p>　　彎曲疲勞極限　參考文獻(xiàn)[4]，查圖8-72</p><p>　　彎曲壽命系數(shù)　參考文獻(xiàn)[4]，查圖8-73</p><p>　　尺寸系數(shù) 　參考文獻(xiàn)[4]，查圖8-74 </p><p>　　安全系數(shù)　參考文獻(xiàn)[4]，查表8-27 </p

68、><p><b>　　則</b></p><p><b>　　故</b></p><p><b>　　齒根彎曲強(qiáng)度足夠。</b></p><p>　　(4) 齒輪其他尺寸計(jì)算與結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)(參考文獻(xiàn)[4]表8-4)</p><p>　　1) 小齒輪的相關(guān)尺寸&

69、lt;/p><p><b>　　分度圓直徑 </b></p><p><b>　　齒頂高 </b></p><p><b>　　齒根高 </b></p><p><b>　　齒全高 </b></p><p>&

70、lt;b>　　齒頂圓直徑 </b></p><p><b>　　齒根圓直徑</b></p><p><b>　　基圓直徑 </b></p><p>　　齒距 </p><p>　　齒厚 </p><p>　　齒槽寬

71、 </p><p><b>　　基圓齒距 </b></p><p>　　法向齒距 </p><p>　　頂隙 </p><p>　　2) 大齒輪的相關(guān)尺寸</p><p><b>　　分度圓直徑 </b></p><

72、p><b>　　齒頂高 </b></p><p><b>　　齒根高 </b></p><p><b>　　齒全高 </b></p><p><b>　　齒頂圓直徑 </b></p><p><b>　　齒根圓<

73、;/b></p><p><b>　　基圓直徑 </b></p><p><b>　　中心距 </b></p><p><b>　　傳動(dòng)比 </b></p><p>　　參考文獻(xiàn)[4]表8-31得知，當(dāng) ，選用腹板式的結(jié)構(gòu)</p>&l

74、t;p><b>　　取</b></p><p><b>　　應(yīng)大于，為齒全高</b></p><p><b>　　=</b></p><p><b>　　=301 </b></p><p>　　3.4 軸的設(shè)計(jì)及校核計(jì)算</p><

75、;p>　　3.4.1 中間軸的設(shè)計(jì)及校核</p><p>　　(1) 求輸出軸上的轉(zhuǎn)矩</p><p>　　(2) 求作用在齒輪上的力</p><p>　　輸出軸上大齒輪的分度圓直徑為（由以上齒輪計(jì)算得知）</p><p>　　圓周力、徑向力和軸向力的大小如下，方向如圖3-1所示。</p><p>　　輸出軸上小

76、齒輪的分度圓直徑為（由以上齒輪計(jì)算得知）</p><p>　　圓周力、徑向力和軸向力的大小如下，方向如圖3-1所示。</p><p>　　(3) 確定軸的最小直徑</p><p>　　選取軸的材料為45鋼，調(diào)質(zhì)處理，按式初估軸的最小直徑，參考文獻(xiàn)[4]表4-2，取，可得</p><p>　　(4) 軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)</p><

77、p>　　1）擬定軸上零件的裝配方案</p><p>　　裝配方案如圖3-1所示</p><p>　　圖3-1 中間軸的結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)圖</p><p>　　2）按軸向定位要求確定各軸段直徑和長(zhǎng)度</p><p>　　軸段① 該段安裝滾動(dòng)軸承，考慮到軸承只受徑向力，所以選擇深溝球軸承。取軸段直徑。參考文獻(xiàn)[4] 表11-1，選用NUP310E

78、型圓柱滾子軸承，尺寸為。取齒輪距軸承的距離，考慮到齒輪和軸承之間用套筒地位，則齒輪與軸段之間有s=4mm的差距，所以</p><p>　　軸段② 該段安裝齒輪，齒輪左端采用套筒定位，右端使用軸環(huán)定位，軸段直徑。已知齒輪輪轂的寬度為40mm,為了使套筒斷面可靠的壓緊　　齒輪，軸段長(zhǎng)度應(yīng)略短于輪轂孔寬度，取。s　　</p><p>　　軸段③ 取齒輪右端軸肩高度，則軸環(huán)直徑，。</p&

79、gt;<p>　　軸段④ 該軸段安裝齒輪，用套筒定位，取直徑，。</p><p>　　軸段⑤ 該軸段安裝軸承，與軸段①相同取直徑</p><p><b>　　。</b></p><p>　　3）軸上零件的周向定位</p><p>　　齒輪與軸的周向定位采用A型普通平鍵聯(lián)接，按，參考文獻(xiàn)[4] 表10-2

80、6，查得平鍵截面尺寸，根據(jù)輪轂寬度，由鍵長(zhǎng)系列中選取鍵長(zhǎng)，為保證齒輪與軸具有良好的對(duì)中性，取齒輪與軸的配合為。</p><p>　　4）確定軸端倒角取。</p><p><b>　　5）軸的強(qiáng)度校核</b></p><p><b>　?、袂筝S的載荷</b></p><p>　　首先根據(jù)軸的結(jié)構(gòu)圖作出

81、軸的結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)圖（見圖3-1），在確定軸承的支點(diǎn)位置時(shí)，參考文獻(xiàn)[6]表24.2-15可得知a值，對(duì)于6310型深溝球軸承，取,因此軸的支撐跨距為。</p><p>　　根據(jù)軸的計(jì)算簡(jiǎn)圖作出軸的彎矩圖，扭矩圖和當(dāng)量彎矩圖。從軸的結(jié)構(gòu)圖和當(dāng)量彎矩圖中可以看出，B截面的當(dāng)量彎矩最大，是軸的危險(xiǎn)截面。B截面處的及的數(shù)值如下。</p><p>　　支反力 水平面，</p><

82、;p><b>　　垂直面，</b></p><p><b>　　彎矩和</b></p><p>　　水平面 </p><p><b>　　垂直面，</b></p><p><b>　　合成彎矩</b>

83、</p><p>　　扭矩 </p><p><b>　　當(dāng)量彎矩 </b></p><p>　　如圖3-2 中間軸的計(jì)算簡(jiǎn)圖</p><p><b>　　Ⅱ校核軸的強(qiáng)度</b></p><p>　　軸的材料為鋼，調(diào)質(zhì)處理，由參考文獻(xiàn)[4]表4-1查得

84、，則，即，取，軸的計(jì)算應(yīng)力為</p><p><b>　　滿足強(qiáng)度要求。</b></p><p>　　3.4.2 輸入軸的設(shè)計(jì)及校核</p><p>　　(1) 求輸入軸上的轉(zhuǎn)矩</p><p>　　(2) 求作用在齒輪上的力</p><p>　　輸出軸上齒輪的分度圓直徑為（由以上齒輪計(jì)算得知）&

85、lt;/p><p>　　圓周力、徑向力和軸向力的大小如下，方向如圖3-3所示。</p><p>　　(3) 確定軸的最小直徑</p><p>　　選取軸的材料為45鋼，調(diào)質(zhì)處理，按式初估軸的最小直徑，參考文獻(xiàn)[4]查表4-2，取，可得</p><p><b>　　(4)軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)</b></p><p&

86、gt;　　1) 擬定軸上零件的裝配方案</p><p>　　裝配方案如圖3-3所示</p><p>　　圖3-3 輸入軸的結(jié)構(gòu)圖</p><p>　　2) 按軸向定位要求確定各軸段直徑和長(zhǎng)度</p><p>　　軸段① 該段用于安裝聯(lián)軸器，其直徑應(yīng)該與聯(lián)軸器的孔徑相配合，因此要先選用聯(lián)軸器。聯(lián)軸器的計(jì)算轉(zhuǎn)矩，根據(jù)工作情況選取，則。參考文

87、獻(xiàn)[4] 表13-5，根據(jù)工作要求選用彈性柱銷聯(lián)軸器，型號(hào)為，許用轉(zhuǎn)矩。與輸出軸聯(lián)接的半聯(lián)軸器孔徑，因此取軸段①的直徑。半聯(lián)軸器輪轂總長(zhǎng)度（J型軸孔），與軸配合的轂孔長(zhǎng)度。</p><p>　　軸段② 為了半聯(lián)軸器的軸向定位，軸段①左端制出定位軸肩，所以軸段②的直徑為。</p><p>　　根據(jù)減速器與軸承端蓋的結(jié)構(gòu)和端蓋的拆卸要求，取端蓋外端面與半聯(lián)軸器右端面之間的距離為20mm，因此

88、取。</p><p>　　軸段③ 該段安裝滾動(dòng)軸承，考慮到軸承只受徑向力，所以選擇深溝球軸承。取軸段直徑，選用6310型深溝球軸承，參考文獻(xiàn)[4] 表11-1可知，尺寸為。取。</p><p>　　軸段④　該軸段用于軸承的定位，它的軸肩，所以軸段④的直徑為。所以軸段④的長(zhǎng)度。</p><p>　　軸段⑤ 該軸段為齒輪軸，齒輪寬度，分度圓直徑。</p>

89、<p>　　軸段⑥的直徑和長(zhǎng)度各取，。</p><p>　　軸段⑦用于安裝軸承，選用6310型深溝球軸承，參考文獻(xiàn)[4] 表11-1知，尺寸為。其直徑為，。</p><p>　　3) 確定軸端倒角取。</p><p><b>　　4) 軸的強(qiáng)度校核</b></p><p><b>　　Ⅰ求軸的載荷&

90、lt;/b></p><p>　　首先根據(jù)軸的結(jié)構(gòu)圖作出軸的計(jì)算簡(jiǎn)圖（見圖3-4），在確定軸承的支點(diǎn)位置時(shí)，參考文獻(xiàn)[6]表24.2-15可得知，對(duì)于6310型深溝球軸承，取,因此軸的支撐跨距為。</p><p>　　根據(jù)軸的計(jì)算簡(jiǎn)圖作出軸的彎矩圖，扭矩圖和當(dāng)量彎矩圖。從軸的結(jié)構(gòu)圖和當(dāng)量彎矩圖中可以看出，B截面的當(dāng)量彎矩最大，是軸的危險(xiǎn)截面。B截面處的及的數(shù)值如下。</p>

91、;<p>　　支反力 水平面，</p><p><b>　　垂直面，</b></p><p><b>　　彎矩和 </b></p><p>　　水平面， </p><p><b>　　垂直面</b>&l

92、t;/p><p><b>　　合成彎矩</b></p><p>　　扭矩 </p><p><b>　　當(dāng)量彎矩 </b></p><p>　　圖3-4 輸入軸的計(jì)算簡(jiǎn)圖</p><p><b>　?、蛐：溯S的強(qiáng)度</b></p

93、><p>　　軸的材料為45鋼，調(diào)質(zhì)處理，參考文獻(xiàn)[4]表4-1,查得，則，即，取，軸的計(jì)算應(yīng)力為</p><p><b>　　滿足強(qiáng)度要求。</b></p><p>　　3.4.3 輸出軸的設(shè)計(jì)及校核</p><p>　　(1) 求輸出軸上的轉(zhuǎn)矩</p><p>　　(2) 求作用在齒輪上的力<

94、;/p><p>　　輸出軸上齒輪的分度圓直徑為</p><p>　　圓周力、徑向力和軸向力的大小如下，方向如圖3-5所示。</p><p>　　(3) 確定軸的最小直徑</p><p>　　選取軸的材料為，調(diào)質(zhì)處理，按式初估軸的最小直徑，參考文獻(xiàn)[4]查表4-2，取，可得</p><p>　　(4) 軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)</

95、p><p>　　1) 擬定軸上零件的裝配方案</p><p>　　裝配方案如圖3-5所示</p><p>　　圖3-5 輸出軸的結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)圖</p><p>　　2) 按軸向定位要求確定各軸段直徑和長(zhǎng)度</p><p>　　軸段①　該段安裝滾動(dòng)軸承，考慮到軸承只受徑向力，所以選擇深溝球軸承。取軸段直徑。選用6316型深溝球軸

96、承，參考文獻(xiàn)[4] 表11-1可知，尺寸為。取該軸段的直徑為，。</p><p>　　軸段②　取齒輪右端軸肩高度，則軸環(huán)直徑，。</p><p>　　軸段③　該段安裝齒輪，齒輪左端采用套筒定位，右端使用軸環(huán)定位，軸段直徑。已知齒輪輪轂的寬度為46mm,為了使套筒斷面可靠的壓緊齒輪，軸段長(zhǎng)度應(yīng)略短于輪轂孔寬度，取。</p><p>　　軸段④ 該段采用套筒定位，該段

97、安裝滾動(dòng)軸承，考慮到軸承只受徑向力，所以選擇深溝球軸承。取軸段直徑，選用6316型深溝球軸承，參考文獻(xiàn)[4] 表11-1可查知，尺寸為。取。</p><p>　　軸段⑤　根據(jù)減速器與軸承端蓋的結(jié)構(gòu)和端蓋的拆卸要求，取端蓋外端面與曲柄右端面之間的距離為，因此取。</p><p>　　軸段⑥ 該軸段安裝曲柄，其直徑和長(zhǎng)度各取，。</p><p>　　3) 軸上零件的周

98、向定位</p><p>　　齒輪與軸的周向定位采用A型普通平鍵聯(lián)接，按，參考文獻(xiàn)[4] 表10-26，查得，平鍵截面尺寸，根據(jù)輪轂寬度，由鍵長(zhǎng)系列中選取鍵長(zhǎng)。為保證齒輪與軸具有良好的對(duì)中性，取齒輪與軸的配合為。</p><p>　　4) 確定軸端倒角取。</p><p><b>　　5) 軸的強(qiáng)度校核</b></p><p&

99、gt;<b>　?、袂筝S的載荷</b></p><p>　　首先根據(jù)軸的結(jié)構(gòu)圖作出軸的計(jì)算簡(jiǎn)圖（見圖3-6），在確定軸承的支點(diǎn)位置時(shí)，參考文獻(xiàn)[6]表24.2-15可得知a值。對(duì)于6216型深溝球軸承，取,因此軸的支撐跨距為。</p><p>　　根據(jù)軸的計(jì)算簡(jiǎn)圖作出軸的彎矩圖，扭矩圖和當(dāng)量彎矩圖。從軸的結(jié)構(gòu)圖和當(dāng)量彎矩圖中可以看出，3截面的當(dāng)量彎矩最大，是軸的危險(xiǎn)截

100、面。3截面處的及的數(shù)值如下。</p><p>　　支反力 水平面，</p><p><b>　　垂直面 ， </b></p><p><b>　　彎矩和 </b></p><p>　　水平面 </p><p>

101、<b>　　垂直面</b></p><p><b>　　合成彎矩</b></p><p>　　扭矩 </p><p><b>　　當(dāng)量彎矩 </b></p><p>　　圖3-6 輸出軸的計(jì)算簡(jiǎn)圖</p><p><b>

102、;　　Ⅱ校核軸的強(qiáng)度</b></p><p>　　軸的材料為，調(diào)質(zhì)處理，參考文獻(xiàn)[4]表4-1，查得，則，即，取，軸的計(jì)算應(yīng)力為</p><p><b>　　滿足使用要求。</b></p><p>　　3.5 軸承的選擇與校核計(jì)算</p><p>　　3.5.1 輸入軸上的軸承選擇與校核</p>

103、<p>　　根據(jù)輸入軸結(jié)構(gòu)尺寸，參考文獻(xiàn)[4] 表11-1,選用6310型深溝球軸承，該軸承的主要性能參數(shù)為：基本額定動(dòng)載荷；基本額定靜載荷。</p><p>　　根據(jù)以上軸的載荷計(jì)算，得知：</p><p>　　(1) 軸承的支反力：</p><p><b>　　水平面，</b></p><p><b

104、>　　垂直面，</b></p><p><b>　　合成支反力 </b></p><p><b>　　(2) 軸承的壽命</b></p><p>　　因，，，由表3-3、表3-4查得，</p><p>　　表2-3 溫度系數(shù)</p><p>　　表3-

105、4 載荷系數(shù)</p><p><b>　　滿足使用要求。</b></p><p>　　3.5.2 中間軸上的軸承選擇與校核</p><p>　　根據(jù)中間軸的和輸入軸結(jié)構(gòu)尺寸，參考文獻(xiàn)[4] 表11-1,選用NUP310E圓柱滾子軸承，該軸承的主要性能參數(shù)為：基本額定動(dòng)載荷；基本額定靜載荷。</p><p>　　根據(jù)以上

106、軸的載荷計(jì)算，得知：</p><p>　　(1) 軸承的支反力：</p><p><b>　　水平支反力 ，</b></p><p><b>　　垂直支反力 ，</b></p><p><b>　　合成支反力 </b></p><p><

107、;b>　　(2) 軸承的壽命</b></p><p>　　因，，，由表3-3、表3-4查得，</p><p><b>　　滿足使用要求。</b></p><p>　　3.5.3 輸出軸的軸承選擇與校核</p><p>　　根據(jù)1軸的結(jié)構(gòu)尺寸，參考文獻(xiàn)[4] 表11-1,選用6316型深溝球軸承，該軸承的

108、主要性能參數(shù)為：基本額定動(dòng)載荷；基本額定靜載荷。</p><p>　　根據(jù)以上軸的載荷計(jì)算，得知：</p><p>　　(1) 軸承的支反力： </p><p><b>　　水平支反力 ，</b></p><p><b>　　垂直支反力 ，</b></p&g

109、t;<p><b>　　合成支反力 </b></p><p><b>　　(2) 軸承的壽命</b></p><p>　　因，，，由表3-3、表3-4查得，</p><p><b>　　滿足使用要求。</b></p><p>　　3.6 鍵的選擇與校核計(jì)算&l

110、t;/p><p>　　3.6.1 中間軸上鍵的選擇與校核</p><p>　　齒輪3與軸的周向定位采用A型普通平鍵聯(lián)接，按，參考文獻(xiàn)[4] 表10-26，查得平鍵截面尺寸，根據(jù)輪轂寬度，由鍵長(zhǎng)系列中選取鍵長(zhǎng)；齒輪2與軸的周向定位采用A型普通平鍵聯(lián)接，按，查得平鍵截面尺寸，根據(jù)輪轂寬度，由鍵長(zhǎng)系列中選取鍵長(zhǎng)，為保證齒輪與軸具有良好的對(duì)中性，取雙鍵連接。取齒輪與軸的配合為。</p>

111、<p>　　其擠壓強(qiáng)度計(jì)算公式為：</p><p>　　式中：——鍵與轂槽（或軸槽）的接觸強(qiáng)度，，，為鍵高（尺寸查有關(guān)設(shè)計(jì)手冊(cè)）；</p><p>　　——鍵的工作長(zhǎng)度，，型：，型：（尺寸查有關(guān)設(shè)計(jì)手冊(cè)）；</p><p>　　——許用擠壓應(yīng)力，，查表3-5</p><p>　　鍵的材料一般采用抗拉強(qiáng)度極限的精拔鋼制造，常用材料為號(hào)

112、鋼，軸的材料一般為鋼；而輪轂材料可能是鋼或鑄鐵。</p><p>　　表3-5 軸聯(lián)接的許用擠壓應(yīng)力</p><p><b>　　該鍵滿足強(qiáng)度要求。</b></p><p><b>　　該鍵滿足強(qiáng)度要求。</b></p><p>　　3.6.2 輸出軸上鍵的選擇與校核</p><

113、;p>　　齒輪與軸的周向定位采用A型普通平鍵聯(lián)接，按，參考文獻(xiàn)[4] 表10-26，得平鍵截面尺寸，根據(jù)輪轂寬度，由鍵長(zhǎng)系列中選取鍵長(zhǎng)。為保證齒輪與軸具有良好的對(duì)中性，取雙鍵連接。取齒輪與軸的配合為。</p><p><b>　　該鍵滿足強(qiáng)度要求。</b></p><p>　　3.7 軸系部件的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)</p><p>　　3.7.1 軸

114、承蓋的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)</p><p>　　軸承蓋用以固定軸承、調(diào)整軸承間隙及承受軸向載荷，軸承蓋有嵌入式和凸緣式兩種。</p><p>　　嵌入式軸承蓋結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，為增強(qiáng)其密封性能，常與O形密封圈配合使用。由于調(diào)整軸承間隙時(shí)，需打開箱蓋，放置調(diào)整墊片，比較麻煩，故多用于不調(diào)整間隙的軸承處。</p><p>　　凸緣式軸承蓋，調(diào)整軸承間隙比較方便，密封性能好，應(yīng)用較多。<

115、;/p><p>　　凸緣式軸承蓋多用鑄鐵鑄造，應(yīng)使其具有良好的鑄造工藝性。對(duì)穿通式軸承蓋，由于安裝密封件要求軸承蓋與軸配合處有較大厚度，設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)使其厚度均勻。</p><p>　　當(dāng)軸承采用箱體內(nèi)的潤(rùn)滑油潤(rùn)滑時(shí)，為了將傳動(dòng)件飛濺的油經(jīng)箱體剖分面上的油溝引入軸承，應(yīng)在軸承蓋上開槽，并將軸承蓋的端部直徑做小些，以保證油路暢通，見圖3-7</p><p><b>　

116、　圖3-7</b></p><p>　　表3-6 軸承端蓋結(jié)構(gòu)尺寸</p><p>　　(1)　輸入、中間軸上的軸承端蓋的結(jié)構(gòu)及尺寸</p><p><b>　　由結(jié)構(gòu)確定</b></p><p><b>　　，有密封件尺寸確定</b></p><p>　　(2)

117、　輸出軸上的軸承端蓋的結(jié)構(gòu)及尺寸</p><p><b>　　由結(jié)構(gòu)確定</b></p><p><b>　　，有密封件尺寸確定</b></p><p>　　3.8 軸外伸處的密封設(shè)計(jì)</p><p>　　在輸入軸或輸出軸的外伸處，為防止?jié)櫥瑒┩饴┘巴饨绲幕覊m、水分和其它雜質(zhì)浸入，造成軸承的磨損或腐

118、蝕，要求設(shè)置密封裝置。</p><p>　　旋轉(zhuǎn)軸A形密封圈適用于轉(zhuǎn)速不高的稀油潤(rùn)滑，其結(jié)構(gòu)形式見減速器裝配圖。</p><p>　　3.9 減速器箱體的設(shè)計(jì)</p><p>　　鑄鐵減速器箱體結(jié)構(gòu)尺寸（參考文獻(xiàn)[3]表4-1）</p><p>　　注：多級(jí)傳動(dòng)時(shí)，取低速級(jí)中心距。</p><p>　　表3-7 C1

119、、C2值</p><p>　　3.10 油面位置及箱座高度的確定</p><p>　　當(dāng)傳動(dòng)零件采用浸油潤(rùn)滑時(shí)，浸油深度應(yīng)根據(jù)傳動(dòng)零件的類型而定。對(duì)于圓柱齒輪，通常取浸油深度為一個(gè)齒高。</p><p>　　為避免傳動(dòng)零件轉(zhuǎn)動(dòng)時(shí)將沉積在油池底部的污物攪起，造成齒面磨損，應(yīng)使大齒輪齒頂距油池底面的距離不小于。所以取大齒輪齒頂距油池底面的距離為。</p>

120、<p>　　3.11 油溝的結(jié)構(gòu)形式及尺寸</p><p><b>　　(1)輸油溝</b></p><p>　　當(dāng)軸承利用傳動(dòng)零件飛濺起來的潤(rùn)滑油潤(rùn)滑時(shí)，應(yīng)在箱座的剖分面上開設(shè)輸油溝，使濺起的油沿箱蓋內(nèi)壁經(jīng)斜面流入輸油溝內(nèi)，在經(jīng)軸承蓋上的導(dǎo)油槽流入軸承，其結(jié)構(gòu)尺寸見總圖。</p><p>　　圖3-8 油溝的結(jié)構(gòu)</p>

121、;<p><b>　　(2)回油溝</b></p><p>　　為提高減速器箱體的密封性，可在箱座的剖分面上制出與箱內(nèi)溝通的回油溝，使?jié)B入箱體剖分面的油沿回油溝流回箱內(nèi)?；赜蜏系某叽缗c輸油溝的尺寸相同。</p><p>　　3.12 檢查孔與檢查孔蓋的設(shè)計(jì)</p><p>　　為了檢查傳動(dòng)零件的嚙合和潤(rùn)滑情況，并為了向箱體內(nèi)注入潤(rùn)

122、滑油，應(yīng)在傳動(dòng)件嚙合區(qū)的上方設(shè)置窺視孔。窺視孔要足夠大，以便于檢查操作。</p><p>　　窺視孔上設(shè)有視孔蓋，用螺釘緊固，視孔蓋可用鋼板、鑄鐵或有機(jī)玻璃等材料制造，其結(jié)構(gòu)形式及尺寸確定如圖3-9</p><p>　　圖3-9 視孔蓋的結(jié)構(gòu)</p><p>　　?。宦葆敒镸8，直徑，個(gè)數(shù)為4個(gè)</p><p>　　3.13 通氣器的結(jié)構(gòu)及

123、尺寸</p><p>　　減速器運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)，由于摩擦發(fā)熱，箱內(nèi)會(huì)發(fā)生溫度升高、氣體膨脹的空氣和油蒸汽能自由地排出，以保持箱體內(nèi)外氣壓相等，不致使?jié)櫥脱叵潴w接合面、軸伸處及其它縫隙滲漏出來，通常在箱蓋頂部或視孔蓋上設(shè)置通氣器。通氣器的結(jié)構(gòu)形式很多，因?yàn)樵撛O(shè)備用于灰塵比較大的場(chǎng)合，所以選擇如下結(jié)構(gòu)見圖3-10、尺寸見表3-8，其內(nèi)部做成曲路，并設(shè)有金屬濾網(wǎng)，可減少灰塵隨空氣進(jìn)入箱內(nèi)。</p><p&

124、gt;　　表3-8 通氣器的尺寸</p><p>　　見圖3-10 通氣孔的結(jié)構(gòu)</p><p>　　3.14 放油孔、螺塞和封油圈</p><p>　　為了將污油排放干凈，應(yīng)在油池的最底位置處設(shè)置放油孔。放油孔的位置如圖3-11。</p><p>　　放油孔用螺塞及油封墊圈密封。螺塞用細(xì)牙螺紋圓柱，墊圈的材料為耐油橡膠、石棉及皮革等。螺

125、塞直徑約 為箱體壁厚的2~3倍。螺塞及密封墊圈的尺寸見表3-9</p><p>　　見圖3-11 放油孔的位置及結(jié)構(gòu)尺寸</p><p><b>　　表3-9</b></p><p>　　3.15 油標(biāo)指示器</p><p>　　為了指示減速器內(nèi)油面的高度，以保持箱體內(nèi)正常的油量，應(yīng)在便于觀察和油面比較穩(wěn)定的部位設(shè)置油

126、面指示器。</p><p>　　油面指示器上有兩條刻線，分別表示最高油面和最低油面的位置。最低油面為傳動(dòng)零件正常運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)所需的油面，其高度根據(jù)傳動(dòng)零件的浸油潤(rùn)滑要求確定；最高油面為油面靜止時(shí)的高度。兩油面高度差值與傳動(dòng)零件的結(jié)構(gòu)、速度等有關(guān)。對(duì)中、小型減速器通常取5~10mm。</p><p>　　油面指示器的結(jié)構(gòu)形式見圖3-12、尺寸見表3-10。</p><p>

127、　　圖3-12 桿式油標(biāo)的結(jié)構(gòu)和安裝</p><p><b>　　表3-10</b></p><p><b>　　3.16 起吊裝置</b></p><p>　　為了便于搬運(yùn)減速器，應(yīng)在箱體上設(shè)置起吊裝置。選用以下兩種：</p><p><b>　　(1) 吊耳</b><

128、;/p><p>　　吊耳是直接在箱體上鑄出，其結(jié)構(gòu)形式和尺寸如圖3-13</p><p>　　圖3-13 吊耳的結(jié)構(gòu)和尺寸</p><p><b>　　(2) 吊鉤</b></p><p>　　吊鉤鑄在箱座的凸緣下面，用于吊運(yùn)整臺(tái)減速器，其結(jié)構(gòu)及尺寸如圖3-14。</p><p>　　圖3-14

129、吊鉤的結(jié)構(gòu)及尺寸</p><p><b>　　3.17 定位銷</b></p><p>　　為精確地加工軸承座孔，并保證減速器每次裝拆后軸承座的上下半孔始終保持加工時(shí)的位置精度，應(yīng)在箱蓋和箱座的剖分面加工完成并用螺栓聯(lián)接后，鏜孔之前，在箱蓋和箱座的聯(lián)接凸緣上配裝兩個(gè)定位圓錐銷。定位銷的位置應(yīng)便于鉆、鉸加工，且不防礙附近聯(lián)接螺栓的裝拆。兩圓錐銷應(yīng)相距較遠(yuǎn)，且不宜對(duì)稱布置

130、，以提高定位精度。</p><p>　　圓錐銷的公稱直徑（小端直徑）可取，其長(zhǎng)度應(yīng)稍大于箱蓋和箱座聯(lián)接凸緣的總厚度，以便于裝拆。見總圖</p><p><b>　　定位銷直徑去標(biāo)準(zhǔn)值</b></p><p>　　3.18 啟蓋螺釘 </p><p>　　為了加強(qiáng)密封效果，防止?jié)櫥蛷南潴w剖分面處滲漏，通常在箱蓋和箱座剖分

131、面上以水玻璃或密封膠，因而在拆卸時(shí)往往因粘接較緊而不易分開。為此常在箱蓋凸緣的適當(dāng)位置上設(shè)置1~2個(gè)啟蓋螺釘。啟蓋螺釘?shù)闹睆脚c箱蓋凸緣聯(lián)接螺栓直徑相同，其長(zhǎng)度應(yīng)大于箱蓋凸緣的厚度。其端部應(yīng)為圓柱形或半圓形，以免在擰動(dòng)時(shí)將其端部螺紋破壞，見總圖</p><p>　　3.19 套筒的設(shè)計(jì)</p><p>　　套筒選用材料為：；套筒所在的位置見總圖。其結(jié)構(gòu)（如圖3-15）及尺寸（見表3-11）&

132、lt;/p><p>　　圖3-15 套筒的結(jié)構(gòu)尺寸</p><p>　　表3-11 中間軸套筒1和輸出軸套筒2的尺寸</p><p><b>　　中間軸套筒2的尺寸</b></p><p>　　4． 給煤機(jī)其余部件設(shè)計(jì)方案</p><p>　　4.1曲柄連桿的設(shè)計(jì)</p><