高爾夫球車后橋主減速器設(shè)計(jì)說明書

1、<p><b>　　摘要</b></p><p>　　高爾夫球車后橋（驅(qū)動(dòng)橋）作為汽車四大總成之一，它承載著高爾夫球車的滿載荷負(fù)重及地面經(jīng)車輪、車架及承載式車身經(jīng)懸架給予的鉛垂力、縱向力、橫向力及其力矩，以及沖擊載荷；后橋（驅(qū)動(dòng)橋）還傳遞著傳動(dòng)系中的最大轉(zhuǎn)矩，橋殼還承受著反作用力矩。高爾夫球車驅(qū)動(dòng)橋結(jié)構(gòu)型式和設(shè)計(jì)參數(shù)除對(duì)汽車的可靠性與耐久性有重要影響外，也對(duì)汽車的行駛性能如動(dòng)力性、

2、經(jīng)濟(jì)性、平順性、通過性、機(jī)動(dòng)性和操動(dòng)穩(wěn)定性等有直接影響。另外，高爾夫球車驅(qū)動(dòng)橋在汽車的各種總成中也是涵蓋機(jī)械零件、部件、分總成等的品種最多的大總成。例如，驅(qū)動(dòng)橋包含主減速器、差速器、驅(qū)動(dòng)車輪的傳動(dòng)裝置（半軸及輪邊減速器）、橋殼和各種齒輪。由上述可見，高爾夫球車驅(qū)動(dòng)橋設(shè)計(jì)涉及的機(jī)械零部件及元件的品種極為廣泛，對(duì)這些零部件、元件及總成的制造也幾乎要涉及到所有的現(xiàn)代機(jī)械制造工藝。本文參照傳統(tǒng)驅(qū)動(dòng)橋的設(shè)計(jì)方法進(jìn)行了高爾夫球車驅(qū)動(dòng)橋的設(shè)計(jì)。本文首

3、先確定主要部件的結(jié)構(gòu)型式和主要設(shè)計(jì)參數(shù)；然后參考類似驅(qū)動(dòng)橋的結(jié)構(gòu)，確定出總體設(shè)計(jì)方案；最后對(duì)一二級(jí)主，從動(dòng)圓柱齒輪，半軸齒輪和全浮式半軸強(qiáng)度進(jìn)行校核以及對(duì)支承軸承進(jìn)行了壽命校核。</p><p>　　本設(shè)計(jì)有以下兩大難題，一是將發(fā)動(dòng)機(jī)輸出扭矩通過萬向傳動(dòng)軸將動(dòng)力傳遞到后輪子上，達(dá)到更好的車輪牽引力與轉(zhuǎn)向力的有效發(fā)揮，從而提高載重汽車的行駛能力。二是差速器向兩邊半軸傳遞動(dòng)力的同時(shí)，允許兩邊半軸以不同的轉(zhuǎn)速旋轉(zhuǎn)，滿足

4、兩邊車輪盡可能以純滾動(dòng)的形式作不等距行駛，減少輪胎與地面的摩擦。</p><p>　　本設(shè)計(jì)具有以下的優(yōu)點(diǎn)：由于的是采用二級(jí)圓柱斜齒輪主減速器，使得整個(gè)后橋 的結(jié)構(gòu)簡單，制造工藝簡單，從而大大的降低了制造成本。并且，提高了傳動(dòng)的可靠性。</p><p>　　本設(shè)計(jì)的最大特點(diǎn)是：主減速器是采用傳統(tǒng)的圓柱斜齒輪減速器，與其他的齒輪相比，具有工作平穩(wěn)，噪音和振動(dòng)小的優(yōu)點(diǎn)，且經(jīng)濟(jì)性好。 </

5、p><p>　　關(guān)鍵詞：高爾夫球車;后橋;二級(jí)主減速器;圓柱斜齒輪</p><p><b>　　Summary</b></p><p>　　The bridge(drive bridge) is a car after the golf car four greatly always become of a, it loads the capaci

6、ty load lotus of golf car negative heavy and ground through car wheel, car and loading type carriage through hang the vertical dint that gives, lengthways dint, horizontal dint and its dint Ju, and the impact carries a l

7、otus;The empress bridge(drive bridge) still delivers to spread to move to fasten medium biggest turn Ju, the bridge hull still bears recoil Ju.The golf car drives bridge struc</p><p>　　This design contains f

8、ollowing two greatest hard nut to crackses, one is twist motor exportation the Ju pass ten thousand to spread to move stalk to deliver the motive to behind wheel up, attain better car wheel to lead dint with change direc

9、tion effective exertion of dint, thus exaltation carry heavy car of drive ability.Two is bad soon while machine is delivering motive toward the both sides half stalk, allow both sides half stalk with dissimilarity of tur

10、n to soon revolve, satisfy both sides </p><p>　　This design has a following advantage:Because of is adopt a second class cylinder wheel gear lord to decelerate a machine and make whole after the structure of

11、 the bridge simple, manufacturing the craft is simple and thus and consumedly lowered a manufacturing cost.And, raised to spread dynamic credibility.</p><p>　　The biggest characteristics of this design is:Th

12、e lord deceleration machine adopts traditional cylinder wheel gear to decelerate a machine and have to work compared with other wheel gears steady, noise and vibrate a small advantage, and economy good. </p><p

13、>　　Key word:Golf car;Empress bridge;The second class lord decelerates a machine;Cylinder wheel gear</p><p><b>　　目錄</b></p><p><b>　　前言5</b></p><p>　　1 高爾

14、夫球車發(fā)展簡介6</p><p>　　1.1.1 國內(nèi)電動(dòng)車行業(yè)發(fā)展現(xiàn)狀6</p><p>　　1.1.2 國內(nèi)電動(dòng)車行業(yè)發(fā)展前景7</p><p>　　2 主減速器設(shè)計(jì)9</p><p>　　2.1 主減速器的結(jié)構(gòu)形式9</p><p>　　2.1.1 主減速器的齒輪類型9</p>

15、<p>　　2.1.2 主減速器的減速形式10</p><p>　　2.1.3 主減速器主，從動(dòng)錐齒輪的支承形式10</p><p>　　2.2 主減速器的基本參數(shù)選擇與設(shè)計(jì)計(jì)算10</p><p>　　2.2.1 電機(jī)的選擇10</p><p>　　2.2.2 主減速器傳動(dòng)裝置的總傳動(dòng)比及其分配11<

16、/p><p>　　2.2.3 主減速器傳動(dòng)裝置的運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力參數(shù)計(jì)算12</p><p>　　2.2.4 主減速器圓柱齒輪零件的設(shè)計(jì)計(jì)算13</p><p>　　2.2.5 主減速器軸的設(shè)計(jì)及其計(jì)算21</p><p>　　2.2.6 主減速器軸承壽命的校核34</p><p>　　2.2.7 潤滑與密封

17、37</p><p><b>　　結(jié)論39</b></p><p><b>　　參考文獻(xiàn)40</b></p><p><b>　　致謝41</b></p><p><b>　　前言</b></p><p>　　汽車后橋（驅(qū)動(dòng)橋

18、）位于傳動(dòng)系的末端。其基本功用首先是增扭，降速，改變轉(zhuǎn)矩的傳遞方向，即增大由傳動(dòng)軸或直接從變速器傳來的轉(zhuǎn)矩，并將轉(zhuǎn)矩合理的分配給左右驅(qū)動(dòng)車輪；其次，驅(qū)動(dòng)橋還要承受作用于路面或車身之間的垂直力，縱向力和橫向力，以及制動(dòng)力矩和反作用力矩等。驅(qū)動(dòng)橋一般由主減速器，差速器，車輪傳動(dòng)裝置和橋殼組成。</p><p>　　對(duì)于高爾夫球車來說，要傳遞的轉(zhuǎn)矩較乘用車和客車，以及輕型商用車都要小得多，以便能夠在高爾夫球場上行駛，所

19、以選擇功率較小的發(fā)動(dòng)機(jī)，對(duì)傳動(dòng)系統(tǒng)的要求不是很高，而驅(qū)動(dòng)橋在傳動(dòng)系統(tǒng)中起著舉足輕重的作用。隨著目前國際上石油價(jià)格的上漲，汽車的經(jīng)濟(jì)性日益成為人們關(guān)心的話題，所以電瓶裝置驅(qū)動(dòng)的電力車就成了新型的貴族，而設(shè)計(jì)相適應(yīng)的經(jīng)濟(jì)性高的傳動(dòng)機(jī)構(gòu)就顯得尤其重要了。 </p><p>　　設(shè)計(jì)后橋時(shí)應(yīng)當(dāng)滿足如下基本要求：</p><p>　　選擇適當(dāng)?shù)闹鳒p速比，以保證高爾夫球車在給定的條件下具有最佳的動(dòng)力性

20、。外廓尺寸小，保證高爾夫球車具有足夠的離地間隙，以滿足通過性的要求。</p><p>　　齒輪及其他傳動(dòng)件工作平穩(wěn)，噪聲小。</p><p>　　在各種載荷和轉(zhuǎn)速工況下有較高的傳動(dòng)效率。</p><p>　　具有足夠的強(qiáng)度和剛度，以承受和傳遞作用于路面和車架或車身間的各種力和力矩；在此條件下，盡可能降低質(zhì)量，減少不平路面的沖擊載荷，提高汽車的平順性。</p&g

21、t;<p>　　與懸架導(dǎo)向機(jī)構(gòu)運(yùn)動(dòng)協(xié)調(diào)。</p><p>　　結(jié)構(gòu)簡單，加工工藝性好，制造容易，維修，調(diào)整方便。</p><p>　　在本設(shè)計(jì)中還采用了CAD繪圖軟件分別進(jìn)行了工程圖的繪制，運(yùn)用CAD繪制了、行星齒輪軸以及傳動(dòng)機(jī)構(gòu)半軸的零件圖，通過對(duì)CAD的編輯工具與命令的運(yùn)用，掌握了從CAD基礎(chǔ)圖形的繪制→基礎(chǔ)零件的繪制→各類零件圖的創(chuàng)建與繪制的方法，并且理解了機(jī)械圖繪制的

22、工作流程，為今后更好的學(xué)習(xí)和掌握各種應(yīng)用軟件和技能打下堅(jiān)實(shí)的基礎(chǔ)。</p><p>　　第一章 高爾夫球車的發(fā)展簡介</p><p>　　目前國內(nèi)的電瓶車主要用于觀光載客、搬運(yùn)貨物之用，電動(dòng)觀光車的主要用途是在公園、景區(qū)、休閑度假村、大學(xué)、醫(yī)院、高爾夫球場、房地產(chǎn)公司等場所用作載客，電動(dòng)搬運(yùn)車的主要用途是在工廠、港口碼頭、物流庫房等。電瓶車使用壽命一般為8至12年，其蓄電池使用壽命一般為1

23、-4年（視使用維護(hù)情況）。　　國內(nèi)客戶在采購電瓶車時(shí)應(yīng)注意產(chǎn)品質(zhì)量、售后服務(wù)和電瓶配置等?！　‰娖寇嚢l(fā)展歷史：源于19世紀(jì)80年代，用作私人轎車、載重卡車和城市公共交通車。電瓶車的低速度、充電里程有限并不是缺點(diǎn)，而其無噪音、維修費(fèi)低使其得以普及。1920年之前，電瓶車一直在和汽油車競爭，后來電瓶車開始減少，因?yàn)殡妱?dòng)啟動(dòng)器使汽油動(dòng)力車變得更具吸引力，加上大量生產(chǎn)使汽油車成本降低。在歐洲，電動(dòng)車一直被用作短程貨運(yùn)車。從70年代開始，各國

24、又重新對(duì)電動(dòng)車產(chǎn)生興趣，尤其是受到不應(yīng)依賴外國石油和環(huán)境問題影響，導(dǎo)致一再改進(jìn)電瓶車速度和行駛距離?！　鴥?nèi)發(fā)展?fàn)顩r：　　1.1.1 國內(nèi)電動(dòng)車行業(yè)發(fā)展現(xiàn)狀　　二十一世紀(jì)的發(fā)展，可謂是“呼喚綠色環(huán)?！钡臅r(shí)代，不但要求人們注重節(jié)約能源，更重要的是要求人們更加注重居住環(huán)境和綠色環(huán)保，以實(shí)現(xiàn)社會(huì)的可持續(xù)發(fā)</p><p>　　第二章 主減速器的設(shè)計(jì)</p><p>　　2.1 主減速器的

25、結(jié)構(gòu)形式</p><p>　　主減速器的結(jié)構(gòu)形式主要是根據(jù)其齒輪的類型，主動(dòng)齒輪和從動(dòng)齒輪的安置方法以及減速形式的不同而異。</p><p>　　2.1.1 主減速器的齒輪類型</p><p>　　主減速器的齒輪有弧齒錐齒輪，雙曲面齒輪，圓柱齒輪和蝸輪蝸桿等形式。在此選用弧齒錐齒輪傳動(dòng)，其特點(diǎn)是主、從動(dòng)齒輪的軸線垂直交于一點(diǎn)。由于輪齒端面重疊的影響，至少有兩個(gè)以上

26、的輪齒同時(shí)嚙合，因此可以承受較大的負(fù)荷，而且其輪齒不是在齒的全長上同時(shí)嚙合，而是逐漸有齒的一端連續(xù)而平穩(wěn)的地轉(zhuǎn)向另一端，所以工作平穩(wěn)，噪聲和振動(dòng)小。而弧齒錐齒輪還存在一些缺點(diǎn)，比如對(duì)嚙合精度比較敏感，齒輪副的錐頂稍有不吻合就會(huì)使工作條件急劇變壞，并加劇齒輪的磨損和使噪聲增大；但是當(dāng)主傳動(dòng)比一定時(shí)，主動(dòng)齒輪尺寸相同時(shí)，雙曲面齒輪比相應(yīng)的弧齒錐齒輪小，從而可以得到更大的離地間隙，有利于實(shí)現(xiàn)汽車的總體布置。不過，像圓柱齒輪傳動(dòng)只在節(jié)點(diǎn)處一對(duì)齒

27、廓表面為純滾動(dòng)接觸而在其他嚙合點(diǎn)還伴隨著沿齒廓的滑動(dòng)一樣，螺旋錐齒輪與雙曲面齒輪傳動(dòng)都有這種沿齒廓方向的滑動(dòng)。此外，雙曲面齒輪傳動(dòng)還具有沿齒長方向的縱向滑動(dòng)。這種滑動(dòng)有利于唐合，促使齒輪副沿整個(gè)齒面都能較好地嚙合，因而更促使其工作平穩(wěn)和無噪聲。但雙曲面齒輪的縱向滑動(dòng)產(chǎn)生較多的熱量，使接觸點(diǎn)的溫度升高，因而需要用專門的雙曲面齒乾油來潤滑，且其傳動(dòng)效率比螺旋錐齒輪略低，達(dá)96％。其傳動(dòng)效率與倔</p><p>　　2

28、.1.2 主減速器的減速形式</p><p>　　由于i=11.3>6，一般采用雙級(jí)主減速器，雙級(jí)減速驅(qū)動(dòng)橋產(chǎn)品的優(yōu)勢：雙級(jí)減速驅(qū)動(dòng)車橋是驅(qū)動(dòng)橋中結(jié)構(gòu)比較簡單的一種，制造工藝較簡單，成本較低，經(jīng)濟(jì)性好；目前高爾夫球車發(fā)動(dòng)機(jī)由于在載荷較小的情況下，選用雙級(jí)圓柱齒輪傳動(dòng)的裝置，來完成高爾夫球車的慢速與平穩(wěn)的駕駛要求，雙級(jí)的傳動(dòng)雖然效率有所下降，但是其平穩(wěn)性好，適合在高爾夫球場上的行駛； </p>

29、<p>　　2.1.3 主減速器一二級(jí)主，從動(dòng)圓柱齒輪的支承形式</p><p>　　作為一個(gè)載荷較小，極速不高的高爾夫球車來說，其支承形式很簡單，不用過于復(fù)雜。裝于輪齒大端一側(cè)軸頸上的軸承，多采用兩個(gè)可以預(yù)緊以增加支承剛度的圓錐滾子軸承，其中位于驅(qū)動(dòng)橋前部的通常稱為主動(dòng)圓柱齒輪前軸承，其后部緊靠齒輪背面的那個(gè)齒輪稱為主動(dòng)圓柱齒輪后軸承；當(dāng)采用騎馬式支承時(shí)，裝于齒輪小端一側(cè)軸頸上的軸承一般稱為導(dǎo)向軸

30、承。導(dǎo)向軸承都采用圓柱滾子式，并且內(nèi)外圈可以分離（有時(shí)不帶內(nèi)圈），以利于拆裝。 其他各級(jí)齒輪的支撐形式也大致差不多.</p><p>　　2.2 主減速器的基本參數(shù)選擇與設(shè)計(jì)計(jì)算</p><p>　　2.2.1主減速器電動(dòng)機(jī)的選擇</p><p>　　（1）選擇電動(dòng)機(jī)類型</p><p>　　按工作要求用Y型全封閉自扇冷式籠型三相異步電動(dòng)機(jī)

31、，電壓為72V。</p><p>　?。?）選擇電動(dòng)機(jī)容量</p><p>　　電動(dòng)機(jī)所需工作功率，按參考文獻(xiàn)[1]有</p><p>　　由式2.1.1得 </p><p><b>　　kw</b></p><p>　　可取工作機(jī)效率 0.96</p><p>　　傳動(dòng)

32、裝置的總效率 </p><p>　　查參考文獻(xiàn)[1]第10章中表10-2機(jī)械傳動(dòng)和摩擦副的效率概略值，確定各部分效率為：聯(lián)軸器效率，滾動(dòng)軸承傳動(dòng)效率（一對(duì)）</p><p>　　開式齒輪傳動(dòng)效率，代入得</p><p>　　所需電動(dòng)機(jī)功率為 </p><p>　　因載荷平穩(wěn)，電動(dòng)機(jī)額定功率略大于即可，由參考文獻(xiàn)[1]第19

33、章所示Y型三相異步電動(dòng)機(jī)的技術(shù)參數(shù)，選電動(dòng)機(jī)的額定功率為4 kw。</p><p>　?。?）確定電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速</p><p><b>　　卷筒軸工作轉(zhuǎn)速為</b></p><p>　　由參考文獻(xiàn)[1]可知，兩級(jí)圓柱斜齒輪減速器一般傳動(dòng)比范圍為8~40，則總傳動(dòng)比合理范圍為，故電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速的可選范圍為</p><p>　　符

34、合這一范圍的同步轉(zhuǎn)速有1500和3000兩種方案進(jìn)行比較。由參考文獻(xiàn)[1]表19-1查得電動(dòng)機(jī)數(shù)據(jù)及計(jì)算出的總傳動(dòng)比列于表1中</p><p>　　表2.1 電動(dòng)機(jī)數(shù)據(jù)及總傳動(dòng)比</p><p>　　表2.1中，方案2的電動(dòng)機(jī)重量輕，價(jià)格便宜，但總傳動(dòng)比大，傳動(dòng)裝置外廓尺寸大，結(jié)構(gòu)不緊湊，制造成本高，故不可取。綜合考慮電動(dòng)機(jī)和傳動(dòng)裝置的尺寸，重量，價(jià)格以及總傳動(dòng)比，選用方案1較好，即選定電

35、動(dòng)機(jī)型號(hào)為Y112M-4。</p><p>　　2.2.2主減速器傳動(dòng)裝置的總傳動(dòng)比及其分配</p><p><b>　　計(jì)算總傳動(dòng)比：</b></p><p>　　根據(jù)電動(dòng)機(jī)滿載轉(zhuǎn)速及工作機(jī)轉(zhuǎn)速，可得傳動(dòng)裝置所要求的總傳動(dòng)比為</p><p>　　合理分配各級(jí)傳動(dòng)比：</p><p>　　對(duì)于兩

36、級(jí)展開式圓柱斜齒輪減速器，當(dāng)兩級(jí)齒輪的材料的材質(zhì)相同，齒寬系數(shù)相同時(shí)，為使各級(jí)大齒輪浸油深度大致相近（即兩個(gè)大齒輪分度園直徑接近），且低速級(jí)大齒直徑略大，傳動(dòng)比可按下式分配，即</p><p>　　式中： —高速級(jí)傳動(dòng)比</p><p><b>　　—減速器傳動(dòng)比</b></p><p>　　又因?yàn)閳A柱齒輪傳動(dòng)比的單級(jí)傳動(dòng)比常用值為3～5，

37、所以選,。 2.2.3主減速器傳動(dòng)裝置的運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力參數(shù)</p><p>　　傳動(dòng)裝置運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力參數(shù)的計(jì)算</p><p><b>　?。?）各軸轉(zhuǎn)速</b></p><p><b>　?。?）各軸輸入功率</b></p><p><b>　　工作機(jī)軸</b></p>

38、<p><b>　?。?）各軸輸入轉(zhuǎn)距</b></p><p><b>　　工作機(jī)軸</b></p><p>　　表2.2 運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力參數(shù)</p><p>　　2.2.4主減速器圓柱齒輪零件的設(shè)計(jì)計(jì)算</p><p>　　（一）高速級(jí)齒輪的設(shè)計(jì)</p><p>

39、<b>　　設(shè)計(jì)參數(shù)：</b></p><p>　　兩級(jí)展開式圓柱齒輪減速器，高速級(jí)常用斜齒輪，則設(shè)計(jì)第一傳動(dòng)所用齒輪為斜齒圓柱齒傳動(dòng)。</p><p>　　1．選定齒輪的精度等級(jí)、材料及齒數(shù)。</p><p>　　1）運(yùn)輸機(jī)為一般工作機(jī)器，轉(zhuǎn)速不高，故選用7級(jí)精度（GB10095-88）</p><p><b&g

40、t;　　2）材料及熱處理：</b></p><p>　　由參考文獻(xiàn)[2]選擇小齒輪材料為40Cr（調(diào)質(zhì)），硬度為280HBS，大齒輪材料為45鋼（調(diào)質(zhì)），硬度為240HBS，二者材料硬度差為40HBS。</p><p>　　3）試選小齒輪齒數(shù)，大齒輪齒數(shù)</p><p><b>　　，取</b></p><p&g

41、t;　　4）選取螺旋角。初選螺旋角β=22°。</p><p>　　2.按按齒面接觸強(qiáng)度設(shè)計(jì)</p><p>　　按參考文獻(xiàn)[2]式（10-21）計(jì)算，即</p><p>　?。?）確定公式內(nèi)的各計(jì)算數(shù)值</p><p>　　1）試選Kt=1.6</p><p>　　2）由參考文獻(xiàn)[2]知選取區(qū)域系數(shù)ZH=2

42、.433</p><p>　　3）由參考文獻(xiàn)[2] 知選取齒寬系數(shù)Φd=1</p><p>　　4）由參考文獻(xiàn)[2] 知查得</p><p>　　5）小齒輪轉(zhuǎn)距23.90N.mm</p><p>　　6）由由參考文[2]查得材料的彈性影響系數(shù)</p><p>　　7）由參考文獻(xiàn)[2]按齒面硬度查得小齒輪的接觸疲勞強(qiáng)度極

43、限；大齒輪的接觸疲勞強(qiáng)度極限</p><p>　　由參考文獻(xiàn)[2]按齒面硬度查得小齒輪的接觸疲勞強(qiáng)度極限；大齒輪的接觸疲勞強(qiáng)度極限</p><p>　　8）由參考文獻(xiàn)[2]計(jì)算應(yīng)力循環(huán)次數(shù)</p><p>　　9）由參考文獻(xiàn)[2]查得接觸疲勞壽命系；</p><p>　　10）計(jì)算接觸疲勞許用應(yīng)力</p><p>　　

44、取失效概率為1%，安全系數(shù)S=1，由參考文獻(xiàn)[2]得</p><p><b>　?。?）計(jì)算</b></p><p>　　1）試計(jì)算小齒輪分度圓直徑，有計(jì)算公式得</p><p><b>　　2）計(jì)算圓周速度</b></p><p>　　3）計(jì)算齒寬b及模數(shù)</p><p>

45、<b>　　4）計(jì)算縱向重合度</b></p><p><b>　　5）計(jì)算載荷系數(shù)K</b></p><p>　　已知載荷平穩(wěn)，由參考文獻(xiàn)[2]選取使用系數(shù)取</p><p>　　根據(jù)，7級(jí)精度，由參考文獻(xiàn)[2]查得動(dòng)載系數(shù)；由表10-4查得的計(jì)算公式和直齒輪的相同</p><p><b&g

46、t;　　故；</b></p><p>　　由參考文獻(xiàn)[2]查得</p><p>　　由表10-3查得。故載荷系數(shù) </p><p>　　6）按實(shí)際的載荷系數(shù)校正所得的分度圓直徑，由參考文獻(xiàn)[2] </p><p><b>　　得</b></p><p><b>　　7）

47、計(jì)算模數(shù)</b></p><p>　　3．按齒根彎曲強(qiáng)度設(shè)計(jì)</p><p><b>　　由參考文獻(xiàn)[2]</b></p><p><b>　　（1）確定計(jì)算參數(shù)</b></p><p><b>　　1）計(jì)算載荷系數(shù)</b></p><p>

48、　　2）根據(jù)縱向重合度，從參考文獻(xiàn)[2]查得螺旋角影響系數(shù)Y=0.88</p><p><b>　　3）計(jì)算當(dāng)量齒數(shù)</b></p><p>　　4）查取齒型系數(shù)由參考文獻(xiàn)[2]查得；</p><p>　　5）查取應(yīng)力校正系數(shù)由參考文獻(xiàn)[2]查得；</p><p>　　6）由參考文獻(xiàn)[2]查得小齒輪的彎曲疲勞極限，大

49、齒輪的彎曲疲勞極限</p><p>　　7）由參考文獻(xiàn)[2]，查得彎曲疲勞壽命系數(shù)，；</p><p>　　8）計(jì)算彎曲疲勞許用應(yīng)力</p><p>　　取彎曲疲勞許用應(yīng)力S=1.4，由文獻(xiàn)[2]式（10-12）得</p><p>　　9）計(jì)算大，小齒輪的 ，并加以比較</p><p><b>　　大齒輪的數(shù)

50、值大</b></p><p><b>　?。?）設(shè)計(jì)計(jì)算</b></p><p>　　對(duì)比計(jì)算結(jié)果，由齒面接觸疲勞強(qiáng)度計(jì)算的法面模數(shù)大于由齒跟彎曲疲勞強(qiáng)度計(jì)算的法面模數(shù)，取，已可滿足彎曲強(qiáng)度。但為了同時(shí)滿足接觸疲勞強(qiáng)度，需按接觸疲勞強(qiáng)度算出的分度圓直徑=40.25mm來計(jì)算應(yīng)有的齒數(shù)。于是由</p><p>　　取=22，則，取=7

51、2。</p><p><b>　　4．幾何尺寸計(jì)算</b></p><p><b>　?。?）計(jì)算中心距</b></p><p>　　將中心距圓整為100mm。</p><p>　　（2）按圓整后的中心距修正螺旋角</p><p>　　因值改變不多，故參數(shù)、、等不必修正。&l

52、t;/p><p>　?。?）計(jì)算大、小齒輪的分度圓直徑</p><p><b>　?。?）計(jì)算齒輪寬度</b></p><p><b>　　mm</b></p><p><b>　　圓整后??；。</b></p><p>　?。ǘ┑退偌?jí)齒輪的設(shè)計(jì)</p

53、><p><b>　　設(shè)計(jì)參數(shù)：</b></p><p>　　1．選定齒輪的類型、精度等級(jí)、材料及齒數(shù)。</p><p>　　1）按圖2所示的傳動(dòng)方案，選用直齒輪圓柱齒輪傳動(dòng)。</p><p>　　2）運(yùn)輸機(jī)為一般工作機(jī)器，轉(zhuǎn)速不高，故選用7級(jí)精度（GB10095-88）</p><p><b&

54、gt;　　3）材料及熱處理：</b></p><p>　　選擇參考文獻(xiàn)[2]表10-1小齒輪材料為40Cr（調(diào)質(zhì)），硬度為280HBS，大齒輪材料為45鋼（調(diào)質(zhì)），硬度為240HBS，二者材料硬度差為40HBS。</p><p>　　4）試選小齒輪齒數(shù)，大齒輪齒數(shù)，取Z2=78</p><p>　　2．按齒面接觸強(qiáng)度設(shè)計(jì)</p><p

55、>　　按參考文獻(xiàn)[2]式進(jìn)行試算，即</p><p>　?。?）確定公式內(nèi)的各計(jì)算數(shù)值</p><p>　　1）試選Kt=1.3</p><p>　　2）由參考文獻(xiàn)[2]選取齒寬系數(shù)Φd=1</p><p>　　3）小齒輪傳遞的轉(zhuǎn)距</p><p>　　4）由參考文獻(xiàn)[2]查得材料的彈性影響系數(shù)</p>

56、;<p>　　5）由參考文獻(xiàn)[2]按齒面硬度查得小齒輪的接觸疲勞強(qiáng)度極限；大齒輪的接觸疲勞強(qiáng)度極限</p><p>　　6）由參考文獻(xiàn)[2]計(jì)算應(yīng)力循環(huán)次數(shù)</p><p>　　7）由參考文獻(xiàn)[2]圖10-19查得接觸疲勞壽命系；</p><p>　　8）計(jì)算接觸疲勞許用應(yīng)力</p><p>　　取失效概率為1%，安全系數(shù)S=1

57、，由參考文獻(xiàn)[2]式（10-12）得</p><p><b>　?。?）計(jì)算</b></p><p>　　1）試計(jì)算小齒輪分度圓直徑，有計(jì)算公式得</p><p><b>　　2）計(jì)算圓周速度</b></p><p><b>　　3) 計(jì)算齒寬b</b></p>

58、<p>　　4)計(jì)算齒寬與齒高之比</p><p><b>　　模數(shù) </b></p><p>　　齒高 </p><p><b>　　5)計(jì)算載荷系數(shù)K</b></p><p>　　已知載荷平穩(wěn)，由參考文獻(xiàn)[2]表10-2選取使用系數(shù)?。?lt;/p>

59、<p>　　根據(jù)，7級(jí)精度，由參考文獻(xiàn)[2]圖10-8查得動(dòng)載系數(shù)；</p><p><b>　　直齒輪，；</b></p><p>　　由參考文獻(xiàn)[2]圖10-4用插值法查得7級(jí)精度，小齒輪相對(duì)支承非對(duì)稱布置時(shí)， ；</p><p>　　由，查參考文獻(xiàn)[2]圖10-13得，故載荷系數(shù)</p><p>　　6）

60、按實(shí)際的載荷系數(shù)校正所得的分度圓直徑，由參考文獻(xiàn)式（10-10a）</p><p><b>　　得</b></p><p><b>　　7）計(jì)算模數(shù)</b></p><p>　　3. 按齒根彎曲強(qiáng)度設(shè)計(jì)</p><p>　　由參考文獻(xiàn)[2]式（10-5）</p><p>　　

61、（1）計(jì)算公式內(nèi)的各計(jì)算數(shù)值</p><p>　　1）由參考文獻(xiàn)[2]中圖10-20c查得小齒輪的彎曲疲勞強(qiáng)度極限，大齒輪的彎曲疲勞極限；</p><p>　　2）由參考文獻(xiàn)[2]圖10-18，查得彎曲疲勞壽命系數(shù)，；</p><p>　　3）計(jì)算彎曲疲勞許用應(yīng)力</p><p>　　取彎曲疲勞許用應(yīng)力S=1.4，由參考文獻(xiàn)[2]式（10-1

62、2）得</p><p><b>　　4）計(jì)算載荷系數(shù)</b></p><p>　　5）查取齒型系數(shù)由參考文獻(xiàn)[2]表10-5查得。</p><p>　　6）查取應(yīng)力校正系數(shù)由文獻(xiàn)[2]表10-5查得；。</p><p>　　7）計(jì)算大，小齒輪的 ，并加以比較</p><p><b>

63、　　大齒輪的數(shù)值大</b></p><p><b>　　(2) 設(shè)計(jì)計(jì)算</b></p><p>　　對(duì)比計(jì)算結(jié)果，由齒面接觸疲勞強(qiáng)度計(jì)算的法面模數(shù)m大于由齒跟彎曲疲勞強(qiáng)度計(jì)算的法面模數(shù)，由于齒輪模數(shù)m的大小主要取決于彎曲疲勞強(qiáng)度的承載能力，而齒面接觸疲勞強(qiáng)度所決定的承載能力僅與齒輪直徑（即模數(shù)與齒數(shù)的乘積）有關(guān)，可取由彎曲強(qiáng)度算得的模數(shù)2.22并就近圓整

64、為標(biāo)準(zhǔn)值，并按接觸疲勞強(qiáng)度算出的分度圓直徑=66.10mm，算出小齒輪齒數(shù)</p><p>　　取=17，則，取=78。</p><p><b>　　4．幾何尺寸計(jì)算</b></p><p>　　1）計(jì)算大、小齒輪的分度圓直徑</p><p><b>　　2）計(jì)算中心距</b></p>

65、<p><b>　　3）計(jì)算齒輪寬度</b></p><p><b>　　mm</b></p><p><b>　　則取；。</b></p><p>　　小結(jié)： </p><p><b>　　表2. 3</b></p&

66、gt;<p>　　2.2.5主減速器軸的設(shè)計(jì)及其計(jì)算</p><p>　　齒輪機(jī)構(gòu)的參數(shù)列于下表：</p><p><b>　　表2.4 </b></p><p>　?。ㄒ唬└咚佥S的設(shè)計(jì)。</p><p><b>　　已知參數(shù)：</b></p><p><

67、;b>　　，，</b></p><p>　　1．求作用在齒輪上的力</p><p>　　因已知高速級(jí)小齒輪的分度圓直徑為</p><p><b>　　而 </b></p><p>　　圓周力，徑向力及軸向力的方向如圖3所示。 圖3 高速軸結(jié)構(gòu)圖</p&

68、gt;<p>　　2．初步確定軸的最小直徑</p><p>　　先按參考文獻(xiàn)[2]式（15-2）初步估算軸的最小直徑。選取軸的材料為45鋼，調(diào)質(zhì)處理。根據(jù)參考文獻(xiàn)[2]表15-3，取，于是得</p><p>　　高速軸的最小直徑顯然是安裝聯(lián)軸器處軸的直徑（圖4）。為了使所選的軸與聯(lián)軸器的孔徑相適應(yīng)，需同時(shí)選取聯(lián)軸器型號(hào)。</p><p>　　聯(lián)軸器的計(jì)

69、算轉(zhuǎn)距 ，查參考文獻(xiàn)[2]表14-1，考慮到轉(zhuǎn)距變化很小，故取，則</p><p>　　按照計(jì)算轉(zhuǎn)距應(yīng)小于聯(lián)軸器公稱轉(zhuǎn)距條件，查參考文獻(xiàn)[1]標(biāo)準(zhǔn)GB/T5014-2003，選用LX1型彈性柱銷聯(lián)軸器，其公稱轉(zhuǎn)距為250000N.mm。半聯(lián)軸器的孔徑，故取，半聯(lián)軸器長度L=42mm，半聯(lián)軸器與軸配合的轂孔長度。</p><p><b>　　3．軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)</b>&

70、lt;/p><p>　?。?）擬定軸上零件的裝配方案，如圖4。</p><p>　?。?）根據(jù)軸向定位的要求確定軸的各段直徑和長度</p><p>　　1）為了滿足半聯(lián)軸器的軸向定位要求，Ⅰ-Ⅱ軸段右端需制出一軸肩，故取</p><p>　?、?Ⅲ段的直徑，左端用軸端擋圈定位，按軸端直徑取擋圈直徑D=22mm。半聯(lián)軸器與軸配合的轂孔長度，為了保證

71、軸端擋圈只壓在半聯(lián)軸器上而不壓在軸的端面上，故Ⅰ-Ⅱ段長度應(yīng)比略短一些，現(xiàn)取。</p><p>　　2）初步選擇滾動(dòng)軸承。因軸承同時(shí)受有徑向力和軸向力的作用，故選用單列圓錐滾子軸承。參照工作要求并根據(jù)，由軸承產(chǎn)品目錄中初步選取0基本游隙組、標(biāo)準(zhǔn)精度級(jí)的單列圓錐滾子軸承30205，其尺寸為的,故。</p><p>　　3）由于齒根圓到鍵槽底部的距離（為端面模數(shù)），所以把齒輪做在軸上，形成齒輪

72、軸。參照工作要求并根據(jù)，左端滾動(dòng)軸承與軸之間采用套筒定位，故選。同理右端滾動(dòng)軸承與軸之間也采用套筒定位，因此，取。</p><p>　　4）軸承端蓋的總寬度為20mm，（由減速器及軸承端蓋的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)而定）。根據(jù)軸承端蓋的裝拆及便于對(duì)軸承添加潤滑脂的要求，取端蓋的外端面與半聯(lián)軸器右端面間的距離,故取。</p><p>　　5）已知高速級(jí)齒輪輪轂長b=45mm,做成齒輪軸， 則。</p&

73、gt;<p>　　6）取齒輪距箱體內(nèi)壁之距離a=16mm,圓柱齒輪與圓柱齒輪之間的距離為c=20mm，考慮到箱體的鑄造誤差，在確定滾動(dòng)軸承位置時(shí)，應(yīng)距箱體內(nèi)壁一段距離是s,取s=8mm。已知滾動(dòng)軸承寬度T=16.25mm，低速級(jí)大齒輪輪轂長L=70mm，套筒長。 則</p><p>　　至此，已初步確定了軸的各段直徑和長度。</p><p>　?。?）軸上零件的周向定位<

74、;/p><p>　　半聯(lián)軸器與軸的周向定位采用平鍵連接。半聯(lián)軸器與軸連接，按由參數(shù)文獻(xiàn)[2]表6-1查得平鍵截面,鍵槽用鍵槽銑刀加工，長為25mm；同時(shí)為了保證半聯(lián)軸器與軸配合有良好的對(duì)中性，故選擇半聯(lián)軸器與軸配合為。滾動(dòng)軸承與軸的周向定位是由過渡配合來保證的，此處選軸的直徑尺寸公差為m6。</p><p>　　4）確定軸上圓角和倒角尺寸</p><p>　　參考參考文

75、獻(xiàn)[2]表15-2，取軸端倒角為，各軸肩處的圓角半徑見圖3。</p><p><b>　　4．求軸上的載荷</b></p><p>　　首先根據(jù)軸的結(jié)構(gòu)圖（圖3）做出軸的計(jì)算簡圖（圖4），在確定軸承的支點(diǎn)位置時(shí)，應(yīng)從手冊中查取a值。對(duì)于30205型圓錐滾子軸承，由參考文獻(xiàn)[1]中查得a=12.5mm。因此，作為簡支梁的軸的支承跨距。根據(jù)軸的計(jì)算簡圖做出軸的彎距圖和扭距

76、圖（圖4）。</p><p>　　圖4 高速軸彎距圖</p><p>　　從軸的結(jié)構(gòu)圖以及彎距圖和扭距圖中可以看出截面c是軸的危險(xiǎn)截面?，F(xiàn)將計(jì)算出的截面c處的，的值列于下表（參看圖4）。</p><p><b>　　表5</b></p><p>　　5按彎扭合成應(yīng)力校核軸的強(qiáng)度</p><p>

77、　　進(jìn)行校核時(shí)，通常只校核軸上承受最大彎距和扭距的截面（即危險(xiǎn)截面c）的強(qiáng)度，根據(jù)參考文獻(xiàn)[2]式（15-5）及上表中的數(shù)據(jù)，以及軸單向旋轉(zhuǎn)，扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力為脈動(dòng)循環(huán)變應(yīng)力，取，軸的計(jì)算應(yīng)力</p><p>　　前已選定軸的材料為45鋼，調(diào)質(zhì)處理，由參考文獻(xiàn)[2]表15-1得。因此，故安全。</p><p><b>　?。ǘ┲兴佥S的設(shè)計(jì)</b></p>&

78、lt;p><b>　　已知參數(shù)：</b></p><p><b>　　，，</b></p><p>　　1．求作用在齒輪上的力</p><p>　　因已知中速軸小齒輪的分度圓直徑為</p><p><b>　　而 </b></p><p>　　

79、由受力分析和力的對(duì)稱性，則中速軸大齒輪的力為</p><p><b>　　，，</b></p><p>　　圓周力，徑向力及軸向力的方向如圖5所示。</p><p><b>　　圖5 中速軸結(jié)構(gòu)圖</b></p><p>　　2．初步確定軸的最小直徑</p><p>　　先按

80、參考文獻(xiàn)[2]式（15-2）初步估算軸的最小直徑。選取軸的材料為45鋼，調(diào)質(zhì)處理。根據(jù)參考文獻(xiàn)[2]表15-3，取，于是得</p><p><b>　　3．軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)</b></p><p>　　（1）擬定軸上零件的裝配方案，如圖4。</p><p>　?。?）根據(jù)軸向定位的要求確定軸的各段直徑和長度</p><p>

81、　　1）初步選擇滾動(dòng)軸承。因軸承同時(shí)受有徑向力和軸向力的作用，故選用單列圓錐滾子軸承。參照工作要求并根據(jù)軸的最小直徑，由軸承產(chǎn)品目錄中初步選取0基本游隙組、標(biāo)準(zhǔn)精度級(jí)的單列圓錐滾子軸承30207，其尺寸為的,故。</p><p>　　2）取安裝小齒輪處的軸段Ⅱ-Ⅲ的直徑，齒輪的左端與左軸承之間采用套筒定位。已知齒輪輪轂的寬度為70mm，為了使套筒可靠地壓緊齒輪，此軸段應(yīng)略短于輪轂寬度，故取，齒輪右端采用軸肩定位，

82、軸肩高度h>0.07d,故取h=3.5mm，則軸直徑。</p><p>　　3) 取安裝大齒輪處的軸段Ⅳ-Ⅴ的直徑，齒輪的右端與右軸承之間采用套筒定位。已知齒輪輪轂的寬度為40mm，為了使套筒可靠地壓緊齒輪，此軸段應(yīng)略短于輪轂寬度，故取，齒輪左端采用軸肩定位，取h=3mm，與小齒輪右端定位高度一樣。</p><p>　　4）取小齒輪距箱體內(nèi)壁之距離，由齒輪對(duì)稱原則，大齒輪距箱體內(nèi)壁的

83、距離為，齒輪與齒輪之間的距離為c=20mm，考慮到箱體的鑄造誤差，在確定滾動(dòng)軸承位置時(shí)，應(yīng)距箱體內(nèi)壁一段距離是s,取s=8mm.已知滾動(dòng)軸承寬度T=18.25mm。則</p><p>　　至此，已初步確定了軸的各段直徑和長度。</p><p>　?。?）軸上零件的周向定位</p><p>　　齒輪與軸的周向定位采用平鍵連接。按由參數(shù)文獻(xiàn)[2]表6-1查得平鍵截面,鍵

84、槽用鍵槽銑刀加工，長為56mm；同時(shí)為了保證齒輪與軸配合有良好的對(duì)中性，故選擇齒輪與軸配合為。同理，由參數(shù)文獻(xiàn)[2]表6-1查得平鍵截面,鍵槽用鍵槽銑刀加工，長為32mm；同時(shí)為了保證齒輪與軸配合有良好的對(duì)中性，故選擇齒輪與軸配合為。滾動(dòng)軸承與軸的周向定位是由過渡配合來保證的，此處選軸的直徑尺寸公差為m6。</p><p>　　4）確定軸上圓角和倒角尺寸</p><p>　　參考參考文獻(xiàn)[

85、2]表15-2，取軸端倒角為，各軸肩處的圓角半徑見圖5。</p><p><b>　　4．求軸上的載荷</b></p><p>　　首先根據(jù)軸的結(jié)構(gòu)圖（圖5）做出軸的計(jì)算簡圖（圖6），在確定軸承的支點(diǎn)位置時(shí)，應(yīng)從手冊中查取a值。對(duì)于30207型圓錐滾子軸承，由參考文獻(xiàn)[1]中查得a=15.5mm。因此，作為簡支梁的軸的支承跨距。根據(jù)軸的計(jì)算簡圖做出軸的彎距圖和扭距圖（

86、圖6）。</p><p>　　圖6 中速軸彎距圖</p><p>　　從軸的結(jié)構(gòu)圖以及彎距圖和扭距圖中可以看出截面B和C是軸的危險(xiǎn)截面。現(xiàn)將計(jì)算出的截面B和C處的的值列于下表（參看圖6）。</p><p><b>　　表6</b></p><p>　　5按彎扭合成應(yīng)力校核軸的強(qiáng)度</p><p&g

87、t;　　進(jìn)行校核時(shí)，通常只校核軸上承受最大彎距和扭距的截面（即危險(xiǎn)截面c）的強(qiáng)度，根據(jù)參考文獻(xiàn)[2]式（15-5）及上表中的數(shù)據(jù)，以及軸單向旋轉(zhuǎn)，扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力為脈動(dòng)循環(huán)變應(yīng)力，取，軸的計(jì)算應(yīng)力</p><p>　　前已選定軸的材料為45鋼，調(diào)質(zhì)處理，由參考文獻(xiàn)[2]表15-1得。因此，故安全。</p><p>　?。ㄈ?低速軸的設(shè)計(jì)</p><p><b>

88、;　　已知參數(shù)：</b></p><p><b>　　，，</b></p><p>　　1．求作用在齒輪上的力</p><p>　　受力分析和力的對(duì)稱性可知</p><p><b>　　，</b></p><p>　　圓周力，徑向力的方向如圖7所示</p&g

89、t;<p>　　圖7 低速軸結(jié)構(gòu)圖</p><p>　　2．初步確定軸的最小直徑</p><p>　　先按參考文獻(xiàn)[2]式（15-2）初步估算軸的最小直徑。選取軸的材料為45鋼，調(diào)質(zhì)處理。根據(jù)參考文獻(xiàn)[2]表15-3，取，于是得</p><p>　　可見低速軸的最小直徑顯然是安裝聯(lián)軸器處軸的直徑（圖4）。為了使所選的軸與聯(lián)軸器的孔徑相適應(yīng)，需同時(shí)選取

90、聯(lián)軸器型號(hào)。</p><p>　　聯(lián)軸器的計(jì)算轉(zhuǎn)距 ，查參考文獻(xiàn)[2]表14-1，考慮到轉(zhuǎn)距變化很小，故取，則</p><p>　　按照計(jì)算轉(zhuǎn)距應(yīng)小于聯(lián)軸器公稱轉(zhuǎn)距條件，查參考文獻(xiàn)[1]標(biāo)準(zhǔn)GB/T5014-2003，選用LX2型彈性柱銷聯(lián)軸器，其公稱轉(zhuǎn)距為560000N.mm。半聯(lián)軸器的孔徑，故取，半聯(lián)軸器長度L=82mm，半聯(lián)軸器與軸配合的轂孔長度。</p><p&

91、gt;<b>　　3．軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)</b></p><p>　?。?）擬定軸上零件的裝配方案，如圖7。</p><p>　?。?）根據(jù)軸向定位的要求確定軸的各段直徑和長度</p><p>　　1）為了滿足半聯(lián)軸器的軸向定位要求，Ⅰ-Ⅱ軸段右端需制出一軸肩，故取</p><p>　?、?Ⅲ段的直徑，右端用軸端擋圈定位，按軸

92、端直徑取擋圈直徑D=45mm。半聯(lián)軸器與軸配合的轂孔長度，為了保證軸端擋圈只壓在半聯(lián)軸器上而不壓在軸的端面上，故Ⅰ-Ⅱ段長度應(yīng)比略短一些，現(xiàn)取</p><p>　　2）初步選擇滾動(dòng)軸承。因軸承主要受徑向力的作用，故選用深溝球軸承。參照工作要求并根據(jù)，由軸承產(chǎn)品目錄中初步選取0基本游隙組、標(biāo)準(zhǔn)精度級(jí)的深溝球軸承6309，其尺寸為的,故；右端滾動(dòng)軸承采用套筒進(jìn)行軸向定位，故取</p><p>

93、　　3）取安裝齒輪處的軸段是直徑，齒輪的左端與左軸承之間采用套筒定位。已知齒輪輪轂寬度為65mm，為了套筒端面可靠地壓緊齒輪，此軸段應(yīng)略短于輪轂寬度，故取。齒輪右端采用軸肩定位，軸肩高度h>0.07d,故取h=4.5mm, 則軸環(huán)處的直徑，軸環(huán)寬度b>1.4h，取。</p><p>　　4）軸承端蓋的總寬度為20mm，（由減速器及軸承端蓋的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)而定）。根據(jù)軸承端蓋的裝拆及便于對(duì)軸承添加潤滑脂的要求

94、，取端蓋的外端面與半聯(lián)軸器右端面間的距離,故取。</p><p>　　5）取齒輪距箱體內(nèi)壁之距離,圓柱齒輪與圓柱齒輪之間的距離為c=20mm，考慮到箱體的鑄造誤差，在確定滾動(dòng)軸承位置時(shí)，應(yīng)距箱體內(nèi)壁一段距離是s,取s=8mm.已知滾動(dòng)軸承寬度B=25mm，高速級(jí)小齒輪輪轂長L=45mm，右端套筒長。</p><p>　　至此，已初步確定了軸的各段直徑和長度。</p><

95、p>　?。?）軸上零件的周向定位</p><p>　　齒輪、半聯(lián)軸器與軸的周向定位均采用平鍵連接。按由參數(shù)文獻(xiàn)[2]表6-1查得平鍵截面,鍵槽用鍵槽銑刀加工，長為50mm；同時(shí)為了保證半聯(lián)軸器與軸配合有良好的對(duì)中性，故選擇齒輪輪轂與軸配合為。同樣，半聯(lián)軸器與軸連接，選用平鍵截面，半聯(lián)軸器與軸的配合為。滾動(dòng)軸承與軸的周向定位是由過渡配合來保證的，此處選軸的直徑尺寸公差為m6。</p><p

96、>　　4）確定軸上圓角和倒角尺寸</p><p>　　參考參考文獻(xiàn)[2]表15-2，取軸端倒角為，各軸肩處的圓角半徑見圖7。</p><p><b>　　4．求軸上的載荷</b></p><p>　　首先根據(jù)軸的結(jié)構(gòu)圖（圖7）做出軸的計(jì)算簡圖（圖8），在確定軸承的支點(diǎn)位置時(shí)，應(yīng)從手冊中查取B值。對(duì)于6309型深溝球軸承，由參考文獻(xiàn)[1]中

97、查得B=25mm。因此，作為簡支梁的軸的支承跨距。根據(jù)軸的計(jì)算簡圖做出軸的彎距圖和扭距圖（圖8）。</p><p>　　圖8 低速軸的彎距圖</p><p>　　從軸的結(jié)構(gòu)圖以及彎距圖和扭距圖中可以看出截面c是軸的危險(xiǎn)截面。現(xiàn)將計(jì)算出的截面c處的的值列于下表（參看圖8）。</p><p><b>　　表7</b></p><

98、;p>　　5按彎扭合成應(yīng)力校核軸的強(qiáng)度</p><p>　　進(jìn)行校核時(shí)，通常只校核軸上承受最大彎距和扭距的截面（即危險(xiǎn)截面c）的強(qiáng)度，根據(jù)參考文獻(xiàn)[2]式（15-5）及上表中的數(shù)據(jù)，以及軸單向旋轉(zhuǎn)，扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力為脈動(dòng)循環(huán)變應(yīng)力，取，軸的計(jì)算應(yīng)力</p><p>　　前已選定軸的材料為45鋼，調(diào)質(zhì)處理，由參考文獻(xiàn)[2]表15-1得。因此，故安全。</p><p>

99、　　2.26主減速器軸承壽命的校核</p><p>　　(一)高速軸上軸承的壽命校核</p><p><b>　　已知參數(shù)，</b></p><p><b>　　。</b></p><p>　　查參考文獻(xiàn)[1]可知圓錐滾子軸承30205的基本額定動(dòng)載荷C=32200N。</p><

100、;p>　　1.求兩軸承受到的徑向載荷和</p><p><b>　　由圖4及表5可知，</b></p><p>　　2.求兩軸承的計(jì)算軸向力</p><p>　　對(duì)于圓錐滾子軸承，按參考文獻(xiàn)[2]中表13-7，軸承派生軸向力，其中Y是對(duì)應(yīng)參考文獻(xiàn)[2]表13-5中的Y值。查參考文獻(xiàn)[1]可知Y=1.6，因此可算得</p>&

101、lt;p>　　按參考文獻(xiàn)[2]中式（13-11）得</p><p><b>　　3.求軸承當(dāng)量載荷</b></p><p>　　查參考文獻(xiàn)[1]可知e=0.37，比較按參考文獻(xiàn)[2]中表13-5，得軸承徑向載荷系數(shù)和軸向載荷系數(shù)為。按參考文獻(xiàn)[2]中式（13-8a），當(dāng)量動(dòng)載荷。由于軸承有輕微沖擊，查參考文獻(xiàn)[2]表13-6，取，則</p><

102、;p><b>　　4.校核軸承壽命</b></p><p>　　由參考文獻(xiàn)[2]式（13-4）知滾子軸承。因?yàn)椋园摧S承1的受力大小校核</p><p>　　故所選軸承滿足壽命要求。</p><p>　　(二)中速軸上軸承的壽命校核</p><p><b>　　已知參數(shù)，</b></p

103、><p><b>　　=72000h。</b></p><p>　　查參考文獻(xiàn)[1]可知圓錐滾子軸承30207的基本額定動(dòng)載荷C=54200N。</p><p>　　1.求兩軸承受到的徑向載荷和</p><p><b>　　由圖4及表5可知，</b></p><p>　　2.求兩

104、軸承的計(jì)算軸向力</p><p>　　對(duì)于圓錐滾子軸承，按參考文獻(xiàn)[2]中表13-7，軸承派生軸向力，其中Y是對(duì)應(yīng)參考文獻(xiàn)[2]表13-5中的Y值。查參考文獻(xiàn)[1]可知Y=1.6，因此可算得</p><p>　　按參考文獻(xiàn)[2]中式（13-11）得</p><p><b>　　3.求軸承當(dāng)量載荷</b></p><p>

105、　　查參考文獻(xiàn)[1]可知e=0.37，比較按參考文獻(xiàn)[2]中表13-5，得軸承徑向載荷系數(shù)和軸向載荷系數(shù)為。按參考文獻(xiàn)[2]中式（13-8a），當(dāng)量動(dòng)載荷。由于軸承有輕微沖擊，查參考文獻(xiàn)[2]表13-6，取，則</p><p><b>　　4.校核軸承壽命</b></p><p>　　由參考文獻(xiàn)[2]式（13-4）知滾子軸承。因?yàn)?，所以按軸承2的受力大小校核</

106、p><p>　　故所選軸承滿足壽命要求。</p><p>　　(三)低速軸上軸承的壽命校核</p><p><b>　　已知參數(shù)，。</b></p><p>　　查參考文獻(xiàn)[1]可知深溝球滾子軸承6309的基本額定動(dòng)載荷C=52800N。</p><p>　　1.求兩軸承受到的徑向載荷和</p&

107、gt;<p><b>　　由圖4及表5可知，</b></p><p>　　2. 求軸承當(dāng)量載荷</p><p>　　由于軸承只承受純徑向動(dòng)載荷的作用，按參考文獻(xiàn)[2]式（13-9a）得，當(dāng)量動(dòng)載荷。由于軸承有輕微沖擊，查參考文獻(xiàn)[2]表13-6，取，則</p><p><b>　　4.校核軸承壽命</b>&l

108、t;/p><p>　　由參考文獻(xiàn)[2]式（13-4）知滾子軸承。因?yàn)椋园摧S承1的受力大小校核</p><p>　　故所選軸承滿足壽命要求。</p><p>　　2.2.7潤滑與密封</p><p><b>　　（一）潤滑：</b></p><p>　　查參考文獻(xiàn)[1]，齒輪采用浸油潤滑；當(dāng)齒輪圓周

109、速度時(shí)，圓柱齒輪浸油深度以一個(gè)齒高、但不小于10mm為宜，大齒輪的齒頂?shù)接偷酌娴木嚯x≥30~50mm。軸承潤滑采用潤滑脂，潤滑脂的加入量為軸承空隙體積的，采用稠度較小潤滑脂。</p><p><b>　?。ǘ┟芊猓?lt;/b></p><p>　　防止外界的灰塵、水分等侵入軸承，并阻止?jié)櫥瑒┑穆┦?。查參考文獻(xiàn)[3]表7-3-44，高低速軸密封圈為氈圈密封。箱體與箱座接合

110、面的密封采用密封膠進(jìn)行密封。</p><p><b>　　設(shè)計(jì)總結(jié)</b></p><p>　　本次設(shè)計(jì)是在我們學(xué)完了大學(xué)的全部基礎(chǔ)課、技術(shù)基礎(chǔ)課程以及全部專業(yè)課程和生產(chǎn)實(shí)習(xí)之后進(jìn)行的。這是我們在畢業(yè)之前進(jìn)行對(duì)所學(xué)各課程的一次深入的綜合性的總復(fù)習(xí),也是一次理論聯(lián)系實(shí)際的訓(xùn)練。它在我們?nèi)甑拇髮W(xué)生活中占有著極其重要的地位。我希望在此次畢業(yè)設(shè)計(jì)中能對(duì)自己未來將從事的工作進(jìn)

111、行一次適應(yīng)性訓(xùn)練,從中鍛煉自己分析問題、解決問題的能力,為今后參加祖國的現(xiàn)代化建設(shè)打下一個(gè)良好的基礎(chǔ)。</p><p>　　本次設(shè)計(jì)課題是高爾夫球電動(dòng)車主減速器系統(tǒng)的設(shè)計(jì)及計(jì)算，本次設(shè)計(jì)的重點(diǎn)是對(duì)制動(dòng)器、制動(dòng)驅(qū)動(dòng)機(jī)構(gòu)及制動(dòng)力調(diào)節(jié)機(jī)構(gòu)的設(shè)計(jì)，在這次設(shè)計(jì)中能訓(xùn)練和提高我對(duì)整機(jī)的布局和結(jié)構(gòu)安排以及傳動(dòng)方案的分析能力，增強(qiáng)了查閱資料和手冊，以及在網(wǎng)上搜索資料的能力，同時(shí)也加強(qiáng)了對(duì)CAD和Pro/Engineer等軟件的應(yīng)

112、用能力。</p><p>　　通過這次設(shè)計(jì)我了解了高爾夫球車主減速器設(shè)計(jì)，加強(qiáng)了我對(duì)各種常用材料和熱處理的熟悉，更進(jìn)一步地加強(qiáng)我對(duì)〈〈機(jī)械設(shè)計(jì)〉〉的學(xué)習(xí)，我深知要學(xué)好一門課程并不容易。通過這次畢業(yè)設(shè)計(jì)我感覺到我自己學(xué)到了許多東西，特別是考慮問題的周全性和嚴(yán)謹(jǐn)性，如何解決實(shí)際問題，其實(shí)在實(shí)際問題當(dāng)中并不是完全像書上面所說的那樣，而是要根據(jù)實(shí)際的環(huán)境才能解決它，我在設(shè)計(jì)動(dòng)力調(diào)節(jié)機(jī)構(gòu)時(shí)就碰到這樣的問題。</p&g

113、t;<p>　　在本次設(shè)計(jì)過程中，碰到了很多的困難，非常有幸得到了鄧生明教授的悉心指導(dǎo)和幫助，在這里表示誠摯的感謝。</p><p>　　由于實(shí)際經(jīng)驗(yàn)的不足和知識(shí)所限,在本次設(shè)計(jì)當(dāng)中尚有許多不足之處,懇請各位老師批評(píng)指教。</p><p><b>　　鄧志維</b></p><p>　　2009年5月15號(hào) 參考資料</p

114、><p>　　[1]   周鵬翔  劉振魁主編，《工程制圖》第二版，高等教育出版社，2000年5月 [2]   唐增寶  劉元俊主編，《機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)》（修訂版），華中理工大學(xué)出版社，   1995年1月[3]  《機(jī)械設(shè)計(jì)手冊》編寫組編，《機(jī)床設(shè)計(jì)手冊2》，機(jī)械工業(yè)出版社，1980年8月[4]  《機(jī)械設(shè)計(jì)手

115、冊》編寫組編，《機(jī)床設(shè)計(jì)手冊3》，機(jī)械工業(yè)出，1986年12月[5]   東北大學(xué)《機(jī)械零件設(shè)計(jì)手冊》編寫組編，《機(jī)床零件設(shè)計(jì)手冊》第三版，冶金工業(yè)出版社，1994年5月[6]   華東紡織工學(xué)院、哈爾濱工業(yè)大學(xué)、天津大學(xué)主編，《機(jī)床設(shè)計(jì)圖冊》，上?？茖W(xué)技術(shù)出版社，1979年6月[7]   雷曉玲主編，《綜合作業(yè)指導(dǎo)書》，機(jī)械工業(yè)出版社，2000年11月[8] 

116、;  石光源、周積義、彭福蔭主編，《機(jī)械制圖》第三版，高等教育出版社，1988年4月(同上)</p><p><b>　　致謝</b></p><p>　　為期三個(gè)月的畢業(yè)設(shè)計(jì)生活結(jié)束了,回頭看看自己在這幾個(gè)月內(nèi)的身影,回頭看看自己走過的路,有辛酸也有甘甜,總的來說收獲不少。</p><p>　　本次設(shè)計(jì)的課題是：高爾夫球車主減速器的

117、設(shè)計(jì)，這對(duì)我們來說完全是一個(gè)新的課題，免不了有時(shí)感到很茫然。通過到汽車工廠里去看實(shí)物，通過鄧生明老師的講解，加上自己看書，終于把設(shè)計(jì)的思路搞清楚了。對(duì)于具體的細(xì)節(jié)問題，涉及到一些經(jīng)驗(yàn)方面的問題，指導(dǎo)老師總是不厭其煩的講解，直到我聽懂為止，我被鄧?yán)蠋煹倪@種敬業(yè)精神深深感動(dòng)。</p><p>　　通過這次畢業(yè)設(shè)計(jì)，使我將三年半來學(xué)到的知識(shí)進(jìn)行了一次大總結(jié)，一次大檢查，特別是機(jī)械設(shè)計(jì)、工程制圖、機(jī)械原理等基礎(chǔ)知識(shí)，進(jìn)行

118、了一次徹底的復(fù)習(xí)。以前只是應(yīng)付考試，現(xiàn)在要自己設(shè)計(jì)一個(gè)產(chǎn)品出來，才感覺到自己學(xué)的知識(shí)是遠(yuǎn)遠(yuǎn)不夠的。有句話叫做：活到老，學(xué)到老。說得一點(diǎn)沒錯(cuò)！處處有我的恩師，處處有我要學(xué)習(xí)的知識(shí)！</p><p>　　在設(shè)計(jì)過程中，鄧?yán)蠋煏r(shí)刻關(guān)注我們設(shè)計(jì)進(jìn)度，及時(shí)幫我們克服所遇到的困難。在老師的教導(dǎo)下使我們知道了不管是在以后的工作還是學(xué)習(xí)中，都要保持治學(xué)嚴(yán)謹(jǐn)?shù)膽B(tài)度，這點(diǎn)是我終生難忘的，并將永遠(yuǎn)激勵(lì)我奮發(fā)向上。值此畢業(yè)設(shè)計(jì)完成之際，