鋼筋彎曲機(jī)設(shè)計(jì)及其運(yùn)動(dòng)過(guò)程虛擬設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū)

1、<p><b>　　目 錄</b></p><p>　　中文摘要 ……………………………………………………………………………1</p><p>　　第一章 緒 論 …………………………………………………………………2</p><p>　　第二章 彎矩計(jì)算與電動(dòng)機(jī)選擇 …………………………………………………2</

2、p><p>　　2.1 工作狀態(tài) ……………………………………………………………………2</p><p>　　2.1.1 材料達(dá)到屈服極限時(shí)的始彎矩 ……………………………………………2</p><p>　　第三章 v帶傳動(dòng)設(shè)計(jì)………………………………………………………………3</p><p>　　3.1 V帶輪的設(shè)計(jì)計(jì)算 …………………

3、…………………………………………3</p><p>　　第四章 圓柱齒輪設(shè)計(jì) ……………………………………………………………6</p><p>　　4.1 選擇材料………………………………………………………………………6</p><p>　　4.2 接觸強(qiáng)度進(jìn)行初步設(shè)計(jì) …………………………………………………… 7</p><p>　　

4、4.3 齒輪校核 …………………………………………………………………… 8</p><p>　　4.4 齒輪及齒輪副精度的檢驗(yàn)項(xiàng)目計(jì)算……………………………………… 11</p><p>　　第五章 第三級(jí)圓柱齒輪設(shè)計(jì)……………………………………………………12 </p><p>　　5.1 選擇材料…………………………………………………………………… 12

5、</p><p>　　5.2 接觸強(qiáng)度進(jìn)行初步設(shè)計(jì)…………………………………………………… 12</p><p>　　5.3 齒輪校核…………………………………………………………………… 14</p><p>　　5.4 齒輪及齒輪副精度的檢驗(yàn)項(xiàng)目計(jì)算 ………………………………………16</p><p>　　第六章 軸設(shè)計(jì)………………

6、……………………………………………………18</p><p>　　6.1 計(jì)算作用在軸上的力…………………………………………………………18</p><p>　　6.2 計(jì)算支力和彎矩………………………………………………………………18</p><p>　　6.3 截面校核………………………………………………………………………20</p><p&

7、gt;　　第七章 主軸設(shè)計(jì)…………………………………………………………………22</p><p>　　7.1 計(jì)算作用在軸上的力…………………………………………………………22</p><p>　　7.2 計(jì)算支力和彎矩………………………………………………………………23</p><p>　　7.3 截面校核………………………………………………………………………2

8、5</p><p>　　第八章 軸承的選擇 ………………………………………………………………26</p><p>　　8.1滾動(dòng)軸承選擇 …………………………………………………………………26</p><p>　　第九章 總結(jié) ………………………………………………………………………27</p><p>　　致 謝 ……………………………………

9、…………………………………………28</p><p>　　參考文獻(xiàn)……………………………………………………………………………29</p><p><b>　　中文摘要</b></p><p>　　熟悉國(guó)內(nèi)各種鋼筋彎曲機(jī)型號(hào)及各自的性能與應(yīng)用，結(jié)合各鋼筋彎曲機(jī)使用的情況與現(xiàn)狀的市場(chǎng)情況對(duì)各自的優(yōu)缺點(diǎn)進(jìn)行比較并設(shè)計(jì)出合適的鋼筋彎曲機(jī)。</p&

10、gt;<p>　　通過(guò)強(qiáng)度計(jì)算分析，認(rèn)為現(xiàn)有GW-40彎曲機(jī)的大部分零件有較大的設(shè)計(jì)裕量，需要改變個(gè)別零部件及電動(dòng)機(jī)功率即可大幅度提高加工能力，滿(mǎn)足ф40鋼筋的</p><p>　　彎曲加工。還可以升級(jí)為GW-50鋼筋彎曲機(jī)。</p><p>　　鋼筋彎曲機(jī)滿(mǎn)足ф40鋼筋的彎曲加工，彎曲角度為90度的彎曲件做為設(shè)計(jì)對(duì)象。對(duì)鋼筋彎曲機(jī)進(jìn)行應(yīng)用范圍設(shè)計(jì)。</p>&

11、lt;p>　　關(guān)鍵詞 鋼筋彎曲機(jī)，始彎矩，終彎矩，主軸扭矩</p><p><b>　　第一章 緒 論</b></p><p>　　我國(guó)工程建筑機(jī)械行業(yè)近幾年之所以能得到快速發(fā)展，一方面通過(guò)引進(jìn)國(guó)外先進(jìn)技術(shù)提升自身產(chǎn)品檔次和國(guó)內(nèi)勞動(dòng)力成本低廉是一個(gè)原因，另一方面國(guó)家連續(xù)多年實(shí)施的積極的財(cái)政政策更是促使行業(yè)增長(zhǎng)的根本動(dòng)因。　　受?chē)?guó)家連續(xù)多年實(shí)施的積極財(cái)政政

12、策的刺激，包括西部大開(kāi)發(fā)、西氣東輸、西電東送、青藏鐵路、房地產(chǎn)開(kāi)發(fā)以及公路（道路）、城市基礎(chǔ)設(shè)施建設(shè)等一大批依托工程項(xiàng)目的實(shí)施，這對(duì)于重大建設(shè)項(xiàng)目裝備行業(yè)的工程建筑機(jī)械行業(yè)來(lái)說(shuō)可謂是難得的機(jī)遇，因此整個(gè)行業(yè)的內(nèi)需勢(shì)頭旺盛。同時(shí)受我國(guó)加入WTO和國(guó)家鼓勵(lì)出口政策的激勵(lì)，工程建筑機(jī)械產(chǎn)品的出口形勢(shì)也明顯好轉(zhuǎn)?！　∥覈?guó)建筑機(jī)械行業(yè)運(yùn)行的基本環(huán)境、建筑機(jī)械行業(yè)運(yùn)行的基本狀況、建筑機(jī)械行業(yè)創(chuàng)新、建筑機(jī)械行業(yè)發(fā)展的政策環(huán)境、國(guó)內(nèi)建筑機(jī)械公司與國(guó)外

13、建筑機(jī)械公司的競(jìng)爭(zhēng)力比較以及2004年我國(guó)建筑機(jī)械行業(yè)發(fā)展的前景趨勢(shì)進(jìn)行了深入透徹的分析。</p><p>　　第二章 彎矩計(jì)算與電動(dòng)機(jī)選擇</p><p><b>　　2.1工作狀態(tài)</b></p><p>　　1.鋼筋受力情況與計(jì)算有關(guān)的幾何尺寸標(biāo)記圖2-1。設(shè)鋼筋所需彎矩：Mt=式中 F為撥斜柱對(duì)鋼筋的作用力；Fr為F的徑向分力;a為

14、F與鋼筋軸線(xiàn)夾角。 </p><p>　　當(dāng)Mt一定，a越大則撥斜柱及主軸徑向負(fù)荷越??；a=arcos(L1/Lo)一定，Lo越大。因此，彎曲機(jī)的工作盤(pán)應(yīng)加大直徑，增大撥斜柱中心到主軸中心距離L0</p><p>　　GW-50鋼筋彎曲機(jī)的工作盤(pán)設(shè)計(jì)：直徑Ф400mm，空間距120mm，L0=169.7 mm，Ls=235，a=43.80</p><p>　　圖2-

15、1 鋼筋受力情況</p><p>　　1-工作盤(pán)；2-中心柱套；3-撥料柱4-擋料柱；5-鋼筋；6-插入座</p><p>　　2.鋼筋彎曲機(jī)所需主軸扭矩及功率</p><p>　　按照鋼筋彎曲加工規(guī)范規(guī)定的彎曲半徑彎曲鋼筋，其彎曲部分的變形量均接近或過(guò)材</p><p>　　的額定延伸率，鋼筋應(yīng)力超過(guò)屈服極限產(chǎn)生塑性變形。</p>

16、;<p>　　2.1.1材料達(dá)到屈服極限時(shí)的始彎矩</p><p>　　1.按Ф40螺紋鋼筋公稱(chēng)直徑計(jì)算</p><p>　　M0=K1Wσs式中，M0為始彎矩，W為抗彎截面模數(shù)，K 1為截面系數(shù)，對(duì)圓截面K 1=1.7；對(duì)于25MnSi螺紋鋼筋M0=373（N/mm2）,則得出始彎矩M0=3977（N·m）</p><p>　　2. 鋼筋變

17、形硬化后的終彎矩</p><p>　　鋼筋在塑性變形階段出現(xiàn)變形硬化（強(qiáng)化），產(chǎn)生變形硬化后的終彎矩：M=（K 1+K0/2Rx）Wσs式中，K0為強(qiáng)化系數(shù)，K0=2.1/δp=2.1/0.14=15, δp為延伸率，25MnSi的</p><p>　　δp=14%，Rx=R/d0,R為彎心直徑，R=3 d0，則得出終彎矩 M=11850（N·m）</p><

18、;p>　　3. 鋼筋彎曲所需距</p><p>　　Mt=[(M0+M)/2]/K=8739（N·m）式中，K為彎曲時(shí)的滾動(dòng)摩擦系數(shù)，K=1.05 按上述計(jì)算方法同樣可以得出Ф50I級(jí)鋼筋（σb=450 N/mm2）彎矩所需彎矩：Mt=8739（N·m）,取較大者作為以下計(jì)算依據(jù)。</p><p><b>　　4. 電動(dòng)機(jī)功率</b><

19、/p><p>　　由功率扭矩關(guān)系公式 A0=T·n/9550=2.9KW,考慮到部分機(jī)械效率η=0.75，則電動(dòng)機(jī)最大負(fù)載功率 </p><p>　　A= A0/η=2.9/0.75=3.9（KW），電動(dòng)機(jī)選用Y系列三相異步電動(dòng)機(jī)，額定功率為=4（KW）,額定轉(zhuǎn)速=1440r/min。</p><p>　　電動(dòng)機(jī)的控制 （如圖2-2所知）</p>

20、;<p>　　圖2-2 鋼筋彎曲電氣圖</p><p><b>　　v帶傳動(dòng)設(shè)計(jì)</b></p><p>　　3.1 V帶輪的設(shè)計(jì)計(jì)算</p><p>　　電動(dòng)機(jī)與齒輪減速器之間用普通v帶傳動(dòng)，電動(dòng)機(jī)為Y112M-4，額定功率P=4KW，轉(zhuǎn)速=1440，減速器輸入軸轉(zhuǎn)速=514，輸送裝置工作時(shí)有輕微沖擊，每天工作16個(gè)小時(shí)&l

21、t;/p><p><b>　　1. 設(shè)計(jì)功率</b></p><p>　　根據(jù)工作情況由表8—1—22查得工況系數(shù)=1.2，=P=1.24=4.8KW</p><p><b>　　2. 選定帶型</b></p><p>　　根據(jù)=4.8KW和轉(zhuǎn)速=1440，有圖8—1—2選定A型</p>

22、<p><b>　　3. 計(jì)算傳動(dòng)比</b></p><p><b>　　Ì===2.8</b></p><p>　　4. 小帶輪基準(zhǔn)直徑</p><p>　　由表8—1—12和表8—1—14取小帶輪基準(zhǔn)直徑=75mm</p><p>　　5. 大帶輪的基準(zhǔn)直徑</

23、p><p>　　大帶輪的基準(zhǔn)直徑=（1-）</p><p>　　取彈性滑動(dòng)率=0.02</p><p>　　= （1-）=2.8=205.8mm</p><p>　　實(shí)際傳動(dòng)比==2.85</p><p>　　從動(dòng)輪的實(shí)際轉(zhuǎn)速===505.26</p><p><b>　　轉(zhuǎn)速誤差=1.7

24、%</b></p><p>　　對(duì)于帶式輸送裝置，轉(zhuǎn)速誤差在范圍是可以的</p><p><b>　　6. 帶速</b></p><p><b>　　==5.62</b></p><p><b>　　7. 初定軸間距</b></p><p&g

25、t;<b>　　0.7（+）（+）</b></p><p>　　0.7（75+205）（75+205）</p><p><b>　　196</b></p><p><b>　　取=400mm</b></p><p>　　8. 所需v帶基準(zhǔn)長(zhǎng)度</p><p

26、><b>　　=2+</b></p><p><b>　　=2</b></p><p>　　=800+439.6+10.56</p><p>　　=1250.16mm</p><p><b>　　查表8—1—8選取</b></p><p>　　9.

27、 實(shí)際軸間距a</p><p><b>　　=400mm</b></p><p><b>　　10. 小帶輪包角</b></p><p><b>　　=-</b></p><p><b>　　=</b></p><p><b

28、>　　=</b></p><p>　　11. 單根v帶的基本額定功率</p><p>　　根據(jù)=75mm和=1440由表8—1—27（c）用內(nèi)插法得A型v帶的=0.68KW</p><p>　　12. 額定功率的增量</p><p>　　根據(jù)和由表8—1—27（c）用內(nèi)插法得A型v帶的=0.17KW</p>

29、<p>　　13. V帶的根數(shù)Z</p><p><b>　　Z=</b></p><p>　　根據(jù)查表8—1—23得=0.95</p><p>　　根據(jù)=1250mm查表得8—1—8得=0.93</p><p><b>　　Z===6.38</b></p><p&

30、gt;<b>　　取Z=7根</b></p><p>　　14. 單根V帶的預(yù)緊力</p><p>　　=500（ 由表8—1—24查得A型帶m=0.10</p><p>　　則=500（=99.53N</p><p><b>　　15. 壓軸力</b></p><p>

31、;<b>　　==2=1372N</b></p><p>　　16. 繪制工作圖3-1：</p><p><b>　　圖3-1 V帶輪</b></p><p>　　第四章 圓柱齒輪設(shè)計(jì)</p><p><b>　　4.1 選擇材料</b></p><p&

32、gt;<b>　　確定和及精度等級(jí)</b></p><p>　　參考表8—3—24和表8—3—25選擇兩齒輪材料為：大，小齒輪均為40Cr，并經(jīng)調(diào)質(zhì)及表面淬火，齒面硬度為48-50HRc，精度等級(jí)為6級(jí)。按硬度下限值，由圖8—3—8（d）中的MQ級(jí)質(zhì)量指標(biāo)查得==1120Mpa；由圖8—3—9（d）中的MQ級(jí)質(zhì)量指標(biāo)查得σFE1=σFE2=700Mpa, σFlim1=σFlim2=350

33、</p><p>　　4.2 按接觸強(qiáng)度進(jìn)行初步設(shè)計(jì)</p><p>　　1. 確定中心距a(按表8—3—28公式進(jìn)行設(shè)計(jì))</p><p>　　a>CmAa(μ+1)</p><p><b>　　=1</b></p><p><b>　　K=1.7</b></

34、p><p><b>　　取</b></p><p>　　2. 確定模數(shù)m(參考表8—3—4推薦表)</p><p>　　m=(0.007~0.02)a=1.4~4, 取m=3mm</p><p>　　3. 確定齒數(shù)z,z</p><p>　　z===20.51 取z=21</p>

35、<p>　　z=μz=5.521=115.5 取z=116</p><p>　　4. 計(jì)算主要的幾何尺寸（按表8—3—5進(jìn)行計(jì)算）</p><p>　　分度圓的直徑 d=m z=321=63mm</p><p>　　d=m z=3*116=348mm</p><p>　　齒頂圓直徑 d= d+2h=63+

36、23=69mm</p><p>　　d= d+2h=348+23=353mm</p><p><b>　　端面壓力角 </b></p><p>　　基圓直徑 d= dcos=63cos20=59.15mm</p><p>　　d= dcos=348cos20=326.77mm</p><

37、;p>　　齒頂圓壓力角 =arccos=31.02</p><p>　　= arccos=22.63</p><p>　　端面重合度 =[ z（tg-tg）+ z(tg-tg)]</p><p><b>　　=1.9</b></p><p>　　齒寬系數(shù) ===1.3</p>&

38、lt;p>　　縱向重合度 =0</p><p><b>　　4.3 齒輪校核</b></p><p>　　1. 校核齒面接觸強(qiáng)度</p><p>　?。ò幢?—3—15校核）</p><p><b>　　強(qiáng)度條件：=[]</b></p><p>　　計(jì)算應(yīng)力

39、：=ZZZZZ </p><p><b>　　= </b></p><p>　　式中： 名義切向力F===2005N</p><p>　　使用系數(shù) K=1（由表8—3—31查?。?lt;/p><p><b>　　動(dòng)載系數(shù) =（）</b></p><p><b>　

40、　式中 V=</b></p><p>　　A=83.6 B=0.4 C=6.57 </p><p><b>　　=1.2</b></p><p>　　齒向載荷分布系數(shù) K=1.35（由表8—3—32按硬齒面齒輪，裝配時(shí)檢修調(diào)整，6級(jí)精度K非對(duì)稱(chēng)支稱(chēng)公式計(jì)算）</p><p>　　齒間載荷分配系數(shù)

41、 （由表8—3—33查?。?lt;/p><p>　　節(jié)點(diǎn)區(qū)域系數(shù) =1.5（由圖8—3—11查?。?lt;/p><p>　　重合度的系數(shù) （由圖8—3—12查?。?lt;/p><p>　　螺旋角系數(shù) （由圖8—3—13查取）</p><p>　　彈性系數(shù) （由表8—3—34查?。?lt;/p><p>　　單對(duì)齒嚙合系數(shù) Z=

42、1</p><p>　　= =143.17MPa</p><p><b>　　許用應(yīng)力：[]=</b></p><p>　　式中：極限應(yīng)力=1120MPa</p><p>　　最小安全系數(shù)=1.1（由表8—3—35查取）</p><p>　　壽命系數(shù)=0.92（由圖8—3—17查?。?lt;/p&

43、gt;<p>　　潤(rùn)滑劑系數(shù)=1.05（由圖8—3—19查取，按油粘度等于350）</p><p>　　速度系數(shù)=0.96（按由圖8—3—20查?。?lt;/p><p>　　粗糙度系數(shù)=0.9（由圖8—3—21查取）</p><p>　　齒面工作硬化系數(shù)=1.03（按齒面硬度45HRC，由圖8—3—22查取）</p><p>　　尺

44、寸系數(shù)=1（由圖8—3—23查取）</p><p>　　則： []==826MPa</p><p><b>　　滿(mǎn)足[]</b></p><p>　　2. 校核齒根的強(qiáng)度</p><p>　?。ò幢?—3—15校核）</p><p><b>　　強(qiáng)度條件：=

45、[]</b></p><p><b>　　許用應(yīng)力： =； </b></p><p>　　式中：齒形系數(shù)=2.61， =2.2（由圖8—3—15（a）查取）</p><p>　　應(yīng)力修正系數(shù)，（由圖8—3—16（a）查?。?lt;/p><p>　　重合度系數(shù) =1.9</p><p>　　

46、螺旋角系數(shù)=1.0（由圖8—3—14查取）</p><p>　　齒向載荷分布系數(shù)==1.3（其中N=0.94，按表8—3—30計(jì)算）</p><p>　　齒間載荷分配系數(shù)=1.0（由表8—3—33查取）</p><p>　　則 =94.8MPa</p><p><b>　　==88.3MPa</b></p

47、><p>　　許用應(yīng)力：[]= （按值較小齒輪校核）</p><p>　　式中： 極限應(yīng)力=350MPa</p><p>　　安全系數(shù)=1.25（按表8—3—35查取）</p><p>　　應(yīng)力修正系數(shù)=2（按表8—3—30查?。?lt;/p><p>　　壽命系數(shù)=0.9（按圖8—3—18查?。?lt;/p>&

48、lt;p>　　齒根圓角敏感系數(shù)=0.97（按圖8—3—25查?。?lt;/p><p>　　齒根表面狀況系數(shù)=1（按圖8—3—26查取）</p><p>　　尺寸系數(shù)=1（按圖8—3—24查?。?lt;/p><p>　　則 []=</p><p>　　滿(mǎn)足，〈〈[] 驗(yàn)算結(jié)果安全</p><p>　　4

49、.4 齒輪及齒輪副精度的檢驗(yàn)項(xiàng)目計(jì)算</p><p>　　1.確定齒厚偏差代號(hào)為：6KL GB10095—88（參考表8—3—54查?。?lt;/p><p>　　2.確定齒輪的三個(gè)公差組的檢驗(yàn)項(xiàng)目及公差值（參考表8—3—58查?。┑冖窆罱M檢驗(yàn)切向綜合公差，==0.063+0.009=0.072mm,(按表8—3—69計(jì)算，由表8—3—60，表8—3—59查取)；第Ⅱ公差組檢驗(yàn)齒切向綜合公差

50、，=0.6（）=0.6（0.009+0.011）=0.012mm，（按表8—3—69計(jì)算，由表8—3—59查?。?；第Ⅲ公差組檢驗(yàn)齒向公差=0.012（由表8—3—61查取）。</p><p>　　3.確定齒輪副的檢驗(yàn)項(xiàng)目與公差值（參考表8—3—58選擇）對(duì)齒輪，檢驗(yàn)公法線(xiàn)長(zhǎng)度的偏差。按齒厚偏差的代號(hào)KL，根據(jù)表8—3—53m的計(jì)算式求得齒厚的上偏差=-12=-120.009=-0.108mm，齒厚下偏差=-16=

51、-160.009=-0.144mm；公法線(xiàn)的平均長(zhǎng)度上偏差=*cos-0.72sin=-0.108cos-0.72 =-0.110mm,下偏差=cos+0.72sin=-0.144cos+0.720.036sin=-0.126mm；按表8—3—19及其表注說(shuō)明求得公法線(xiàn)長(zhǎng)度=87.652，跨齒數(shù)K=10，則公法線(xiàn)長(zhǎng)度偏差可表示為：,對(duì)齒輪傳動(dòng)，檢驗(yàn)中心距極限偏差，根據(jù)中心距a=200mm，由表查得8—3—65查得=；檢驗(yàn)接觸斑點(diǎn)，由表8

52、—3—64查得接觸斑點(diǎn)沿齒高不小于40%，沿齒長(zhǎng)不小于70%；檢驗(yàn)齒輪副的切向綜合公差=0.05+0.072=0.125mm（根據(jù)表8—3—58的表注3，由表8—3—69，表8—3—59及表8—3—60計(jì)算與查?。粰z驗(yàn)齒切向綜合公差=0.0228mm，（根據(jù)8—3—58的表注3，由表8—3—69，表8—3—59計(jì)算與查?。?duì)箱體，檢驗(yàn)</p><p>　　3. 齒輪工作圖4-1：</p>&l

53、t;p>　　二 由于第一級(jí)齒輪傳動(dòng)比與第二級(jí)傳動(dòng)比相等，則對(duì)齒輪的選擇，計(jì)算以及校核都與第一級(jí)一樣 </p><p>　　第五章 第三級(jí)圓柱齒輪的設(shè)計(jì)</p><p><b>　　5.1 選擇材料</b></p><p>　　1.確定σHlim和σFlim及精度等級(jí)。</p><p>　　參考表8—3—24和

54、表8—3—25選擇兩齒輪材料為：大，小齒輪均為40Cr，并經(jīng)調(diào)質(zhì)及表面淬火，齒面硬度為48~50HRc，精度等級(jí)為6級(jí)。按硬度下限值，由圖8—3—8（d）中的MQ級(jí)質(zhì)量指標(biāo)查得σHlim=σHlim=1120Mpa；由圖8—3—9（d）中的MQ級(jí)質(zhì)量指標(biāo)查得σFE1=σFE2=700Mpa, σFlim1=σFlim2=350 Mpa.</p><p>　　5.2 按接觸強(qiáng)度進(jìn)行初步設(shè)計(jì)</p>

55、<p>　　1. 確定中心距a(按表8—3—28公式進(jìn)行設(shè)計(jì))</p><p>　　a>CmAa(μ+1)</p><p><b>　　=1</b></p><p><b>　　K=1.7</b></p><p>　　則 a=325mm 取a=400mm</p>

56、<p>　　2. 確定模數(shù)m(參考表8—3—4推薦表)</p><p>　　m=(0.007~0.02)a=2.8~8, 取m=4mm</p><p>　　3. 確定齒數(shù)z,z</p><p>　　z===28 取z=28</p><p>　　z=172 取z=172<

57、;/p><p>　　4. 計(jì)算主要的幾何尺寸（按表8—3—5進(jìn)行計(jì)算）</p><p>　　分度圓的直徑 d=m z=428=112mm</p><p>　　d=m z==688mm</p><p>　　齒頂圓直徑 d= d+2h=112+24=120mm</p><p>　　d= d+2h=688+24=696m

58、m</p><p><b>　　齒根圓直徑 </b></p><p><b>　　端面壓力角 </b></p><p>　　基圓直徑 d= dcos=112cos20=107.16mm</p><p>　　d= dcos=688cos20=646.72mm</p>

59、<p>　　齒頂圓壓力角 =arccos=</p><p><b>　　= arccos=</b></p><p>　　端面重合度 =[ z（tg-tg）+ z(tg-tg)]</p><p><b>　　=1.15</b></p><p>　　齒寬系數(shù) ===1.

60、3 </p><p>　　齒寬 </p><p>　　縱向重合度 =0</p><p><b>　　5.3 校核齒輪</b></p><p>　　1.校核齒面接觸強(qiáng)度</p><p>　?。ò幢?—3—30校核）</p><p><b

61、>　　強(qiáng)度條件：=[]</b></p><p>　　計(jì)算應(yīng)力：=ZZZZZ </p><p><b>　　= </b></p><p>　　式中： 名義切向力F===34107N</p><p>　　使用系數(shù) K=1（由表8—3—31查?。?lt;/p><p><b>

62、;　　動(dòng)載系數(shù) =（）</b></p><p><b>　　式中 V=</b></p><p>　　A=83.6 B=0.4 C=6.57 </p><p><b>　　=1.05</b></p><p>　　齒向載荷分布系數(shù) K=1.35（由表8—3—32按硬齒面齒輪，裝

63、配時(shí)檢修調(diào)6級(jí)精度K非對(duì)稱(chēng)支稱(chēng)公式計(jì)算）</p><p>　　齒間載荷分配系數(shù) （由表8—3—33查?。?lt;/p><p>　　節(jié)點(diǎn)區(qū)域系數(shù) =1.5（由圖8—3—11查?。?lt;/p><p>　　重合度的系數(shù) （由圖8—3—12查?。?lt;/p><p>　　螺旋角系數(shù) （由圖8—3—13查?。?lt;/p><p>　　

64、彈性系數(shù) （由表8—3—34查?。?lt;/p><p>　　單對(duì)齒齒合系數(shù) Z=1</p><p>　　= =301.42MPa</p><p><b>　　許用應(yīng)力：[]=</b></p><p>　　式中：極限應(yīng)力=1120MPa</p><p>　　最小安全系數(shù)=1.1（由表8—3—35查?。?/p>

65、</p><p>　　壽命系數(shù)=0.92（由圖8—3—17查?。?lt;/p><p>　　潤(rùn)滑劑系數(shù)=1.05（由圖8—3—19查取，按油粘度等于350）</p><p>　　速度系數(shù)=0.96（按由圖8—3—20查?。?lt;/p><p>　　粗糙度系數(shù)=0.9（由圖8—3—21查?。?lt;/p><p>　　齒面工作硬化系數(shù)=

66、1.03（按齒面硬度45HRC，由圖8—3—22查?。?lt;/p><p>　　尺寸系數(shù)=1（由圖8—3—23查取）</p><p>　　則： []==826MPa</p><p><b>　　滿(mǎn)足[]</b></p><p>　　2. 校核齒根的強(qiáng)度</p><p>　

67、?。ò幢?—3—15校核）</p><p><b>　　強(qiáng)度條件：=[]</b></p><p><b>　　許用應(yīng)力： =； </b></p><p>　　式中：齒形系數(shù)=2.61， =2.2（由圖8—3—15（a）查?。?lt;/p><p>　　應(yīng)力修正系數(shù)，（由圖8—3—16（a）查?。?lt;/

68、p><p>　　重合度系數(shù) =1.9</p><p>　　螺旋角系數(shù)=1.0（由圖8—3—14查?。?lt;/p><p>　　齒向載荷分布系數(shù)==1.3（其中N=0.94，按表8—3—30計(jì)算）</p><p>　　齒間載荷分配系數(shù)=1.0（由表8—3—33查?。?lt;/p><p>　　則 =94.8MPa</p

69、><p><b>　　==88.3MPa</b></p><p>　　許用應(yīng)力：[]= （按值較小齒輪校核）</p><p>　　式中： 極限應(yīng)力=350MPa</p><p>　　安全系數(shù)=1.25（按表8—3—35查?。?lt;/p><p>　　應(yīng)力修正系數(shù)=2（按表8—3—30查?。?lt;/

70、p><p>　　壽命系數(shù)=0.9（按圖8—3—18查取）</p><p>　　齒根圓角敏感系數(shù)=0.97（按圖8—3—25查?。?lt;/p><p>　　齒根表面狀況系數(shù)=1（按圖8—3—26查?。?lt;/p><p>　　尺寸系數(shù)=1（按圖8—3—24查?。?lt;/p><p>　　則 []=</p>

71、<p>　　滿(mǎn)足，〈〈[] 驗(yàn)算結(jié)果安全</p><p>　　5.4 齒輪及齒輪副精度的檢驗(yàn)項(xiàng)目計(jì)算</p><p>　　1.確定齒厚偏差代號(hào)為：6KL GB10095—88（參考表8—3—54查?。?lt;/p><p>　　2.確定齒輪的三個(gè)公差組的檢驗(yàn)項(xiàng)目及公差值（參考表8—3—58查取）</p><p>　　第Ⅰ公差組檢驗(yàn)切

72、向綜合公差，==0.063+0.009=0.072mm,(按表8—3—69計(jì)算，由表8—3—60，表8—3—59查取)；</p><p>　　第Ⅱ公差組檢驗(yàn)齒切向綜合公差，=0.6（）=0.6（0.009+0.011）=0.012mm，（按表8—3—69計(jì)算，由表8—3—59查?。?；</p><p>　　第Ⅲ公差組檢驗(yàn)齒向公差=0.012（由表8—3—61查?。?。</p>&

73、lt;p>　　3.確定齒輪副的檢驗(yàn)項(xiàng)目與公差值（參考表8—3—58選擇）</p><p>　　對(duì)齒輪，檢驗(yàn)公法線(xiàn)長(zhǎng)度的偏差。按齒厚偏差的代號(hào)KL，根據(jù)表8—3—53的計(jì)算式求得齒厚的上偏差=-12=-12</p><p>　　0.009=-0.108mm，齒厚下偏差=-16=-160.009=-0.144mm；公法線(xiàn)的平均長(zhǎng)度上偏差=*cos-0.72sin=-0.108cos-0.

74、72 =-0.110mm,下偏差=cos+0.72sin=-0.144cos+0.720.036sin=-0.126mm；按表8—3—19及其表注說(shuō)明求得公法線(xiàn)長(zhǎng)度=87.652，跨齒數(shù)K=10，則公法線(xiàn)長(zhǎng)度偏差可表示為：對(duì)齒輪傳動(dòng)，檢驗(yàn)中心距極限偏差，根據(jù)中心距a=200mm，由表查得8—3—65查得=；檢驗(yàn)接觸斑點(diǎn)，由表8—3—64查得接觸斑點(diǎn)沿齒高不小于40%，沿齒長(zhǎng)不小于70%；檢驗(yàn)齒輪副的切向綜合公差=0.05+0.072=0

75、.125mm（根據(jù)表8—3—58的表注3，由表8—3—69，表—3—59及表8—3—60計(jì)算與查?。粰z驗(yàn)齒切向綜合公差=0.0228mm，（根據(jù)8—3—58的表注3，由表8—3—69，表8—3—59計(jì)算與查?。?。對(duì)箱體，檢驗(yàn)軸線(xiàn)的平行度公差，=0.012mm，=0.006mm（由表8—3—63查取）。</p><p>　　4. 確定齒坯的精度要求按表8—3—66和8—3—67查取。根據(jù)大齒輪的功率，確定大輪的

76、孔徑為50mm，其尺寸和形狀公差均為6級(jí)，即0.016mm，齒輪的徑向和端面跳動(dòng)公差為0.014mm。</p><p>　　5.齒輪工作圖5-1：</p><p><b>　　第六章 軸的設(shè)計(jì)</b></p><p>　　6.1 計(jì)算作用在軸上的力</p><p><b>　　大輪的受力：</b>

77、</p><p>　　圓周力 ==</p><p><b>　　徑向力 </b></p><p><b>　　軸向力 </b></p><p><b>　　小輪的受力：</b></p><p><b>　　圓周力 = <

78、;/b></p><p><b>　　徑向力 =</b></p><p><b>　　軸向力 =</b></p><p>　　6.2 計(jì)算支力和彎矩</p><p>　　1.垂直平面中的支反力：</p><p>　　2. 水平面中的支反力：</p>

79、<p><b>　　=</b></p><p><b>　　=2752.3N</b></p><p><b>　　=</b></p><p><b>　　=261N</b></p><p>　　3. 支點(diǎn)的合力 ，：</p>&

80、lt;p><b>　　=</b></p><p><b>　　軸向力 </b></p><p>　　應(yīng)由軸向固定的軸承來(lái)承受。</p><p><b>　　4. 垂直彎矩：</b></p><p><b>　　截面Ⅰ—Ⅰ </b></p&g

81、t;<p><b>　　截面Ⅱ—Ⅱ </b></p><p><b>　　5. 水平彎矩：</b></p><p><b>　　截面Ⅰ—Ⅰ</b></p><p><b>　　截面Ⅱ—Ⅱ</b></p><p><b>　　=27

82、52</b></p><p><b>　　=504N</b></p><p><b>　　合成彎矩：</b></p><p><b>　　截面Ⅰ—Ⅰ</b></p><p><b>　　截面Ⅱ—Ⅱ</b></p><p>

83、;<b>　　計(jì)算軸徑</b></p><p><b>　　截面Ⅰ—Ⅰ</b></p><p><b>　　截面Ⅱ—Ⅱ</b></p><p>　　6.3 對(duì)截面進(jìn)行校核</p><p>　　1. 截面Ⅰ—Ⅰ校核</p><p>　?。ㄓ杀?—1—2得）

84、</p><p><b>　　齒輪軸的齒 </b></p><p>　?。ㄓ杀?—1—17得）</p><p>　?。ㄓ杀?—1—17得）</p><p><b>　　S>1.8</b></p><p>　　則 軸的強(qiáng)度滿(mǎn)足要求</p><p>

85、;　　2. 截面Ⅱ—Ⅱ校核</p><p>　?。ㄓ杀?—1—2得）</p><p><b>　　齒輪軸的齒 </b></p><p>　?。ㄓ杀?—1—17得）</p><p>　?。ㄓ杀?—1—17得）</p><p><b>　　S>1.8</b></p&

86、gt;<p>　　則 軸的強(qiáng)度滿(mǎn)足要求</p><p><b>　　3. 如圖6-2</b></p><p>　　第七章 主軸設(shè)計(jì)</p><p>　　7.1 計(jì)算作用在軸上的力</p><p><b>　　1.齒輪的受力：</b></p><p>　　扭矩

87、 T T=</p><p>　　圓周力 ==</p><p><b>　　徑向力 </b></p><p><b>　　軸向力 </b></p><p>　　2. 工作盤(pán)的合彎矩</p><p>　　Mt=[(M0+M)/2]/K=8739（N

88、3;m）式中，K為彎曲時(shí)的滾動(dòng)摩擦系數(shù)，K=1.05 按上述計(jì)算方法同樣可以得出Ф50I級(jí)鋼筋（σb=450 N/mm2）彎矩所需彎矩：Mt=8739（N·m）</p><p>　　由公式Mt=式中 F為撥斜柱對(duì)鋼筋的作用力；Fr為F的徑向分力;a為F與鋼筋軸線(xiàn)夾角。 </p><p><b>　　則 </b></p><p>&l

89、t;b>　　工作盤(pán)的扭矩 </b></p><p>　　所以T>齒輪能夠帶動(dòng)工作盤(pán)轉(zhuǎn)動(dòng)</p><p>　　7.2 計(jì)算支力和彎矩</p><p>　　1.垂直平面中的支反力：</p><p>　　2.水平面中的支反力：</p><p><b>　　=</b></p

90、><p>　　=11198.37N</p><p><b>　　=</b></p><p><b>　　=-3217.9N</b></p><p>　　3.支點(diǎn)的合力 ，：</p><p><b>　　=</b></p><p>&l

91、t;b>　　軸向力 </b></p><p>　　應(yīng)由軸向固定的軸承來(lái)承受。</p><p><b>　　4.垂直彎矩：</b></p><p><b>　　截面Ⅰ—Ⅰ </b></p><p><b>　　截面Ⅱ—Ⅱ </b></p>&

92、lt;p><b>　　5.水平彎矩：</b></p><p><b>　　截面Ⅰ—Ⅰ</b></p><p><b>　　截面Ⅱ—Ⅱ</b></p><p><b>　　=11198.37</b></p><p><b>　　=-66.77

93、N</b></p><p><b>　　6.合成彎矩：</b></p><p><b>　　截面Ⅰ—Ⅰ</b></p><p><b>　　截面Ⅱ—Ⅱ</b></p><p><b>　　7.計(jì)算軸徑</b></p><p&

94、gt;<b>　　截面Ⅰ—Ⅰ</b></p><p><b>　　截面Ⅱ—Ⅱ</b></p><p>　　7.3 對(duì)截面進(jìn)行校核</p><p><b>　　1.截面Ⅰ—Ⅰ校核</b></p><p>　　（由表4—1—2得）</p><p><b

95、>　　齒輪軸的齒 </b></p><p>　?。ㄓ杀?—1—17得）</p><p>　　（由表4—1—17得）</p><p><b>　　S>1.8</b></p><p>　　則 軸的強(qiáng)度滿(mǎn)足要求</p><p><b>　　2. 如圖7-1</b

96、></p><p><b>　　第八章 軸承的選擇</b></p><p>　　8.1滾動(dòng)軸承選擇.</p><p>　　根據(jù)撥盤(pán)的軸端直徑選取軸承，軸承承受的力主要為徑向力，因而采用深溝球軸承，選定為型號(hào)為16008的軸承,其中16008的技術(shù)參數(shù)為：</p><p>　　d=40mm D

97、=68mm B=9mm</p><p>　　2. 16008軸承的配合的選擇：</p><p>　　軸承的精度等級(jí)為D級(jí)，內(nèi)圈與軸的配合采用過(guò)盈配合,軸承內(nèi)圈與軸的配合采用基孔制，由此軸的公差帶選用k6,查表得在基本尺寸為200mm時(shí)，IT6DE 公差數(shù)值為29um，此時(shí)軸得基本下偏差ei=+0.017mm，則軸得尺寸為mm。外圈與殼體孔的配合采用基軸制，過(guò)渡配合，由

98、此選用殼體孔公差帶為M6，IT6基本尺寸為68mm時(shí)的公差數(shù)值為0.032mm，孔的基本上偏差ES=-0.020，則孔的尺寸為mm。</p><p>　　第九章 總 結(jié)</p><p>　　近兩個(gè)月的畢業(yè)設(shè)計(jì)終于結(jié)束了，通過(guò)這段日子的設(shè)計(jì)學(xué)習(xí)，自己的專(zhuān)業(yè)知識(shí)和獨(dú)立思考問(wèn)題的能力有了很大的提高，對(duì)我走向社會(huì)從事本專(zhuān)業(yè)工作有著深遠(yuǎn)的影響。現(xiàn)在就此談?wù)剬?duì)本次畢業(yè)設(shè)計(jì)過(guò)程中的認(rèn)識(shí)和體會(huì)。&l

99、t;/p><p>　　首先，我學(xué)會(huì)了查閱資料和獨(dú)立思考。我的課題是鋼筋彎曲機(jī)的設(shè)計(jì)。在設(shè)計(jì)過(guò)程中，真正體會(huì)到了實(shí)踐的重要性。我曾到建筑工地去參觀(guān)學(xué)習(xí)，了解現(xiàn)場(chǎng)環(huán)境和設(shè)備，真正從實(shí)際出發(fā)來(lái)考慮自己的設(shè)計(jì)。同時(shí)，廣泛深入圖書(shū)館，實(shí)事求是，認(rèn)真查閱有關(guān)書(shū)籍資料，鍛煉了自己的分析問(wèn)題、解決問(wèn)題的能力。因是兩人合作項(xiàng)目，在設(shè)計(jì)時(shí)，也充分體會(huì)到了合作的重要性，培養(yǎng)了自己的團(tuán)隊(duì)精神。不可否認(rèn)，在這個(gè)過(guò)程中，也遇到不少困難，所幸的是

100、得到了劉老師，招老師，陳老師的悉心指導(dǎo)，起到了點(diǎn)石成金的作用，大大啟發(fā)了我，使我能不斷前進(jìn)。</p><p>　　其次，認(rèn)識(shí)到實(shí)踐的重要性。這次設(shè)計(jì)我做了很多重復(fù)工作、無(wú)用功，但是這些重復(fù)工作和無(wú)用功積累了設(shè)計(jì)經(jīng)驗(yàn)。同時(shí)也認(rèn)識(shí)到設(shè)計(jì)不能只在腦子里想其結(jié)構(gòu)、原理，必須進(jìn)行實(shí)際操作。另外，也應(yīng)從多個(gè)角度來(lái)思考問(wèn)題的所在，嘗試其它的方法，以求找到最佳方法，因?yàn)榧词瓜氲暮芡昝?，但到?shí)際的設(shè)計(jì)時(shí)會(huì)遇到很多想不到的實(shí)際問(wèn)題。

101、</p><p><b>　　致 謝</b></p><p>　　在設(shè)計(jì)中我們得到了李超老師和蔡師傅的大力支持和耐心指導(dǎo)，以及無(wú)錫市隨意建筑設(shè)備有限公司的幫助，在此設(shè)計(jì)即將結(jié)束之際，我表示衷心的感謝！</p><p>　　在設(shè)計(jì)的過(guò)程中，也出現(xiàn)了一些客觀(guān)不足的問(wèn)題，就是支架，減速器的箱蓋只能靠想象，不能根據(jù)實(shí)際的情況來(lái)作合適、客觀(guān)地

102、修改，難免有些缺點(diǎn)和不足，由于諸多原因，本次設(shè)計(jì)存在一些不足和有待改善的地方，希望老師能夠看待。</p><p>　　最后，衷心感謝李超老師的細(xì)心指導(dǎo)和教導(dǎo)，使我在大學(xué)里的最后一段時(shí)間里，學(xué)到了更多的知識(shí)。</p><p>　　在此，我再次向所有在該設(shè)計(jì)中，向我們提供幫助的老師，同學(xué)和工人師傅致以最衷心的謝意！</p><p><b>　　參考文獻(xiàn)<

103、/b></p><p>　　吳宗澤主編。機(jī)械設(shè)計(jì)實(shí)用手冊(cè)。北京：化學(xué)工業(yè)出版社。</p><p>　　江耕華，陳啟松主編。機(jī)械傳動(dòng)手冊(cè)。北京：煤炭工業(yè)出版社。</p><p>　　機(jī)械化科學(xué)研究院編。實(shí)用機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)。北京：中國(guó)農(nóng)業(yè)機(jī)械出版社。</p><p>　　西北工業(yè)大學(xué)機(jī)械原理及機(jī)械零件教研室編。機(jī)械設(shè)計(jì)。北京：高等教育出版社。

104、</p><p>　　陳作模主編。機(jī)械原理。北京：高等教育出版社。</p><p>　　王光銓主編。機(jī)床電力拖動(dòng)與控制。北京：機(jī)械工業(yè)出版社</p><p>　　馬曉湘，鐘均祥主編。畫(huà)法幾何及機(jī)械制圖。廣州：華南理工大學(xué)出版社。</p><p>　　廖念針主編?；Q性與測(cè)量技術(shù)基礎(chǔ)。北京：中國(guó)計(jì)量出版社。</p><p&g