建筑工程教學樓畢業(yè)設計

1、<p><b>　　0前言</b></p><p>　　隨著科技的飛速發(fā)展及信息時代的來臨，必然對學校建筑用房的配置、布局、環(huán)境、空間等在滿足原來的功能基礎上，又能適應教育改革和發(fā)展的需要。學校建筑向智能型、多功能、高效率發(fā)展，建筑風格更具有文化性，科學性和時代性。</p><p>　　本建筑是哈爾濱市某高校校園內的一幢教學樓，該樓為綜合性多功能建筑，由三部

2、分構成。大教室部分，普通教室部分，及講演廳三部分。層高分別為4.2m，3.9m，及5.2m。</p><p>　　平面設計要求布局合理，方便適用，立面及造型設計要求簡潔、美觀、大方，體現時代精神及審美要求。</p><p><b>　　空間組成：</b></p><p><b>　　大教室部分：</b></p>

3、<p>　　6個階梯教室：270左右，容納人數270人左右。</p><p><b>　　普通教室部分：</b></p><p>　　由小教室、制圖室、及各類辦公、配套用房。小教室8-12個。每個容納人數30-50人，50左右；制圖室4-6個，容納人數60-70人，150左右；其它部分按需要設計。</p><p><b>

4、;　　講演廳部分：</b></p><p>　　1個講演廳，容納500人左右，使用面積500左右。</p><p><b>　　設計條件：</b></p><p>　　1．管網條件將與城市、水、暖、電等管網聯(lián)結配套；</p><p>　　2．結構為杠架結構，采用現澆形式，講演廳用屋架；</p>

5、<p>　　3．地質條件：場地土二類，標準凍深 ，場地平坦，地下無障礙物，坑洼回填；</p><p><b>　　4．抗震要求七度</b></p><p><b>　　1建筑設計</b></p><p>　　建筑設計的首要任務是滿足建筑物的功能要為人們的生產生活活動創(chuàng)造良好的環(huán)境。同時愛用合理的技術措施。要具有良

6、好的經濟效果，要考慮建筑美觀要求及先例總體規(guī)劃要求。</p><p><b>　　1.1總平面設計</b></p><p>　　本設計是一個多功能的建筑，考慮到功能的不同，將本建筑分為三部分，大教室部分，普通教室，及講演廳部分。根據場地限制，及防止布局過于規(guī)則、沒有變化，故設計成現在的方案。根據要求大教室設三層，普通教室五層，講演廳一層。即可獨立使用又可對外獨立使用。

7、</p><p><b>　　1.2建筑平面設計</b></p><p>　　建筑平面主要為使用部分及交通聯(lián)系部分。</p><p>　　1.2.1使用部分的平面設計</p><p>　　使用部分主要是指使用活動和輔助使用活動的面積，即各類建筑物中的使用房間和輔助房間。</p><p><b

8、>　　a教室部分</b></p><p>　　有大教室及普通教室，窗戶應位于學生左側，對于一側采光，要滿足視聽方面的要求、采光要求及容納人數的要求。同時窗間墻也有特別要求。綜合考慮小教室設計成能容納人數40人左右，前排離黑板為2.5m。滿足防火疏散安全，門采用外開，并兩扇門單扇750mm，對于門要求每100人不小于0.6m，滿足要求。其余辦公室及配套房間門寬1.0m。大教室變要同樣要求。光地比0

9、.22，窗戶設置見圖及門窗表，小教室數為10個，大教室6個，制圖室4個，滿足設計要求。</p><p><b>　　b講演廳部分</b></p><p>　　講演廳使用面積大，容納人數多，階梯要求滿足要求，采用坡道形式，每二排間高差120mm即階梯形相同。為了既滿足要求又能使一層的講演廳美觀故采用仿扇形的形式。設兩門，當對內使用時可從主體部分中入，當對外使用時東側的3

10、.6m的大門可作為主要通道</p><p>　　兩個門滿足防火疏散安全要求又滿足門的寬度要求，因講演廳是特殊的使用部分故可不必滿足窗地比要求。選用6扇的窗。</p><p><b>　　c庫房</b></p><p>　　辦公室勤雜室，充分利用框架結構的布置靈活的特點，其中教員休息室設在教室集中的部分，方便教學人員充分利用時間，采光稍不好的房間

11、作為庫房。</p><p><b>　　d洗手間部分</b></p><p>　　洗手間的設計要考慮使用人數及距離要求。由于人員使用比較集中且休息時為下課時間，應該充分考慮。</p><p><b>　　e交通聯(lián)系部分</b></p><p>　　交通聯(lián)系部分是既要滿足房間使用要求，是各房間聯(lián)結的主

12、要通道，是聯(lián)系室內至室外的樞紐，設計時要求交通道路線簡捷明確，通行方便，人流通暢，緊急疏散時迅速安全，滿足一定的采光通風條件。</p><p>　　走廊考慮門外開，及教室要通暢明亮采用寬3.6m，而去掉柱實際為3.1m，過道寬度按耐火等級二級5層考慮，每層人數大約在六百多人。樓梯設計總寬為9.4m，滿足要求。樓梯間距也滿足疏散要求，且大教室人數多，故在大教室獨設樓梯，且為開敞式有利于采光。樓梯最遠至房間不超過22

13、m。</p><p>　　門廳對外出入口的總寬不應小于門廳的過道樓梯寬度的總和，門廳面積每人算0.08，本設計有兩主要入口故滿足要求，過廳見圖。</p><p>　　講演廳考慮到既要對內開放又要對外開放，故采用了形成了現在方案，經多次修改。</p><p><b>　　1.3建筑立面設計</b></p><p>　　建筑

14、立面是在滿足使用功能要求的同時，它的體型，立面及內外組合還會給人的精神上的感受，使人產生共鳴，好的立面造型能使人賞心悅目，建筑立面設計體型必須符合建筑造型和立面構圖方面的規(guī)律性，把適用經濟</p><p>　　本設計教學樓，由于采光要求高，立面上形成高大明快，成組排列的窗戶和寬敞的入口。同時高低層的設置使個立面變得不于太過單調，大教室的窗戶排列給人以有致的感受。</p><p><b

15、>　　1.4建筑剖面設計</b></p><p>　　建筑剖面圖是表示建筑物在垂直方向房屋各部分的組合關系，主要分析建筑物各部分應有的高度，建筑層數，建筑空間的組合和利用的及建筑剖面中的結構，構遷關系等。</p><p>　　小教室制圖教室均為單面采光，高寬比要求，故確定層高3.9m，室內高出室外地900</p><p>　　階梯教室部分，教室雙面

16、采光，高寬比，確定層高4.5m。二層層頂于小教室部分齊平，其它配套房間布置隨主體層高。</p><p>　　講演廳考慮坡度及高影響確定層高。為了減少土方量的運輸，取從教室入講演廳通道與教室同一標高，挖土填在需填土的地方。</p><p><b>　　2框架結構設計</b></p><p>　　2.1結構方案的選擇</p><

17、p>　　2.1.1框架的選擇</p><p>　　考慮到整體的抗震性，主體結構布置盡量均勻，并盡量避免不必要的扭轉和集中應力，本工程框架結構采用整體現澆的施工方法，提高結構的整體性和抗震性，柱下根據地質條件采用獨立基礎。本設計框架縱向5跨，柱距為9.0m，橫向3跨，柱距為6.6m、3.6m及6.6m。柱網布置如圖3-1。</p><p>　　2.1.2框架結構截面尺寸的估算</

18、p><p><b>　　a梁板截面尺寸估算</b></p><p>　　框架梁截面高度h，按梁跨度的1/10~1/15確定，取梁高為600mm?？蚣芰航孛鎸挾认禂等×焊叩囊话耄簩挒?00mm。連系梁由梁跨度的1/10~1/15確定，最大跨度2.4m，取統(tǒng)一梁高600mm，梁寬取梁高的一半為300mm；其它次梁按跨度的1/20限值為330mm，取400mm，梁寬取梁高的一

19、半為200mm。</p><p>　　板的最小厚度L/50=4200/50=84mm?？紤]到板的撓度及裂縫寬度的限制及鋪設管線等因素，由經驗取板厚100mm。</p><p><b>　　b柱截面尺寸的估算</b></p><p>　　根據柱支撐的樓板面積計算由豎向載荷作用下產生的軸力，并按軸壓比控制估算柱截面面積，估算柱截面時，樓層載荷按11

20、～14KN/計，本工程邊柱按12 KN/計，中柱按11 KN/計。</p><p>　　負荷面為的邊柱軸力：</p><p>　　Nv==2227.5 KN</p><p><b>　　負荷面為的中柱軸力</b></p><p>　　Nv==3155.6 KN</p><p>　　柱軸力相差不大，

21、為施工方便和結構美觀，統(tǒng)一柱截面，取軸力最大的估算截面。</p><p>　　本工程的抗震等級為二級（《震規(guī)》表6.1.2），取N=1.1Nv=1.1×3155.6=3471.2 KN</p><p>　　柱的軸壓比限值為0.9（《震規(guī)》表6.3.7）</p><p>　　Ac=N/fc==2597097</p><p>　　混凝土

22、取C30，fc=14.3 KN/</p><p>　　設柱截面為正方形，則b=h= = 509.3mm</p><p>　　綜上所述，取b=h=500mm，混凝土取C30，fc=14.3 KN/ </p><p><b>　　=N/fc Ac=</b></p><p><b>　　滿足要求。</b>

23、;</p><p>　　2.2荷載的匯集與計算</p><p>　　2.2.1豎向載荷計算</p><p><b>　　a屋面載荷標準值</b></p><p>　　防水卷材（三元乙丙） 0.1 KN/</p><p>　　20厚砂漿找平層

24、 20×0.02=0.4 KN/</p><p>　　爐渣混凝土找坡3% 14×0.15=2.1 KN/</p><p>　　60厚苯板保溫 0.15×0.06=0.03 KN/</p><p>　　100厚鋼筋混凝土樓板 25

25、×0.10=2.5KN/</p><p>　　15㎜厚紙筋石灰抹底 16×0.015=0.24KN/ m</p><p>　　屋面恒荷載： 5.77KN/</p><p>　　不上人屋面活荷載 0.7KN/</p><p>　　基本雪壓

26、 0.45KN/</p><p><b>　　b樓面載荷標準值</b></p><p>　　橡膠軟地面 0.1KN/</p><p>　　20mm砂漿找平 20×0.02=0.4KN/<

27、;/p><p>　　100mm混凝土樓板 25×0.10=2.5KN/</p><p>　　15mm紙筋石灰抹底 16×0.015=0.24KN/m</p><p>　　樓面恒載荷 3.24KN/</p><p>　

28、　教室活載荷取2.0 KN/，走廊，樓梯間，廁所活載荷取2.5 KN/，設計中為簡化計算，取活載2.5 KN/。</p><p><b>　　b梁、墻載荷標準值</b></p><p>　　內隔墻200mm厚陶?；炷量招钠鰤K，兩側各20mm厚混合砂漿抹灰：</p><p>　　8×0.2+17×0.02×2=2.

29、28 KN/</p><p>　　外墻為200mm厚陶?；炷量招钠鰤K，外墻面磚及水泥砂漿，內側20mm厚混合砂漿抹灰：</p><p>　　8×0.4+17×0.02+0.5=4.04 KN/</p><p>　　框架梁自重 25×0.30×0.60=4.5 KN/m </p&g

30、t;<p>　　梁側粉刷 17×2×（0.6-0.1）×0.02=0.34 KN/m</p><p>　　合計4.84 KN/m</p><p>　　次梁自重 25×0.20×0.40=2 KN/m </p><p>　　梁側粉刷

31、 17×2×（0.4-0.1）×0.02=0.2 KN/m </p><p><b>　　合計2.2KN/m</b></p><p>　　連系梁自重 25×0.30×0.60=4.5 KN/m </p><p>　　梁側粉刷

32、 17×2×（0.6-0.1）×0.02=0.34 KN/m</p><p>　　合計4.84 KN/m</p><p>　　2.2.3水平載荷計算</p><p>　　a風載荷作用下水平荷載的計算</p><p>　　查載荷規(guī)范（GB-50009-2001），哈市基本風壓按50年一遇為0.55

33、KN/，垂直于建筑物表面的風載荷標準值。</p><p>　　當計算主要承重結構時</p><p>　　ωk=βZμSμZω0 </p><p>　　b地震力作用下水平載荷的計算</p><p>　　各桿件慣性矩及線剛度計算</p><p>　　計算梁的線剛度時，考慮到現澆樓板的作用，一邊有樓板的梁截面慣性矩I=2.0

34、I0，I0 為按矩形截面計算的梁截面的慣性矩。梁、柱混凝土均采用采用C30。 </p><p>　　線剛度計算公式ic=EI/l。各梁、柱剛度見下表</p><p><b>　　線剛度分布</b></p><p><b>　　柱的側移剛度D</b></p><p>　　D=12ic/h2 &l

35、t;/p><p>　　ic ——柱的線剛度 </p><p><b>　　h ——樓層高度</b></p><p>　　——節(jié)點的轉動系數。由梁柱剛度按下表計算</p><p>　　各層 D值計算（中框架柱）</p><p>　　各層 D值計算（邊框架柱）</p><p>

36、;　　2~5層： kN/ m</p><p><b>　　1層： kN/ m</b></p><p>　?。?）自震周期的計算</p><p>　　基本自震周期采用頂點位移法計算：</p><p>　　建筑的重力載荷代表值=自重標準值×1.0+可變載荷×</p><p>　　一

37、般民用建筑 =0.5，且活荷不計入，雪荷計入。</p><p>　　則作用于每一層的GK計算為：</p><p>　　=5×100%×[（211.99+288.49）×2+23.18×6.6×2+17.82×3.6]+5×[（17.87+28.40）×2+2.22×6.6×2+1.58&#

38、215;3.6]×50%</p><p>　　+24×100%×3.9×25×0.5×0.5×0.5</p><p>　　=7466.77KN</p><p>　　G4= G3= G2=5×100%×[（220.58+249.92）×2+22.66×6.6&

39、#215;2+12.13×3.6]+5×[（63.38+97.49）×2+7.94×6.6×2+5.64×3.6]×50%+24×100%×3.9×25×0.5×0.5</p><p>　　=8123.28KN</p><p>　　=5×100%×[（

40、220.58+249.92）×2+22.66×6.6×2+12.13×3.6]+5×[（63.83+97.49）×2+7.94×6.6×2+5.64×3.6]×50%</p><p>　　+24×100%×25×0.5×0.5×0.5×（4.4+3.9）/

41、2</p><p>　　=8160.78KN</p><p>　　結構頂點假想位移uT計算</p><p>　　=6836.76 =2180.95</p><p>　　表中Gi——各層重力載荷代表值</p><p>　　∑D ——柱抗側移剛度</p><p>　　△ui，ui——層間假想

42、相對位移，所在層絕對位移</p><p>　　取=0.6 ，=0.68s</p><p>　?。?）多遇水平地震作用標準值和位移計算</p><p>　　本工程房屋高度25m＜40m，并且質量和剛度沿高度分布平均?？捎玫撞考袅Ψㄓ嬎愣嘤鏊降卣鹱饔脴藴手?。</p><p>　　由《規(guī)范》查得，多遇地震，設防裂度為7度，設計基本地震加速度為0.

43、10g時，水平地震影響系數最大值=0.08（《震規(guī)》表5.1.4-1）。對于哈爾濱市Ⅱ類場地，設計地震分組為第一組Tg=0.35，Tg＜T1＜5Tg</p><p>　　=（Tg/ T1）0.9 =（0.35/ 0.68）0.9×0.08=0.044</p><p>　　—— 相對于結構自振周期的水平地震影響系數</p><p>　　因為T1=0.68s＞

44、1.4Tg=0.49 s，需要考慮水平地震附加作用</p><p>　　Tg=0.35 δn=0.08 T1+0.07=0.08×0.68+0.07=0.1244</p><p>　　結構總水平地震作用標準值</p><p>　　FEK=Geq =0.044×0.85×39997.39=1495.90kN</p>

45、<p>　　Fn =δn FEK =0.1244×1495.90=186.09 kN</p><p>　　各樓層的水平地震標準值按下式計算</p><p>　　Fi，Vi和△ue的計算 =1309.81kN</p><p>　　ui＜［△u］滿足抗側移的要求</p><p>　　2.3框架梁柱內力計算</p>

46、<p>　　2.3.1荷載標準值匯集</p><p><b>　?。▊髁β窂饺鐖D）</b></p><p><b>　　a屋面</b></p><p>　　⑴框架梁（CD）和 框架梁（AB）</p><p><b>　　恒荷載：</b></p>&l

47、t;p>　　自重： 4.84kN/m</p><p>　　板傳來線載荷：（0.807×2.25+0.908×1.5）×5.77=1834 kN/m</p><p>　　合計： 23.18 kN/m</p><p><b>　　活荷載：</b><

48、/p><p>　　板傳來線載荷： （0.807×2.25+0.908×1.5）×0.7=2.22kN/m</p><p><b>　　框架梁（BC）</b></p><p><b>　　恒荷載：</b></p><p>　　自重：

49、 4.84 kN/m</p><p>　　板傳來線載荷： 2×1.8×5.77×5/8=12.98 kN/m</p><p>　　合計： 17.82 kN/m</p><p><b>　　活荷載：</b></p><p>　　板傳來線載荷：

50、 2×1.8×0.7×5/8=1.58 kN/m</p><p>　?、七B系梁（A、D軸7軸左）</p><p><b>　　恒荷載：</b></p><p>　　自重： 4.84kN/m</p><p>　　板傳來線載荷：

51、 2.25×5.77×5/8=8.11 kN/m</p><p>　　女兒墻： 3.28 kN/m</p><p>　　合計： 15.23 kN/m </p><p><b>　　活荷載：</b></p>&l

52、t;p>　　板傳來線載荷： 2.25×0.7×5/8=0.98 kN/m</p><p>　　連系梁（B、C軸7軸左）</p><p><b>　　恒荷載：</b></p><p>　　自重： 4.84kN/m</p>&l

53、t;p>　　板傳來線載荷：（2.25×5/8+0.928×1.8）×5.77=17.75kN/m</p><p>　　合計： 22.59 kN/m</p><p><b>　　活荷載：</b></p><p>　　板傳來線載荷： （2.25×5/8+0.928×1.8）×0.7

54、=2.15kN/m</p><p>　　連系梁（A、D軸7軸右）</p><p><b>　　恒荷載：</b></p><p>　　自重： 4.84kN/m</p><p>　　板傳來線載荷： 1.5×5.77×5/8=5

55、.41 kN/m</p><p>　　女兒墻： 3.28 kN/m</p><p>　　合計： 10.25kN/m</p><p><b>　　活荷載：</b></p><p>　　板傳來線載荷： 1.5×0.7×5

56、/8=0.66 kN/m</p><p>　　連系梁（B、C軸12軸右）</p><p><b>　　恒荷載：</b></p><p>　　自重： 4.84kN/m</p><p>　　板傳來線載荷：（1.5×5/8+0.928×1.8）×

57、;5.77=15.05 kN/m</p><p>　　合計： 19.89kN/m</p><p><b>　　活荷載：</b></p><p>　　板傳來線載荷： （1.5×5/8+0.928×1.8）×0.7=1.83kN/m</p><p><b>　?、谴瘟海?2軸左）&l

58、t;/b></p><p><b>　　恒荷載：</b></p><p>　　自重： 2.2kN/m</p><p>　　板傳來線荷載： 2×0.807×2.25×5.77=20.95 kN/m</p><p

59、>　　合計： 23.15kN/m</p><p><b>　　活荷載：</b></p><p>　　板傳來線荷載： 2×0.807×2.25×0.7=2.54 kN/m</p><p><b>　　次梁（12軸右）</b></p><p><

60、;b>　　恒荷載：</b></p><p>　　自重： 2.2kN/m</p><p>　　板傳來線荷載： 2×0.908×1.5×5.77=15.72 kN/m</p><p>　　合計： 17.92 kN/m</p><p>

61、;<b>　　活荷載：</b></p><p>　　板傳來線荷載： 2×0.908×1.5×0.7=1.91 kN/m</p><p>　?、软攲又芎奢d（集中力）</p><p><b>　　A、D軸框架柱</b></p><p>　?。ㄟB系梁A、D軸

62、X左+連系梁A、D軸X右）/2+次梁X左/4+次梁AB跨X右/2</p><p><b>　　即：恒荷載：</b></p><p>　?。?5.23×9+10.25×9）/2+23.15×6.6/4+17.92×6.6/2=211.99kN</p><p><b>　　活荷載：</b>

63、;</p><p>　?。?.66×9+0.98×9）/2+2.54×6.6/4+1.91×6.6/2=17.87 kN</p><p><b>　　B、C軸框架柱</b></p><p>　?。ㄟB系梁B軸X左+連系梁B軸X右）/2+次梁X左/4+次梁X右/2</p><p>&l

64、t;b>　　即：恒荷載：</b></p><p>　?。?2.59×9+19.89×9）/2+23.15×6.6/4+17.06×6.6/2=288.49 kN</p><p><b>　　活荷載：</b></p><p>　?。?.15×9+1.83×9）/2+2.

65、54×6.6/4+1.91×6.6/2=28.40 kN</p><p><b>　　b樓面</b></p><p>　?、趴蚣芰篈B（CD）</p><p><b>　　恒荷：</b></p><p>　　自重： 4.

66、84kN/m</p><p>　　板傳來線荷載：（0.807×2.25+0.908×1.5）×3.24=10.30 kN/m</p><p>　　梁上墻體重： 2.28×（3.9-0.6）=7.52 kN/m</p><p>　　合計： 22.42kN/m</p><p>&l

67、t;b>　　活載：</b></p><p>　　板傳來線荷載： （0.807×2.25+0.908×1.5）×2.5 =7.94 kN/m</p><p><b>　　框架梁（BC）</b></p><p><b>　　恒荷載：</b></p><p>

68、;　　自重： 4.84kN/m</p><p>　　板傳來線荷載： 2×1.8×3.24×5/8=7.29 kN/m</p><p>　　合計： 12.13 kN/m</p><p><b>　　活荷載：</b></p>

69、;<p>　　板傳來線荷載： 2×1.8×2.5×5/8=5.64 kN/m</p><p>　?、七B系梁（A、D軸12軸左）</p><p><b>　　恒荷：</b></p><p>　　自重：

70、 4.84kN/m</p><p>　　板傳來線載荷： 2.25×3.24×5/8=4.56 kN/m</p><p>　　梁上墻體重：4.04×（3.9-0.6）+（0.4-4.04）×2.4×2×3/9=7.51kN/m</p><p>　　合計：

71、16.91 kN/m</p><p><b>　　活載：</b></p><p>　　板傳來線載荷： 2.25×2.5×5/8=3.52kN/m</p><p>　　連系梁（B、C軸12軸左）</p><p><b>　　恒荷：</b&

72、gt;</p><p>　　自重： 4.84kN/m</p><p>　　板傳來線載荷： （2.25×5/8+0.928×1.8）×3.24=9.97kN/m</p><p>　　梁上墻體重： 2.28×（3.9-0.6）+（0

73、.2-2.28）×2.7×3/9=5.65kN/m</p><p>　　合計： 20.46 kN/m</p><p><b>　　活載：</b></p><p>　　板傳來線載荷： （2.25×5/8+0.928×1.8）×2.5=7.69kN/m</p>&

74、lt;p>　　連系梁（A、D軸12軸右）</p><p><b>　　恒荷：</b></p><p>　　自重： 4.84kN/m</p><p>　　板傳來線載荷： 1.5×3.24×5

75、/8=3.04 kN/m</p><p>　　梁上墻體重：4.04×（3.9-0.6）+（0.4-4.04）×2.4×1.5×4/9=8.09kN/m</p><p>　　合計： 15.97kN/m</p><p><b>　　活載：</b></p><p>　　板傳來線載荷：

76、 1.5×2.5×5/8=2.34kN/m</p><p>　　連系梁（B、C軸X右）</p><p><b>　　恒荷：</b></p><p>　　自重： 4.84kN/m</p&g

77、t;<p>　　板傳來線載荷： （1.5×5/8+0.928×1.8）×3.24=8.45kN/m</p><p>　　梁上墻體重：2.28×（3.9-0.6）+（0.2-2.28）×2.7×1.5×2/9=5.65kN/m</p><p>　　合計： 18.94kN/m<

78、/p><p><b>　　活載：</b></p><p>　　板傳來線載荷： （1.5×5/8+0.928×1.8）×2.5=3.36kN/m</p><p><b>　　⑶次梁（12軸左）</b></p><p><b>　　恒荷：&

79、lt;/b></p><p>　　自重： 2.2kN/m</p><p>　　板傳來線載荷： 2×0.807×2.25×3.24=11.77kN/m</p><p>　　梁上墻體重：

80、 2.28×（3.9-0.4）=7.98kN/m</p><p>　　合計： 21.95 kN/m</p><p><b>　　活載：</b></p><p>　　板傳來線載荷： 2×0.807×2.25×2.5=9.08

81、kN/m</p><p><b>　　次梁（12軸右）</b></p><p><b>　　恒荷：</b></p><p>　　自重： 2.2kN/m</p><p>　　板傳來線載荷：

82、 2×0.908×1.5×3.24=8.83kN/m</p><p>　　合計： 11.03 kN/m</p><p><b>　　活載：</b></p><p>　　板傳來線載荷： 2×0.908×1.5×2.5=6.81kN/m

83、</p><p>　　⑷1～5層柱承受集中力</p><p>　　A軸框架柱（同D軸）</p><p>　?。郏ㄟB系梁A軸X左+連系梁A軸X右）/2+次梁X左/4+次梁X右/2］</p><p><b>　　即：</b></p><p>　　恒載荷：（16.91×9+15.97×

84、;9）/2+21.95×6.6/4+11.03×6.6/2=220.58 kN</p><p>　　活載荷：（3.52×9+2.34×9）/2+9.08×6.6/4+6.81×6.6/2=63.83 kN</p><p>　　B軸框架柱（同C軸）</p><p>　?。郏ㄟB系梁B軸X左+連系梁B軸X右）/2

85、+次梁X左/4+次梁X右/2］</p><p><b>　　即：恒載荷：</b></p><p>　?。?0.46×9+18.94×9）/2+21.95×6.6/4+11.03×6.6/2=249.92kN</p><p>　　活載荷：（7.69×9+5.65×9）/2+9.08

86、15;6.6/4+6.81×6.6/2=97.49 kN</p><p>　　恒載和活載匯集圖（括號內為活載）</p><p>　　2.3.2豎向荷載內力計算</p><p>　?、帕褐霓D動剛度及相對轉動剛度如下表所示：</p><p>　?、聘鞴?jié)點桿件分配系數</p><p>　　a恒荷作用下梁端彎距和跨

87、中彎距的計算</p><p>　　b活荷作用下梁端和跨中彎距的計算</p><p>　　2.3.3控制截面的內力的不利組合</p><p><b>　　3 雨篷、板計算</b></p><p><b>　　3.1 雨篷計算</b></p><p>　　本設計雨篷懸臂梁L1由橫

88、向框架梁挑出：L2為連梁，搭在臂梁L1上，雨篷與樓板整體現澆，懸臂梁L1挑出2.4，故雨篷板長邊為9.0m，短邊為2.4m，因為，7.8/2.4>3,故雨篷按單向板計算。</p><p>　　1）雨篷（板）的計算：</p><p>　　取1m寬的板帶為計算單元，板厚t >×2400=60mm，取板厚t=70mm ,保護層厚20mm保護層厚20mm,砼采用c30。<

89、;/p><p><b>　?。?）板的荷載：</b></p><p>　　板自重： 1.2×0.07×25=2.1KN/m</p><p>　　20mm水泥砂漿面層： 1.2×0.02×20=0.48KN/m</p&

90、gt;<p>　　15mm厚抹灰： 1.2×0.015×17=0.31KN/m</p><p>　　合計： g =2.89 KN/m</p><p>　　均布活荷載： q = 0.98 KN/m</p><p>　　集中荷

91、載： P=1.4×1=1.4 KN</p><p>　　計算跨度：l0=ln=2.4－0.2/2=2.3m</p><p><b>　　彎矩設計值：</b></p><p>　　M1=1/8gl02+1/4PL0=1/8×2.89×2.32+1

92、/4×1.4×2.3=2.72 KN/m</p><p>　　M2=1/8(g+q)l02=1/8×(2.89+0.98)×2.32=2.56 KN/m</p><p>　　M1 >M2計算時用M1。</p><p>　?。?）板的配筋：h0=h－as=70－20=50mm</p><p>&l

93、t;b>　　查表：</b></p><p><b>　　As= </b></p><p>　　故板按構造配筋，選用。</p><p>　　板整體現澆，考慮梁對板支承有轉動約束，所以在板的上面配置負彎矩鋼筋，其伸出長度大于ln/6=2300/=383mm取400mm。</p><p><b>

94、　　2）連梁計算</b></p><p>　　連梁按簡支在懸臂梁L1上計算，梁截面尺寸選為200×400mm。</p><p><b>　?。?）荷載計算</b></p><p>　　梁自重： 1.2×0.2×0.4×25=2.4KN/m</p&

95、gt;<p>　　板傳來荷載： 0.5×(2.89+0.89)×0.23=4.45KN/m</p><p>　　梁粉涮： 1.2×20×(0.2+0.3×2)×0.02=0.32KN/m</p><p>　　合計： P=7.17 KN/m</p>&l

96、t;p>　?。?）L2梁配筋計算：</p><p>　　跨中：M=1/8Pl02=1/8×7.17×9.02=54.5 KN/m</p><p>　　V=1/8Pln=1/2×7.17×9.0=28KN</p><p><b>　　查表：</b></p><p><b&

97、gt;　　As= </b></p><p>　　選用316(As=603mm2)</p><p>　　斜截面承載力：0.07×fcbh0=0.07×1413×200×365=73 KN >V=28 KN</p><p>　　故按構造配筋，選用8@200。</p><p>　　3）懸壁梁

98、L1計算：</p><p>　　梁截面選用：250×500mm</p><p><b>　　（1）荷載計算：</b></p><p>　　梁自重： 1.2×0.25×0.5×25=3.75 KN/m</p><p>　　梁抹灰：1.2×20×(0

99、.4×2+0.25)×0.02=0.51 KN/m</p><p>　　總計： g = 4.26 KN/m</p><p>　　梁B1傳來的集中荷載：</p><p>　　F=7.17×7.8×1/2=27.31 KN</p><p><b>　

100、　梁的嵌固端彎矩：</b></p><p>　　M=1/2gln+F·ln=0.5×4.26×2.4+27.63×2.4=71.42 KN/m</p><p>　　梁端剪力：V=gln+F=4.26×2.4+27.63=37.85 KN</p><p><b>　　正載面承載力計算：</b

101、></p><p>　　h0=500－35=465mm</p><p><b>　　查表：</b></p><p><b>　　As=</b></p><p>　　選用316(As=603mm2)</p><p>　　與L2梁的計算相比，也按L1構造配箍筋取8@200&

102、lt;/p><p>　　懸臂梁受拉鋼筋錨固長度la</p><p>　　L1由橫向框架梁挑出，不必驗算抗傾覆。</p><p><b>　　3.2 雙向板計算</b></p><p>　　取手算的這榀框架的雙向樓板進行計算,按彈性理論設計,雙向板尺寸為3.9m×6.6,</p><p>&l

103、t;b>　　1.荷載計算</b></p><p>　　恒荷載設計值:g=1.4×3.34=4.68 KN/m2</p><p>　　教室活載設計值:1.4×2.0=2.8 KN/m2</p><p>　　2.按彈性理論計算:</p><p>　　單區(qū)格計算時,直接應用彈性理論編制的計算用表進行內辦計算,按

104、邊界條件列出了六種計算簡圖,分別給出了在均布載作用下的跨內彎矩系數(泊桑比)時支座彎矩系數及撓度系數,則可算出有關彎矩和撓度.</p><p>　　M=表中系數×(g+q)l2</p><p><b>　　V=表中系數×</b></p><p>　　式中M—跨內或支座彎矩</p><p><b&

105、gt;　　V—撓度</b></p><p>　　g.q—均布恒載、活載</p><p><b>　　Bc—板的抗彎剛度</b></p><p><b>　　l—取用和中較小值</b></p><p>　　lxly—x和y方向計算跨度</p><p>　　對于跨內彎

106、矩尚需考慮橫向變形影響，按下式計算</p><p>　　式中——考慮泊桑比的影響lx及l(fā)y方向的跨內彎矩。</p><p>　　Mx . My—時，lx及l(fā)y方向的跨內彎矩</p><p>　　Vc—泊桑比，對于鋼筋混凝土。</p><p>　　本雙向板為等跨多區(qū)格雙向板，求區(qū)格板，內最大彎矩時，按恒載滿布及活荷載棋盤布置計算。</p&

107、gt;<p>　　取荷載：g’=g+q/2=4.68+2.8/2=6.08 KN/m2</p><p>　　q’=q/2=2.8/2=1.4 KN/m2</p><p>　　在q’作用下，認為該雙向板四邊固定</p><p>　　lx/ly=3.9/6.6=0.59</p><p>　　查表：ax=0.0367 ay=0.0

108、076</p><p>　　在q’作用下，認為該雙向板一邊固定，三邊鉸接，</p><p>　　查表：ax=0.0707 ay=0.0268</p><p>　　Mx=114×3.7752=1.41KN</p><p><b>　　My=</b></p><p><b>

109、　　固</b></p><p><b>　　支座處彎矩計算：</b></p><p>　　P=q1+g1=1.4+6.08=7.482</p><p><b>　　按四邊固定進行計算</b></p><p>　　bx=－0.0793 by=－0.0571&

110、lt;/p><p><b>　　彎矩折減：</b></p><p>　　雙向板在荷載作用下，由于支座約束，整塊板存在著穹窿作用，從而使板的跨中彎矩減小，計算彎矩應予以減少。</p><p>　　因為1.5<Vb/2.0固減少10%</p><p><b>　　板配筋計算：</b></p>

111、;<p>　　短邊方向（x方向）h0=h－20=100－20=80mm</p><p>　　長邊方向（y方向）h0= h－30=100－30=70mm</p><p><b>　　取</b></p><p><b>　　跨中沿x方向配筋</b></p><p>　　選用8/10@200

112、 (As=322mm2)</p><p><b>　　跨中沿y方向配筋</b></p><p>　　選用8@200 (As=252mm2)</p><p>　　支座處沿x方向配筋：</p><p>　　樓板邊緣處不考慮彎矩折減：</p><p>　　選用8/10@100 (As=6

113、44mm2)</p><p>　　古樓板邊緣相對的邊配筋</p><p>　　選用8/10@200 (As=644mm2)</p><p><b>　　支座處沿方向配筋：</b></p><p>　　選用8/10@100 (As=644mm2)</p><p><b>　　3.

114、3 樓梯計算</b></p><p>　　本工程樓梯梯段跨度大于3m, 梯段用雙梁，踏步板位于斜邊梁上部，斜邊梁與平臺梁、平臺板整澆，混凝土采用C30。</p><p>　　本樓梯為雙跑樓梯，每跑踏步均為13步，踏步寬300mm，高150mm。樓梯總寬4.5m，梯段寬2.25m，樓梯高度3.9m，斜梁尺寸為250×150，平臺梁尺寸為350×200mm。&l

115、t;/p><p><b>　　樓梯具體布置見圖</b></p><p><b>　　a踏步設計</b></p><p>　　樓梯踏步尺寸見圖0-0。</p><p>　　cosα==0.894</p><p>　　α=26.60 t=40mm</p><p&

116、gt;<b>　　1.荷載計算</b></p><p><b>　　恒荷載</b></p><p>　　踏步自重： 25×1×0.30×(0.15+0.04/0.894)/2=0.898KN/m</p><p>　　30厚水磨石地面25×0.03×（0.30+0.15）&#

117、215;1=0.338KN/m</p><p>　　板底20厚抹灰16×1×0.30×0.02/0.894=0.107KN/m</p><p>　　合計：N=1.343KN/m </p><p>　　活荷載2.5×0.30=0.750KN/m</p><p>　　總計1.2×1.343+1.4

118、×0.75=2.67KN/m</p><p><b>　　2.內力計算</b></p><p>　　踏步板兩側均與斜邊整澆，踏步板計算跨度為：</p><p>　　l0=ln+b=1950+150=2100mm</p><p>　　≥1.05 ln=1.05×1950=2048mm</p>

119、<p>　　取l0=2048mm</p><p>　　跨中最大彎矩設計值：</p><p>　　M=Ps·l=×2.67×2.0482=0.62KN·m</p><p><b>　　3.截面設計</b></p><p>　　截面高度 </p>

120、<p>　　h1=dcosα+t=150×0.894+40=174mm</p><p>　　截面有效高度 h0= h1/2=87mm ，取82mm。</p><p>　　截面寬度 b=l/cosα=300/0.894=336mm</p><p><b>　　4.配筋計算</b></p><p&

121、gt;　　αs===0.020</p><p>　　查表得 γb=0.990 ξ=0.02</p><p>　　As===39mm2<2Φ8=100.6mm2</p><p>　　故按構造配筋，取2Φ8，As=101mm2，分布鋼筋采用Φ8@300。</p><p><b>　　b斜梁設計</b><

122、;/p><p><b>　　1.截面形狀及尺寸</b></p><p>　　截面形狀：按倒L型截面計算，踏步板下斜板為其受壓翼緣。</p><p>　　截面尺寸：h=（1/12～1/18）l=（1/12～1/18）×3120/0.848=307～204mm</p><p>　　b=（1/2～1/3）h=150～70

123、mm</p><p>　　取 h=250mm b=150mm</p><p><b>　　2.荷載計算</b></p><p><b>　　恒荷載</b></p><p>　　欄桿自重 0.10KN/m</p><p>　　踏步板傳來

124、的荷載 1.343×（1.65/2+0.15）/0.30=4.19KN/m</p><p>　　斜梁自重 25×0.15×（0.25-0.04）/0.894=0.88KN/m</p><p>　　斜梁底20厚抹灰16×0.02×[0.15+（0.24-0.04）]/0.848=0.21KN/m</p><

125、;p>　　活荷載2.5×（1.67/2+0.15）=2.34KN/m</p><p>　　總計1.2×5.38+1.4×2.34=9.73KN/m</p><p><b>　　3.內力計算</b></p><p><b>　　斜梁計算跨度為：</b></p><p&g

126、t;　　l0=1.05 ln =1.05×3120=3276mm</p><p>　　≥ln+b=3120+150=3270mm</p><p><b>　　跨中內力設計值：</b></p><p>　　Mmax=Ps·l=×9.73×3.282=13.08KN·m</p><

127、;p>　　Vmax=Plcos=×9.73×3.28×0.894</p><p>　　=14.27KN/m</p><p>　　Rmax=×9.73×3.28=21.53JN/m</p><p><b>　　4.截面設計</b></p><p><b>　

128、　按倒L型截面計算</b></p><p><b>　　翼緣計算寬度</b></p><p>　　bf1′=b+sn/2= 150+1650/2=975mm</p><p>　　bf1′=1/6lo=683mm</p><p>　　取 bf=683mm</p><p><b>

129、;　　翼緣高度</b></p><p>　　h f′=t=40mm as=35mm</p><p><b>　　5.配筋計算</b></p><p><b>　　判斷T形截面類型</b></p><p>　　α1fc bf′h f′=（h0- h f′/2）=1.0×14.

130、3×683×40×（215-40/2）=76.18KN/m>M=13.08KN/m</p><p><b>　　屬于第一類截面。</b></p><p>　　αs===0.045</p><p>　　查表得 γb=0.977 ξ=0.05</p><p>　　As===46

131、8mm2</p><p>　　選2Φ18，As=509mm2。</p><p>　　上部架立鋼筋采用2Φ10</p><p><b>　　c平臺板設計</b></p><p>　　取一米板寬作為計算單元，取1m寬作為計算單元</p><p><b>　　單元計算跨度為：</b>

132、;</p><p>　　l0=ln+a/2+b/2=2050+200/2+200/2=2250mm</p><p>　　平臺板厚取 t=100mm</p><p><b>　　2.荷載計算</b></p><p><b>　　恒荷載</b></p><p>　　水磨石地面0.

133、65×1=0.65 KN/m</p><p>　　100厚樓板25×0.1×1=2.5 KN/m</p><p>　　板底20厚抹灰20×0.02×1=0.4 KN/m</p><p>　　活荷載2.5×1=2.5 KN/m</p><p>　　總計1.2×3.05+1.4

134、×2.5=7.16 KN/m</p><p><b>　　3.內力計算</b></p><p><b>　　板中最大彎矩：</b></p><p>　　考慮平臺梁對板的彈性約束作用，板跨中彎矩按</p><p>　　Mmax=Ps·l=×7.16×2.252=

135、3.62KN·m</p><p>　　4.截面設計及配筋設計</p><p>　　h0=100-30=70mm </p><p>　　αs===0.051</p><p>　　查表得 γb=0.973 ξ=0.06</p><p>　　As===253mm2＞5Φ8=252mm2 </p&

136、gt;<p>　　選6Φ8@160 As=302mm2</p><p>　　另一方向鋼筋采用Φ8@200</p><p><b>　　d平臺梁設計</b></p><p><b>　　1.截面尺寸</b></p><p>　　h≥250/cosα+50=330mm </p>

137、;<p>　　取h=250mm， b=200mm</p><p><b>　　2.荷載計算</b></p><p><b>　　恒荷載</b></p><p>　　由平臺板傳來的荷載 2.82×2.25/2=2.68KN/m</p><p>　　平臺梁自