土木工程畢業(yè)設(shè)計辦公樓計算書

1、<p><b>　　目 錄</b></p><p><b>　　前言1</b></p><p><b>　　1 建筑設(shè)計2</b></p><p>　　1.1設(shè)計資料：2</p><p>　　1.2　使用要求2</p><p>　

2、　1.3　平面設(shè)計2</p><p>　　1.3.1 房間設(shè)計2</p><p>　　1.3.2 交通聯(lián)系部分設(shè)計3</p><p>　　1.3.3 樓梯設(shè)計3</p><p>　　1.3.4 門廳設(shè)計3</p><p><b>　　2 結(jié)構(gòu)設(shè)計5</b></p>&l

3、t;p>　　2.1 結(jié)構(gòu)選型：5</p><p>　　2.2 材料選用：5</p><p>　　2.3 初步估計梁、柱、板截面尺寸5</p><p>　　2.3.1 框架梁截面尺寸估算5</p><p>　　2.3.2 框架柱截面尺寸估算5</p><p>　　2.3.3 板截面尺寸估算5<

4、;/p><p>　　2.4 確定框架計算簡圖6</p><p>　　2.5 框架梁柱的線剛度計算6</p><p>　　2.6 荷載計算8</p><p>　　2.6.1 恒載標(biāo)準(zhǔn)值計算8</p><p>　　2.6.2 活荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算10</p><p>　　2.6.3 豎向荷載下框架

5、受荷分析10</p><p>　　2.6.4 風(fēng)荷載計算14</p><p>　　2.7　內(nèi)力計算18</p><p>　　2.7.1 恒、活載標(biāo)準(zhǔn)值作用下彎矩計算18</p><p>　　2.7.2 恒、活載標(biāo)準(zhǔn)值作用下剪力、軸力計算27</p><p>　　2.7.3 風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值作用下的內(nèi)力計算32&

6、lt;/p><p>　　2.8橫向框架內(nèi)力組合35</p><p>　　2.8.1 框架梁內(nèi)力組合35</p><p>　　2.8.2 框架柱內(nèi)力組合36</p><p>　　2.9. 梁、柱配筋計算41</p><p>　　2.9.1 框架柱設(shè)計41</p><p>　　2.9.2 框架

7、梁設(shè)計44</p><p>　　2.10. 樓板的設(shè)計計算46</p><p>　　2.10.1 樓板傳力類型46</p><p>　　2.10.2 樓板荷載及計算跨度的確定46</p><p>　　2.11 基礎(chǔ)設(shè)計52</p><p>　　2.11.1 F軸柱J-1基礎(chǔ)的設(shè)計52</p>

8、<p>　　2.11.2 D軸柱J-2基礎(chǔ)的設(shè)計55</p><p>　　2.12 樓梯設(shè)計57</p><p>　　2.12.1　踏步板（TB-1）57</p><p>　　2.12.2 樓梯斜梁（TL—1）58</p><p>　　2.12.3平臺板（按雙向板的彈性方法設(shè)計）59</p><p>

9、;　　2.12.4平臺梁60</p><p>　　3. 施工組織設(shè)計62</p><p>　　3.1工程概況62</p><p>　　3.1.1編制說明與編制依據(jù)62</p><p>　　3.1.2工程特點63</p><p>　　3.2現(xiàn)場組織機構(gòu)及勞動力調(diào)配63</p><p>

10、　　3.2.1施工目標(biāo)63</p><p>　　表3.2-1 生產(chǎn)工人計劃安排64</p><p>　　3.2.3施工現(xiàn)場總平面布置64</p><p>　　3.3施工機械設(shè)備65</p><p>　　3.4 施工總體部署65</p><p>　　3.4.1概述65</p><p>

11、　　3.4.2施工流程與施工順序66</p><p>　　3.4.3施工總方案說明69</p><p>　　3.5施工準(zhǔn)備70</p><p>　　3.5.1施工技術(shù)準(zhǔn)備70</p><p>　　3.5.2現(xiàn)場生產(chǎn)準(zhǔn)備71</p><p>　　3.5.3施工人員準(zhǔn)備71</p><p&g

12、t;　　3.5.4作業(yè)條件準(zhǔn)備72</p><p>　　3.5.5施工機械設(shè)備準(zhǔn)備72</p><p>　　3.6工程施工進度計劃72</p><p>　　3.6.1施工進度計劃的編制原則72</p><p>　　3.6.2工期目標(biāo)73</p><p>　　3.6.3進度計劃的控制管理73</p>

13、;<p>　　3.6.4施工進度計劃橫道圖73</p><p>　　3.7工程工期保證體系74</p><p>　　3.7.1總體保證措施74</p><p>　　3.7.2各分部分項工程工期保證措施75</p><p>　　3.8施工方案與技術(shù)措施77</p><p>　　3.8.1施工測量

14、77</p><p>　　3.8.2土方工程77</p><p>　　3.8.3鋼筋工程77</p><p>　　3.8.4模板工程78</p><p>　　3.8.5混凝土工程79</p><p>　　3.8.6外腳手架工程79</p><p>　　3.8.7砌體工程79</

15、p><p>　　3.8.8屋面防水工程79</p><p>　　3.8.9門窗工程79</p><p>　　3.8.10外墻裝飾工程79</p><p>　　3.8.11樓地面工程79</p><p><b>　　結(jié)束語:80</b></p><p><b>

16、;　　致謝:81</b></p><p><b>　　參考文獻:82</b></p><p><b>　　前 言</b></p><p>　　畢業(yè)設(shè)計是對我們四年所學(xué)知識的一次鞏固同時也是也是一次檢驗，也可以說是對所學(xué)理論知識的深化。通過本次的畢業(yè)設(shè)計可以使我們鞏固在大學(xué)里所學(xué)過的結(jié)構(gòu)設(shè)計相關(guān)內(nèi)容，并系

17、統(tǒng)的將大學(xué)四年所學(xué)的知識聯(lián)系在一起，做到理論聯(lián)系實際,掌握建筑工程設(shè)計的程序和方法。</p><p>　　我的畢業(yè)設(shè)計的題目為《工程大學(xué)教學(xué)樓設(shè)計》，內(nèi)容包括建筑設(shè)計、結(jié)構(gòu)設(shè)計以及施工組織設(shè)計三個部分。</p><p>　　建筑設(shè)計中，讓我熟悉了建筑工程建設(shè)的要求和規(guī)定，各項法規(guī)與規(guī)程，根據(jù)各種結(jié)構(gòu)形式的適用范圍和特點來確定結(jié)構(gòu)應(yīng)該使用的最佳結(jié)構(gòu)形式，弄清楚了各種結(jié)構(gòu)形式的極限適用范圍，考

18、慮到合理性和經(jīng)濟性。</p><p>　　結(jié)構(gòu)設(shè)計中，本結(jié)構(gòu)計算選用一榀框架為計算單元，根據(jù)結(jié)構(gòu)的受荷情況，分析其受力，采用不同的方法分別計算出各種荷載作用下的彎矩、剪力、軸力，然后進行內(nèi)力組合，選擇最不利的內(nèi)力組合進行截面的承載力計算，以保證結(jié)構(gòu)有足夠的強度和穩(wěn)定性。</p><p>　　施工組織設(shè)計中，了解了建筑工程項目設(shè)計的基本內(nèi)容和環(huán)節(jié)，通過繪制施工圖,編制計算書強化繪圖和使用專業(yè)

19、軟件進行分析計算的基本技能；同時了解建筑工程中多工種協(xié)調(diào)、配合的重要性，根據(jù)結(jié)構(gòu)計算的結(jié)果來用結(jié)構(gòu)語言表達在圖紙上，并合理安排好施工人員和工期。</p><p>　　這次設(shè)計是在各位老師的悉心指導(dǎo)下完成的，在此向您們表示衷心的感謝！</p><p>　　鑒于本人水平有限，設(shè)計書中還存在不少缺點甚至錯誤，敬請老師批評指正。</p><p><b>　　1

20、建筑設(shè)計</b></p><p><b>　　1.1設(shè)計資料：</b></p><p>　　1.工程名稱：工程大學(xué)教學(xué)辦公樓；</p><p>　　2.建設(shè)地點：湘潭市；</p><p>　　3.工程概況：建筑總高為18m，共4層，底層層高4.05m，其余各層3.60m。室內(nèi)設(shè)計標(biāo)高±0.000，室

21、內(nèi)外高差0.45m；</p><p>　　4.場地面積：見平面示意圖1-1；</p><p>　　5.總建筑面積：約6700㎡；</p><p>　　6.抗震設(shè)防烈度：6度；</p><p>　　7. 基本風(fēng)壓：0.35kN/㎡，基本雪壓：0.50kN／㎡；</p><p>　　8.地面粗糙度：Ｂ類，Ⅱ類場地；<

22、/p><p>　　9.地質(zhì)資料：地基承載力標(biāo)準(zhǔn)值為220kN/㎡， 未見地下水，不考慮凍土深度；</p><p>　　10.建筑物安全等級：Ⅱ級。</p><p><b>　　1.2　使用要求</b></p><p>　　教學(xué)樓的在使用上應(yīng)滿足:1、朝向合理采光通風(fēng)良好2、平面布置緊湊3、各個體部分組合得當(dāng)；各部分功能區(qū)分明

23、確、合理,既要聯(lián)系方便，又要避免相互干擾.4、結(jié)構(gòu)合理施工方便；設(shè)備管線盡量集中。大樓平面設(shè)計因地制宜，主體部分采用對稱方式，以最大限度的滿足功能要求。結(jié)構(gòu)合理，技術(shù)可行且經(jīng)濟。滿足消防要求。 符合相關(guān)各類建筑規(guī)范。</p><p><b>　　1.3　平面設(shè)計</b></p><p>　　本建筑在平面設(shè)計過程中，始終從建筑整體空間組合的效果來考慮，緊密的聯(lián)系建筑的剖

24、面和立面，分析剖面和立面和合理性，不斷的調(diào)整修改評面，反復(fù)深入。在滿足使用要求的同時也豐富了建筑內(nèi)部功能分區(qū)。</p><p>　　1.3.1 房間設(shè)計</p><p>　　該建筑的房間設(shè)計，嚴(yán)格按照《建筑設(shè)計資料集》、《民用建筑設(shè)計通則》和《現(xiàn)行建筑設(shè)計規(guī)范大全》。房間層高：層高3.6m，房間的平面布置的良好的朝向，通風(fēng)，采用，日照，房間的長寬比不宜超過2:1。普通教室以1㎡/人左右設(shè)計

25、，教室主要靠外側(cè)柱間窗采光通風(fēng)，內(nèi)側(cè)開有供人流出入的門，使室外內(nèi)空氣相互流通。其它房間均按1～2個柱距劃分，均能滿足房間功能的使用要求。</p><p>　　本建筑屬多層建筑，二級防火，每一層為一個防火分區(qū)。按二級防火要求，房間出口到最近的疏散口最大距離應(yīng)小于35m，本設(shè)計中的房間布置均能滿足。安全出口按百人寬度指標(biāo)控制，本設(shè)計滿足要求。</p><p>　　1.3.2 交通聯(lián)系部分設(shè)計&

26、lt;/p><p>　　在交通聯(lián)系部分的設(shè)計中，按照如下要求：交通路線簡潔明確，聯(lián)系通行方便；人流通暢，緊急疏散時迅速安全；滿足一定的采光通風(fēng)要求；力求節(jié)省交通面積，同時考慮空間處理等造型問題</p><p>　　1.3.3 樓梯設(shè)計</p><p>　　樓梯設(shè)計主要依據(jù)使用要求和人流通行情況確定梯段和休息平臺的寬度，選擇適當(dāng)?shù)臉翘菪问剑紤]整棟建筑的樓梯數(shù)量，以及樓梯

27、間的平面布置和空間組合。設(shè)置了三個雙跑樓梯。樓梯寬度和數(shù)量主要根據(jù)使用性質(zhì)、人數(shù)和防火規(guī)范確定，所有樓梯段寬度的總和按滿足《建筑設(shè)計防火規(guī)范》的最小寬度進行，滿足規(guī)范要求。</p><p>　　1.3.4 門廳設(shè)計</p><p>　　門廳上建筑物主要的出入口處的內(nèi)外過濾人流集散樞紐。和所有交通聯(lián)系部分的設(shè)計一樣，疏散出入口安全也是門廳設(shè)計有一個重要內(nèi)容。門廳對外出入口的總寬度不就小于通過

28、該門廳的過道、樓梯寬度的總和。門廳內(nèi)交通線路及服務(wù)分區(qū)過廳設(shè)在過道與過道之間，起到交通路線的轉(zhuǎn)折和過度作用。門廳內(nèi)交通路線應(yīng)明確，值班人員及總服務(wù)臺的位置應(yīng)明確，本設(shè)計滿足要求。</p><p>　　圖1-1 標(biāo)準(zhǔn)層平面示意圖</p><p><b>　　2 結(jié)構(gòu)設(shè)計</b></p><p>　　2.1 結(jié)構(gòu)選型：</p>

29、<p>　　由于結(jié)構(gòu)為高度不超過50m的多層辦公建筑，考慮到其整體性、抗側(cè)性及房型的布置按實際功能需求，故采用框架結(jié)構(gòu)比較合適。建筑全長56.70m，考慮防火要求，布置三個樓梯，且在首層多加兩個安全出口。本工程為6度抗震,故結(jié)構(gòu)選型如下：</p><p>　　1.結(jié)構(gòu)體系選型：采用鋼筋混凝土現(xiàn)澆框架結(jié)構(gòu)體系。</p><p>　　2.屋面結(jié)構(gòu)：采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土肋型屋蓋，屋面板

30、厚120mm。</p><p>　　3.樓面結(jié)構(gòu)：全部采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土肋型樓蓋，板厚120mm。</p><p>　　2.2 材料選用：</p><p>　　混凝土：采用C30；</p><p>　　鋼筋：縱向受力鋼筋采用熱軋鋼筋HRB335，其余采用熱軋鋼筋HPB235；</p><p>　　墻體：外墻、分戶墻均

31、采用加氣混凝土砌塊，自重：7.5kN/m3，此次取墻厚為250mm；</p><p><b>　　窗：鋼塑門窗，；</b></p><p>　　門：木門，；鋼框玻璃門，；</p><p>　　2.3 初步估計梁、柱、板截面尺寸</p><p>　　2.3.1 框架梁截面尺寸估算</p><p>

32、　　1）邊跨框架梁l=6600mm，取，；</p><p>　　初選h=550mm，b=250mm。</p><p>　　同理，中框架梁的 h=400mm， b=250mm。</p><p>　　2.3.2 框架柱截面尺寸估算</p><p>　　由于該建筑屬于多層框架結(jié)構(gòu)，故可按層高確定柱截面尺寸。</p><p>

33、　　設(shè)計初步取柱截面為400mm×400mm。</p><p>　　2.3.3 板截面尺寸估算</p><p>　　本工程應(yīng)該按雙向板計算，一般不做剛度驗算時板的最小厚度（為雙向板的短邊計算跨度），且應(yīng)滿足。</p><p>　　故本設(shè)計現(xiàn)澆板厚為h=120mm。</p><p>　　2.4 確定框架計算簡圖</p>

34、<p>　　框架的計算單元如圖1-1所示，取4軸上的一榀框架計算。假定框架柱嵌固于基礎(chǔ)頂面，框架梁與柱剛接。由于各層柱的截面尺寸不變，故梁跨等于柱截面軸線之間的距離。</p><p>　　底層柱高從基礎(chǔ)頂面算至二層樓面，基頂標(biāo)高根據(jù)地質(zhì)條件、室內(nèi)外高差，基礎(chǔ)頂面至外部地面的距離定為500mm，故基礎(chǔ)頂面到樓地面定為，二層樓面標(biāo)高為3.60m，故底層柱高為。</p><p>　　其

35、余各層柱高從樓面算至上一層樓面（即層高），故均為3.60m。由此可繪出框架的計算簡圖如圖2-1所示。</p><p>　　2.5 框架梁柱的線剛度計算</p><p><b>　　梁的線剛度計算：</b></p><p><b>　　對于中框架梁取 </b></p><p>　　柱的線剛度計算：取

36、</p><p>　　令，則其余各桿件的相對線剛度為：</p><p>　　圖2.5-1 框架計算簡圖</p><p>　　框架梁柱的相對線剛度如圖2.1-1所示，作為計算各節(jié)點桿端彎矩分配系數(shù)的依</p><p><b>　　2.6 荷載計算</b></p><p>　　2.6.1 恒載標(biāo)準(zhǔn)值

37、計算</p><p><b>　　1）屋面</b></p><p>　　防水層（剛性）30厚C20細(xì)石混凝土防水 防水層（柔性）三氈四油鋪小石子 </p><p>　　找平層：15厚水泥砂漿

38、 </p><p>　　找坡層：40厚水泥石灰焦渣砂漿3‰找坡 </p><p>　　保溫層：80厚礦渣水泥 </p><p>　　結(jié)構(gòu)層：120厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土板 </p><p>　　抹灰層：10厚混合砂漿 &l

39、t;/p><p>　　合計： </p><p><b>　　2）各層走廊樓面</b></p><p><b>　　10mm面層</b></p><p>　　水磨石底面 20mm水泥砂漿打底

40、 </p><p><b>　　素水泥漿結(jié)合層一道</b></p><p>　　結(jié)構(gòu)層：120厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土板 </p><p>　　抹灰層：10厚混合砂漿 </p><p>　　合計：

41、 </p><p><b>　　3）標(biāo)準(zhǔn)層樓面</b></p><p>　　大理石面層，水泥砂漿擦縫</p><p>　　底面 30厚1:3干硬性水泥砂漿，面上撒2厚素水泥 </p><p><b>　　

42、水泥漿結(jié)合層一道</b></p><p>　　結(jié)構(gòu)層：120厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土板 </p><p>　　抹灰層：10厚混合砂漿 </p><p>　　合計： </p><

43、;p><b>　　4）梁自重</b></p><p>　　梁自重： </p><p>　　抹灰層：10厚混合砂漿 </p><p>　　合計：

44、 </p><p>　　梁自重： </p><p>　　抹灰層：10厚混合砂漿 </p><p>　　合計： </

45、p><p><b>　　基礎(chǔ)梁</b></p><p>　　梁自重： </p><p><b>　　5）柱自重</b></p><p>　　柱自重： </p><

46、p>　　抹灰層：10厚混合砂漿 </p><p>　　合計： </p><p><b>　　6）外縱墻自重</b></p><p>　?、贅?biāo)準(zhǔn)層： </p>&l

47、t;p>　　鋁合金窗： </p><p>　　水泥粉刷內(nèi)墻面 </p><p>　　水刷石外墻面 </

48、p><p>　　合計： </p><p><b>　?、诘讓樱?</b></p><p>　　縱墻： </p><p>　　鋁合金窗：

49、 </p><p>　　水泥粉刷內(nèi)墻面 </p><p>　　水刷石外墻面 </p><p>　　合計：

50、 </p><p><b>　　7）內(nèi)隔墻自重</b></p><p><b>　　①標(biāo)準(zhǔn)層： </b></p><p>　　縱墻 </p><p>　　水泥粉刷內(nèi)墻面

51、 </p><p>　　合計： </p><p><b>　?、诘讓樱?</b></p><p>　　縱墻： </

52、p><p>　　水泥粉刷內(nèi)墻面： </p><p>　　合計： </p><p>　　2.6.2 活荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算</p><p>　　屋面和樓面活荷載標(biāo)準(zhǔn)值

53、</p><p>　　根據(jù)《荷載規(guī)范》查得：</p><p>　　上人屋面 </p><p>　　樓面：辦公室 </p><p>　　會議室 </p><p>　　教室 </p><p>　　走廊

54、 </p><p>　　2.6.3 豎向荷載下框架受荷分析</p><p>　　板傳至梁上的三角形或梯形荷載等效為均布荷載，荷載的傳遞示意圖見圖2.6.3-1及圖2.6.3-2。</p><p>　　圖2.6-1 梯形荷載轉(zhuǎn)化為等效均布荷載</p><p>　　2.6-2 一榀框架計算簡圖 </p>

55、<p>　　1）D-F軸間框架梁</p><p><b>　　屋面板傳荷載：</b></p><p><b>　　恒載：</b></p><p><b>　　活載：</b></p><p><b>　　樓面板傳荷載：</b></p>

56、<p><b>　　恒載：</b></p><p><b>　　活載：</b></p><p><b>　　梁自重：</b></p><p>　　D-F軸間框架梁均布荷載為：</p><p>　　屋面梁 恒載=梁自重+板傳荷載</p><p

57、><b>　　活載=板傳荷載</b></p><p>　　樓面梁 恒載=梁自重+板傳荷載</p><p><b>　　活載=板傳荷載</b></p><p>　　因為D-F軸間框架梁與G-J軸間框架梁對稱，所以G-J軸間框架梁與D-F軸間框架梁相同。</p><p>　　2）F-G軸間框架

58、梁</p><p><b>　　屋面板傳荷載：</b></p><p><b>　　恒載：</b></p><p><b>　　活載：</b></p><p><b>　　樓面板傳荷載：</b></p><p><b>　

59、　恒載：</b></p><p><b>　　活載：</b></p><p><b>　　梁自重：；</b></p><p>　　F-G軸間框架梁均布荷載為：</p><p>　　屋面梁 恒載=梁自重+板傳荷載</p><p><b>　　活載=板傳

60、荷載</b></p><p>　　樓面梁 恒載=梁自重+板傳荷載</p><p><b>　　活載=板傳荷載</b></p><p>　　3）D軸柱縱向集中荷載的計算</p><p>　　頂層柱恒載=女兒墻自重及天溝自重+梁自重+板傳荷載</p><p>　　頂層柱活載=板傳活載&

61、lt;/p><p>　　標(biāo)準(zhǔn)層柱恒載=墻自重+梁自重+板傳荷載</p><p>　　標(biāo)準(zhǔn)層柱活載=板傳活載</p><p>　　底層柱恒載=墻自重板傳荷載</p><p>　　因為D軸柱與J軸柱對稱，所以J軸柱的縱向集中荷載與D軸相同。</p><p>　　4）F軸柱縱向集中荷載的計算</p><p&g

62、t;　　頂層柱恒載=梁自重+板傳荷載</p><p>　　頂層柱活載=板傳活載</p><p>　　標(biāo)準(zhǔn)層柱恒載=墻自重+梁自重+板傳荷載</p><p>　　標(biāo)準(zhǔn)層柱活載=板傳活載</p><p><b>　　=23.01kN</b></p><p>　　底層柱恒載=墻自重+梁自重</p&

63、gt;<p><b>　　5）柱自重</b></p><p><b>　　標(biāo)準(zhǔn)層自重</b></p><p><b>　　底層自重</b></p><p>　　2.6.4 風(fēng)荷載計算</p><p>　　1）集中風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值</p><p>

64、;　　根據(jù)《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》7.1.1 垂直于建筑物表面上的集中風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值，應(yīng)按下述公式計算：</p><p>　　式中 —— 集中風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值()；</p><p>　　—— 高度z 處的風(fēng)振系數(shù)；</p><p>　　—— 風(fēng)荷載體型系數(shù)；</p><p>　　—— 風(fēng)壓高度變化系數(shù)；</p><p>　　——

65、 基本風(fēng)壓()；</p><p><b>　　—— 下層柱高；</b></p><p>　　—— 上層柱高，頂層為欄桿高度的2倍；</p><p>　　—— 迎風(fēng)面的寬度。</p><p><b>　　其中， ， 。</b></p><p>　　風(fēng)壓高度變化系數(shù)按《荷載規(guī)范

66、》7.2.2的系數(shù)表用內(nèi)插法求得。以此類推，可得各高度的風(fēng)壓變化系數(shù)。</p><p>　　風(fēng)荷載體形系數(shù)，根據(jù)建筑物的體型查《荷載規(guī)范》：本次設(shè)計采用風(fēng)荷載體形</p><p><b>　　系數(shù)。</b></p><p>　　風(fēng)振系數(shù)，基本自振周期對于鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)可用（n是建筑層數(shù)）估算，大約為，應(yīng)考慮風(fēng)壓脈動對結(jié)構(gòu)發(fā)生順風(fēng)向風(fēng)振的影響

67、，；</p><p><b>　　對于框架結(jié)構(gòu)，</b></p><p>　　式中， ——脈動增大系數(shù)，因為，為B類地面，由規(guī)范脈動增大系數(shù)表內(nèi)插法可得；</p><p>　　——脈動影響系數(shù)，房屋高度≤30m，且，由規(guī)范脈動影響系數(shù)表內(nèi)插法可得：；</p><p>　　——振型系數(shù)（對于質(zhì)量和剛度沿高度分布比較均勻的彎

68、剪型結(jié)構(gòu)，可近似采用計算點距室外地面高度z與房屋高度H的比值；）</p><p>　　—— 風(fēng)壓高度變化系數(shù)；</p><p>　　計算過程見表2.6-1。</p><p>　　表2.6-1 集中風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值</p><p>　　2）風(fēng)荷載作用下的位移驗算</p><p><b>　　⒈側(cè)移剛度D</b

69、></p><p>　　具體計算參見表2.6.4-2和表2.6.4-3。</p><p>　　2.風(fēng)荷載作用下框架側(cè)移計算</p><p>　　水平荷載作用下框架的層間側(cè)移可按下式計算：</p><p>　　式中，——第j層的總剪力；</p><p>　　——第j層所有柱的抗側(cè)移剛度之和；</p>

70、<p>　　——第j層的層間側(cè)移。</p><p>　　第一層的層間側(cè)移值求出以后，就可以計算各樓板標(biāo)高處的側(cè)移值的頂點側(cè)移值，各層樓板標(biāo)高處的側(cè)移值是該層以下各層層間側(cè)移之和。頂點側(cè)移是所有各層層間側(cè)移之和。</p><p>　　j層側(cè)移 </p><p>　　頂點側(cè)移 <

71、;/p><p>　　框架在風(fēng)荷載作用下的計算見下表。</p><p>　　表2.6-2 橫向2—4層D值的計算</p><p>　　表2.6-3 橫向底層D值的計算</p><p>　　表2.6-4 風(fēng)荷載作用下框架側(cè)移計算</p><p><b>　　側(cè)移驗算：</b></p><

72、;p>　　層間側(cè)移最大值： （滿足）</p><p><b>　　2.7　內(nèi)力計算</b></p><p>　　為簡化計算，考慮如下幾種單獨受荷情況：</p><p><b>　?。?）恒載作用；</b></p><p><b>　?。?）活荷載滿布；</b>&

73、lt;/p><p>　?。?）風(fēng)荷載作用（從左向右）。</p><p>　　為了方便計算在內(nèi)力計算和內(nèi)力組合中暫時將D、F、G、J軸分別用A、B、C、D代替。</p><p>　　對于（1）、（2）兩種情況，框架在豎向荷載作用下，采用分層法計算。</p><p>　　對于第（3）種情況，框架在水平荷載作用下，采用D值法計算。</p>

74、<p>　　2.7.1 恒、活載標(biāo)準(zhǔn)值作用下彎矩計算</p><p>　　(1)梁在恒荷載作用下固端彎矩計算</p><p><b>　　頂層</b></p><p>　　AB， CD跨 </p><p>　　BC跨 </p><p><b&g

75、t;　　其它層</b></p><p>　　AB， CD跨 </p><p>　　BC跨 </p><p>　　(2)梁在活荷載作用下固端彎矩計算</p><p><b>　　頂層</b></p><p>　　AB,CD跨

76、</p><p>　　BC跨 </p><p><b>　　其它層</b></p><p>　　AB， CD跨 </p><p>　　BC跨 </p><p>　?。?）用彎矩分配法計算</p><p>　　1）

77、恒、活載頂層列表計算分別見下表</p><p>　　2）恒、活載中層列表計算分別見下表</p><p>　　3）恒、活載底層列表計算分別見下表</p><p>　　4）恒荷載、活荷載M圖如下圖</p><p>　　圖2.7-1 頂層計算簡圖</p><p>　　圖2.7-2 中層計算簡圖</p><

78、;p>　　圖2.7-3 底層計算簡圖</p><p>　　表2.7-1 恒載頂層桿端彎矩的計算</p><p>　　表2.7-2 恒載中層桿端彎矩計算</p><p>　　表2.7-3 恒載底層桿端彎矩計算</p><p>　　表2.7-4 活載頂層桿端彎矩計算</p><p>　　表2.7-5 活載中層桿端彎

79、矩計算</p><p>　　表2.7-6 活載底層桿端彎矩計算</p><p>　　圖2.7-4 恒荷載作用下的M圖（單位：KN·m）</p><p>　　圖2.7-5 活荷載作用下的M圖（單位：KN·m）</p><p>　　2.7.2 恒、活載標(biāo)準(zhǔn)值作用下剪力、軸力計算</p><p>　　（1

80、）當(dāng)已知框架M圖求V圖以及已知V圖求N圖時，可采用結(jié)構(gòu)力學(xué)取脫離體的方法，V及N的計算簡圖見圖2.6.12：</p><p>　　圖2.7-6 V及N的計算簡圖</p><p>　　各層的最終彎矩與各柱相連的兩層計算的彎矩疊加，不平衡的彎矩進行分配。</p><p>　　分配后的Ｍ圖及Ｖ、Ｎ圖如下：</p><p>　　圖2.7-7 恒荷載作

81、用下的V圖（單位：KN）</p><p>　　圖2.7-8 恒荷載作用下的N圖（單位：KN）</p><p>　　圖2.7-9 活荷載作用下的V圖（單位：KN）</p><p>　　圖2.7-10 活荷載作用下的N圖（單位：KN）</p><p>　　2.7.3 風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值作用下的內(nèi)力計算</p><p>　　框架在

82、風(fēng)荷載下的內(nèi)力用D值法（改進的反彎點法）進行計算。</p><p>　?。?）A、B、C、D、E柱的反彎點位置的計算分別見下表；</p><p>　?。?）風(fēng)荷載作用下A、B、C、D、E柱剪力和梁柱彎矩的計算分別見下表；</p><p>　?。?）風(fēng)荷載作用下框架柱軸力與梁端剪力見下表。</p><p>　　表2.7-7 A軸框架柱反彎點位置

83、</p><p>　　表2.7-8 B軸框架柱反彎點位置</p><p>　　表2.7-9 C軸框架柱反彎點位置</p><p>　　表2.7-10 D軸框架柱反彎點位置</p><p>　　表2.7-11 風(fēng)荷載作用下A軸框架柱剪力和梁柱端彎矩的計算</p><p>　　表2.7-12 風(fēng)荷載作用下D 軸框架柱剪

84、力和梁柱端彎矩的計算</p><p>　　表2.7-13 風(fēng)荷載作用下B軸框架柱剪力和梁柱端彎矩的計算</p><p>　　表2.7-14 風(fēng)荷載作用下C軸框架柱剪力和梁柱端彎矩的計算</p><p>　　表2.7-15 風(fēng)荷載作用下框架柱軸力與梁端剪力</p><p>　　2.8橫向框架內(nèi)力組合</p><p>

85、　　各種荷載情況下的框架內(nèi)力求得后，根據(jù)最不利又是可能的原則進行內(nèi)力組合。分別考慮恒荷載和活荷載由可變荷載效應(yīng)控制的組合和永久荷載效應(yīng)控制的組合，并比較兩種組合的內(nèi)力，取不利者。本設(shè)計采用兩種情況下內(nèi)力組合，即1.2恒荷載+1.4活荷載+0.6×1.4×風(fēng)荷載，1.35恒荷載+0.7×1.4×活荷載。</p><p>　　2.8.1 框架梁內(nèi)力組合</p>&

86、lt;p>　?。?）在豎向荷載作用下，考慮框架梁端的塑性內(nèi)力重分布，梁端彎矩需考慮彎矩調(diào)幅，而剪力采用調(diào)幅前的剪力值。另外，為了簡化起見，設(shè)計時采用了軸線處的內(nèi)力值，這樣只是計算得的鋼筋用量比需要的鋼筋用量稍微多一點。</p><p>　　在恒載作用下，跨間最大正彎矩Mmax可近似取跨中的M代替</p><p>　　式中、—— 在恒載和活載作用下梁左、右端彎矩</p>

87、<p>　　—— 恒載、活載分別作用在梁上的線荷載</p><p>　　跨中Mmax若小于，就取</p><p><b>　　以一層為例說明：</b></p><p><b>　　AB跨恒載：</b></p><p><b>　　DE跨恒載： </b></p&

88、gt;<p>　　故DE跨取20.71kN·m</p><p><b>　　DE跨活載： </b></p><p>　?。?）框架梁內(nèi)力組合結(jié)果見表2.7.1、2.7.2、2.7.3、2.7.4。</p><p>　　2.8.2 框架柱內(nèi)力組合</p><p>　?。?）框架柱取每層柱頂和柱底兩個

89、控制截面，在進行梁柱內(nèi)力組合時考慮到每層活荷載不總是同時布滿，因而對樓面活荷載應(yīng)進行折減，應(yīng)按規(guī)范要求取用折減系數(shù)，本設(shè)計按規(guī)范不需要進行折減，因而不考慮。 為了簡化起見，計算時采用軸線處的內(nèi)力值，這樣算得的鋼筋比需要的鋼筋用量略微多一點。</p><p>　?。?）各內(nèi)力組合分別見下表。</p><p>　　表2.8-1 用于承載力計算的框架梁由永久荷載效應(yīng)控制的基本組合表（梁AB）&

90、lt;/p><p>　　注：1、恒載為1.35×MGK和1.35×VGK;</p><p>　　2、活載為0.7×1.4×MQK和0.7×1.4×VQK;</p><p>　　3、表中彎矩的單位為kN·m,剪力的單位為kN。</p><p>　　表2.8-2 用于承載力計算的

91、框架梁由可變荷載效應(yīng)控制的基本組合表（梁AB）</p><p>　　注：1、恒載為1.2×MGK和1.2×VGK;</p><p>　　2、活載為1.4×MQK和1.4×VQK;</p><p>　　3、左風(fēng)、右風(fēng)④為0.6×1.4×MQK和0.6×1.4×VQK;</p>

92、<p>　　4、表中彎矩的單位為kN·m,剪力的單位為kN。</p><p>　　表2.8-3 用于承載力計算的框架梁由可變荷載效應(yīng)控制的基本組合表（梁BC）</p><p>　　注：1、恒載為1.2×MGK和1.2×VGK; </p><p>　　2、活載為1.4×MQK和1.4×VQK;<

93、/p><p>　　3、左風(fēng)、右風(fēng)④為0.6×1.4×MQK和0.6×1.4×VQK;</p><p>　　4、表中彎矩的單位為kN·m,剪力的單位為kN。</p><p>　　表2.8-4 用于承載力計算的框架梁由可變荷載效應(yīng)控制的基本組合表（梁BC）</p><p>　　注：1、恒載為1.35

94、×MGK和1.35×VGK;</p><p>　　2、活載為0.7×1.4×MQK和0.7×1.4×VQK;</p><p>　　3、表中彎矩的單位為kN·m,剪力的單位為kN。</p><p>　　2.8-5 用于承載力計算的框架梁由可變荷載效應(yīng)控制的基本組合表（A軸柱）</p>

95、<p>　　注：1、恒載為1.2×MGK、1.2×NGK、1.2×VGK；</p><p>　　2、活載、左風(fēng)、右風(fēng)④為1.4×MQK、1.4×NQK、1.4×VQK；</p><p>　　3、表中彎矩的單位為kN·m,剪力的單位為KN。</p><p>　　2.8-6 用于承載力計

96、算的框架梁由永久荷載效應(yīng)控制的基本組合表（A軸柱）</p><p>　　注：1、恒載為1.35×MGK、1.35×NGK、1.35×VGK；</p><p>　　2、活載為0.7×1.4×MQK、0.7×1.4×NQK、0.7×1.4×VQK；</p><p>　　3、表中彎矩

97、的單位為kN·m,剪力的單位為kN。</p><p>　　2.8-7 用于承載力計算的框架梁由可變荷載效應(yīng)控制的基本組合表（B軸柱）</p><p>　　注：1、恒載為1.2×MGK、1.2×NGK、1.2×VGK；</p><p>　　2、活載、左風(fēng)、右風(fēng)④為1.4×MQK、1.4×NQK、1.4

98、15;VQK；</p><p>　　3、表中彎矩的單位為kN·m,剪力的單位為kN。</p><p>　　2.8-8 用于承載力計算的框架梁由永久荷載效應(yīng)控制的基本組合表（B軸柱）</p><p>　　注：1、恒載為1.35×MGK、1.35×NGK、1.35×VGK；</p><p>　　2、活載為

99、0.7×1.4×MQK、0.7×1.4×NQK、0.7×1.4×VQK；</p><p>　　3、表中彎矩的單位為kN·m,剪力的單位為kN。</p><p>　　2.9. 梁、柱配筋計算</p><p><b>　　截面設(shè)計與配筋計算</b></p><

100、p>　　梁、柱混鋼筋混凝土強度為C30: </p><p><b>　　，，</b></p><p>　　縱向受力鋼筋采用HRB335級: </p><p><b>　　，</b></p><p>　　箍筋采用HPB235級: </p><p>　

101、　2.9.1 框架柱設(shè)計</p><p>　　本設(shè)計選取代表性的D軸柱</p><p><b>　　一、D軸柱設(shè)計：</b></p><p>　　（1）柱的軸壓比驗算</p><p>　　該框架柱的軸壓比限值為0.9。</p><p>　　軸壓比 ≤0.9</p><p

102、>　　則D軸柱的軸壓比滿足要求。</p><p><b>　?。?）截面尺寸復(fù)核</b></p><p>　　取h0=400-35=365mm, Vmax=19.86kN,</p><p>　　因為hw/b=365/400=0.916≤4</p><p>　　所以0.25βc?cbh0=0.25×1.0

103、×14.3×365×400=1013>19.86kN</p><p>　?。?）正截面受彎承載力計算（采用對稱配筋）</p><p>　　Nb=a1?cbh0ξb=1.0×14.3×365×400×0.550=2228kN</p><p>　　N>Nb ,為小偏壓，選用M大、N大的組合

104、，最不利組合為：</p><p>　　第一組：M=3.56kN·m N=3435.68kN</p><p>　　第二組：M=63.3kN·m N=3099.4kN</p><p>　　先計算第一組：M=3.56kN·m N=3435.68kN</p><p>　　在彎矩中沒有由水平荷

105、載產(chǎn)生的彎矩，柱的計算長度為l0=1.0H0=4.55m</p><p>　　e0=M/N=3.56/3435.68=1.04mm</p><p>　　取20mm和偏心方向截面最大尺寸的1/30兩者中的較大值。 </p><p>　　而400/30=13.33，故可取ea=20mm</p><p>　　ei=e0+ea=1.04+20=21.

106、04mm</p><p>　　l0/h=4550/400=11.4>5應(yīng)考慮偏心距增大系數(shù)η</p><p>　　11.4〈15 ， =1</p><p>　　則1=0.5fcA/N=0.5×14.3×400×400/3435680=0.63</p><p><b>　　η=2.18</b&

107、gt;</p><p>　　e=2.18ei+h/2-a=2.18×21.04＋400/2-35=285.87mm</p><p><b>　　=0.804</b></p><p>　　As=A`s=1578mm2</p><p>　　實配8Ф16（As=A`s=1608mm2)。</p><

108、;p>　　第二組內(nèi)力：M=63.3kN·m N=3099.4kN</p><p>　　水平荷載產(chǎn)生的彎矩設(shè)計值占總彎矩設(shè)計值的75％以上時,框架柱的計算長度l0按下列兩式計算，并取其中的較小者：</p><p>　　式中　、—— 柱的上端，下端節(jié)點處交匯的各柱線剛度之和與交匯的各梁線剛度之和的比值</p><p><b>　　——

109、 、中的最小值</b></p><p>　　已知一層梁節(jié)點處線剛度</p><p>　　所以 l0 =（1+0.150.83）4.55=6.45m</p><p>　　取較小值=6.45m </p><p>　　e0=M/N=63.3/3099.4=20.42mm</p><p>　　取20mm和偏心方向截

110、面最大尺寸的1/30兩者中的較大值。 </p><p>　　而400/30=18.33，故可取ea=20mm</p><p>　　ei=e0+ea=20.42+20=40.42mm</p><p>　　l0/h=4550/400=11.4>5應(yīng)考慮偏心距增大系數(shù)η</p><p>　　11.4〈15，2=1</p><

111、;p>　　則1=0.5fcA/N=0.5×14.3×400×400/3099400=0.7 </p><p><b>　　η</b></p><p><b>　　=1.876</b></p><p>　　e=1.876ei+h/2-a=1.876×40.42＋400/2-35=

112、315.83mm</p><p><b>　　=0.742</b></p><p>　　As=A`s =1596mm2</p><p>　　實配8Ф16（As=A`s=1608mm2)。</p><p>　　（4）斜截面受剪承載力計算</p><p><b>　　一層最不利組合為：<

113、;/b></p><p>　　第一組：M=63.3kN·m N=3099.4kN V=19.86kN</p><p>　　λ=Hn/2h0=5.55/2×0.515=5.39>3，所以 λ=3</p><p>　　0.3fcA =0.3×14.3×5502=1297.8kN<N,所以取N=1297

114、.8kN</p><p><b>　　ASV/s < 0</b></p><p>　　所以可按構(gòu)造要求配箍</p><p>　　最小體積配箍率根據(jù)規(guī)范中構(gòu)造要求，柱端加密區(qū)的箍筋選用3肢φ8@100，加密區(qū)位置及長度按規(guī)范要求確定，見框架模板圖,非加密區(qū)的體積配筋率不宜小于加密區(qū)的50％。對于三級框架箍筋間距s小于15d=300mm。故選

115、用3肢φ8@200。</p><p>　　2.9.2 框架梁設(shè)計</p><p>　?。?）梁斜截面計算與配筋見下表；</p><p>　?。?）梁正截面計算與配筋見下表；</p><p>　?。?）由于梁跨度較小不進行裂縫寬度的驗算。</p><p>　　表2.9-1 框架梁斜截面計算</p><

116、;p>　　表2.9-2 框架梁正截面配筋計算</p><p>　　2.10. 樓板的設(shè)計計算</p><p>　　2.10.1 樓板傳力類型</p><p><b>　　本次設(shè)計中，</b></p><p><b>　　AB跨，</b></p><p><b&g

117、t;　　BC跨，</b></p><p>　　故均應(yīng)按雙向板計算。</p><p>　　2.10.2 樓板荷載及計算跨度的確定</p><p><b>　　1）荷載計算</b></p><p>　　由于上人屋面，所以活載取，樓蓋活載取，走廊活載取。</p><p>　　按彈性理論計算各

118、區(qū)格中間跨正彎矩時，按恒荷載均步及活荷載棋盤格式布置計算，取荷載：</p><p><b>　　屋面：</b></p><p><b>　　樓面：</b></p><p><b>　　走廊：</b></p><p>　　在計算各中間支座最大負(fù)彎矩（絕對值）時，按恒荷載及活荷載均

119、滿布各區(qū)格板計算，取荷載：</p><p><b>　　2）計算跨度的確定</b></p><p><b>　　支承長度</b></p><p><b>　　則計算跨度：</b></p><p><b>　　縱向：中間跨：或</b></p>

120、<p>　　邊跨： </p><p><b>　?。敲娴倪吙鐬椋?lt;/b></p><p><b>　　橫向，中間跨：或</b></p><p>　　邊跨：

121、 </p><p><b>　?。敲娴倪吙鐬椋?lt;/b></p><p><b>　　A板：屋面：，</b></p><p><b>　　樓面：，</b></p><p><b>　　B板：屋面：，</b></p><p><

122、;b>　　樓面：，</b></p><p><b>　　C板：屋面：，</b></p><p><b>　　樓面：，</b></p><p><b>　　D板：，</b></p><p>　　3）按彈性理論計算彎矩</p><p>　　

123、按彈性理論計算，在作用下，各內(nèi)支座均可視作固定，某些區(qū)格板跨內(nèi)最大正彎矩不在板的中心點處，在作用下，各區(qū)格四邊均可視作簡支，跨內(nèi)最大正彎矩則在中心點處，計算時，可近似取二者之和作為跨內(nèi)最大正彎矩值。</p><p>　　對于鋼筋混凝土，泊松比。</p><p>　　則雙向板各區(qū)格的跨內(nèi)和支座的彎矩計算如下表：</p><p>　　表2.10-1 雙向板彎矩計算（屋面

124、A、B區(qū)格）</p><p>　　表2.10-2 雙向板彎矩計算（屋面C、D區(qū)格）</p><p>　　表2.10-3 雙向板彎矩計算（樓面A、B區(qū)格）</p><p>　　表2.10-4 雙向板彎矩計算（樓面C、D區(qū)格）</p><p>　　由上表可見，板間支座彎矩是不平衡的，實際應(yīng)用時可以近似取相鄰兩區(qū)格板支座彎矩的平均值，即</p

125、><p><b>　　屋面板：</b></p><p><b>　　A—B支座：</b></p><p><b>　　C—D支座：</b></p><p><b>　　A—C支座：</b></p><p><b>　　B—D支

126、座：</b></p><p><b>　　樓面板：</b></p><p><b>　　A—B支座：</b></p><p><b>　　C—D支座：</b></p><p><b>　　A—C支座：</b></p><p&

127、gt;<b>　　B—D支座：</b></p><p><b>　　2.11 基礎(chǔ)設(shè)計</b></p><p>　　2.11.1 F軸柱J-1基礎(chǔ)的設(shè)計</p><p>　　本設(shè)計采用柱下獨立基礎(chǔ)，地基承載力特征值?a=220kpa，D軸（即為內(nèi)力計算的B軸）底層柱相應(yīng)荷載效應(yīng)的基本組合：</p><p

128、>　　Mmax=-39.76 kN·m N=3430.35 kN V=12.85 kN</p><p><b>　　標(biāo)準(zhǔn)組合：</b></p><p>　　Mmax=-28.67 kN·m N=2728.7 kN V=9.32 kN </p><p>　?。?）確定基礎(chǔ)底面面積</p>

129、<p>　?、傧劝从尚氖軌汗浪慊A(chǔ)底平面（取埋深=1.5m）</p><p>　　②初步確定基礎(chǔ)底面尺寸</p><p>　　考慮偏心受壓將基礎(chǔ)底面增大10%，即取</p><p>　　初選基底尺寸：b×l=2.5×4.5</p><p>　　（2）驗算基礎(chǔ)底面尺寸取值是否合適</p><

130、p>　　≤1.2?a=1.2×220=264kpa</p><p>　　=(Pmax+Pmin)/2=191.75<220kpa</p><p>　　故基礎(chǔ)底面尺寸取L×b=2.5×4.5 m 滿足要求。</p><p><b>　?。?）基礎(chǔ)高度</b></p><p>　　設(shè)

131、基礎(chǔ)高度h=900mm,分兩階，每階450mm</p><p>　　基礎(chǔ)邊緣處的最大和最小凈反力：</p><p>　　①柱與基礎(chǔ)交接處的沖切計算：</p><p>　　b=2.5>bc+2h0=0.55+2×0.66=1.87m</p><p>　　bm=(bt+bb)/2=(0.55+1.87)÷2=1.41m&

132、lt;/p><p>　　F1=PsAl=199.54×4.4=878kN</p><p>　　βh=0.99 則：</p><p>　　=0.7×0.99×1.27×103×1.41×0.86=1067.22KN</p><p>　　②基礎(chǔ)變階處的沖切計算：</p>&l

133、t;p>　　b=2.5>bl+2h01=2+2×0.41=2.82m</p><p>　　bm=(bt+bb)/2=(2+2.82)÷2=2.41m</p><p>　　F1=PsAl=199.54×2.65=528.8kN</p><p><b>　　βh=1 則：</b></p>&