壓力容器畢業(yè)設計--固定管板式換熱器

1、<p><b>　　中文摘要</b></p><p>　　換熱器是工業(yè)生產(chǎn)中最常用的設備，在不同工作條件下對換熱器性能要求不同，它是冷熱流體間傳遞熱量的設備。</p><p>　　本次設計為固定管板式換熱器，固定管板式換熱器主要由管箱、管板、殼體、換熱管、折流板、拉桿、定距管、封頭等組成。固定管板式換熱器由兩端管板和殼體構成。由于其結構簡單，運用比較廣泛。固

2、定管板式換熱器管程和殼程中，流過不同溫度的流體，通過熱交換完成換熱。當兩流體的溫度差較大時，為了避免較高的溫差應力，通常在殼程的適當位置上，增加一個補償圈（膨脹節(jié)）。當殼體和管束熱膨脹不同時，補償圈發(fā)生緩慢的彈性變形來補償因溫差應力引起的熱膨脹。</p><p>　　在傳熱計算工藝中，包括傳熱面積計算，傳熱量、傳熱系數(shù)的確定和換熱器內(nèi)徑及換熱管型號的選擇，以及傳熱系數(shù)、壓降及壁溫的驗算等問題。在強度計算中主要討論

3、的是筒體、管箱、封頭、管板厚度計算以及折流板、法蘭、墊片和接管、支座、等零部件的設計，還要進行一些強度校核。本設計是按照GB151《管殼式換熱器》和GB150《鋼制壓力容器》設計的。</p><p>　　換熱器在工、農(nóng)業(yè)的各個領域應用十分廣泛，在日常生活中傳熱設備也隨處見，是不可缺少的工藝設備之一。隨著研究的深入，工業(yè)應用取得了令人矚目的成果。</p><p>　　關鍵詞：換熱器；設計；校

4、核；固定管板式</p><p><b>　　Abstract</b></p><p>　　Heat exchanger is the most commonly used equipment in industrial production, the requirements of different heat exchanger performance under

5、different working conditions, it is the equipment of heat transfer between cold and hot fluids.</p><p>　　The design for the fixed tube plate heat exchanger, fixed tube plate heat exchanger is mainly composed

6、 of a tube box, tube plate, shell, heat pipe, baffle plate, rod, tube, head distance etc.. Fixed tube plate heat exchanger by the two ends of tube plate and the shell. Because of its simple structure, more extensive use

7、of. Fixed tube plate heat exchanger tube side and shell, through the fluid of different temperature, through the heat exchange heat. When the two fluid temperature difference is </p><p>　　In the calculation

8、of the heat transfer process, including heat transfer area calculation, heat transfer, the determination of heat transfer coefficient and the heat exchanger tube diameter and the choice of models of the heat exchange, an

9、d the heat transfer coefficient, pressure drop and wall temperature calculation etc.. Discussion on the calculation of strength is the design of cylinder, tube box, head, tube plate thickness calculation and the baffle p

10、late, flange, gasket and takeover, suppor</p><p>　　The heat exchanger is very extensive applications in various fields of industry, agriculture, in the daily life of heat transfer equipment also can see, is

11、one of the indispensable process equipment. With the in-depth research, industrial application has achieved the results attract people's attention.</p><p>　　Keywords: heat exchanger; design; check; fixed

12、 tube plate</p><p><b>　　目 錄</b></p><p><b>　　文獻綜述1</b></p><p>　　二、傳熱工藝計算7</p><p>　　2.1 原始數(shù)據(jù)7</p><p>　　2.2 定性溫度及確定其物性參數(shù)7</p>

13、;<p>　　2.3 傳熱量與水蒸汽流量計算8</p><p>　　2.4 有效平均溫差計算9</p><p>　　2.5 管程換熱系數(shù)計算10</p><p>　　2.6 結構的初步設計12</p><p>　　2.7 殼程換熱系數(shù)計算12</p><p>　　2.8 總傳熱系數(shù)計算14&l

14、t;/p><p>　　2.9 管壁溫度計算15</p><p>　　2.10 管程壓力降計算16</p><p>　　2.11 殼程壓力降計算17</p><p>　　3.1 換熱管材料及規(guī)格的選擇和根數(shù)的確定21</p><p>　　3.2 布管方式的選擇21</p><p>　　3.3

15、 筒體內(nèi)徑的確定22</p><p>　　3.4 筒體壁厚的確定22</p><p>　　3.5 筒體水壓試驗23</p><p>　　3.6 封頭厚度的確定24</p><p>　　3.7管箱短節(jié)壁厚計算25</p><p>　　3.8管箱水壓試驗26</p><p>　　3.9管

16、箱法蘭的選擇26</p><p>　　3.10管板尺寸的確定及強度計算27</p><p>　　3.11 是否安裝膨脹節(jié)的判定：42</p><p>　　3.12 防沖板尺寸的確定：42</p><p>　　3.13 折流板尺寸的確定：42</p><p>　　3.14、各管孔接管及其法蘭的選擇：43<

17、;/p><p>　　3.15 開孔補強計算：46</p><p>　　3.16、支座的選擇及應力校核49</p><p>　　3.16.1 支座選擇49</p><p>　　3.16.2 耳座的應力校核50</p><p><b>　　致謝53</b></p><p>

18、;<b>　　參考文獻54</b></p><p>　　第十屆結構工程學青年專家研討會</p><p>　　摘要：在大型火力發(fā)電廠空氣冷凝支撐設備是一個新的特殊產(chǎn)業(yè)結構。這是一種典型的鋼混泥土垂直混合設備。通過CFD軟件直觀的模擬出這種設備的表面風載荷分布情況。研究了“A”類支撐設備的風壓，研究了不同形式下的防風墻風壓，研究了不同方向角下的風壓。分析了在不同防風墻形

19、式下“A”類支撐設備頂部氣流方向。獲得了防風墻和在不同方向下“A”類支撐設備的任一截面形狀系數(shù)。通過對結果的分析，獲得了防風墻和最合理的防風墻形式下“A”類形狀設備的形狀系數(shù)?；诮Y果的分析提出一些建議。</p><p>　　關鍵詞：空氣冷凝器；鋼混泥土垂直混合設備，防風墻，風動數(shù)值模擬。</p><p><b>　　1介紹</b></p><p&

20、gt;　　在設計中結構抗風設計是非常重要的。強烈的颶風往往會使結構主體出現(xiàn)斷裂裂紋。長時間持續(xù)性風的搖擺振動會出現(xiàn)結構節(jié)點、支承結構、其它部件的疲勞破壞，這些都對使安全性構成威脅。隨著新的技術和工藝的應用，建筑物變得更加復雜，它們對風更具高靈敏性。</p><p>　　在大的火力發(fā)電廠空氣冷凝器支撐設備是一種新的特殊的工業(yè)結構。由于生產(chǎn)的需要，它的體型很特別，它的表面風壓分布很復雜，在其垂直方向上它的質量和硬度是

21、不均勻分布的，這是一種典型的鋼筋混凝土垂直結構﹙如圖1﹚。由于工藝需要，防風墻和“A”類支撐設備需要安裝在結構頂部。防風墻的形式會對“A”類支撐設備的頂部氣流方向和冷卻空氣利用率產(chǎn)生一定影響。在中國結構載荷規(guī)范中沒有關于空氣冷卻支撐結構風參數(shù)的數(shù)據(jù)。目前為止在結構抗風設計中風的很多參數(shù)依舊不得而知，需要對防風墻結構形式作更深入的研究。因此研究空氣冷卻支撐結構風載荷和防風墻結構形式非常重要。</p><p>　　經(jīng)

22、過四十多年的發(fā)展風工程理論已經(jīng)相當成熟。風洞試驗和計算流體力學（CFD）數(shù)值模擬能夠很好的研究建筑物表面風載荷。盡管在國內(nèi)外有很多關于其它建筑物風載荷的詳細數(shù)據(jù)，但是關于空氣冷卻設備風載荷的數(shù)據(jù)卻很少。垂直防風墻上空氣冷卻設備風壓力分布依舊處于研究階段。</p><p>　　在本文中用大型CFD軟件分析不同防風墻結構形式下1000MW空氣冷卻結構的風動數(shù)值模擬，防風墻的風壓分布和不同防風墻形式下“A”類結構依舊還

23、需要研究。</p><p><b>　　2 風動數(shù)值模擬</b></p><p><b>　　2.1 結構原型</b></p><p>　　1000MW空氣冷凝支撐設備是一種典型的鋼筋混凝土垂直混合設備（見圖2）。它由7.2米高的立體桁架和二十根47.8米高的管子構成。它的中間跨度是22.62米，邊間跨度是11.31米。防

24、風墻，“A”類支撐設備和直徑80米的風扇安裝在鋼桁架的頂端。“A”類支撐設備的高度是14米，風扇半徑是4.75米。</p><p>　　要對垂直防風墻，彎曲其高度三分之一的防風墻，彎曲其高度二分之一的防風墻分別進行研究。“A”類支撐設備從左到右依次為M1到M20﹙見圖3﹚。在逆時針方向上垂直防風墻被標注為A,B,C,D和彎曲防風墻被標注為A，B1，B2，C，D1,D2。由于結構對稱，在逆時針方向上風方向角分別為0

25、°,45°和90°，角度間隔為45°﹙見圖4﹚。根據(jù)三種不同的防風墻形式和和三種不同的風方向角得到九種模擬條件﹙見表1﹚。</p><p><b>　　2.2 模型排列</b></p><p>　　2．3模型和計算理論</p><p>　　2．3．1機構模型

26、 整個1000MW空氣冷凝設備的維度模擬是用流暢軟件建立的，這個圓筒是通過模擬1．9米半徑和47．8米高的圓柱得到的。通過相同的通風率，桁架是為了獲得良好的網(wǎng)格而被簡化。由于其結構復雜，它被模擬成一個有孔的長方體，它的X，Y，Z尺寸分別為116．1米，95．8米，1米。由于風扇葉片的阻力，風扇做成3．5米的半徑圓。典型的支撐結構被模擬成1

27、米厚的長方體和它的頂部被模擬成1．8米的半徑缸。根據(jù)40%通風率和由于其空隙很窄，空氣冷凝片常被模擬成有一些狹長孔的長方體。垂直防風墻被模擬成一個長方體和彎曲防風墻被模擬成兩個長方體。 2.3．2計算字段和網(wǎng)格

28、 根據(jù)幾何模型，其計算字段被模擬成一個</p><p><b>　　3結果分析</b></p><p>　　3．1防風墻形狀系數(shù)和分布特性</p><p>　　在圖7中畫出了所有情況下防風墻的形狀系數(shù)。根據(jù)分析的結果，在所有情況下防風墻迎風面的壓力系數(shù)是正的，數(shù)值是非常大的。它的側風和背風面壓力系數(shù)可能是正的也有可能是負的，數(shù)

29、值接近0。彎曲其高度的三分之一或一半的防風墻其形狀系數(shù)比垂直的防風墻形狀系數(shù)稍微小一點。</p><p>　　在圖8中描繪了垂直防風墻迎風面壓力系數(shù)和在0°風方向角處彎曲其高度的三分之一的防風墻情況。通過圖8，垂直防風墻和彎曲其高度三分之一的防風墻的迎風面壓力系數(shù)分別是0.9998和0.9668，結果表明，彎曲防風墻的形狀系數(shù)比垂直防風墻的形狀系數(shù)稍微小一點。</p><p>　

30、　3.2“A”類結構形狀和分布特征</p><p>　　圖9中顯示的是在不同方向下“A”類支撐結構的形狀系數(shù)。根據(jù)分析結果，在0°風方向角下的“A”類支撐結構的風壓分布具有良好比例分部，“A”類支撐結構的每個截面形狀系數(shù)幾乎是完全相同的。在45°風方向角下靠近風一側的這類支撐結構末端的負壓和中心截面的負壓一直在下降，之所以出現(xiàn)這種現(xiàn)象原因是45°是一個斜角度，防風墻和“A”類支撐結構

31、能阻止一些氣流，環(huán)繞在這類支撐結構的氣流流向遠離風的末端。在90°風方向角下靠近風一側的結構末端的負壓是比較大的，這是因為幾乎所有的氣流是被防風墻和“A”類支撐結構阻擋，在靠近風的一側隨著距離越來越遠負壓下降的也越來越快。</p><p>　　圖10中顯示的是在90度風方向角和彎曲其高度三分之一的防風墻下“A”型支撐結構風壓力分布情況。根據(jù)圖1 0，從靠近風的一端到遠離風的一端其顏色由綠色變化到黃色，這

32、表明靠近風的負壓比遠離風的負壓大。</p><p>　　3.3不同防風墻的對比分墻</p><p>　　3．3．1我的形狀系數(shù)的對比分析</p><p>　　根據(jù)圖7，彎曲防風墻的形狀系數(shù)比垂直防風墻的形狀系數(shù)稍微小些，那些降低值與不同的彎曲形式是不同的。作為一個整體，彎曲其高度三分之一的防風墻形狀系數(shù)比彎曲其高度一半的防風墻形狀系數(shù)稍微小一些。</p>

33、<p>　　表2中表示的是在不同防風墻和90度風向角下防風墻迎風面形狀系數(shù)。通過表2，彎曲其高度三分之一的防風墻頂部形狀系數(shù)比彎曲其高度一半的防風墻頂部形狀系數(shù)稍微小一些。彎曲其高度三分之一的防風墻底部形狀系數(shù)比彎曲其高度一半的防風墻底部形狀系數(shù)稍微大一些。</p><p>　　繪圖人員通過“A”類支撐結構支撐彎曲防風墻，由于防風墻位置較高因此內(nèi)里很大。就穩(wěn)定性能而言彎曲其高度三分之一的防風墻更合理

34、。</p><p>　　3．3．2 “A”類結構的對比分析</p><p>　　(1)考慮到設備的需要</p><p>　　通過圖9，三種防風墻分別在0°，45°風方向角下的形狀系數(shù)是幾乎完全相同的，這表明防風墻形式對“A”類支撐設備幾乎沒有影響。通過對結果的分析，在彎曲其高度三分之一的防風墻下“A”類支撐結構的形狀系數(shù)比在垂直防風墻和彎曲其高度

35、二分之一防風墻的形狀系數(shù)小。這表明彎曲其高度三分之一的防風墻更加合理。</p><p>　　(2）考慮到藝術和工藝的需要</p><p>　　直接空氣冷凝技術是用冷空氣直接冷卻輪船排放的廢氣，冷空氣由大功率風機產(chǎn)生，所以充分利用冷空氣是非常重要的。</p><p>　　由于防風墻和吹風器產(chǎn)生的空氣動力的影響，冷凝空氣的利用率通常是通過負壓直接影響的，這使得“A”類支

36、撐結構的表面負壓為負。如果負壓值比較大空氣冷凝器的利用率是很高的。所以防風墻與空氣冷凝器的利用率直接相關。根據(jù)結果分析，安裝在垂直防風墻上的“A”類支撐設備的形狀系數(shù)比彎曲防風墻的形狀系數(shù)稍微大一些，最明顯的不同是90度風方向角。因此垂直防風墻比較合理。</p><p><b>　　4總結</b></p><p>　　在大的火力發(fā)電廠作用在空氣冷凝器上的表面風載荷是被

37、模擬的。得出以下結</p><p>　?。?）我們能夠得到安裝在垂直防風墻，彎曲其高度三分之一防風墻，彎曲其高度一半防風墻和在0°,45°,90°風方向角下的“A”類支撐設備的形狀系數(shù)。彎曲其高度三分之一和彎曲其高度一半防風墻的形狀系數(shù)比垂直防風墻的形狀系數(shù)稍微小一些。</p><p>　?。?）“A”類支撐設備在0°風方向角下的風壓分布是非常合理的

38、。在45°風方向角下靠近風一側的負壓是很大的，遠離風一側的負壓呈逐漸下降趨勢。在90°風方向角下靠近風一側的負壓式很大的，遠離風一側的負壓呈逐漸下降趨勢。</p><p>　?。?）考慮到結構的需要，彎曲其高度三分之一的防風墻比彎曲其高度一半防風墻和垂直防風墻更加合理。考慮到藝術和工藝需要，垂直防風墻更加合理。</p><p>　　（4）考慮到結構性能，需要優(yōu)先考慮空氣

39、冷卻藝術和工藝需要。應該采用垂直防風墻以提高冷凝空氣的系數(shù)利用率。</p><p><b>　　二、傳熱工藝計算</b></p><p><b>　　2.1 原始數(shù)據(jù)</b></p><p>　　管程水的進口溫度t1’=21℃</p><p>　　管程水的出口溫度t1”=93℃</p>

40、<p>　　管程水的工作壓力P1 =1.1MPa</p><p>　　管程水的流量G1=195000 Kg / h</p><p>　　殼程水蒸汽的入口溫度t2’ =170.4℃</p><p>　　殼程水蒸汽的出口溫度t2” =96℃</p><p>　　殼程水蒸汽的工作壓力P2 =0.8 MPa</p><

41、p>　　2.2 定性溫度及確定其物性參數(shù)</p><p><b>　　①管程：</b></p><p>　　管程水定性溫度 t1===57℃</p><p>　　管程水密度查物性表得ρ1=984.67Kg/m3</p><p>　　管程水比熱查物性表得CP1 =4.1775KJ /(Kg·℃)</p

42、><p>　　管程水導熱系數(shù)查物性表得λ1=0.6441w /(m·℃)</p><p>　　管程水粘度μ1=4.9375×10-4 Pa·s</p><p>　　管程水普朗特數(shù)查物性表得Pr1=3.848</p><p><b>　　②殼程：</b></p><p>　

43、　殼程水蒸汽定性溫度：</p><p>　　殼程水蒸汽冷凝點: ti=t2’=170.4℃</p><p><b>　　冷卻段：t2=℃</b></p><p><b>　　冷凝段： ℃</b></p><p>　　殼程水蒸汽密度查物性表得：</p><p>　　冷卻段:ρ2

44、=932.016Kg/m3</p><p>　　冷凝段: =4.154 Kg/m3</p><p>　　殼程水蒸汽比熱查物性表得：</p><p>　　冷卻段:Cp2=4.273KJ /(Kg·℃)</p><p>　　冷凝段: =2.588 KJ /(Kg·℃)</p><p>　　殼程水蒸汽導熱

45、系數(shù)查物性表得：</p><p>　　冷卻段:λ2=0.6857w/(m·℃)</p><p>　　冷凝段：=0.03134w /(m·℃)</p><p><b>　　殼程水蒸汽粘度：</b></p><p>　　冷卻段:μ2= 212.456×10-6Pa·s ? </p

46、><p>　　冷凝段：= 14.7257×10-6 Pa·s</p><p>　　殼程水蒸汽普朗特數(shù)查物性表得：</p><p>　　冷卻段:Pr2 =1.328</p><p>　　冷凝段: =1.2106</p><p>　　2.3 傳熱量與水蒸汽流量計算</p><p>　

47、　取定換熱效率η=0.98</p><p><b>　　則設計傳熱量:</b></p><p>　　Q0=G1×Cp1×（t1”－t1’）×1000／3600</p><p>　　=195000×4.1775×（93-21）×1000/3600</p><p>

48、　　=1.629×107W</p><p>　　由Q0=G2［r+Cp2（t2’－t2”）］·η導出水蒸汽流量G2，r為t2’時的汽化潛熱r=2052.612KJ/Kg</p><p><b>　　水蒸汽流量：</b></p><p>　　G2==7.012㎏／s</p><p><b>　

49、　冷卻段傳熱量:</b></p><p>　　Q2=G2×Cp2×(ti-t2”)</p><p>　　=7.012×4.273×103×(170.4-96)</p><p>　　=2229193.3W</p><p><b>　　冷凝段傳熱量:</b><

50、;/p><p>　　=G2×r=7.012×2052.612×103=14392915.34W</p><p>　　設冷凝段和冷卻段分界處的溫度為t3</p><p><b>　　根據(jù)熱量衡算：</b></p><p><b>　　==83.33℃</b></p>

51、;<p>　　2.4 有效平均溫差計算</p><p>　　逆流冷卻段平均溫差:</p><p>　　逆流冷凝段平均溫差:</p><p>　　由于是單殼程，單管程換熱器不用溫差校正系數(shù)</p><p><b>　　故冷卻段：</b></p><p><b>　　有效平均溫

52、差：℃</b></p><p><b>　　冷凝段：</b></p><p>　　有效平均溫差：114.4℃</p><p>　　2.5 管程換熱系數(shù)計算</p><p>　　初選冷卻段傳熱系數(shù): </p><p>　　= 900w／（m·k）</p><

53、p>　　初選冷凝段傳熱系數(shù): </p><p>　　則初選冷卻段傳熱面積為:</p><p><b>　　m2</b></p><p>　　初選冷凝段傳熱面積為: </p><p>　　選用25×2.5的無縫鋼管做換熱管</p><p>　　則: 管子外徑d0 =25 mm<

54、/p><p>　　管子內(nèi)徑di=20 mm</p><p>　　管子長度L=4500 ㎜</p><p><b>　　則需要換熱管根數(shù):</b></p><p><b>　　根</b></p><p>　　可取換熱管根數(shù)為478 根</p><p>　　管

55、程流通面積:a1=Nt×× ? ?</p><p><b>　　管程流速:w1=</b></p><p><b>　　管程雷諾數(shù): </b></p><p>　　管程冷卻段的定性溫度:</p><p><b>　　℃</b></p><

56、p>　　管程冷卻段傳熱系數(shù): </p><p>　　管程冷凝段的定性溫度: ℃</p><p>　　管程冷凝段傳熱系數(shù): </p><p>　　2.6 結構的初步設計</p><p>　　查GB151-1999 知管間距按1.25 d0取</p><p>　　管間距:s=0.032 m</p>&l

57、t;p>　　管束中心排管數(shù): 根，取24根</p><p><b>　　則殼體內(nèi)徑: m</b></p><p>　　圓整為: Di =900 ㎜</p><p>　　則長徑比: (合理)</p><p>　　折流板選擇弓形折流板:</p><p>　　弓形折流板的弓高: h=0.2Di

58、=0.2×0.9=0.18 m</p><p>　　折流板間距: m 取B=300mm</p><p>　　折流板數(shù)量: 塊 取14塊?</p><p>　　2.7 殼程換熱系數(shù)計算</p><p><b>　　殼程流通面積: </b></p><p><b>　　殼程流速:&

59、lt;/b></p><p><b>　　冷卻段: m/s</b></p><p><b>　　冷凝段: m/s</b></p><p><b>　　殼程當量直徑: m</b></p><p>　　冷凝段管外壁溫度假定值: ℃</p><p>&l

60、t;b>　　膜溫: ℃</b></p><p>　　膜溫下液膜的粘度: ? ?</p><p>　　膜溫下液膜的密度: </p><p>　　膜溫下液膜的導熱系數(shù)為: </p><p><b>　　正三角形排列</b></p><p><b>　　冷凝負荷: </

61、b></p><p>　　殼程冷凝段雷諾數(shù): </p><p>　　殼程冷凝段傳熱系數(shù):</p><p>　　冷卻段管外壁溫假定值:</p><p><b>　　tw2=96℃</b></p><p><b>　　冷卻段雷諾數(shù):</b></p><p

62、><b>　　壁溫下水粘度:</b></p><p><b>　　粘度修正系數(shù): </b></p><p>　　殼程傳熱因子查圖2-12得: </p><p><b>　　Js=110? </b></p><p>　　冷卻段殼程換熱系數(shù):</p><p

63、>　　2.8 總傳熱系數(shù)計算</p><p>　　查GB-1999 第138 頁可知</p><p>　　水蒸汽的側污垢熱阻:</p><p><b>　　﹙m2·℃／w﹚</b></p><p>　　管程水選用地下水，污垢熱阻為: (m2·℃/w) </p><p>　

64、　由于管壁比較薄，所以管壁的熱阻可以忽略不計</p><p><b>　　冷卻段總傳熱系數(shù):</b></p><p><b>　　傳熱面積比為:</b></p><p><b>　　(合理)</b></p><p><b>　　冷凝段總傳熱系數(shù):</b>&

65、lt;/p><p><b>　　傳熱面積比為:</b></p><p><b>　　（合理）</b></p><p>　　2.9 管壁溫度計算</p><p>　　設定冷凝段的長度: L"=3.4555米?</p><p><b>　　冷卻段的長度: ?<

66、;/b></p><p>　　冷卻段管外壁熱流密度計算: w／﹙m2﹒℃﹚</p><p><b>　　冷卻段管外壁溫度：</b></p><p><b>　　℃</b></p><p><b>　　誤差校核:</b></p><p><b&

67、gt;　　℃誤差不大</b></p><p>　　冷凝段管外壁熱流密度計算:</p><p><b>　　w∕（m2·℃）</b></p><p><b>　　冷凝段管外壁溫度:</b></p><p><b>　　℃</b></p><

68、;p><b>　　誤差校核:</b></p><p><b>　　℃誤差不大</b></p><p>　　2.10 管程壓力降計算</p><p><b>　　管程水的流速:</b></p><p><b>　　m∕s</b></p>

69、<p><b>　　管程雷諾準數(shù)：</b></p><p><b>　　管程摩擦系數(shù): </b></p><p><b>　　壓降結垢校正系數(shù):</b></p><p><b>　　沿程壓降:</b></p><p><b>　　管程數(shù)

70、: </b></p><p>　　管程回彎次數(shù): n=0</p><p><b>　　回彎壓降: </b></p><p>　　取管程出入口接管內(nèi)徑:</p><p><b>　　管程出入口流速:</b></p><p><b>　　局部壓降:</

71、b></p><p><b>　　管程總壓降:</b></p><p><b>　　管程允許壓降: </b></p><p><b>　　符合壓降要求。</b></p><p>　　2.11 殼程壓力降計算</p><p><b>　　殼

72、程當量直徑:</b></p><p><b>　　殼程流通面積:</b></p><p><b>　　m2</b></p><p><b>　　殼程流速: </b></p><p><b>　　冷卻段: </b></p><

73、p><b>　　冷凝段: </b></p><p><b>　　殼程雷諾數(shù):</b></p><p>　　殼程冷卻段雷諾數(shù): </p><p>　　殼程冷凝段雷諾數(shù): </p><p><b>　　查表殼程摩擦系數(shù):</b></p><p>&l

74、t;b>　　冷卻段: </b></p><p><b>　　冷凝段: </b></p><p><b>　　殼程粘度修正系數(shù):</b></p><p><b>　　冷卻段: </b></p><p><b>　　冷凝段: </b><

75、/p><p><b>　　管束周邊壓降:</b></p><p>　　冷卻段管束周邊壓降:</p><p>　　冷凝段管束周邊壓降:</p><p>　　導流板壓降: （無導流板）</p><p>　　查表取殼程壓降結垢系數(shù):</p><p><b>　　冷卻段:

76、</b></p><p><b>　　冷凝段: </b></p><p>　　取殼程進口接管內(nèi)徑: </p><p>　　殼程出口接管內(nèi)徑: </p><p><b>　　殼程出口流速: </b></p><p><b>　　殼程進口流速: </b

77、></p><p><b>　　局部壓降:</b></p><p><b>　　冷卻段: </b></p><p><b>　　冷凝段: </b></p><p>　　冷卻段殼程總壓降: </p><p>　　冷凝段殼程總壓降: </p>

78、;<p><b>　　殼程允許壓降: </b></p><p><b>　　壓降符合要求</b></p><p><b>　　壓降符合要求</b></p><p>　　三、固定管板式換熱器結構設計計算（管程設計溫度:100℃ 殼程設溫度:200℃）</p><p>

79、;　　3.1 換熱管材料及規(guī)格的選擇和根數(shù)的確定</p><p>　　3.2 布管方式的選擇</p><p>　　3.3 筒體內(nèi)徑的確定</p><p>　　3.4 筒體壁厚的確定</p><p>　　3.5 筒體水壓試驗</p><p>　　3.6 封頭厚度的確定</p><p>　　3.7管

80、箱短節(jié)壁厚計算</p><p><b>　　3.8管箱水壓試驗</b></p><p>　　3.9管箱法蘭的選擇</p><p>　　3.10管板尺寸的確定及強度計算</p><p>　　本設計為管板延長部分兼作法蘭的形式，即GB151—1999項目5.7中，圖18所示e型連接方式的管板，材料為20MnMo的鍛件。<

81、;/p><p>　　確定殼程圓筒、管箱圓筒、管箱法蘭、換熱管等元件結構尺寸及管板的布管方式；以上的項目確定見項目一至九。</p><p><b>　　計算；</b></p><p>　　C．對于延長部分兼作法蘭的管板，計算Mm和Mp</p><p>　　D．假如管板的計算厚度為，然后按結構要求確定殼體法蘭厚度，計算K，k，&

82、lt;/p><p>　　E.由GB151-1999 P51 圖27 按照K 和查m1，并計算值，由圖29 按照K 和查G2值</p><p>　　F、計算M1，由GB151-1999 圖30 按照K 和Q 查G3，計算? 。 </p><p>　　G、按課程設計壓力 Ps ，而管程設計壓力 ?Pt=0，膨脹變形差? ，法蘭力矩的危險組合（GB151-1999 項目5.7

83、.3.2 分別討論）</p><p>　　a、只有殼程設計壓力Ps= Pc=0.88 MPa ，而管程設計壓力Pt=0，不計膨脹節(jié)變形差（=0）。</p><p>　　b、只有殼程設計壓力Ps= Pc=0.88 MPa，而管程設計壓力Pt=0，并且計入膨脹變</p><p><b>　　形差。</b></p><p>　

84、　c、只有管程設計壓力 ， 而殼程設計壓力Ps=0 ，不計膨脹節(jié)變形差(=0)時：</p><p>　　d、只有管程設計壓力 ， 而殼程設計壓力Ps=0 ，同時計入膨脹節(jié)變形差(≠0)時：</p><p>　　H.由管板計算厚度來確定管板的實際厚度：</p><p>　　3.11 是否安裝膨脹節(jié)的判定：</p><p>　　由G.a、b、c、

85、d 計算結果可以看出：四組危險組合工況下，換熱管與管板的</p><p>　　連接拉托力均沒超過設計許用應力，并且各項應力均沒超過設計許用應力。所以，</p><p><b>　　不需要安裝膨脹節(jié)。</b></p><p>　　3.12 防沖板尺寸的確定：</p><p>　　根據(jù)GB151-1999《管殼式換熱器》項目

86、5.11.4 確定防沖板的長為500mm,寬為427mm,厚度為8mm，防沖板外表面到圓筒內(nèi)壁的距離為100mm。</p><p>　　3.13 折流板尺寸的確定：</p><p>　　1.根據(jù)GB151-1999《管殼式換熱器》圖39（c）選擇單弓形折流板，且由于換熱介質為氣液共存，折流板缺口應垂直左右布置，并在折流板最低處開通液口。</p><p>　　2.換熱

87、管無支撐跨距或折流板間距</p><p>　　由GB151-1999 表42 知，當換熱管為外徑25 的鋼管時，換熱管的最大無支撐跨距為L=1850mm,且折流板最小間距一般不小于圓筒內(nèi)直徑的五分之一且不小于50mm,取折流板間距B=300mm.</p><p><b>　　3.折流板管孔</b></p><p>　　有GB151-1999 表

88、36 查得管孔直徑為25.8m, </p><p><b>　　其主要尺寸如下表：</b></p><p><b>　　4、拉桿的選擇</b></p><p>　　3.14、各管孔接管及其法蘭的選擇：</p><p>　　接管a、b選擇相同型號法蘭，設水的流速根據(jù)公式取設計壓力為2.09MPa。由《

89、鋼制法蘭、墊片、緊固件》選擇帶頸對焊法蘭，公稱壓力為2.5MPa.相關尺寸如下：</p><p>　　a、b 進出水口接管法蘭的選擇：</p><p>　　c、蒸汽入口接管法蘭的選擇，設水蒸汽的流速，則根據(jù)公式，取d=250mm設計壓力為0.88MPa。由《鋼制法蘭、墊片、緊固件》選擇帶頸對焊法蘭，公稱壓力為10MPa.相關尺寸如下：</p><p>　　f、冷凝

90、水出口接管法蘭的選擇</p><p>　　設水蒸汽全部冷凝成水，且設出口速度，則取d=100m，設計壓力為0.88MPa。由《鋼制法蘭、墊片、緊固件》選擇帶頸對焊法蘭，公稱壓力為10MPa.相關尺寸如下：</p><p>　　d、安全閥口、g、放凈口接管法蘭的選擇：</p><p>　　e、排氣孔接管法蘭的選擇：</p><p>　　3.15

91、 開孔補強計算：</p><p>　　(1)a、b 孔DN=450mm（GB150-1998 項目8.1）</p><p>　　所以a、b孔需要補強圈</p><p>　　根據(jù)公稱內(nèi)徑 DN=250，選取補強圈參照 JB/T4736 取補強圈外徑，內(nèi)徑，B=504mm,補強圈在有效范圍內(nèi)。補強圈厚度為，考慮鋼板負偏差并圓整取補強圈厚度為4mm，為了便于制造，材料補強

92、圈的名義厚度取封頭厚度即8mm。</p><p>　?。?）c 孔DN=300</p><p>　　因為，所以c孔不需要補強。</p><p>　　同理：其它各孔不需要補強。</p><p>　　3.16、支座的選擇及應力校核</p><p>　　3.16.1 支座選擇</p><p>　　根據(jù)

93、JB/T4712-92 耳式支座，AN型（表7）當DN=900mm 時，取耳式支座的相關尺寸如下：</p><p>　　3.16.2 耳座的應力校核</p><p>　　a 、各部件重量及總重量</p><p><b>　　b、原始數(shù)據(jù)表</b></p><p><b>　　c、校核計算</b>&l

94、t;/p><p><b>　　致謝</b></p><p>　　四年的學習生活即將結束，回顧四年的學習生活，感受頗深，收獲豐厚。在畢業(yè)之際我順利完成畢業(yè)設計，寫作過程中，有很多困難，無論是在理論學習階段，還是在論文的選題、資料查四詢、開題、研究和撰寫的每一個環(huán)節(jié)，無不得到*老師的悉心指導和幫助。在這個過程中老師多次詢問設計進程，加以修改，幫我開拓研究思路，使我在設計的速度

95、與準確方面都有所提高。這次畢業(yè)論文能夠得以順利完成，并非我一人之功勞，是所有指導過我的老師，幫助過我的同學和一直關心支持著我的家人對我的教誨、幫助和鼓勵的結果。我要在這里對他們表示深深的謝意！ </p><p>　　再次感謝我的指導老師——**老師沒有您們的悉心指導就沒有這次畢業(yè)設計的順利完成。感謝所有教授過我課程的沈陽化工大學的老師們，是你們誨人不倦才有了現(xiàn)在的我。 </p><p>　

96、　感謝我的父母，沒有你們，就沒有我的今天，你們的支持與鼓勵，永遠是支撐我前進的最大動力。 感謝身邊所有的朋友與同學，謝謝你們四年來的關照與寬容，與你們一起走過的繽紛時代，將會是我一生最珍貴的回憶。</p><p><b>　　參考文獻 </b></p><p>　　[1].GB151-1999 《管殼式換熱器》。</p><p>　　

97、[2].GB150-1998 《鋼制壓力容器》。</p><p>　　[3].HG 20592-20635-97《鋼制管法蘭、墊片、緊固件》。</p><p>　　[4].JB/T 4712-92 《耳式支座》. </p><p>　　[5].鄭熾主編.化工工藝設計手冊（上冊）、（下冊）.上海: 醫(yī)藥管理局上海醫(yī)藥設計院</p><p>　　

98、[6].《化工設備設計手冊》邊寫組.材料與零部件（上冊）.上海：人民出版社，1973.</p><p>　　[7].鄭津洋，董其伍，桑芝富主編. 《過程設備設計》.北京：化學工業(yè)出版社，2002.</p><p>　　[8].鄒廣華，劉強編著. 《過程設備設計》.北京：化學工業(yè)出版社，2003. </p><p>　　[9].JB/T 4700-4707-2000

99、《壓力容器法蘭》</p><p>　　[10]. 化工設備設計手冊編寫組,《金屬設備》.上海：上海人民出版社,1975； </p><p>　　[11]. 化工設備設計手冊編寫組,《材料與零部件》.上海：上海人民出版社,1975；</p><p>　　[12]. 王者相，李慶炎,《鋼制壓力容器》GB150-98.北京：國家質量技術監(jiān)督局, 1998； </p&