土木工程辦公樓畢業(yè)設(shè)計(jì)計(jì)算書

1、<p><b>　　畢業(yè)設(shè)計(jì)結(jié)構(gòu)計(jì)算書</b></p><p>　　題目：南昌教育局機(jī)關(guān)辦公樓 </p><p>　　院（系） 建筑工程 </p><p>　　專 業(yè) 土木工程 </p><p>　　班 級(jí) 091

2、 </p><p>　　姓 名 劉強(qiáng) </p><p>　　學(xué) 號(hào) 6002109018 </p><p>　　導(dǎo) 師 熊進(jìn)剛 </p><p>　　2012年 3月 7 日</p><p><b>　　

3、目錄</b></p><p>　　第1 章 設(shè)計(jì)資料............................ 4</p><p>　　第2 章 結(jié)構(gòu)選型與置........................ 7</p><p>　　第3 章 結(jié)構(gòu)計(jì)算............................ 7</p><p>　　3

4、.1 荷載計(jì)算................................ 9</p><p>　　3.3.1 恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值算....................... 9</p><p>　　3.3.2 活載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算...................... 11</p><p>　　3.3.3風(fēng)荷載計(jì)算........................

5、.... 15</p><p>　　3.3.4 重力代表計(jì)算 ........................ 17</p><p>　　第4章 內(nèi)力計(jì)算........................... 7</p><p>　　4.1 側(cè)移剛度D ........................... 17</p><p>　　4.2恒

6、載作用下的內(nèi)力計(jì)算................... 18</p><p>　　4.3樓面活荷載作用下的內(nèi)力計(jì)算............. 18</p><p>　　4.4風(fēng)荷載作用下的內(nèi)力計(jì)算.................. 18</p><p>　　4.5地震作用下的內(nèi)力計(jì)算................... 23</p><p&

7、gt;　　第5 章 內(nèi)力組合........................... 7</p><p>　　5.1 非抗震與抗震合 ....................... 17</p><p>　　第6 章 框架配筋計(jì)算....................... 18</p><p>　　第7 章 雨棚計(jì)算 .......................

8、... 18</p><p>　　第8 章 板計(jì)算 ............................ 18</p><p>　　第9章 樓梯計(jì)算 ........................... 18</p><p><b>　　第一章．設(shè)計(jì)資料</b></p><p>　　設(shè)計(jì)標(biāo)高：室內(nèi)設(shè)計(jì)標(biāo)高0.00，

9、室內(nèi)外高差450㎜.</p><p>　　墻身做法：墻身為普通機(jī)制磚填充墻，用M5混合砂漿砌筑。內(nèi)粉刷為混合砂漿底。紙筋灰面，厚20㎜，“803”內(nèi)墻涂料兩度。外粉刷1：3水泥砂漿底，厚20㎜，陶瓷錦磚貼面。</p><p>　　樓面做法：樓板頂面為20㎜厚水泥砂漿找平層，5㎜厚1:2水泥砂漿加“108”膠水著色粉面層，樓板底面為15㎜厚紙筋面石灰抹底，涂料兩度。</p>&

10、lt;p>　　屋面做法：現(xiàn)澆樓板上鋪膨脹珍珠珍珠巖保溫層（天溝處100㎜,2%自兩側(cè)天溝向中間找坡）。1:2水泥砂漿找平層厚20㎜，二氈三油防水層，撒綠豆沙保護(hù)。</p><p>　　門窗做法：采用木門、鋼窗。</p><p>　　地質(zhì)資料：場地類別為二類，地下水位：-5m，無侵蝕性。</p><p>　　基本風(fēng)壓:0.45KN/㎡,C類。</p>

11、<p>　　活荷載：屋面活荷載2.0KN/㎡，走廊樓面活荷載2.5KN/㎡，辦公室活荷載2.0KN/㎡。</p><p>　　抗震設(shè)防烈度：按7度考慮。</p><p><b>　　第二章、結(jié)構(gòu)選型</b></p><p>　　1.結(jié)構(gòu)布置及結(jié)構(gòu)計(jì)算簡圖的確定</p><p>　　邊梁（AB、DC跨）：取h

12、=500mm，b=250mm</p><p>　　中跨梁（BC跨）：同邊跨，取h=400mm，b=200mm</p><p>　　邊柱及中柱聯(lián)系梁，取bh=250mm500mm；柱截面為bh=400mm400mm，現(xiàn)澆樓板厚100mm。</p><p><b>　　第三章、結(jié)構(gòu)計(jì)算</b></p><p><b&g

13、t;　　恒載計(jì)算</b></p><p>　　屋面框架梁線荷載標(biāo)準(zhǔn)值</p><p>　　20㎜厚1：2水泥砂漿找平層 0.02×20=0.4</p><p>　　氈三油防水層 0.35</p>&l

14、t;p>　　100~140㎜厚（2%找坡）膨脹珍珠巖 (0.1+0.14)÷2×7=0.84</p><p>　　100㎜現(xiàn)澆鋼筋混凝土板 0.1×25=2.5</p><p>　　15㎜筋石灰抹底 0.015×

15、16=0.24</p><p>　　屋面荷載合計(jì) 4.33 </p><p>　　邊跨（AB、CD)框架梁自重 0.25×0.5×25=3.13 </p><p>　　梁側(cè)粉刷

16、 2×(0.5-0.1)×0.02×17=0.27</p><p><b>　　總重：3.4</b></p><p>　　中跨（BC跨）跨架梁自重 0.2×0.4×25=2 </p><p>　　梁側(cè)粉刷

17、 2×(0.4-0.1)×0.02×17=0.2</p><p><b>　　總重：2.2 </b></p><p>　　因此，作用在頂層框架梁上的線荷載為：</p><p>　　(注：這里下標(biāo)4表示第4層即頂層框架梁） </p><p>　　樓面框架梁線荷載標(biāo)準(zhǔn)值

18、</p><p>　　25㎜厚水泥砂漿面層 0.025×20=0.5 100㎜厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土樓板 0.1×25=2.5</p><p>　　15㎜厚紙筋石灰抹地 0.015×16=0.24</p&g

19、t;<p>　　樓面恒荷載 3.24</p><p>　　邊跨框架梁及梁側(cè)粉刷 3.4</p><p>　　邊跨填充墻自重 0.24×（3.6-0.5）

20、15;19=14.14</p><p>　　墻面粉刷 (3.6-0.5)×0.02×2×17=2.11</p><p>　　中跨框架梁及梁側(cè)粉刷 2.2</p><p>　　因此，作用在中間層框架梁上的線荷

21、載為</p><p>　　屋面框架節(jié)點(diǎn)的集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值</p><p>　　邊柱連系梁自重 0.25×0.5×1.5×25+0.25×0.4×1×25=6.69KN</p><p>　　粉刷 </p><p>

22、;　　1.1m高女兒墻自重 </p><p>　　粉刷 </p><p>　　連系梁傳來的屋面自重 </p><p>　　邊跨次梁傳來屋面自重給連系梁，再傳給邊柱 =35.54KN</p>

23、<p>　　頂層邊節(jié)點(diǎn)的集中荷載 </p><p>　　中柱連系梁自重 </p><p>　　粉刷 </p><p>　　次梁傳來的自重和屋面自重給連系梁，再傳給中柱

24、 </p><p>　　頂層中節(jié)點(diǎn)集中荷載 </p><p>　　樓面框架節(jié)點(diǎn)集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值</p><p>　　邊柱連系梁自重 6.69KN</p><p>　　粉刷

25、 0.61KN</p><p>　　墻體自重 </p><p>　　粉刷 </p><p>　　鋼窗自重 </p>

26、<p>　　框架柱自重 </p><p>　　粉刷 </p><p>　　次梁自重傳給連系梁，再傳給邊柱 3.65KN</p><p>　　次梁傳來的樓面自

27、重給連系梁，再傳給邊柱 10.13KN</p><p>　　連系梁傳來的樓面自重 </p><p>　　中間層節(jié)點(diǎn)集中荷載 </p><p>　　中柱連系梁自重

28、 6.69KN</p><p>　　粉刷 0.61KN</p><p>　　墻自重 </p><p>　　粉刷 &l

29、t;/p><p>　　框架柱自重 14.4KN</p><p>　　扣除門洞重加上門重 </p><p>　　連系梁傳來樓面自重 </p><p>　　次梁傳來荷載

30、 11.24KN</p><p>　　中間層節(jié)點(diǎn)集中荷載為 </p><p>　　恒載作用下的結(jié)構(gòu)計(jì)算簡圖如下</p><p><b>　　樓面活荷載計(jì)算</b></p><p>　　樓面活荷載作用下的結(jié)構(gòu)

31、示意圖</p><p><b>　　風(fēng)荷載計(jì)算</b></p><p><b>　　風(fēng)壓標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算公式</b></p><p>　　因?yàn)榻Y(jié)構(gòu)高度1.0，對于矩形截面；由于全年主導(dǎo)風(fēng)向：西北，故將風(fēng)荷載換算成作用于框架各層節(jié)點(diǎn)上的集中荷載，計(jì)算過程如表所示。</p><p><b>　　重力

32、荷載代表值</b></p><p>　　集中在各樓層標(biāo)高處的重力荷載代表值包括：樓面或屋面自重的標(biāo)高值50%的 樓面活荷載和50%屋面活荷載不計(jì)。墻重取上下各半層墻重的標(biāo)準(zhǔn)值之和。</p><p><b>　　頂層重力荷載代表值</b></p><p><b>　　均布恒載：</b></p>&l

33、t;p><b>　　柱節(jié)點(diǎn)恒載：</b></p><p>　　恒載：124.99+185.52=310.51KN</p><p><b>　　活載：屋面雪荷載</b></p><p><b>　　補(bǔ)充：</b></p><p><b>　　每根柱的重量</

34、b></p><p><b>　　一層柱的重量</b></p><p><b>　　每層墻體的重量</b></p><p><b>　　橫墻</b></p><p><b>　　橫墻粉刷</b></p><p><b&g

35、t;　　縱墻</b></p><p><b>　　縱墻粉刷</b></p><p><b>　　扣除門洞自重加門重</b></p><p><b>　　扣除窗洞自重加窗重</b></p><p>　　一層墻體總重（包括門窗）</p><p>

36、　　228.9+34.14+218.88+32.64-31.75-38.80=444.01KN</p><p>　?、夙攲又亓奢d代表值</p><p>　　②中間層重力荷載代表值</p><p><b>　　均布恒載</b></p><p><b>　　柱節(jié)點(diǎn)恒載</b></p>&

37、lt;p>　　恒載265.79+423.42=689.21KN</p><p><b>　　活載</b></p><p>　　中間層的重力荷載代表值</p><p><b>　　第四章、內(nèi)力計(jì)算</b></p><p><b>　　1側(cè)移剛度</b></p>

38、<p>　　結(jié)構(gòu)計(jì)算簡圖如下圖所示。根據(jù)地質(zhì)資料，確定基礎(chǔ)頂面離室外地面為1.15m，室內(nèi)外高差0.45m。由此求得底層層高為5.2m，各梁柱構(gòu)件的線剛度經(jīng)計(jì)算后列于結(jié)構(gòu)計(jì)算簡圖。其中，求梁截面慣性矩時(shí)，考慮到現(xiàn)澆樓板的作用，取(為不考慮樓板翼緣作用的梁截面慣性矩）。</p><p><b>　　AB、CD跨梁</b></p><p><b>　

39、　BC跨梁</b></p><p><b>　　上層各層柱</b></p><p><b>　　底層柱</b></p><p>　　注：圖中數(shù)字為線剛度，單位</p><p>　　2.恒載作用下的內(nèi)力計(jì)算</p><p>　　恒載（豎向荷載）作用下的內(nèi)力計(jì)算采用分

40、層法。以中間層為例，說明分層法的計(jì)算工程，其他層（頂層、底層）及給出計(jì)算結(jié)果。由恒載作用下的結(jié)構(gòu)計(jì)算簡圖取出中間層進(jìn)行分析。二三層柱的線剛度取框架柱實(shí)際線剛度的0.9倍。</p><p>　　圖a中梁上分布荷載由矩形和梯形兩部分組成，在求彎矩時(shí)，可根據(jù)圖示荷載計(jì)算，也可以根據(jù)固端彎矩相等的原則，先將梯形分布荷載化為等效局部荷載圖b。等效均布荷載的計(jì)算公式如圖c。</p><p><b

41、>　　圖C荷載的等效</b></p><p>　　把梯形荷載化作等效均布荷載</p><p>　　由于梁柱偏心在節(jié)點(diǎn)處產(chǎn)生的彎矩：</p><p><b>　　偏心距</b></p><p><b>　　頂層 </b></p><p><b>　

42、　中間層 </b></p><p>　　圖（b）所示結(jié)構(gòu)內(nèi)力可用彎矩分配法計(jì)算并利用結(jié)構(gòu)的對稱性取二分之一結(jié)構(gòu)計(jì)算。各桿的固端彎矩為：</p><p><b>　　中間層 </b></p><p><b>　　頂層 </b></p><p>　　用分層法求得的彎矩圖如下：</p

43、><p>　　頂層：把梯形荷載化作等效均布荷載</p><p>　　圖（b）所示結(jié)構(gòu)內(nèi)力可用彎矩分配法計(jì)算并利用結(jié)構(gòu)的對稱性取二分之一結(jié)構(gòu)計(jì)算。各桿的固端彎矩為：</p><p>　　彎矩分配圖如下圖（注：柱的線剛度取框架柱實(shí)際線剛度的0.9倍).</p><p>　　頂層彎矩分配圖如上表</p><p>　　框架在恒載作

44、用下的內(nèi)力圖如下</p><p><b>　　彎矩圖（）</b></p><p><b>　　剪力圖（KN）</b></p><p><b>　　軸力圖（KN）</b></p><p>　　3.樓面活荷載作用下的內(nèi)力計(jì)算</p><p>　　活荷載作用下

45、的內(nèi)力計(jì)算也采用分層法，考慮到活荷載分布的不利組合。各層樓面活荷載布置只能如下圖。</p><p>　　把梯形荷載化作等效均布荷載</p><p>　　因?yàn)榱褐行牟恢睾希赃呏兄鶗?huì)受到偏心荷載產(chǎn)生的彎矩</p><p>　　屋面和底層采用相同的辦法。</p><p><b>　　彎矩圖如下圖：</b></p&

46、gt;<p>　　框架在活荷載作用下的內(nèi)力圖如下</p><p><b>　　彎矩圖（）</b></p><p><b>　　剪力圖（KN)</b></p><p><b>　　軸力圖（KN)</b></p><p>　　4.風(fēng)荷載作用下的內(nèi)力計(jì)算</p&g

47、t;<p>　　框架在風(fēng)荷載作用下（以左向右吹）的內(nèi)力用D值法進(jìn)行計(jì)算，其步驟為：</p><p>　　(1)計(jì)算各柱抗側(cè)剛度D及總剪力在各柱間的剪力分配；</p><p>　　(2)確定各柱反彎點(diǎn)高度系數(shù)y；</p><p>　　(3)求各柱桿端彎矩及梁端彎矩</p><p>　　風(fēng)荷載作用下的計(jì)算簡圖如下：</p>

48、;<p>　　計(jì)算過程如下圖所示：</p><p>　?、郏呵蟾髦鶙U端彎矩及梁端彎矩</p><p>　　根據(jù)各柱分配到的剪力及反彎點(diǎn)位置yh計(jì)算i層第j個(gè)柱端彎矩</p><p>　　上端彎矩： Mtij=Vijh（1-y）</p><p>　　下端彎矩： Mbij=Vijhy</p><p&g

49、t;　　由柱端彎矩，并根據(jù)節(jié)點(diǎn)平衡計(jì)算梁端彎矩</p><p>　　對于邊跨梁端彎矩：Mbi=Mtij+Mbi+1，j</p><p>　　對于中跨，由于梁端彎矩與梁的線剛度成正比，因此：</p><p>　　Mlbi=（Mtij+Mbi+1，j）</p><p>　　Mrbi=（Mtij+Mbi+1，j）</p><p&

50、gt;　　再根據(jù)力平衡原理，由梁端彎矩和作用在該梁上的豎向荷載，求出梁跨中彎矩和剪力</p><p>　　經(jīng)計(jì)算，其內(nèi)力圖如下：</p><p>　　框架在風(fēng)荷載作用下的彎矩圖</p><p>　　框架在風(fēng)荷載作用下的剪力圖 </p><p>　　左風(fēng)和右風(fēng)算法完全相同，彎矩對稱。</p><p>　　5.地震作用下的

51、內(nèi)力計(jì)算</p><p>　　采用底部剪力法，地震計(jì)算模型如下圖所示：</p><p><b>　　重力荷載代表值</b></p><p>　　集中在各層標(biāo)高處的重力荷載代表值包括：樓面或屋面自重的標(biāo)準(zhǔn)值，50%的樓面活載或50%屋面雪荷載，屋面活載不計(jì)，墻重取上下各半層墻重的標(biāo)準(zhǔn)值之和。</p><p>　　框架剛度見

52、風(fēng)荷載作用下的內(nèi)力計(jì)算。</p><p>　　用頂點(diǎn)位移法計(jì)算結(jié)構(gòu)的基本自振周期的公式為</p><p>　　式中——重力荷載代表值水平作用于結(jié)構(gòu)所得的結(jié)構(gòu)頂位移（已m計(jì)）</p><p>　　——考慮到填充墻影響的折減系數(shù)（此處取0.6）</p><p>　　結(jié)構(gòu)頂點(diǎn)位移計(jì)算如下（C30混凝土的彈性模量</p><p&g

53、t;　　結(jié)構(gòu)頂點(diǎn)位移的=0.328151m</p><p><b>　　從而的到基本周期 </b></p><p><b>　　水平地震作用</b></p><p>　　查表的特征周期，地震影響系數(shù)最大值。從而得一般混凝土結(jié)構(gòu)取。</p><p>　　結(jié)構(gòu)總水平作用標(biāo)準(zhǔn)值</p>&l

54、t;p>　　從而算的各層的地震作用力，剪力，層間相對位移，如下表。表中可見各層的，均大于抗震規(guī)范規(guī)定的最小值0.01256.</p><p>　　由表可得底層的層間位移角0.0006606/4.05<1/550，二層的層間位移角0.00496/3.6<1/550,三層的層間位移0.0004925/3.6<1/550.均滿足層間位移角的限制。</p><p>　　整體

55、結(jié)構(gòu)上的水平地震作用應(yīng)按柱側(cè)向剛度的比例進(jìn)行分配。</p><p>　　計(jì)算方法仍為D值法，計(jì)算過程如下圖</p><p>　　再根據(jù)力平衡原理，由梁端彎矩和作用在該梁上的豎向荷載，求出梁跨中彎矩和剪力</p><p>　　經(jīng)計(jì)算，其內(nèi)力圖如下</p><p><b>　　地震作用下的彎矩圖</b></p>

56、<p><b>　　地震作用下的剪力圖</b></p><p><b>　　地震作用下的軸力圖</b></p><p><b>　　第五章、內(nèi)力組合</b></p><p>　　根據(jù)內(nèi)力計(jì)算結(jié)果，即可進(jìn)行框架各梁柱控制截面上的內(nèi)力組合，其中梁的控制截面為梁端、柱邊和跨中。由于對稱性，每層有

57、五個(gè)控制截面?，F(xiàn)取邊跨AB梁的三個(gè)截面（1截面梁的左端，2截面梁跨中，3截面梁的右端）下表a給出第一層邊跨梁的內(nèi)力組合過程。柱則分為邊柱和中柱，每個(gè)柱有兩個(gè)控制截面。底層中柱為例，控制截面為——靠近梁端，及柱的頂端和底端。因活載作用下，內(nèi)力計(jì)算采用分層法，故當(dāng)一層梁上作用有活載時(shí)，將對一層柱產(chǎn)生內(nèi)力。表b整理出了一層有活載最不利組合時(shí)，在控制截面產(chǎn)生的內(nèi)力。</p><p><b>　　梁的內(nèi)力組合方式

58、</b></p><p><b>　　非抗震組合</b></p><p>　　A:1.2×恒載+1.4×活載</p><p>　　B:1.2×恒載+1.4×風(fēng)載</p><p>　　C:1.2×恒載+1.4×0.9×（活載+風(fēng)載）</

59、p><p>　　D:1.35×恒載+1.4×0.7×活載</p><p><b>　　抗震組合</b></p><p>　　A:1.2x恒載+1.4x活載</p><p>　　B:1.2×恒載+1.4×風(fēng)載</p><p>　　C:1.2x（恒載+0.

60、5活載）+1.3x地震荷載標(biāo)準(zhǔn)值</p><p>　　D：1.2恒載+0.9x（1.4活載+1.4風(fēng)載）</p><p>　　E：1.35恒載+0.7x1.4活載</p><p>　　由上表可知：對于左支座A控制內(nèi)力為 ;</p><p>　　對于右支座B控制內(nèi)力為</p><p><b>　　;</b

61、></p><p><b>　　對于跨中截面</b></p><p>　　由上表可知，考慮地震的內(nèi)力組合</p><p>　　支座A的控制內(nèi)力為：</p><p><b>　　;</b></p><p>　　對于右支座B控制內(nèi)力為</p><p>

62、;<b>　　; </b></p><p><b>　　對于跨中截面</b></p><p>　　由上表可知，對于底層邊柱</p><p>　　上端截面的控制內(nèi)力為：</p><p><b>　　;；</b></p><p>　　下端截面的控制內(nèi)力為：&

63、lt;/p><p><b>　　;；；</b></p><p>　　由上表可知，對于底層邊柱</p><p>　　上端截面的控制內(nèi)力為：</p><p><b>　　;；</b></p><p>　　下端截面的控制內(nèi)力為：</p><p><b>

64、;　　;；；</b></p><p>　　柱剪力設(shè)計(jì)值計(jì)算公式</p><p>　　節(jié)點(diǎn)上下柱端設(shè)計(jì)值取為</p><p><b>　　梁剪力設(shè)計(jì)值</b></p><p><b>　　框架的配筋計(jì)算</b></p><p>　　補(bǔ)：框架梁、柱的配筋計(jì)算，包括正

65、截面承載力計(jì)算和斜截面承載力計(jì)算。非抗震設(shè)計(jì)和康設(shè)計(jì)公式是不同的，主要有兩個(gè)方面</p><p>　?、俪休d力極限狀態(tài)表達(dá)式不同。非抗震設(shè)計(jì)為與安全等級(jí)有關(guān)?？拐鹪O(shè)計(jì)為,不考慮安全等級(jí)，但公式右端有承載力抗震系數(shù),梁受彎計(jì)算時(shí)，柱的受壓計(jì)算，取0.8。</p><p>　?、诳沽的計(jì)算差別，主要體現(xiàn)在抗剪公式。</p><p><b>　　框架梁的配筋計(jì)

66、算</b></p><p>　　考慮到地震組合的剪力設(shè)計(jì)值</p><p><b>　　一層</b></p><p><b>　　梁剪力設(shè)計(jì)值</b></p><p>　　一層框架梁的配筋計(jì)算 </p><p>　　，。取有效翼緣寬度1400mm。一類保護(hù)層厚度為

67、25mm，混凝土強(qiáng)度等級(jí)C30，鋼筋采用HRB335，梁的截面尺寸b×h=200×450，。查表得</p><p>　　一層框架正截面的承載力計(jì)算</p><p>　　按三級(jí)抗震設(shè)計(jì)：支座最小配筋率=0.25</p><p>　　跨中最小配筋率=0.2</p><p><b>　　左邊跨：</b>&l

68、t;/p><p>　　支座 =0.25%b=0.25%×250×500=313</p><p>　　跨中 =0.2%b=0.2%×250×500=250</p><p><b>　　右邊跨：</b></p><p>　　支座 =0.25%b=0.25%×250&#

69、215;500=313</p><p>　　跨中 =0.2%b=0.2%×250×500=250</p><p><b>　　因此滿足最小配筋率</b></p><p><b>　　根據(jù)裂縫寬度要求：</b></p><p><b>　　4）：斜截面計(jì)算</b

70、></p><p><b>　　梁配箍筋：</b></p><p>　　a:左邊跨支座處最大剪力： </p><p>　　驗(yàn)算是否需要按計(jì)算配置箍筋：0.7ftbho=0.7×1.27×250×440</p><p>　　=97.790kN＞</p><p>

71、　　故按構(gòu)造配置箍筋. </p><p>　　b:右邊跨支座處最大剪力： </p><p>　　驗(yàn)算是否需要按計(jì)算配置箍筋：0.7ftbho=120.015kN＞</p><p><b>　　故按構(gòu)造配置箍筋</b></p><p><b>　　根據(jù), 得S1≤</b></p>&l

72、t;p>　　另根據(jù)：≥, =≥, 得S2≤</p><p>　　S3 ≤Smax 加密區(qū) S3=min </p><p>　　非加密區(qū) 左邊跨 當(dāng)V＞0.7ftbho時(shí)，取S≤200mm</p><p>　　當(dāng)V≤0.7ftbho時(shí)，取S≤300mm</p><p>　　右邊跨 當(dāng)V＞0.7ftbho時(shí)，取S≤2

73、50mm</p><p>　　當(dāng)V≤0.7ftbho時(shí)，取S≤350mm</p><p><b>　　經(jīng)驗(yàn)算都滿足要求</b></p><p><b>　　⑵斜截面的受剪計(jì)算</b></p><p><b>　?、俜强拐鹪O(shè)計(jì)時(shí)：</b></p><p>

74、<b>　　抗震設(shè)計(jì)時(shí)：</b></p><p><b>　　有抗震設(shè)計(jì)控制</b></p><p>　?、诮孛骝?yàn)算（跨高比）</p><p><b>　　滿足要求</b></p><p><b>　　③抗剪計(jì)算</b></p><p&

75、gt;　　本框架梁為一般矩形梁，當(dāng)僅箍筋時(shí)，斜截面受剪承載力的計(jì)算公式為：</p><p>　　選用選用選配Ф10的雙肢箍</p><p>　　滿足最小配筋率的要求</p><p>　　采用全長加密配置均為Ф10@100/200的箍筋。</p><p><b>　　框架柱的配筋計(jì)算</b></p><

76、p>　　按正截面受拉承載力計(jì)算縱向鋼筋</p><p><b>　　A柱（）</b></p><p>　　選用HRB335級(jí)鋼筋</p><p>　　()，C30混凝土()對稱配筋，有</p><p>　　據(jù)此分為大偏壓和小偏壓情形。</p><p><b>　　對非抗震內(nèi)力組合&

77、lt;/b></p><p>　　柱的上下端全部為大偏心受壓N<N。偏壓組合(N，M):</p><p>　　上端選40.46，779.65；下端選41.24,729.02；</p><p>　　按N、M的相關(guān)性來篩選內(nèi)力組合值，且進(jìn)入小偏壓的組別，其軸力接近N，應(yīng)可排除。</p><p><b>　　對抗震設(shè)計(jì)內(nèi)力組合

78、</b></p><p>　　下端(N,M): 1119.67, 51.851.15=59.63；</p><p>　　其中：1.15為底層柱底在三級(jí)抗震時(shí)的調(diào)整系數(shù)。</p><p><b>　　上端(N,M):</b></p><p>　　對三級(jí)抗震，有要求。</p><p>

79、　　由于內(nèi)力計(jì)算中滿足的是節(jié)點(diǎn)平衡條件，而對應(yīng)的組合系數(shù)也相同，故滿足上述要求，可將已算出的柱上端彎矩值直接乘以1.3系數(shù)，故有兩組合為：</p><p>　　819.19， ,55.191.3=71.75; 756.53, 42.951.3=55.84</p><p>　　軸壓比為0.15時(shí)的軸壓力N=0.15=343.2KN,故上述組合中軸壓比大于0.15，其=0.8；則抗震設(shè)計(jì)時(shí)

80、的底層內(nèi)柱內(nèi)力組合值S為：</p><p>　　539.63,47.7; (以上上端)</p><p>　　6555.35，57.4；605.22,44.67 （以上上端）</p><p>　　在配筋計(jì)算又可排除畫橫線的兩組，而非抗震設(shè)計(jì)的大偏壓各組已全部排除。余下四組內(nèi)力計(jì)算配筋如下。</p><p>　　注：底層柱l=1.0H=5

81、200mm;取(保護(hù)層厚度按30mm規(guī)定取值)；鋼筋為HRB3350級(jí)，混凝土為C30混凝土。</p><p><b>　　抗剪承載力計(jì)算</b></p><p><b>　　剪力設(shè)計(jì)值</b></p><p>　　對底層柱B，非抗震設(shè)計(jì)時(shí)的剪力值為V=15.59KN</p><p>　　遠(yuǎn)小于考慮

82、抗震作用組合的剪力設(shè)計(jì)值：V=19.78KN，故抗剪承載力由地震作用組合控制。</p><p><b>　　2)受剪承載力計(jì)算</b></p><p><b>　　<滿足要求。</b></p><p><b>　　箍筋計(jì)算</b></p><p>　　0.3=0.314.

83、3×400×400=684.6KN<862.99KN,取N=684.6KN</p><p><b>　　，取</b></p><p><b>　　由</b></p><p><b>　　所以按構(gòu)造配筋</b></p><p>　　選用Ф6@200箍筋&

84、lt;/p><p><b>　　配筋構(gòu)造要求</b></p><p><b>　　柱箍筋加密區(qū)的要求</b></p><p><b>　　加密區(qū)長度：</b></p><p>　　故柱上下端均取650mm；</p><p>　　且-1.05上下500mm范圍

85、也應(yīng)加密。</p><p>　　箍筋直徑：取d=6mm。</p><p>　　間距：柱根處為100mm；其余為2000mm。</p><p>　　肢距：不宜大于250mm和20倍箍筋直徑（160mm）中較大值。</p><p><b>　　框架柱柱下基礎(chǔ)設(shè)計(jì)</b></p><p><b&g

86、t;　　選型</b></p><p>　　根據(jù)框架的形式及荷載小的特點(diǎn)，且無地下室，現(xiàn)選用階梯型獨(dú)立基礎(chǔ)，混凝土等級(jí)為C20，鋼筋為HRB335.</p><p><b>　　地基梁的設(shè)計(jì)</b></p><p>　　地基梁的高度不小于柱距的1/4~1/6，縱向柱距6000mm，則地基梁的高度為（1/4~1/6）×6000

87、=1500~1000mm，取h=1200mm。橫向柱距5000mm，則地基梁的高度為（1/4~1/6）×5000=1250~833mm，取h=1200mm。為了保證結(jié)構(gòu)的整體沉降，在中跨布置高度1/4~1/6）×2200=550~367mm，取h=400mm的梁。橫向方向，在墻下均布置高度為h=1000mm的基礎(chǔ)梁。地基梁頂部寬度應(yīng)比其上墻體至少寬100mm，在柱截面處，應(yīng)比相應(yīng)主界面尺寸寬100mm，地基梁底面寬度

88、（即梁翼緣寬度由計(jì)算確定，取b=500mm）。</p><p><b>　　確定基礎(chǔ)頂荷載</b></p><p>　　由于中柱的軸力遠(yuǎn)遠(yuǎn)大于邊柱，以中柱軸為設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)。</p><p>　　橫向基礎(chǔ)梁上墻體自重：</p><p>　　墻體： 0.24×19×5.2-0.5）×5=107.16

89、KN</p><p>　　粉刷：0.02×2×17×(3.6-0.5)×5=10.54KN</p><p>　　合計(jì)：107.16+10.54=117.7KN</p><p>　　縱向基礎(chǔ)梁上墻體重：</p><p>　　墻體：（5.5-0.4）×（5.2-0.5）×0.24

90、5;19=109.3KN</p><p>　　粉刷：（5.5-0.4）×（3.6-0.5）×0.02×2×17=10.75KN</p><p>　　扣除門重：0.2x1x2.1-0.24x11x2.1-0.02x17x1x2.1x2=-10.58KN</p><p>　　基礎(chǔ)梁自重：1×0.5×25=12.

91、5KN</p><p>　　則首層墻體和基礎(chǔ)梁傳給基礎(chǔ)荷載為</p><p>　　117.7/2+109.3+10.75-10.58+(5.5+7.2/2)x12.5=282.07KN</p><p>　　首層墻體和基礎(chǔ)梁傳給基礎(chǔ)彎矩為</p><p>　　-117.7/2x0.1=-5.88KN.m</p><p>

92、　　柱的下端傳來的軸力彎矩為</p><p>　　55.19,基礎(chǔ)頂端軸力為819.19+282.07=1101.26KN</p><p>　　彎矩為-5.88+55.19=49.31</p><p><b>　　確定基礎(chǔ)底面尺寸</b></p><p>　　修正地基承載特征值（假定基礎(chǔ)地面尺寸b<3，基礎(chǔ)埋深1.

93、75）。則</p><p><b>　　地基設(shè)計(jì)承載力：</b></p><p><b>　　初步確定截面尺寸</b></p><p><b>　　A0</b></p><p>　　選取，則l=b=2.5m,取l=b=2.5m<3m，</p><p&g

94、t;<b>　　無需做寬度修正。</b></p><p><b>　　（5）驗(yàn)算偏心距e</b></p><p><b>　　基底處總豎向力：</b></p><p>　　基底處總力矩：M=49.31</p><p><b>　?。梢裕?lt;/b></

95、p><p><b>　　驗(yàn)算基底最大壓力</b></p><p><b>　　故</b></p><p><b>　　=</b></p><p>　　=229.96KPa<1.2 (可以)</p><p>　　所以基底尺寸為2500x2500m。<

96、;/p><p><b>　?。?）確定基礎(chǔ)高度</b></p><p>　　采用C20混凝土，HPB235級(jí)鋼筋，查表的，墊層采用C10的混凝土。</p><p>　　計(jì)算基底凈反力設(shè)計(jì)值</p><p><b>　　凈偏心距</b></p><p>　　基底最大和最小凈反力設(shè)計(jì)

97、值</p><p><b>　　==KPa</b></p><p><b>　　柱邊截面</b></p><p>　　h=600mm, ,則</p><p><b>　　因偏心受壓，取。</b></p><p><b>　　=</b>

98、;</p><p><b>　　=228.23kN</b></p><p>　　=1-0.002=0.998</p><p><b>　　故</b></p><p>　　>228.23KN(可以)</p><p><b>　　基礎(chǔ)分兩級(jí)，下階</b>

99、;</p><p><b>　　變階處截面</b></p><p><b>　　沖切力</b></p><p><b>　　=</b></p><p><b>　　=191.21KN</b></p><p><b>　　抗

100、沖切力</b></p><p>　　>191.21KN(可以)</p><p><b>　?。?）配筋計(jì)算</b></p><p>　　計(jì)算基礎(chǔ)l方向的彎矩設(shè)計(jì)值，?、?Ⅰ截面：</p><p><b>　　=</b></p><p><b>　　

101、=</b></p><p>　　=223.98 KN.M</p><p><b>　　II-II截面：</b></p><p>　　計(jì)算基礎(chǔ)b方向的彎矩，取Ⅱ-Ⅱ截面。前已算得，</p><p><b>　　=</b></p><p>　　=83.28 KN.M&

102、lt;/p><p>　　應(yīng)按配筋，選用9φ18，=2290mm</p><p><b>　　第六章、雨篷計(jì)算：</b></p><p>　　本工程采用懸板式雨篷，且板面采用有組織排水。板的根部厚取板端去50mm。雨篷周邊設(shè)置凸沿。</p><p>　　雨蓬板的計(jì)算（YPB）：</p><p><

103、b>　　所以可按單向板計(jì)算</b></p><p>　　a：恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算</p><p>　　20mm厚防水砂漿面層 </p><p>　　1%的排水坡度 1%×1200×1/2×20×1/1000=0.12KN/m2</p>

104、<p>　　板自重 </p><p>　　板底抹灰 0.02×20=0.4 KN/m2</p><p>　　合計(jì)： gk=3.18 KN/m2 </p><p>　　b：活荷載標(biāo)準(zhǔn)值：

105、 qk=0.5（不上人）</p><p>　　g+q=1.2×3.18+1.4×0.5=4.83 KN/m2</p><p>　　取1m寬板帶，即：b=1000mm 作為計(jì)算單元.</p><p><b>　　c：彎矩設(shè)計(jì)值：</b></p><p><b>　　

106、d）配筋計(jì)算：</b></p><p>　　板厚：h=120mm =130-20=110mm,重要性系數(shù)取ro=1.0</p><p>　　砼采用C25則，1=1.0</p><p>　　鋼筋采用HPB335 則 </p><p><b>　　根據(jù)：</b></p><p>&

107、lt;b>　　=</b></p><p><b>　　故： =</b></p><p>　　選8@150 As實(shí)=251mm2 </p><p>　　滿足最小配筋率的要求。</p><p>　　另：雨篷板中分布鋼筋按構(gòu)造配筋. 選用8@125 </p><p&g

108、t;　　第八章、現(xiàn)澆雙向板的計(jì)算</p><p>　　取一層樓面，軸線9-10，A-B所圍雙向板進(jìn)行計(jì)算：</p><p><b>　　XB計(jì)算跨度：</b></p><p>　　lo1=3000mm lo2=5000mm</p><p><b>　　故按雙向板計(jì)算 </b></p

109、><p><b>　　1）荷載計(jì)算</b></p><p><b>　　a）恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值：</b></p><p><b>　　由前面計(jì)算可知：：</b></p><p>　　gk＝3.24KN/m2 </p><p>　　設(shè)計(jì)值為：g=1

110、.2×3.24=3.89KN/m</p><p>　　b)活荷載標(biāo)準(zhǔn)值： </p><p>　　qk＝2.0KN/m2 </p><p>　　其設(shè)計(jì)值：q=1.4×2.0=2.8 KN/m2</p><p>　　g+q/2=3.89+2.8/2=5.29 KN/m2

111、 q/2=2.8/2=1.4 KN/m2</p><p>　　g+q=3.89+2.8=6.69 KN/m2</p><p><b>　　2）：彎矩計(jì)算：</b></p><p>　　跨中最大正彎矩為內(nèi)支座固定時(shí)，在g+q/2作用下的跨中彎矩值與當(dāng)內(nèi)支座鉸支時(shí)，在q/2作用下的跨中彎矩值之和（此處并考慮泊松比=0.2的影響），支座最大負(fù)彎

112、矩為當(dāng)內(nèi)支座固定時(shí)，在g+q作用下彎矩值。</p><p><b>　　按彈性理論計(jì)算彎矩</b></p><p>　　lo1/lo2=0.6 可查表得：</p><p><b>　　=2.74KN.m</b></p><p>　　=1.27 KN.m</p><p>

113、<b>　　KN.m</b></p><p><b>　　KN.m</b></p><p><b>　　截面設(shè)計(jì)：</b></p><p>　　截面有效高度：假定選用HRB335級(jí)φ8鋼筋，則lo1方向跨中截面的ho1=100-15-4=81mm，lo2方向跨中截面的ho2=81-8=73mm，支座截

114、面的ho=81mm</p><p>　　截面設(shè)計(jì)用彎矩，樓蓋四周有圈梁，不進(jìn)行折減</p><p>　　為方便計(jì)算，近似取γs=0.95 As=M/(0.95fyh0)</p><p><b>　　截面配筋計(jì)算</b></p><p>　　所有配筋經(jīng)驗(yàn)算＞ρminbh=0.20%×1000×1

115、00=200mm2 滿足最小配筋要求</p><p>　　第九章、現(xiàn)澆板式樓梯計(jì)算</p><p>　　梯段長 270×11=2970mm＜3000mm，采用現(xiàn)澆板式樓梯。</p><p>　　選用材料：混凝土：采用C30（fc=14.3N/mm2）</p><p>　　鋼筋：當(dāng)d≥12mm 采用Ⅱ級(jí)鋼筋（HRB335）（fy=

116、300N/mm2）</p><p>　　當(dāng)d＜12mm 采用Ⅰ級(jí)鋼筋（HPB235）（fy=210N/mm2）</p><p>　　活荷載標(biāo)準(zhǔn)值：查《荷載規(guī)范》得 qk=2.0KN/m2</p><p><b>　　1、梯段板設(shè)計(jì)</b></p><p>　　取板厚h=100mm，大概為板斜長的1/30，則樓梯

117、斜板傾斜角：tgα=150/270=0.56，cosα=0.874，取1m寬板帶計(jì)算。</p><p><b>　?。?）荷載計(jì)算</b></p><p>　　故組合設(shè)計(jì)值：p=1.2gk +1.4qk=1.2×6.6+1.4×3.5=12.82KN/m</p><p><b>　　（2）截面設(shè)計(jì)：</b&g

118、t;</p><p>　　板的水平計(jì)算跨度： Ln=3000mm</p><p>　　板跨中彎矩設(shè)計(jì)值： M=pln2/10=0.1x12.82×32/10=11.538KN.m</p><p>　　板的有效高度： ho=h-25=120-20=100mm</p><p>　　αs=M/α1fcbh02=11.538

119、5;106/(1×9.6×1000×1002)=0.12</p><p>　　γs=〔1+(1-2αs) 1/2〕/2=0.936 （板筋采用HRB235鋼筋）</p><p>　　As=M/(fyγs h0)=11.538×106/(0.936×210×100)</p><p><b>　　=5

120、87mm2</b></p><p>　　故，選用φ8@85(AS=592mm2) ，且每級(jí)踏步布1根φ8的分布鋼筋，且在兩端板面750mm范圍內(nèi)配置φ8@200，來避免斜板在支座處產(chǎn)生過大的裂縫</p><p>　　2、平臺(tái)板的計(jì)算（設(shè)板厚為70mm，取1m 板寬進(jìn)行計(jì)算）</p><p><b>　　荷載計(jì)算</b></p&

121、gt;<p>　　故組合設(shè)計(jì)值：p=1.2gk+1.4qk=1.2×2.74+1.4×3.5=8.19KN/m</p><p><b>　　（2）截面設(shè)計(jì)：</b></p><p>　　平臺(tái)板的計(jì)算跨度： 1.6+(0.1+0.12)/2=1.71m</p><p>　　彎矩設(shè)計(jì)值： M=pl02/1

122、0=8.19×1.71 2/10=2.39KN·M</p><p>　　板的有效高度ho=70-25=75mm</p><p>　　αs=M/α1fcbh02=2.39×106/(1×9.6×1000×502)=0.0996</p><p>　　γs=〔1+(1-2αs) 1/2〕/2=0.947</

123、p><p>　　As=M/(fyγs h0)2.39×106/(0.947×210×50) =240mm2</p><p>　　故，選用φ6/8@140，AS=281mm2＞0.2%bh=160 mm2 滿足最小配筋率要求</p><p>　　4、平臺(tái)梁的計(jì)算：（b×h=200mm×350mm）</p>

124、<p>　　(梯段兩邊平臺(tái)梁荷載差不多，按荷載大的計(jì)算配筋)</p><p>　　則計(jì)算跨度lo=1.05ln=1.05×(3.3-0.2)=3.1m</p><p><b>　　(1)、荷載計(jì)算</b></p><p>　　故荷載設(shè)計(jì)值：P=1.2×14.95+1.4×8.93=30.44KN</

125、p><p><b>　?。?）截面設(shè)計(jì)</b></p><p>　　計(jì)算跨度lo=1.05ln=1.05×(3-0.24)=2.898m</p><p>　　彎矩設(shè)計(jì)值： M=Pl02/8=30.44×2.92/8=32KN.M</p><p>　　剪力設(shè)計(jì)值： Vmax=pLn/2=30.44×

126、;2.9 /2=44.14KN</p><p>　　截面按倒L形截面計(jì)算</p><p>　　bf′=b+5hf′=200+5×70=550mm </p><p>　　梁的有效高度ho=350-35=315mm</p><p>　　經(jīng)判定可按第一類T形進(jìn)行計(jì)算。</p><p>　　則αs=M/αfcbh

127、02=330.44×106/(1×9.6×550×3152)=0.0581</p><p>　　γs=[1+(1-2αs) 1/2]/2=0.97</p><p>　　As=M/(fyγsh0)=30.44×106/(0.97×300×315)=332mm2</p><p>　　故，選配2φ18,

128、 As=763 mm2＞ρminbh=0.2%×200×300=120 mm2</p><p><b>　　滿足最小配筋率要求</b></p><p>　　斜截面受剪承載力驗(yàn)算</p><p>　　故,按只需按構(gòu)造配筋</p><p>　　現(xiàn)配置 φ6@150配箍率 ρsv=nAsv1/(bs)=2

129、×50.3/(200×265)=0.168%＞ρsv.min=0.24ft/fyv=0.24×1.43/210=0.163%</p><p>　　滿足最小配筋率要求 </p><p><b>　　平臺(tái)梁配筋圖</b></p><p><b>　　梯段板配