土木工程畢業(yè)設(shè)計(jì) --教學(xué)樓設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū)

1、<p><b>　　目 錄</b></p><p><b>　　1、建筑設(shè)計(jì)1</b></p><p>　　1.1 設(shè)計(jì)基本資料1</p><p>　　1.1.1 工程概況1</p><p>　　1.1.2原始設(shè)計(jì)資料1</p><p>　　1

2、.2 建筑設(shè)計(jì)說(shuō)明2</p><p>　　1.2.1 設(shè)計(jì)概要2</p><p>　　1.2.2 建筑立面剖面設(shè)計(jì)4</p><p><b>　　1.2.3裝飾5</b></p><p>　　1.2.4抗震設(shè)計(jì)5</p><p>　　1.2.5樓梯的設(shè)計(jì)5</p>&l

3、t;p>　　1.2.6關(guān)于防火的設(shè)計(jì)6</p><p>　　1.2.7細(xì)部構(gòu)造總說(shuō)明6</p><p>　　1.3 建筑細(xì)部具體構(gòu)造做法10</p><p><b>　　2、結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)12</b></p><p>　　2.1 結(jié)構(gòu)布置及計(jì)算簡(jiǎn)圖的確定12</p><p>　　2.2

4、.1 選擇承重方案12</p><p>　　2.2.2 梁、柱截面尺寸估算12</p><p>　　2.2.3 結(jié)構(gòu)計(jì)算簡(jiǎn)圖13</p><p><b>　　3、荷載計(jì)算15</b></p><p>　　3.1 屋面及樓面的永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值15</p><p>　　3.2 屋面及樓面可

5、變荷載標(biāo)準(zhǔn)值15</p><p>　　3.3 梁、柱、墻、窗、門(mén)重力荷載計(jì)算15</p><p>　　3.3.1 梁自重計(jì)算16</p><p>　　3.3.2 柱自重計(jì)算16</p><p>　　3.4 計(jì)算重力荷載代表值16</p><p>　　3.4.1 第5層的重力荷載代表值：16</p&

6、gt;<p>　　3.4.2 2～4層的重力荷載代表值17</p><p>　　3.4.3 一層的重力荷載代表值：17</p><p>　　4、橫向框架側(cè)移剛度計(jì)算18</p><p>　　4.1 計(jì)算梁、柱的線剛度18</p><p>　　4.2 計(jì)算柱的側(cè)移剛度18</p><p>　　

7、5、橫向水平荷載作用下框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力和側(cè)移計(jì)算20</p><p>　　5.1 橫向水平地震作用下的框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力計(jì)算和側(cè)移計(jì)算。20</p><p>　　5.1.1 橫向自振周期的計(jì)算20</p><p>　　5.1.2 水平地震作用及樓層地震剪力計(jì)算20</p><p>　　5.1.3 水平地震作用下的位移驗(yàn)算22</p

8、><p>　　5.1.4 水平地震作用下框架內(nèi)力計(jì)算23</p><p>　　5.2 橫向風(fēng)荷載作用下框架結(jié)構(gòu)內(nèi)力和側(cè)移計(jì)算26</p><p>　　5.2.1 風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值26</p><p>　　5.2.2 風(fēng)荷載作用下的水平位移驗(yàn)算28</p><p>　　5.2.3 風(fēng)荷載作用下框架結(jié)構(gòu)內(nèi)力計(jì)算29&l

9、t;/p><p>　　6、豎向荷載作用下橫向框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力計(jì)算32</p><p>　　6.1 計(jì)算單元32</p><p>　　6.2 荷載計(jì)算33</p><p>　　6.2.1 恒載計(jì)算33</p><p>　　6.2.2 活荷載計(jì)算：35</p><p>　　6.2.3．

10、屋面雪荷載標(biāo)準(zhǔn)值：37</p><p>　　6.3 內(nèi)力計(jì)算37</p><p>　　6.3.1、計(jì)算分配系數(shù)。37</p><p>　　6.3.2 用彎矩二次分配法來(lái)計(jì)算恒載作用下的梁端、柱端彎矩。39</p><p>　　6.3.3 計(jì)算恒載和活載作用下梁端剪力和柱軸力。41</p><p>　　

11、7 框架內(nèi)力組合51</p><p>　　7.1 結(jié)構(gòu)抗震等級(jí)51</p><p>　　7.2 框架梁內(nèi)力組合51</p><p>　　7.2.1作用效應(yīng)組合51</p><p>　　7.2.2承載力抗震調(diào)整系數(shù)51</p><p>　　7.2.3梁內(nèi)力組合表52</p><p&g

12、t;　　7.2.4計(jì)算跨間最大彎矩52</p><p><b>　　`</b></p><p>　　7.3.1柱內(nèi)力組合55</p><p>　　7.3.2 柱端彎矩值設(shè)計(jì)值的調(diào)整55</p><p><b>　　8、截面設(shè)計(jì)57</b></p><p>　　8.1

13、框架梁57</p><p>　　8.1.1 一層AB梁的正截面受彎承載力計(jì)算57</p><p>　　8.1.2 梁斜截面受剪承載力計(jì)算59</p><p>　　8.1.3二層AB梁的正截面受彎承載力計(jì)算59</p><p>　　8.1.4梁斜截面受剪承載力計(jì)算61</p><p><b>　　8.

14、2框架柱62</b></p><p>　　8.2.1柱截面尺寸驗(yàn)算62</p><p>　　8.2.2框架柱的截面設(shè)計(jì)64</p><p><b>　　9 基礎(chǔ)設(shè)計(jì)68</b></p><p>　　9.1基礎(chǔ)梁截面尺寸的選取68</p><p>　　9.2荷載選用68<

15、;/p><p>　　9.3基礎(chǔ)截面計(jì)算69</p><p>　　9.4地基承載力及基礎(chǔ)沖切驗(yàn)算70</p><p>　　9.5基礎(chǔ)底板配筋計(jì)算71</p><p>　　10.樓梯的設(shè)計(jì)74</p><p>　　10.1 梯段板計(jì)算74</p><p>　　10.2 平臺(tái)板計(jì)算75<

16、/p><p>　　10.3 平臺(tái)梁計(jì)算76</p><p>　　11.板的配筋78</p><p>　　11.1 A板的設(shè)計(jì)78</p><p>　　11.2 B板的設(shè)計(jì)80</p><p><b>　　參考文獻(xiàn)78</b></p><p><b>　　附錄

17、84</b></p><p><b>　　英文翻譯89</b></p><p><b>　　致謝105</b></p><p><b>　　2、結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)</b></p><p>　　2.1 結(jié)構(gòu)布置及計(jì)算簡(jiǎn)圖的確定</p><p>　

18、　根據(jù)該房屋的使用功能及建筑設(shè)計(jì)的要求，進(jìn)行了建筑平面、立面及剖面設(shè)計(jì)，填充墻采用190mm厚的混凝土空心小砌塊，樓蓋及屋蓋均采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)，樓板厚度取100mm。</p><p>　　2.2.1 選擇承重方案</p><p>　　該建筑為教學(xué)樓，房間布局較為整齊規(guī)則，且教學(xué)樓不需要考慮太大空間布置，所以采用橫向框架承重方案，四柱三跨不等跨的形式。柱網(wǎng)布置形式詳見(jiàn)建筑平面圖。<

19、;/p><p>　　2.2.2 梁、柱截面尺寸估算</p><p><b>　　縱 梁：,</b></p><p><b>　　取</b></p><p><b>　　,</b></p><p><b>　　取</b></p&g

20、t;<p><b>　　橫 梁：，</b></p><p><b>　　取</b></p><p><b>　　取</b></p><p><b>　　次 梁： </b></p><p><b>　　取</b><

21、;/p><p><b>　　取</b></p><p>　　各層梁截面尺寸及混凝土強(qiáng)度等級(jí)如下表，</p><p>　　表2-2-1 梁截面尺寸(mm)及各層混凝土強(qiáng)度等級(jí)</p><p>　　柱截面尺寸估算 該框架結(jié)構(gòu)的抗震等級(jí)為三級(jí)，其軸壓比限值為[]=0.9,各層重力荷載代表值近似取

22、15kN/m2，邊柱及中柱的負(fù)荷面積分別為3.757.2 m2和5.257.2 m2，可得一層柱截面面積為:</p><p><b>　　邊柱</b></p><p><b>　　中柱 </b></p><p>　　取柱子截面為正方形，則邊柱和中柱截面高度分別為418mm和485mm。</p><p&g

23、t;　　根據(jù)上述結(jié)果，并綜合考慮其它因素，本設(shè)計(jì)柱截面尺寸取值如下：</p><p>　　1～5層 600mm600mm </p><p>　　基礎(chǔ)選用柱下獨(dú)立基礎(chǔ)，基礎(chǔ)頂面距室外地面為500mm。</p><p>　　2.2.3 結(jié)構(gòu)計(jì)算簡(jiǎn)圖</p><p>　　框架結(jié)構(gòu)計(jì)算簡(jiǎn)圖，取頂層柱的形心線作為框架柱的

24、軸線，梁軸線取至板頂，2～5層高度即為層高，取3.6m；底層柱高度從基礎(chǔ)頂面取至一層板頂，即h1＝3.6+0.45+0.5＝4.55m。見(jiàn)下圖:</p><p>　　圖2-2-1 結(jié)構(gòu)計(jì)算簡(jiǎn)圖</p><p><b>　　3、荷載計(jì)算</b></p><p>　　3.1 屋面及樓面的永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值</p><p>&l

25、t;b>　　屋面(不上人)</b></p><p><b>　　屋面為剛性防水屋面</b></p><p>　　40厚的C20細(xì)石混凝土保護(hù)層 23×0.04＝0.92kN/m2</p><p>　　3厚1：3石灰砂漿隔離層 0.003×

26、17=0.0513kN/m2</p><p>　　卷材防水層 0.3</p><p>　　20厚的1：2.5水泥砂漿找平層 20×0.02＝0.4kN/m2</p><p>　　100厚的鋼筋混凝土板

27、 25×0.10=2.5kN/m2</p><p>　　20厚水泥砂漿找平層 20×0.02＝0.4kN/m2</p><p>　　12厚紙筋石灰抹底 0.160kN/m2</p><p>　　合計(jì)

28、 4.98kN/m2</p><p>　　1～4層樓面(水磨石樓面)</p><p>　　15厚的1：2白水泥白石子(摻有色石子)磨光打蠟 </p><p>　　18×0.015＝0.27kN/m2</p><p>　　20厚的1：3水泥砂漿找平層

29、 20×0.02＝0.40kN/m2</p><p>　　現(xiàn)澆100厚的鋼筋混凝土樓板 25×0.1＝2.5kN/m2</p><p>　　3厚細(xì)石粉面 16×0.003＝0.048kN/m2</p><p>　　8厚水泥石灰膏砂漿

30、 14×0.008＝0.112kN/m2</p><p>　　合計(jì) 3.33kN/m2</p><p>　　3.2 屋面及樓面可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值</p><p>　　不上人屋面均布活荷載標(biāo)準(zhǔn)值

31、 0.50kN/m2</p><p>　　樓面活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 2.0kN/m2</p><p>　　走廊活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 2.5kN/m2</p><p>　　屋面雪荷載標(biāo)準(zhǔn)值

32、 Sk=μrs0=1.00.35=0.35kN/m2</p><p>　　式中：μr為屋面積雪分布系數(shù)，取μr＝1.0</p><p>　　3.3 梁、柱、墻、窗、門(mén)重力荷載計(jì)算</p><p><b>　　查規(guī)范得以下自重，</b></p><p>　　外墻面為面磚墻面自重：

33、 0.5 kN/m2</p><p>　　混凝土空心小砌塊 11.8 kN/m2</p><p>　　3.3.1 梁自重計(jì)算</p><p>　　邊橫梁自重： 0.3×0.7×25＝5.25 kN/m&

34、lt;/p><p>　　粉刷： （0.7-0.1）×0.048×17＝0.459 kN/m </p><p>　　合計(jì) 5.709 kN/m</p><p>　　中橫梁自重 : 0.3

35、×0.5×25＝3.75 kN/m</p><p>　　粉刷： 0.6×0.105×17＝0.360 kN/m</p><p>　　合計(jì) 4.11 kN/m</p><p>　　縱梁自重：

36、 0.3×0.7×25＝5.25 kN/m</p><p>　　粉刷： 0.6×0.048×17＝0.459 kN/m</p><p>　　合計(jì) 5.709 kN/m</p&g

37、t;<p>　　次梁自重： 0.30.525＝3.75 kN/m</p><p>　　粉刷： 0.4×0.045×17＝0.306 kN/m</p><p>　　合計(jì) 4.

38、06 kN/m</p><p>　　3.3.2 柱自重計(jì)算</p><p>　　柱自重： 0.6×0.6×25＝9 kN/m</p><p>　　貼面及粉刷： (0.6×4-0.2×2) ×0.02×17=0.68

39、kN/m</p><p>　　合計(jì) 9.68 kN/m</p><p>　　女兒墻自重(含貼面和粉刷)：</p><p>　　0.90.02217＋0.2150.9＝3.312 kN/m </p><p>　　內(nèi)外墻自重(含貼面和粉刷)： 0.21

40、5＋0.02217＝3.68 kN/m</p><p>　　3.4 計(jì)算重力荷載代表值</p><p>　　3.4.1 第5層的重力荷載代表值：</p><p>　　屋面恒載： (7.52+3)7.24.98＝645.41 kN</p><p>　　女兒墻：

41、 3.3127.22＝47.69 kN</p><p><b>　　縱橫梁自重： </b></p><p>　　41.10×4+2×7.5×5.709+2×7.5×4.06+3×3.46＝321.315 kN</p><p>　　半層柱自重：

42、 (9.68×3.6×4) ×0.5＝69.70 kN</p><p><b>　　半層墻自重：</b></p><p>　　40.99+54.8+(3.6-0.5) ×(7.5+0.6-0.4)=181.99 KN</p><p>　　屋面雪載：

43、 (7.52+3)7.20.35=45.36 kN</p><p><b>　　恒載+0.5雪載：</b></p><p>　　645.41+47.69+321.315+69.70+181.99+0.545.36＝1288.79 kN</p><p>　　3.4.2 2～4層的重力荷載代表值</p><p>　　樓

44、面恒載： (7.52+3)7.23.33＝431.568kN</p><p>　　上`下半層墻重： 181.99+181.99=363.98 kN</p><p>　　縱橫梁自重： 321.315 kN</p><

45、;p>　　上半層柱+下半層柱： 69.70+69.70＝139.4 kN</p><p>　　樓面活荷載： 7.2(7.522+32.5)＝270 kN</p><p>　　恒載+0.5活載： </p><p>　　431.568+363.98+321.315+139.4+0.

46、5×270＝1391.26 kN</p><p>　　3.4.3 一層的重力荷載代表值：</p><p>　　樓面恒載： 431.568 kN</p><p><b>　　上.下半層墻自重：</b></p><p><b&

47、gt;　　外縱墻: </b></p><p>　　40.09+3.68×(4.55-0.7) ×(7.2-0.25×2)-31.01=104.41 kN</p><p><b>　　內(nèi)縱墻:</b></p><p>　　54.8+3.68×(4.55-0.7) ×(7.2-0.25

48、×2)-16.70=132.02 kN</p><p><b>　　(c )橫墻：</b></p><p>　　86.70+(7.5+0.5-0.2×2)×(4.55-0.5)×3.68=198.85 kN </p><p>　　縱橫梁自重：

49、 321.315 kN</p><p>　　上半層自重： 69.70 kN</p><p>　　下半層自重： 0.5×9.68×4.55×4)=88.09 kN</p><p>

50、;　　樓面活荷載： 270 kN</p><p>　　恒載+0.5×樓面活載：</p><p>　　431.568+104.41+132.02+198.85+321.315+157.79+270/2=1481.95 kN</p><p>　　則一榀框架總重力荷載代表值為：&

51、lt;/p><p>　　4、橫向框架側(cè)移剛度計(jì)算</p><p>　　4.1 計(jì)算梁、柱的線剛度</p><p>　　梁線剛度計(jì)算梁柱混凝土標(biāo)號(hào)均為，。</p><p>　　在框架結(jié)構(gòu)中，現(xiàn)澆樓面或預(yù)制樓板但只有現(xiàn)澆層的樓面，可以作為梁的有效翼緣，增大梁的有效剛度，減少框架側(cè)移。考慮這一有利作用，在計(jì)算梁的截面慣性矩時(shí)，對(duì)現(xiàn)澆樓面的邊框架梁取，

52、對(duì)中框架梁取。 </p><p>　　表4-1-1 橫梁線剛度計(jì)算表</p><p><b>　　柱線剛度計(jì)算</b></p><p>　　表4-1-2 柱線剛度Ic計(jì)算表</p><p>　　4.2 計(jì)算柱的側(cè)移剛度<

53、;/p><p>　　柱的側(cè)移剛度D計(jì)算公式：</p><p>　　其中為柱側(cè)移剛度修正系數(shù)，為梁柱線剛度比，不同情況下，、取值不同。</p><p>　　對(duì)于一般層： </p><p>　　對(duì)于底層： </p><p>　　表4-2-1

54、 橫向框架柱側(cè)移剛度D計(jì)算表</p><p>　　，該框架為規(guī)則框架。</p><p>　　圖4-2-1框架計(jì)算簡(jiǎn)圖</p><p>　　5、橫向水平荷載作用下框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力和側(cè)移計(jì)算</p><p>　　5.1 橫向水平地震作用下的框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力計(jì)算和側(cè)移計(jì)算。</p><p>　　5.1.1 橫向自振周期的計(jì)算&

55、lt;/p><p>　　運(yùn)用頂點(diǎn)位移法來(lái)計(jì)算，對(duì)于質(zhì)量和剛度沿高度分布比較均勻的框架結(jié)構(gòu)，基本自振周期可按下式來(lái)計(jì)算：</p><p>　　式中， ——計(jì)算結(jié)構(gòu)基本自振周期用的結(jié)構(gòu)頂點(diǎn)假想位移，即假想把集中在各層樓面處的重力荷載代表值作為水平荷載而算得的結(jié)構(gòu)頂點(diǎn)位移；</p><p>　　——結(jié)構(gòu)基本自振周期考慮非承重磚墻影響的折減系數(shù)，取0.7；</p&

56、gt;<p>　　故先計(jì)算結(jié)構(gòu)頂點(diǎn)的假想側(cè)移，計(jì)算過(guò)程如下表：</p><p>　　表5-1-1 結(jié)構(gòu)頂點(diǎn)的假想位移計(jì)算</p><p>　　由上表計(jì)算基本周期，</p><p>　　5.1.2 水平地震作用及樓層地震剪力計(jì)算</p><p>　　該建筑結(jié)構(gòu)高度遠(yuǎn)小于40m，質(zhì)量和剛度沿高

57、度分布比較均勻，變形以剪切為主，因此用底部剪力法來(lái)計(jì)算水平地震作用。</p><p>　　首先計(jì)算總水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值即底部剪力。</p><p>　　式中， ——相應(yīng)于結(jié)構(gòu)基本自振周期的水平地震影響系數(shù)；</p><p>　　——結(jié)構(gòu)等效總重力荷載，多質(zhì)點(diǎn)取總重力荷載代表值的85％；</p><p>　　徐州地區(qū)特征分區(qū)為一區(qū)，又場(chǎng)地類

58、別為Ⅱ類，查規(guī)范得特征周期</p><p>　　查表得，水平地震影響系數(shù)最大值</p><p>　　由水平地震影響系數(shù)曲線來(lái)計(jì)算，</p><p>　　式中， ——衰減系數(shù)，＝0.05時(shí)，取0.9；</p><p><b>　　因?yàn)?lt;/b></p><p>　　所以不需要考慮頂部附加水平地震作用。

59、</p><p>　　則質(zhì)點(diǎn)i的水平地震作用為：</p><p>　　式中：、分別為集中于質(zhì)點(diǎn)i、j的荷載代表值；、分別為質(zhì)點(diǎn)i、j的計(jì)算高度。</p><p>　　具體計(jì)算過(guò)程如下表，各樓層的地震剪力按 來(lái)計(jì)算，一并列入表中，</p><p>　　表5-1-2 各質(zhì)點(diǎn)橫向水平地震作用及樓層地震剪力計(jì)算表</p&

60、gt;<p>　　各質(zhì)點(diǎn)水平地震作用及樓層地震剪力沿房屋高度的分布見(jiàn)圖</p><p>　　圖5-1-1橫向水平地震作用及層間地震剪力 </p><p>　　5.1.3 水平地震作用下的位移驗(yàn)算</p><p><b>　　用D值法來(lái)驗(yàn)算</b></p><p>　　框架第層的層間剪力

61、、層間位移及結(jié)構(gòu)頂點(diǎn)位移分別按下式來(lái)計(jì)算：</p><p>　　計(jì)算過(guò)程見(jiàn)下表，表中計(jì)算了各層的層間彈性位移角。</p><p>　　表5-1-3 橫向水平地震作用下的位移驗(yàn)算</p><p>　　由表中可以看到，最大層間彈性位移角發(fā)生在第一層，1/1173<1/550,滿足要求。</p><p>　　5.1

62、.4 水平地震作用下框架內(nèi)力計(jì)算</p><p>　　將層間剪力分配到該層的各個(gè)柱子，即求出柱子的剪力，再由柱子的剪力和反彎點(diǎn)高度來(lái)求柱上、下端的彎矩。</p><p>　　柱端剪力按下式來(lái)計(jì)算：</p><p>　　柱上、下端彎矩、按下式來(lái)計(jì)算</p><p><b>　　式中：</b></p><

63、p>　　—i層j柱的側(cè)移剛度；h為該層柱的計(jì)算高度；</p><p><b>　　y-反彎點(diǎn)高度比；</b></p><p>　　—標(biāo)準(zhǔn)反彎點(diǎn)高比，根據(jù)上下梁的平均線剛度，和柱的相對(duì)線剛度的比值，總層數(shù)，該層位置查表確定。</p><p>　　—上下梁的相對(duì)線剛度變化的修正值，由上下梁相對(duì)線剛度比值 及查表得。</p>&l

64、t;p>　　—上下層層高變化的修正值，由上層層高對(duì)該層層高比值及查表。</p><p>　　—下層層高對(duì)該層層高的比值及查表得。</p><p>　　需要注意的是是根據(jù)表：倒三角形分布水平荷載下各層柱標(biāo)準(zhǔn)反彎點(diǎn)高度比查得。</p><p>　　表5-1-4 各層邊柱柱端彎矩及剪力計(jì)算</p><p>　　表5

65、-1-5 各層中柱柱端彎矩及剪力計(jì)算</p><p>　　注：表中彎矩單位為,減力單位為KN</p><p>　　梁端彎矩、剪力及柱軸力分別按下式來(lái)計(jì)算</p><p>　　表5-1-6 梁端彎矩、剪力及柱軸力計(jì)算</p><p>　　水平地震作用下框架的彎矩圖、梁端剪力圖及柱

66、軸力圖如圖所示：</p><p>　　圖5-1-2 左地震作用下框架彎矩圖</p><p>　　圖5-1-3 左地震作用下梁端剪力及柱軸力圖</p><p>　　5.2 橫向風(fēng)荷載作用下框架結(jié)構(gòu)內(nèi)力和側(cè)移計(jì)算</p><p>　　5.2.1 風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值</p><p>　　垂直于建筑物表面上的風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值當(dāng)計(jì)算

67、主要承重結(jié)構(gòu)時(shí)按下式來(lái)計(jì)算：</p><p>　　式中，—風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值（kN/m2）</p><p>　　—高度Z處的風(fēng)振系數(shù)</p><p><b>　　—風(fēng)荷載體型系數(shù)</b></p><p><b>　　—風(fēng)壓高度變化系數(shù)</b></p><p>　　—基本風(fēng)壓（kN/

68、m2）</p><p>　　由《荷載規(guī)范》，徐州地區(qū)重現(xiàn)期為50年的基本風(fēng)壓：=0.35KN/m，地面粗糙度為B類。風(fēng)載體型系數(shù)由《荷載規(guī)范》第7.3節(jié)查得： =0.8（迎風(fēng)面）和=-0.5（背風(fēng)面）。《荷載規(guī)范》規(guī)定，對(duì)于高度大于30m，且高寬比大于1.5的房屋結(jié)構(gòu)，應(yīng)采用風(fēng)振系數(shù)來(lái)考慮風(fēng)壓脈動(dòng)的影響。本設(shè)計(jì)中，房屋高度H=18.95 < 30m，H/B=18.5/18=1.05 < 1.5，則不需

69、要考慮風(fēng)壓脈動(dòng)的影響，取=1.0。</p><p>　　將風(fēng)荷載換算成作用于框架每層節(jié)點(diǎn)上的集中荷載，如下表：</p><p>　　表5-2-1 風(fēng)荷載計(jì)算</p><p>　　其中，A為一榀框架各層節(jié)點(diǎn)的受風(fēng)面積，取上層的一半和下層的一半之和，頂層取到女兒墻頂，底層只取到下層的一半。注意底層的計(jì)算高度應(yīng)從室外地面開(kāi)始取。</p

70、><p><b>　　頂層 </b></p><p><b>　　中間層 </b></p><p>　　底層 </p><p>　　圖5-2-1 等效節(jié)點(diǎn)集中風(fēng)荷載計(jì)算簡(jiǎn)圖(kN)</p><p>　　5.2.2 風(fēng)荷載作用下的水平位移

71、驗(yàn)算 </p><p>　　根據(jù)水平荷載，計(jì)算層間剪力，再依據(jù)層間側(cè)移剛度，計(jì)算出各層的相對(duì)側(cè)移和絕對(duì)側(cè)移。計(jì)算過(guò)程如下表，</p><p>　　表5-2-2 風(fēng)荷載作用下框架層間剪力及側(cè)移計(jì)算</p><p>　　由表可以看出，風(fēng)荷載作用下框架的最大層間位移角為一層的1/10581，小于1/550，滿足規(guī)范要求。</p>&l

72、t;p>　　5.2.3 風(fēng)荷載作用下框架結(jié)構(gòu)內(nèi)力計(jì)算</p><p>　　計(jì)算方法與地震作用下的相同,都采用D值法。</p><p>　　在求得框架第I層的層間剪力后，I層j柱分配到的剪力以及柱上、下端的彎矩、分別按下列各式計(jì)算：</p><p><b>　　柱端剪力計(jì)算公式為</b></p><p>　　柱端彎

73、矩計(jì)算公式為 </p><p><b>　　， </b></p><p>　　需要注意的是，風(fēng)荷載作用下的反彎點(diǎn)高比是根據(jù)表：均布水平荷載作用下的各層標(biāo)準(zhǔn)反彎點(diǎn)高度比查得。</p><p>　　表5-2-3 各層邊柱柱端彎矩及剪力計(jì)算</p><p>　　表5-2-4

74、 各層中柱柱端彎矩及剪力計(jì)算</p><p>　　注：表中彎矩單位為KN.M,剪力單位為KN。</p><p>　　梁端彎矩、剪力以及柱軸力分別按照下列公式計(jì)算：</p><p><b>　??； </b></p><p><b>　?。?lt;/b></p><p>　?。?/p>

75、 </p><p>　　表5-2-5 風(fēng)荷載作用下的梁端彎矩、剪力及柱軸力計(jì)算</p><p>　　橫向框架在風(fēng)荷載作用下彎矩、梁端剪力及柱軸力見(jiàn)圖5-2-3。</p><p>　　圖5-2-2 左風(fēng)作用下框架彎矩圖</p><p>　　圖5-2-3 左風(fēng)作用下梁端剪力及柱軸力圖</p&g

76、t;<p>　　豎向荷載作用下橫向框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力計(jì)算</p><p><b>　　6.1 計(jì)算單元</b></p><p>　　取3軸線橫向框架進(jìn)行計(jì)算，計(jì)算單元寬度為7.5m，如圖所示，由于房間內(nèi)布置有次梁，故直接傳給該框架的樓面荷載如圖中的水平陰影線所示，計(jì)算單元內(nèi)的其余樓面荷載則通過(guò)次梁和縱向框架梁以集中力的形式傳給橫向框架，作用于各節(jié)點(diǎn)上。見(jiàn)圖

77、6-1-1</p><p>　　圖6-1-1 橫向框架計(jì)算單元</p><p><b>　　6.2 荷載計(jì)算</b></p><p>　　6.2.1 恒載計(jì)算</p><p>　　P1 P2 P2 P1 </p><p>

78、　　q1 q1 </p><p>　　圖6-2-1 各層梁上作用的荷載</p><p>　　在圖中，、代表橫梁自重，為均布荷載形式，對(duì)于第五層，</p><p><b>　?。?.46/kNm</b></p><p>　　和分別為

79、房間和走道板傳給橫梁的梯形荷載和三角形荷載，由圖所示的幾何關(guān)系可得，</p><p>　　、分別為由邊縱梁、中縱梁直接傳給柱的荷載，它包括梁自重、樓板重和女兒墻等的自重荷載，計(jì)算過(guò)程如下：</p><p><b>　　節(jié)點(diǎn)集中荷載：</b></p><p><b>　　邊縱梁傳來(lái)：</b></p><p

80、>　　(a)屋面自重(三角形部分)：</p><p>　　(b)由次梁傳來(lái)的屋面自重（梯形部分）：</p><p>　　0.5（7.5+7.5-3.6）1.84.98=51.09KN</p><p>　　(c)邊縱梁自重： 5.7097.2＝41.10kN</p><p>　　次梁自重：

81、 </p><p>　　女兒墻自重： </p><p>　　合計(jì)： ＝ 163.54kN</p><p><b>　　節(jié)點(diǎn)集中荷載：</b><

82、;/p><p><b>　　縱梁傳來(lái)</b></p><p>　　（a）屋面自重(三角形部分)：</p><p>　　(b)次梁自重： </p><p>　　(c)由次梁傳來(lái)的屋面自重（梯形部分） 51.09KN</p><p>　?。╠）走道屋面板

83、自重 </p><p>　　0.5（7.2+7.2-3）1.54.98=42.58KN</p><p>　　縱梁自重： 5.7097.2＝41.10kN</p><p>　　合計(jì)： ＝ 182.26kN</p>

84、;<p>　　對(duì)于1～4層，計(jì)算的方法基本與第五層相同，計(jì)算過(guò)程如下：</p><p>　　＝3.46/kN/m</p><p><b>　　節(jié)點(diǎn)集中荷載：</b></p><p>　　縱梁自重： 5.7097.2＝41.10kN</p><p>　

85、　外墻自重： </p><p><b>　　縱梁傳來(lái)</b></p><p>　　(a)樓面自重（三角形部分）：</p><p>　?。╞）次梁自重： </p><p>　　( c ) 次梁上墻重 </p><p>　?。╠）由次梁傳來(lái)

86、的樓面自重（梯形部分）</p><p>　　扣窗面積墻重加窗重： </p><p>　　合計(jì)： 174.24kN</p><p><b>　　節(jié)點(diǎn)集中荷載：</b></p><p>　　縱梁自重：

87、 5.7097.2＝41.10kN</p><p>　　內(nèi)墻自重： </p><p><b>　　縱梁傳來(lái)</b></p><p>　　(a)樓面自重（三角形部分）：</p><p>　?。╞）次梁自重：

88、 </p><p>　　( c ) 次梁上墻重 </p><p>　?。╠）由次梁傳來(lái)的樓面自重（梯形部分）</p><p>　　（e）走道樓面板自重（梯形部分）</p><p>　　扣窗面積墻重加窗重： </p><p>　　合計(jì)：

89、 217.03kN</p><p>　　6.2.2活荷載計(jì)算：</p><p>　　活荷載作用下各層框架梁上的荷載分布如圖：</p><p>　　P1 P2 P2 P1</p><p>　　q1

90、 q1 </p><p>　　圖6-2-2各層梁上作用的活載</p><p><b>　　對(duì)于第五層，</b></p><p><b>　　節(jié)點(diǎn)集中荷載：</b></p><p>　　屋面活載（三角形部分）：</p><p

91、>　　0.5（0.53.60.53.60.5）＝3.24kN</p><p>　　次梁傳來(lái)的屋面活載（梯形部分）：</p><p>　　合計(jì)： 8.37kN</p><p><b>　　節(jié)點(diǎn)集中荷載：</b></p><p>

92、;　　屋面活載（三角形部分）：</p><p>　　0.5（0.53.60.53.60.5）＝3.24kN</p><p>　　走道傳來(lái)屋面荷載（梯形部分）：</p><p>　　次梁傳來(lái)的屋面活載（梯形部分）：</p><p>　　合計(jì)： 12.65

93、kN</p><p>　　對(duì)于1～4層， </p><p><b>　　節(jié)點(diǎn)集中荷載：</b></p><p>　　樓面活載（三角形部分）：</p><p>　　2（0.53.60.53.62）＝12.96kN</p><p>　　次梁傳來(lái)的樓面活載（梯形部分）：</p>&l

94、t;p>　　合計(jì)： 33.44kN</p><p><b>　　中節(jié)點(diǎn)集中荷載：</b></p><p>　　樓面活載（三角形部分）：</p><p>　　2（0.53.60.53.62）＝12.96kN</p><p>　

95、　走道傳來(lái)屋面荷載（梯形部分）：</p><p>　　次梁傳來(lái)的屋面活載（梯形部分）：</p><p>　　合計(jì)： 54.86kN</p><p>　　6.2.3．屋面雪荷載標(biāo)準(zhǔn)值：</p><p>　　同理，在屋面雪荷載作用下 </p>

96、<p><b>　　節(jié)點(diǎn)集中荷載：</b></p><p>　　屋面雪載（三角形部分）：</p><p>　　2（0.53.60.53.60.35）＝2.27kN</p><p>　　次梁傳來(lái)的屋面雪載（梯形部分）：</p><p>　　合計(jì)：

97、 5.86kN</p><p><b>　　中節(jié)點(diǎn)集中荷載：</b></p><p>　　屋面雪載（三角形部分）：</p><p>　　2（0.53.60.53.60.35）＝2.27kN</p><p>　　走道傳來(lái)屋面雪載（梯形部分）：</p><p>　　次梁傳來(lái)的

98、屋面雪載（梯形部分）： 2.64KN</p><p>　　合計(jì)： 8.85kN</p><p>　　1～4層,雪荷載作用下的節(jié)點(diǎn)集中力同屋面活荷載作用下的。這里從略。</p><p>　　6.3 內(nèi)力計(jì)算</p>&l

99、t;p>　　6.3.1、計(jì)算分配系數(shù)。</p><p>　　梁端和柱端彎矩采用彎矩二次分配法來(lái)計(jì)算，計(jì)算時(shí)先對(duì)各節(jié)點(diǎn)不平衡彎矩進(jìn)行第一次分配，向遠(yuǎn)端傳遞(傳遞系數(shù)為1/2)，然后對(duì)由于傳遞而產(chǎn)生的不平衡彎矩再進(jìn)行分配，不再傳遞，到此為止，由于結(jié)構(gòu)和荷載均對(duì)稱，故計(jì)算時(shí)可用半框架。</p><p>　　對(duì)于邊節(jié)點(diǎn)，與節(jié)點(diǎn)相連的各桿件均為固接，因此桿端近端的轉(zhuǎn)動(dòng)剛度，為桿件的線剛度，分配

100、系數(shù)為；對(duì)于中間節(jié)點(diǎn)，與該節(jié)點(diǎn)相連的走道梁的遠(yuǎn)端轉(zhuǎn)化為滑動(dòng)支座，因此轉(zhuǎn)動(dòng)剛度，其余桿端，分配系數(shù)計(jì)算過(guò)程如下：</p><p>　　梁上分布荷載由矩形和梯形兩部分組成，在求固端彎矩時(shí)可直接根據(jù)圖示荷載計(jì)算，也可根據(jù)固端彎矩相等的原則，先將梯形分布荷載以及三角形分布荷載，化為等效均布荷載，等效均布荷載的計(jì)算公式如圖所示。</p><p><b>　　，（三角形荷載）</b&g

101、t;</p><p>　　圖6-3-1 荷載的等效</p><p>　　頂層梯形荷載化為等效均布荷載</p><p>　　則頂層各桿的固端彎矩為</p><p>　　跨：倆端均為固定支座</p><p>　　跨：一端為固定支座，一端為滑動(dòng)支座</p><p>　　其余層梯形荷載化為等效均布

102、荷載</p><p>　　同理，其余層各桿的固端彎矩為：</p><p>　　6.3.2 用彎矩二次分配法來(lái)計(jì)算恒載作用下的梁端、柱端彎矩。</p><p>　　表6-3-1恒載作用下的框架彎矩二次分配法：</p><p>　　圖6-3-2 恒載作用下的框架彎矩圖()</p><p>　　6.3.3 計(jì)算恒載和

103、活載作用下梁端剪力和柱軸力。</p><p>　　梁端剪力可根據(jù)梁上豎向荷載引起的剪力與梁端彎矩引起的剪力相疊加而得，而柱軸力可由梁端剪力和節(jié)點(diǎn)集中力疊加得到，計(jì)算恒載作用時(shí)的柱底軸力，要考慮柱的自重。</p><p>　　恒載作用下梁的剪力以及柱的軸力、剪力計(jì)算</p><p>　?、倭憾思袅τ蓛刹糠纸M成：</p><p>　　a.荷載引起

104、的剪力，計(jì)算公式為：</p><p>　　、分別為矩形和梯形荷載</p><p>　　、分別為矩形和三角形荷載</p><p>　　b.彎矩引起的剪力，計(jì)算原理是桿件彎矩平衡，即</p><p><b>　　跨 </b></p><p>　　跨 因?yàn)榭鐑啥藦澗叵嗟?，?lt;/p>

105、;<p><b>　?、谥妮S力計(jì)算：</b></p><p>　　頂層柱頂軸力由節(jié)點(diǎn)剪力和節(jié)點(diǎn)集中力疊加得到，柱底軸力為柱頂軸力加上柱的自重。其余層軸力計(jì)算同頂層，但需要考慮該層上部柱的軸力的傳遞。</p><p>　　表 6-3-3 恒載作用下的梁端剪力及柱軸力</p><p>　　注：N

106、底＝N頂＋柱自重</p><p><b>　?。?）柱的剪力計(jì)算</b></p><p><b>　　柱的剪力：</b></p><p>　　式中，、分別為經(jīng)彎矩分配后柱的上、下端彎矩。</p><p><b>　　為柱長(zhǎng)度。</b></p><p>　

107、　圖6-3-3 恒載作用下梁剪力、柱軸力圖</p><p>　　2）活載、雪載作用下內(nèi)力計(jì)算</p><p>　　當(dāng)活荷載產(chǎn)生的內(nèi)力遠(yuǎn)小于恒荷載及水平力所產(chǎn)生的內(nèi)力時(shí)，可不考慮活荷載的不利布置，而把活荷載同時(shí)作用于所有的框架梁上，這樣求得的內(nèi)力在支座處與按最不利荷載位置法求得內(nèi)力極為相近，可直接進(jìn)行內(nèi)力組合。但求得的梁的跨中彎矩卻比最不利荷載位置法的計(jì)算結(jié)果要小，因此對(duì)梁跨中彎矩應(yīng)乘以的

108、系數(shù)予以增大。</p><p>　　梁上分布荷載為梯形荷載，根據(jù)固端彎矩相等的原則，先將梯形分布荷載以及三角形分布荷載，化為等效均布荷載?；钶d作用下，頂層梯形荷載化為等效均布荷載</p><p>　　用彎矩二次分配法并可利用結(jié)構(gòu)對(duì)稱性取二分之一結(jié)構(gòu)計(jì)算。則頂層各桿的固端彎矩為：</p><p>　　其余層梯形荷載化為等效均布荷載</p><p&g

109、t;　　同理，其余層各桿的固端彎矩為</p><p><b>　　活載彎矩二次分配</b></p><p>　　圖6-3-3 活載作用下框架彎矩二次分配法</p><p>　　圖6-3-4 活載（雪載）作用下框架彎矩圖</p><p>　　注：圖中括號(hào)中數(shù)值為雪載作用下的彎矩。</p><p>

110、　?。?）活載作用下梁的剪力以及柱的軸力、剪力計(jì)算</p><p>　?、?梁端剪力由兩部分組成：</p><p>　　a.荷載引起的剪力，計(jì)算公式為：</p><p><b>　　為梯形荷載</b></p><p><b>　　為三角形荷載</b></p><p>　　b.

111、彎矩引起的剪力，計(jì)算原理是桿件彎矩平衡，即</p><p><b>　　跨 </b></p><p>　　跨 因?yàn)榭鐐z端彎矩相等，故</p><p><b>　?、?柱的軸力計(jì)算：</b></p><p>　　頂層柱頂軸力由節(jié)點(diǎn)剪力和節(jié)點(diǎn)集中力疊加得到，柱底軸力等于柱頂軸力。</p

112、><p>　　其余層軸力計(jì)算同頂層，但需要考慮該層上部柱的軸力的傳遞。</p><p><b>　?、?柱端剪力計(jì)算：</b></p><p><b>　　（3）雪荷載作用下</b></p><p>　?、俸奢d等效及固端彎矩 </p><p>　?、谘┖奢d作用下，內(nèi)力計(jì)算原理同活

113、荷載作用。</p><p>　　表6-3-4 活荷載作用下梁端剪力及柱軸力</p><p>　　表6-3-5 雪荷載作用下梁端剪力及柱軸力</p><p>　　表6-3-6 豎向荷載作用下邊柱剪力</p><p>　　表6-3-7 豎向荷載作用下中柱剪力</p><p>　　圖6-3-5 活載、雪載作用下梁剪力

114、、柱軸力圖</p><p>　　注：圖中括號(hào)中數(shù)值為雪載作用下的剪力、軸力。</p><p><b>　　7 框架內(nèi)力組合</b></p><p>　　7.1 結(jié)構(gòu)抗震等級(jí)</p><p>　　結(jié)構(gòu)的抗震等級(jí)可根據(jù)結(jié)構(gòu)類型、地震烈度、房屋高度等因素，查規(guī)范得到，該框架結(jié)構(gòu)，高度<30m，地處抗震設(shè)防烈度為7度的

115、徐州地區(qū)，因此該框架為三級(jí)抗震等級(jí)。</p><p>　　7.2 框架梁內(nèi)力組合</p><p>　　梁內(nèi)力控制截面一般取兩端支座截面及跨中截面。支座截面內(nèi)力有支座正、負(fù)彎矩及剪力，跨中截面一般為跨中正截面。</p><p>　　7.2.1作用效應(yīng)組合</p><p>　　結(jié)構(gòu)或結(jié)構(gòu)構(gòu)件在使用期間，可能遇到同時(shí)承受永久荷載和兩種以上可變荷載

116、的情況。但這些荷載同時(shí)都達(dá)到它們?cè)谠O(shè)計(jì)基準(zhǔn)期內(nèi)的最大值的概率較小，且對(duì)某些控制截面來(lái)說(shuō)，并非全部可變荷載同時(shí)作用時(shí)其內(nèi)力最大，因此應(yīng)進(jìn)行荷載效應(yīng)的最不利組合。</p><p>　　永久荷載的分項(xiàng)系數(shù)按規(guī)定來(lái)?。寒?dāng)其效應(yīng)對(duì)結(jié)構(gòu)不利時(shí)，對(duì)由可變荷載效應(yīng)控制的組合取1.2，對(duì)由永久荷載效應(yīng)控制的組合取1.35；當(dāng)其效應(yīng)對(duì)結(jié)構(gòu)有利時(shí)，一般情況下取1.0，對(duì)結(jié)構(gòu)的傾覆、滑移或漂移驗(yàn)算取0.9。</p><

117、;p>　　可變荷載的分項(xiàng)系數(shù)，一般情況下取1.4。</p><p>　　均布活荷載的組合系數(shù)為0.7，風(fēng)荷載組合值系數(shù)為0.6，地震荷載組合值系數(shù)為1.3；</p><p>　　7.2.2承載力抗震調(diào)整系數(shù)</p><p>　　從理論上講，抗震設(shè)計(jì)中采用的材料強(qiáng)度設(shè)計(jì)值應(yīng)高于非抗震設(shè)計(jì)時(shí)的材料強(qiáng)度設(shè)計(jì)值。但為了應(yīng)用方便，在抗震設(shè)計(jì)中仍采用非抗震設(shè)計(jì)時(shí)的材料強(qiáng)度

118、設(shè)計(jì)值，而是通過(guò)引入承載力抗震調(diào)整系數(shù)來(lái)提高其承載力。</p><p>　　表7-2-1 承載力抗震調(diào)整系數(shù)</p><p>　　7.2.3梁內(nèi)力組合表</p><p>　　該框架內(nèi)力組合共考慮了四種內(nèi)力組合，，</p><p>　　,，，各層梁的內(nèi)力組合結(jié)果見(jiàn)附表，其中豎向荷載作用下的梁端彎矩為經(jīng)過(guò)調(diào)幅

119、后的彎矩(調(diào)幅系數(shù)為0.8)。</p><p>　　梁內(nèi)力組合見(jiàn)附表1。</p><p>　　7.2.4計(jì)算跨間最大彎矩</p><p>　　計(jì)算跨間最大彎矩時(shí)，可根據(jù)梁端彎矩組合值及梁上荷載設(shè)計(jì)值，由平衡條件來(lái)確定。</p><p>　　若，說(shuō)明，其中為最大正彎矩截面至A支座的距離，則可由下式求解：</p><p>

120、　　將求得的x值代入下式即可得跨間最大正彎矩值</p><p><b>　　若，說(shuō)明,則</b></p><p><b>　　若，則</b></p><p>　　同理，可求得三角形分布荷載和均布荷載作用下的、x和的計(jì)算公式</p><p><b>　　x可由下式解得：</b>&

121、lt;/p><p>　　計(jì)算第一層AB跨的跨間最大彎矩：</p><p><b>　　在(左風(fēng))組合下，</b></p><p><b>　　由表可得：</b></p><p><b>　　所以，</b></p><p><b>　　，</b

122、></p><p><b>　　則</b></p><p>　　即最大彎矩發(fā)生在距離支座處。</p><p><b>　　右震</b></p><p><b>　　則</b></p><p>　　即最大彎矩發(fā)生在距離支座處。</p>

123、<p>　　同理可以求得其他幾種組合下，AB跨和BC跨的跨間最大彎矩。</p><p>　　其中應(yīng)注意，如果，，即最大彎矩發(fā)生在支座處時(shí)，的計(jì)算公式不同。</p><p><b>　　剪力計(jì)算：凈跨</b></p><p><b>　　左震</b></p><p><b>　　右

124、震</b></p><p><b>　　則 </b></p><p><b>　　故剪力調(diào)整為</b></p><p>　　其他層梁梁端剪力調(diào)整值的計(jì)算方法同第一層的相同，計(jì)算結(jié)果如下：</p><p>　　第五層： 92.60kN</p><p>　

125、　第三層： 114.17kN</p><p>　　對(duì)于BC跨，梁端剪力調(diào)整后的值為：</p><p>　　第五層： 52.03kN</p><p>　　第三層： 121.36kN</p><p>　　底層： 157.74kN</p><p>　　7.3、框架柱內(nèi)力組合</p&g

126、t;<p>　　7.3.1柱內(nèi)力組合</p><p>　　柱內(nèi)力控制截面一般取柱上、下端截面，每個(gè)截面上有M、N、V。</p><p>　　由于柱是偏心受力構(gòu)件且一般采用對(duì)稱配筋，故應(yīng)從上訴組合中求出下列最不利內(nèi)力：</p><p><b>　　及相應(yīng)的N</b></p><p><b>　　及相

127、應(yīng)的M</b></p><p><b>　　及相應(yīng)的M</b></p><p><b>　　表見(jiàn)附表2，3。</b></p><p>　　7.3.2 柱端彎矩值設(shè)計(jì)值的調(diào)整</p><p>　　一、二、三級(jí)框架的梁柱節(jié)點(diǎn)處，除框架頂層和柱軸壓比小于0.15者及框支梁與框支柱的節(jié)點(diǎn)外，柱

128、端組合的彎矩設(shè)計(jì)值應(yīng)符合下式的要求：</p><p>　　式中， ——節(jié)點(diǎn)上下柱端截面順時(shí)針或反時(shí)針?lè)较蚪M合的彎矩設(shè)計(jì)值之和，上下柱端的彎矩設(shè)計(jì)值可按彈性分析來(lái)分配;</p><p>　　——節(jié)點(diǎn)左右梁端截面反時(shí)針或順時(shí)針?lè)较蚪M合的彎矩設(shè)計(jì)值之和；</p><p>　　——柱端彎矩增大系數(shù)；三級(jí)框架為1.1。</p><p>　　為了避免框

129、架柱腳過(guò)早屈服，一、二、三級(jí)框架結(jié)構(gòu)的底層柱下端機(jī)面的彎矩設(shè)計(jì)值，應(yīng)分別乘以增大系數(shù)1.5、1.25和1.15。底層是指無(wú)地下室的基礎(chǔ)以上或地下室以上的首層。</p><p>　　以第二層中柱為例進(jìn)行柱調(diào)整:</p><p><b>　　節(jié)點(diǎn)左、右梁端彎矩</b></p><p><b>　　節(jié)點(diǎn)上、下柱端彎矩</b>&l