換熱器畢業(yè)設(shè)計 (2)

1、<p><b>　　1 緒論</b></p><p><b>　　1.1 課題背景</b></p><p>　　隨著世界性的能源危機波及到了裝備制造業(yè)及石油化工這些耗材及耗能的大戶，以及國家節(jié)能減排長期國策的確立，作為能量回收裝備—熱交換設(shè)備的提高傳熱效能及降低能耗的研究被提高到了很重要的地位。這些研究歸納為以下幾個方面：</

2、p><p>　?。?）傳熱與流動研究：旨在提髙傳熱及壓降計算的準確性，尋求提髙傳熱效率，降低壓降的途徑。這方面研究主要涉及到：物性模擬研究、分析設(shè)計研究（如溫度場、流動分布的模擬研究等）、傳熱及流動試驗和工藝計算軟件的開發(fā)等。</p><p>　?。?）換熱設(shè)備大型化、新型熱交換設(shè)備的開發(fā)及降低能耗、節(jié)水的研究。</p><p>　?。?）強化傳熱的研究：如強化傳熱管研

3、究、板管的研究（如板殼式、板空冷等）。</p><p>　?。?）材料研究（相容性及經(jīng)濟性的結(jié)合）。</p><p>　?。?）抗腐蝕及控制結(jié)垢的研究（涉及使用壽命及保持傳熱效率）。</p><p>　　1.2國內(nèi)外發(fā)展概況</p><p>　　換熱器是進行熱交換操作的通用工藝設(shè)備，被廣泛應用于各個工業(yè)部門，尤其在石油、化工生產(chǎn)中應用更為廣泛

4、。換熱器分類方式多樣，按照其工作原理可分為：直接接觸式換熱器、蓄能式換熱器和間壁式換熱器三大類，其中間壁式換熱器用量最大，據(jù)統(tǒng)計，這類換熱器占總用量的99%。間壁式換熱器又可分為管殼式和板殼式換熱器兩類，其中管殼式換熱器以其高度的可靠性和廣泛的適應性，在長期的操作過程中積累了豐富的經(jīng)驗，其設(shè)計資料比較齊全，在許多國家都有了系列化標準。近年來盡管管殼式換熱器也受到了新型換熱器的挑戰(zhàn),但由于管殼式熱交換器具有結(jié)構(gòu)簡單、牢固、操作彈性大、應用

5、材料廣等優(yōu)點,管殼式換熱器目前仍是化工、石油和石化行業(yè)中使用的主要類型換熱器,尤其在高溫、高壓和大型換熱設(shè)備中仍占有絕對優(yōu)勢。目前，我國已制定了列管式換熱器的系列標準，但還有很多場合，所用列管式換熱器是根據(jù)生產(chǎn)要求設(shè)計的非定型設(shè)備。</p><p>　　管殼式換熱器的效率問題是設(shè)計的核心。多年以來，國內(nèi)外學者對列管式換熱器的研究工作從來都沒有間斷過，目前研究的焦點主要集中在高溫、高壓和大型換熱設(shè)備，如何優(yōu)化它們的

6、結(jié)構(gòu)以提高其傳熱效果。這方面的研究進展對于改善石油、化工、醫(yī)藥、食品等眾多生產(chǎn)領(lǐng)域的生產(chǎn)工藝、節(jié)省能源消耗、降低生產(chǎn)成本、提高產(chǎn)品競爭能力，具有十分重要的意義。</p><p>　　1.3 設(shè)計目的與要求</p><p>　　通過此次畢業(yè)設(shè)計，培養(yǎng)學生綜合運用所學的基礎(chǔ)理論、專業(yè)知識和基本技能，提高分析與解決實際問題的能力，使學生得到從事實際工作所必需的基本訓練和進行科學研究工作的初步能

7、力。本次畢業(yè)設(shè)計通過U型管換熱器強度設(shè)計和結(jié)構(gòu)設(shè)計結(jié)合起來，掌握典型過程設(shè)備設(shè)計的一般程序，初步掌握科學研究的基本方法與科學論文的寫作技巧與規(guī)范。</p><p>　　本設(shè)計要求我們熟悉過程設(shè)備設(shè)計的基本方法跟程序，熟悉相關(guān)的國家級行業(yè)標準，掌握設(shè)計方法跟程序，能獨立完成課題所規(guī)定的內(nèi)容。</p><p>　　本次畢業(yè)設(shè)計將通過把工藝設(shè)計和機械設(shè)計結(jié)合起來，進行完整的換熱器設(shè)計，掌握化工設(shè)

8、備設(shè)計的一般方法和步驟，熟悉和了解有關(guān)國家標準、行業(yè)標準以及相應的設(shè)計規(guī)范，培養(yǎng)綜合運用所學理論知識去分析、解決實際問題的能力，使我們受到本專業(yè)工程師的系統(tǒng)訓練。</p><p><b>　　1.4 課題簡介</b></p><p>　　換熱器是在工業(yè)生產(chǎn)中實現(xiàn)物料之間熱量傳遞過程的一種設(shè)備，故又稱熱交換器。它是化工、煉油、動力和原子能及許多工業(yè)部門廣泛應用的一種通

9、用設(shè)備，是保證工藝流程和條件，利用二次能源實現(xiàn)余熱回收和節(jié)約能源的主要設(shè)備。在化工廠換熱器約占總投資的10-20%；由于工藝流程不同，生產(chǎn)中往往進行著加熱、冷卻、蒸發(fā)或冷凝等過程。通過換熱器熱量從溫度較高的流體傳遞給溫度較低的流體，以滿足工藝需求。</p><p>　　1.4.1 U型管式換熱器</p><p>　　換熱設(shè)備有多種多樣的形式，每種結(jié)構(gòu)形式的換熱設(shè)備都有其本身的結(jié)構(gòu)特點和工

10、作特性，有些結(jié)構(gòu)形式，在某中情況下使用是好的，但是，在另外的情況下，卻不太適合，或就根本不能使用。根據(jù)管殼式換熱器的結(jié)構(gòu)特點，可分為固定管板式、浮頭式、U型管式和填料函式四類。</p><p>　　U型管式管式換熱器的典型結(jié)構(gòu)如圖1-1所示，U形管式換熱器僅有一個管板，管子兩端均固定于同一管板上。此類換熱器的特點是管束可以自由伸縮，不會因管殼之間的溫差而產(chǎn)生熱應力，熱補償性能好；管程為雙管程，流程較長，流速較高，

11、傳熱性能較好；承壓能力強；管束可從殼體內(nèi)抽出，便于檢修和清洗，且結(jié)構(gòu)簡單，造價便宜。缺點是管內(nèi)清洗不便，管束中間部分的管子難以更換，又因最內(nèi)層管子彎曲半徑不能太小，在管板中心部分布管不緊湊，所以管子數(shù)不能太多，且管束中心部分存在間隙，使殼程流體易于短路而影響殼程換熱。此外，為了彌補彎管后管壁的減薄，直管部分需用壁較厚的管子。這就影響了它的使用場合，僅宜用于管殼壁溫相差較大，或殼程介質(zhì)易結(jié)垢而管程介質(zhì)清潔及不易結(jié)垢，高溫、高壓、腐蝕性強的

12、情形。</p><p>　　圖1-1 U型管換熱器結(jié)構(gòu)簡圖</p><p>　　1.4.2 換熱器選型</p><p>　　換熱器選型時，需要考慮的因素很多，主要是流體的性質(zhì)；壓力、溫度及允許壓力降的范圍；對清洗、維修的要求；材料價格；使用壽命等。</p><p>　　流體的種類、導熱率、粘度等物理性質(zhì)，以及腐蝕性、熱敏性等化學性質(zhì)，對換

13、熱器選型有很大的影響。而在本設(shè)計中是環(huán)氧乙烷與冷卻水熱交換，由于環(huán)氧乙烷溫度較高，而且處理量大、易腐蝕。綜合考慮，本設(shè)計選用U型管式換熱器。</p><p>　　2 結(jié)構(gòu)設(shè)計[5][6]</p><p>　　表2-1 設(shè)計條件表</p><p>　　2.1 殼體、管箱殼體和封頭設(shè)計</p><p>　　2.1.1 殼體的設(shè)計</p

14、><p><b>　　圓筒公稱直徑</b></p><p>　　據(jù)前面計算所知，圓筒的內(nèi)公稱直徑為700mm > 400mm，采用卷制圓筒。</p><p><b>　　圓筒厚度</b></p><p>　　圓筒的最小厚度應按GB 151-89第三章計算，但圓筒的最小厚度不得小于表2-2的規(guī)定。&

15、lt;/p><p>　　表2-2碳素鋼或低合金鋼圓筒的最小厚度mm</p><p><b>　　管箱殼體</b></p><p>　?。?）管箱短節(jié)及其開孔應按GB 151-89的有關(guān)要求設(shè)計，管箱短節(jié)的最小厚度不得小于表2-2的規(guī)定，取實際厚度為10mm。</p><p>　?。?）多程管箱的內(nèi)直徑深度l應保證兩

16、程之間的最小流通面積不小于每程管子流通面積的1. 3倍，如圖2-1；當操作允許時也可以等于每程管子的流通面積。</p><p>　?。?）分程隔板的最小厚度不得小于表2-3的規(guī)定，取隔板的最小厚度為10mm，如圖2-2</p><p>　　2.1.3 封頭設(shè)計[7]</p><p>　　按工作原理，設(shè)計封頭應為受壓的橢圓形封頭。采用長軸和短軸比為2的標準型封頭，如

17、表2-3。</p><p>　　圖2-1管箱的最小內(nèi)側(cè)深度示意圖</p><p>　　表2-3分程隔板的最小厚度mm</p><p>　　圖2-2 分程隔板與管板的連接示意圖</p><p>　　橢圓形封頭是由半個橢圓球和高度為h的短圓筒（即封頭直邊）構(gòu)成，直邊的作用是避免筒體與封頭連接的環(huán)焊縫受到邊緣應力的影響。</p

18、><p>　　封頭壁厚（不包括壁厚附加量）應小于封頭直徑的0.30%。</p><p>　　2.2 進出口設(shè)計</p><p>　　2.2.1 接管的要求：</p><p>　　接管應與殼體內(nèi)表面齊平；</p><p>　　接管應盡量沿著殼體的徑向或軸向設(shè)置；</p><p>　　接管與外部線可

19、采用焊接連接；</p><p>　　在設(shè)計溫度下，接管法蘭不采用整體法蘭；</p><p>　　必要時可設(shè)置溫度及接口、壓力表接口及液面計接口。</p><p>　　圖2-3橢圓形封頭示意圖</p><p>　　2.2.2 接管直徑的計算</p><p>　　確定接管直徑的基本公式仍用連續(xù)性方程式，經(jīng)簡化之后的計算

20、公式為：</p><p><b>　?。?-1）</b></p><p>　　對計算出來的管徑進行圓整，取最近的標準管徑。</p><p>　　（1）接管上設(shè)置溫度及接口、壓力表接口及液面計接口。</p><p>　?。?）對于不能利用接管（或接口）進行放氣和排氣的換熱器，應在管程和殼體的最高點設(shè)置放氣口，最低點設(shè)置排液

21、口，且最小公稱直徑為20mm。</p><p>　　2.2.3 接管的外伸長度</p><p>　　接管的外伸長度也叫接管的伸出長度，接管法蘭面到殼體（管箱殼體）外壁的長度，可按下式計算：</p><p><b>　?。?-2）</b></p><p>　　除上式計算外，接管外伸長度也可取為200mm。</p&g

22、t;<p>　　2.2.4 接管與筒體、管箱殼體的連接</p><p>　?。?）結(jié)構(gòu)型式：接管與殼體、管箱殼體（包括封頭）連接的形式，可采用插入式焊接結(jié)構(gòu)，一般接管不能凸出與殼體內(nèi)表面。</p><p>　　（2）開孔補強計算：具體過程見強度計算。</p><p>　　2.2.5 接管的最小位置</p><p>　　在換熱

23、器的設(shè)計中，為使換熱器面積得到充分利用，殼程進出口接管應盡量靠近兩端管板，而管箱進出口接管因盡量靠近管箱法蘭，可縮短管箱殼體長度，減輕設(shè)備質(zhì)量。然而，為力保設(shè)備的制造、安裝、管口距底的距離也不應靠的太近，它受到最小位置的限制。</p><p>　?。?）殼程接管位置的最小尺寸</p><p>　　殼程接管的最小位置，見圖2-4，可按下列公式計算：</p><p>&

24、lt;b>　　帶補強圈接管</b></p><p><b>　?。?-3）</b></p><p><b>　　無補強圈接管</b></p><p><b>　?。?-4）</b></p><p>　　由于本設(shè)計中殼程接管放氣空均加補強圈，故根據(jù)公式（2-3）

25、計算得接管最小位置為306mm。</p><p>　　圖2-4 殼程接管的最小位置示意圖</p><p>　?。?）管箱接管位置的最小尺寸</p><p>　　管箱接管的最小位置，見圖2-4，可按下列公式計算：</p><p><b>　?、?帶補強圈接管</b></p><p><b&g

26、t;　?。?-5）</b></p><p><b>　　② 無補強圈接管</b></p><p><b>　?。?-6）</b></p><p>　　式中： b——管板厚度，mm；</p><p>　　L1/L2——殼程/管箱接管位置最小尺寸，mm；</p><p&g

27、t;　　C——補強圈外邊緣（無補強圈時，管外側(cè)）至管板（或法蘭）與殼體連接焊縫之間的距離，mm；</p><p>　　——補強圈外徑，mm；</p><p>　　——接管外徑，mm。</p><p>　　2.3 管板與換熱管</p><p><b>　　2.3.1 管板</b></p><p>

28、;　　（1）材料：不銹鋼 1Cr18Ni9Ti</p><p><b>　?。?）厚度</b></p><p>　　根據(jù)設(shè)計要求，為方便換熱管的清洗，管板設(shè)計成可拆連接，采用焊接連接，管板的最小厚度δmin（不包括腐蝕裕量）見表2-4；取δmin=20mm（包括腐蝕裕量C2=2mm）</p><p>　　表2-4管板的最小厚度m

29、m</p><p><b>　　（3）布管</b></p><p>　?、?換熱管的排列形式，見圖2-5，本設(shè)計選擇正三角形排列形式，如下圖：</p><p>　　圖2-5換熱管的排列示意圖</p><p><b>　?、?換熱管中心距</b></p><p>　　換熱管中

30、心距一般不小于1.25倍的換熱管外徑。常用換熱管中心距見表2-5。</p><p>　　表2-5 常用換熱管中心距mm</p><p>　　根據(jù)表中要求，取換熱管中心距為s=25mm。</p><p>　　布管限定圓按表2-5確定。</p><p>　　圖2-6 管板中管孔的分布示意圖</p><p>　

31、　表2-6 布管限定表（a）</p><p>　　表2-7 布管限定表（b） mm </p><p>　　表2-8 布管限定表（c） mm </p><p><b>　　從表中可得：</b></p><p><b>

32、　　b=5mm，，</b></p><p><b>　　mm</b></p><p>　　且不小于10mm，??；</p><p>　?。?）管程分程：根據(jù)設(shè)計要求，采用2管程結(jié)構(gòu)，布置形式可參照圖2-7，并應考慮：盡可能使各管程的換熱管數(shù)大致相等，分程隔板槽形狀簡單，密封面長度較短。</p><p>　　圖2

33、-7 分程隔板的布置形式示意圖</p><p>　　殼程進出口處的布管，應考慮殼體內(nèi)壁與管束之間的流通面積和介質(zhì)進出口管處的流通面積相當。</p><p>　　管孔：Ⅱ級換熱器的換熱管和管孔直徑允許偏差按表2-9（b）規(guī)定。</p><p>　　根據(jù)表中要求，取管孔直徑為，。</p><p>　　表2-9（b）II級換熱器換熱管和管孔直徑允許

34、偏差mm</p><p><b>　　（5）拉桿孔</b></p><p>　　拉桿與管板采用螺紋連接，螺紋結(jié)構(gòu)見圖2-8。</p><p>　　圖2-8 拉桿與管板的螺紋連接示意圖</p><p><b>　　螺孔深度l2為：</b></p><p>　　式中：dn

35、——拉桿螺孔公稱直徑，mm。</p><p><b>　?。?）管板密封面</b></p><p>　?、?管板與法蘭連接的結(jié)構(gòu)尺寸及制造、檢驗要求等按JB 1157-1164-82《壓力容器法蘭》的規(guī)定。</p><p>　?、?分程隔板槽：槽深一般不小于4mm；分程隔板槽寬度為：取12mm；分程隔板槽拐角處倒角為45°，倒角寬度b

36、為分程墊片的圓角半徑R加1-2mm。</p><p>　　2.3.2 換熱管</p><p><b>　?。?）換熱管長度</b></p><p>　?、?換熱管采用lCrl8Ni9Ti，外徑，內(nèi)徑，管長</p><p>　　② 根據(jù)換熱面積A=291.60m2，由JB/T 4717 表4查得U型管換熱器系列，由參數(shù)如

37、下：</p><p>　　管數(shù)：中心管排數(shù)：27管程流通面積：0.0492</p><p>　　根據(jù)以上條件，可布管如下：</p><p><b>　　管子布置間距 </b></p><p>　　（折流板圓缺部分中的傳熱管122跟，4跟折流板固定桿）</p><p>　　排，（沒有旁通擋板

38、）</p><p><b>　　流板數(shù)為：塊</b></p><p>　　折流板為缺25%的圓缺形折流板。</p><p>　?。?）換熱管的規(guī)格和尺寸偏差</p><p>　　換熱管的規(guī)格和尺寸偏差按GB 8163-87《輸送流體用無縫鋼管》和GB 2270-80《不銹鋼無縫鋼管》的規(guī)定，常用規(guī)格如表2-10。<

39、/p><p>　　選用Ⅱ級換熱器標準，，其中厚度偏差為15%。</p><p>　　表2-10常用換熱管的規(guī)格和尺寸偏差 mm</p><p>　　表2-10彎管最小彎曲半徑mm</p><p>　　圖2-9 U型半最小半徑示意圖</p><p>　　U形彎曲管段彎曲的最小厚度按下式計算</

40、p><p><b>　?。?-7）</b></p><p>　　式中： d——換熱管外徑，mm；</p><p>　　R——彎曲管的彎曲半徑，mm；</p><p>　　δo——彎曲錢管子的最小壁厚，mm；</p><p>　　δ1——直管段的計算壁厚，mm。</p><p>

41、　　2.4 殼體與管板、管板與法蘭及換熱管的連接</p><p>　　管板與殼體連接形式分為兩類，一是不可拆卸，如固定管板，管板與殼體使用焊接連接。一是可拆卸式，如U型管、浮頭及填料函是滑動管板式換熱器。</p><p>　　因為本設(shè)計目的是設(shè)計U型管換熱器，故選擇可拆式換熱器，對于可拆卸式換熱器，管板本身不直接與殼體相連，而通過殼體上法蘭或夾持在法蘭之間固定。</p>&

42、lt;p>　　2.4.1 殼體與管板的連接</p><p>　　因為選擇的是可拆式連接，管板夾持在法蘭之間，因此管板不與殼體相連。</p><p>　　2.4.2 管板與法蘭的連接</p><p>　　可拆式換熱器的管板，因管束經(jīng)常抽出清洗、維修，所以管板與殼體不采用焊接形式，而故做成可拆式，固定在殼體法蘭與管箱法蘭之間，采用夾持形式。此情形適應于材料為不

43、銹鋼或有色金屬制的管板，這種結(jié)構(gòu)省材，且質(zhì)量輕。</p><p>　　2.4.3 換熱器與管板的連接</p><p>　　（1）根據(jù)設(shè)計要求，換熱管與管板的連接采用焊接。</p><p><b>　?。?）結(jié)構(gòu)尺寸</b></p><p>　　結(jié)構(gòu)型式及尺寸按表2-12和圖2-10的規(guī)定</p><

44、p>　　表2-12 換熱管外徑 mm</p><p>　　圖2-10 換熱管伸出長度示意圖</p><p>　　2.5 其他各部件結(jié)構(gòu)</p><p>　　2.5.1 折流板和支持板</p><p>　　常用的折流板和支持板的形式有弓形和圓盤和圓環(huán)形兩種，本設(shè)計中采用25%Di的單弓形折流板，如圖2-11。</p

45、><p>　　圖2-11 折流板示意圖</p><p><b>　?。?）折流板尺寸</b></p><p>　　弓形折流板缺口高度：</p><p><b>　　mm</b></p><p>　　折流板的最小厚度按表2-13規(guī)定</p><p>　　從表

46、中查的最小厚度為4mm，取管板厚度為5mm。</p><p><b>　?。?）折流板管孔</b></p><p>　?、蚣墦Q熱器折流板管孔尺寸及允許偏差按表2-14（b）規(guī)定定，取。</p><p>　　表2-13折流板的最小厚度 mm</p><p>　　表2-14（b）Ⅱ級換熱器折流板管孔尺寸及允許偏

47、差 mm</p><p>　?。?）折流板外直徑按表2-15規(guī)定，取外直徑為。</p><p><b>　?。?）折流板的布置</b></p><p>　　一般應使管束兩端的折流板盡可能靠近殼程進出口接管，其余折流板按等</p><p>　　距布置?？拷馨宓恼哿靼迮c管板間的距離如圖所示，其尺寸可按下式計算：&l

48、t;/p><p><b>　?。?-8）</b></p><p>　　式中：L1——殼程接管的最小尺寸，mm；</p><p>　　B2——防沖板長度，mm。</p><p>　　表2-15折流板外直徑mm</p><p>　　當殼程為單相清潔流體時，折流板缺口應水平上下布置。<

49、/p><p>　　折流板按等間距布置，取l=200mm，管束兩端的折流板盡可能靠近殼程進、出口接管，因換熱器殼程為純凈的氣體，因此折流板不需開通液口。</p><p>　　（5）折流板質(zhì)量按下式計算：</p><p>　?。?-9）式中： Q——折流板質(zhì)量，kg；</p><p>　　Da——折流板外直徑，mm；</p><p

50、>　　——折流板切去部分弓形面積，，mm；</p><p>　　C——系數(shù)由查表求得，查得，C=0.15355；</p><p>　　ho——折流板切去部分的弓形高度，mm；</p><p>　　——管孔直徑，mm；</p><p>　　——拉桿孔直徑，mm；</p><p><b>　　——管孔數(shù)量；

51、</b></p><p><b>　　——拉桿孔數(shù)量；</b></p><p>　　——折流板厚度，mm。</p><p>　?。?）U形管的尾部支撐</p><p>　　U形管換熱器中，靠近彎管段起支撐作用的折流板，如圖2-14所示，應布置成A+B+C之和不大于表2-16中最大無支撐跨距，超過彎管部分時應加

52、特殊支撐。</p><p>　　表2-16 最大無支撐跨距mm</p><p>　　2.5.2 拉桿、定距管</p><p>　?。?）拉桿的結(jié)構(gòu)形式</p><p>　　常用的拉桿形式有兩種，由于換熱管的外徑等于19 mm，本設(shè)計選用拉桿定距結(jié)構(gòu)，如圖2-13。</p><p>　　圖2-12 折流板

53、布置示意圖</p><p>　　圖2-13拉桿定距管結(jié)構(gòu)示意圖</p><p>　?。?）拉桿的直徑和數(shù)量</p><p>　　拉桿的直徑和數(shù)量一般可按表2-17、2-18選用，取拉桿直徑為12mm，拉桿數(shù)量為8根。</p><p>　　表2-17拉桿直徑mm</p><p>　　表2-18拉桿數(shù)量

54、mm</p><p><b>　?。?） 拉桿尺寸</b></p><p>　　① 拉桿尺寸按圖2-14和表2-19確定。</p><p>　?、?拉桿的長度L按換熱器管長需要設(shè)定。</p><p>　　③ 拉桿應盡量均勻布置在管束的外邊緣。</p><p>　　圖2-14拉桿尺寸

55、示意圖</p><p>　　表2-19拉桿尺寸mm</p><p><b>　　由上表選取，</b></p><p>　　2.5.3 防沖板</p><p>　　根據(jù)設(shè)計要求，在殼程設(shè)置防沖板，以減少氣流的不均勻分布和對換熱管管端的沖蝕。</p><p>　?。?）防沖板表面到圓

56、筒內(nèi)壁的距離，一般為接管外徑的1/4~1/3，取距離為50mm。</p><p>　　（2）防沖板的直徑或邊長，應大于接管外徑162mm，取防沖板外徑為250mm。</p><p>　?。?）防沖板最小厚度：碳鋼為4.5mm；不銹鋼為3mm；取厚度為6mm。</p><p>　?。?）防沖板的固定形式為：</p><p>　?、?防沖板的兩側(cè)

57、焊在定距管或拉桿上，也可以同時焊在靠經(jīng)管板的第一塊折流板上；</p><p>　?、?防沖板焊在圓筒上；</p><p>　　③ 用U形螺栓將防沖板固定在換熱管上。</p><p>　　2.6 鞍座的設(shè)計</p><p>　　根據(jù)設(shè)計要求，根據(jù)壓力容器支座的國標。</p><p><b>　　具體選擇<

58、;/b></p><p>　　選擇DN500到900，120度的包角重型帶墊板支座：Q=170KN，h=200mm</p><p><b>　　底板的參數(shù)，，</b></p><p><b>　　腹板的參數(shù)</b></p><p><b>　　筋板的參數(shù)，，</b&

59、gt;</p><p>　　墊板的參數(shù)弧長=830，，，e=36</p><p><b>　　螺栓間距</b></p><p><b>　　3 強度設(shè)計</b></p><p>　　3.1 概述[8]</p><p>　　換熱器是由筒體、管箱、封頭、法蘭、管板、

60、換熱管、支座等受力元件組成。各受力元件都需注行強度計算，以確保在運行中安全可靠。</p><p>　　管板屬于管殼式換熱器中的重要元件。它的合理設(shè)汁，對于節(jié)省材料、降低成本、減少加工時間都有重要意義。由于管板受力比較復雜，影響其強度和剛度的因素很多，正確進行強度分析比較困難。</p><p>　　在各國規(guī)范中，溫差應力均作為二次應力考慮，對于溫差應力和壓力應力制和滿足許用值。</p&

61、gt;<p>　　3.2 鋼材的選擇</p><p>　　由于換熱器殼體的特殊要求，不是任一種鋼均可選用，一般要采用平爐、氧氣轉(zhuǎn)爐或電爐冶煉的鎮(zhèn)靜鋼。專門用的鋼必須機械性能項目不一般，結(jié)構(gòu)鋼的相應項目為多，檢驗要求也更為合格，大致要求如下：</p><p>　?。?）必須采用容器用鋼。它與普通結(jié)構(gòu)鋼相比采用的冶煉標準不同，常用的結(jié)構(gòu)鋼為16MnR等。</p>

62、<p>　?。?）必須采用鎮(zhèn)靜鋼。這種鋼脫氧比較安全，鋼中雜質(zhì)較少，所以，重要的承壓元件均采用此類鋼。</p><p>　　3.3 殼體、封頭、法蘭及開口補強</p><p>　　3.3.1 殼體的設(shè)計</p><p><b>　?。?）殼體的設(shè)計</b></p><p><b>　　表3-1 設(shè)

63、計條件</b></p><p>　　在GB 151-98中表2-1，假設(shè)在設(shè)計溫度下Q235-B的許用應力</p><p>　　筒體計算厚度按式（3-1）計算：</p><p><b>　?。?-1）</b></p><p><b>　　設(shè)計厚度</b></p><p

64、>　　按GB 709取鋼板負偏差：</p><p>　　根據(jù)表3-2的規(guī)定，最小厚度不得小于6mm</p><p><b>　　取名義厚度</b></p><p>　　校核：，沒有變化，故取名義厚度合適。</p><p><b>　?。?）殼體強度校核</b></p><p

65、>　　中低壓殼體一般均屬于k≥1.2的薄壁殼體。需求在內(nèi)壓作用下得周向應力個經(jīng)向（周向）應力。根據(jù)第一強度理論確定其為最大主應力，并按彈性時效準則將其最大主應力限制在材料的許用應力之內(nèi)，即</p><p>　　考慮到薄壁殼體在利用上述公式中，均設(shè)D為其平均值，實際殼體總存在焊縫而應計入焊縫稀疏，且從設(shè)計角度出發(fā)，由殼體理論求出的計算壁厚必須引入壁厚附加量，故實際設(shè)計是以內(nèi)徑Di表示，即</p>

66、<p>　　壓力實驗時應力校核：</p><p><b>　　液壓實驗壓力</b></p><p><b>　　（3-2）</b></p><p>　　壓力實驗允許通過的應力：</p><p>　　實驗壓力下圓筒應力：</p><p><b>　?。?-

67、3）</b></p><p>　　式中： P——設(shè)計壓力，MPa；</p><p>　　Di——殼體內(nèi)徑，mm；</p><p><b>　　φ——焊縫系數(shù)；</b></p><p>　　C——厚度附加量，mm。</p><p>　　校核條件：校核結(jié)果：合格</p>&

68、lt;p><b>　　應力及應力計算：</b></p><p><b>　　最大允許工作壓力</b></p><p><b>　?。?-4）</b></p><p>　　設(shè)計溫度下的計算壓力</p><p><b>　?。?-5）</b></p

69、><p><b>　　校核條件：</b></p><p>　　結(jié)論：筒體名義厚度按GB 151中取得的合格。</p><p>　　3.3.2 內(nèi)壓封頭設(shè)計</p><p>　　封頭設(shè)計原則上應根據(jù)封頭在內(nèi)壓作用下的應力分析以及與之相連的筒體的邊緣應力分析進行強度校核。但實際上由于按應力分析進行設(shè)計十分復雜，所以規(guī)定中對于僅

70、受靜載荷的一般封頭，僅以遠離封頭地區(qū)的薄膜應力或彎曲應力進行分析加以限制。對于由于各種原因所引起的邊緣應力，僅在結(jié)構(gòu)形式上定性的加以限制，或在計算中直接引用某個參數(shù)，把按薄膜應力或彎曲應力求出的壁厚適當放大。</p><p><b>　　（1）封頭厚度設(shè)計</b></p><p><b>　　按，取</b></p><p>

71、;　　形狀系數(shù)K=1.00</p><p>　　焊縫系數(shù) φ=0.85</p><p>　　封頭計算厚度按下式確定：</p><p><b>　　（3-6）</b></p><p><b>　　封頭設(shè)計厚度</b></p><p>　　按GB 709，取鋼板負偏差：</

72、p><p>　　考慮到圓筒的設(shè)計厚度為8mm</p><p><b>　　取封頭名義厚度</b></p><p><b>　　封頭有效厚度為</b></p><p>　　因為，滿足穩(wěn)定要求。</p><p>　　式中：K——橢圓形封頭形狀系數(shù)，。</p><p

73、><b>　　其值列于下表：</b></p><p>　　表3-2 系數(shù)K值表</p><p><b>　?。?）封頭厚度校核</b></p><p>　　橢圓形封頭的最大允許工作壓力按下式計算</p><p><b>　　（3-7）</b></p><

74、;p>　　式中：——設(shè)計溫度下封頭材料的許用應力，MPa；</p><p>　　φ——焊接接頭系數(shù)；</p><p>　　K——橢圓形封頭形狀系數(shù)，同上；</p><p>　　δe——封頭有效厚度，mm；</p><p>　　Di——封頭內(nèi)直徑，mm。</p><p>　　校核條件：結(jié)論：合格。</p&

75、gt;<p>　　3.3.3 法蘭設(shè)計</p><p>　　表3-3 設(shè)計條件：</p><p>　　根據(jù)工作要求，選擇按整體法蘭設(shè)計，在此采用長頸堆焊法蘭結(jié)構(gòu)。短節(jié)厚度。其伸出法蘭環(huán)的部分長度l不應小于以下值：</p><p>　　表3-4 根據(jù)設(shè)計要求法蘭按GB 151選擇如下mm</p><p>　　應該選擇公稱

76、直徑為700的那一組合適</p><p><b>　?。?）墊片設(shè)計</b></p><p>　　① 墊片材料、密封面形式</p><p>　　根據(jù)設(shè)計條件，采用石棉橡膠墊片，厚度，密封面形式采用平面。</p><p><b>　?、?墊片參數(shù)</b></p><p>　　m

77、=2，y=11MPa</p><p><b>　?、?墊片尺寸</b></p><p>　　參照JB 4704-92非金屬軟墊片標準，取墊片內(nèi)徑704mm，外徑744mm，墊片寬度N=20mm</p><p>　?、?墊片有效密封寬度</p><p><b>　　，</b></p>&

78、lt;p>　　⑤ 墊片壓緊力作用中心圓直徑</p><p>　　=墊片接觸面外徑-2b=744-2×8=728mm</p><p><b>　?、?墊片壓緊力</b></p><p>　　預緊狀態(tài)下需要的最小墊片壓緊力按下式計算：</p><p><b>　?。?-8）</b><

79、;/p><p>　　操作狀態(tài)下需要的最小墊片壓緊力按下式計算：</p><p><b>　?。?-9）</b></p><p><b>　?、?墊片寬度校核</b></p><p>　　墊片寬度校核按下式計算：</p><p><b>　?。?-10）</b>

80、;</p><p><b>　?。?） 螺栓設(shè)計</b></p><p>　　① 螺栓材料及許用應力</p><p>　　螺栓材料選用Q235-B（按<M24），</p><p><b>　　，</b></p><p><b>　　② 螺栓載荷</b&g

81、t;</p><p>　　預緊狀態(tài)下需要的最小螺栓載荷按下式計算：</p><p><b>　　（3-11）</b></p><p>　　操作狀態(tài)下需要的最小螺栓載荷按下式計算：</p><p><b>　?。?-12）</b></p><p><b>　　③ 螺栓

82、面積</b></p><p>　　預緊狀態(tài)下需要的最小螺栓載荷按下式計算：</p><p><b>　?。?-13）</b></p><p>　　操作狀態(tài)下需要的最小螺栓載荷按下式計算：</p><p><b>　　（3-14）</b></p><p><b

83、>　　④ 螺栓配置</b></p><p>　　查JB 4703-2000 《壓力容器法蘭》，取螺栓規(guī)格M=20mm，螺紋小徑截面積A為120mm。螺栓數(shù)量：</p><p><b>　?。?-15）</b></p><p>　　以4的倍數(shù)圓整為32</p><p><b>　　螺栓總截面積：

84、</b></p><p>　　螺栓中心圓直徑應以下列三者之大值確定：</p><p>　　滿足法蘭背面的徑向結(jié)構(gòu)要求，距所選的法蘭可知：</p><p>　　滿足法蘭密封面的徑向結(jié)構(gòu)要求</p><p>　　滿足螺栓孔環(huán)向結(jié)構(gòu)要求</p><p>　　實際螺栓中心圓直徑應取上述最大值，根據(jù)標準圓整得<

85、/p><p><b>　?、?螺栓設(shè)計載荷</b></p><p>　　預緊狀態(tài)下需要的最小螺栓載荷按下式計算：</p><p><b>　?。?-16）</b></p><p>　　操作狀態(tài)下需要的最小螺栓載荷按下式計算：</p><p><b>　?。?）法蘭設(shè)計&

86、lt;/b></p><p><b>　　① 法蘭結(jié)構(gòu)、材料</b></p><p>　　為有效降低法蘭的軸向應力，以增設(shè)圓筒短節(jié)，取短節(jié)厚度，短節(jié)及法蘭材料為16MnR，查表2-1（按厚度>36~60）得：，。</p><p><b>　?、?法蘭力矩</b></p><p><

87、b>　　載荷：</b></p><p><b>　　（3-17）</b></p><p><b>　?。?-18）</b></p><p><b>　?。?-19）</b></p><p><b>　　力臂：</b></p>

88、<p><b>　　（3-20）</b></p><p><b>　　式中： </b></p><p><b>　　力矩</b></p><p><b>　?。?-21）</b></p><p><b>　?。?-22）</b&

89、gt;</p><p>　　式中：W——最小螺栓載荷</p><p><b>　　d. 法蘭設(shè)計力矩</b></p><p>　　e. 法蘭設(shè)計力矩取一下最大值</p><p><b>　?。?-23）</b></p><p>　　式中：取1.635×10N

90、3;mm</p><p>　?、?形狀常數(shù)（按表7-6計算）</p><p><b>　?。?-24）</b></p><p><b>　　式中：；</b></p><p><b>　??；</b></p><p><b>　　令f=1，得，則&

91、lt;/b></p><p><b>　　法蘭外徑：</b></p><p><b>　　。</b></p><p>　　T=1.83，Z=4.94，Y=9.57，U=10.52</p><p><b>　　法蘭計算厚度：假設(shè)</b></p><p&g

92、t;<b>　　④ 法蘭應力</b></p><p><b>　?。?-25）</b></p><p><b>　?。?-26）</b></p><p><b>　?。?-27）</b></p><p><b>　?、?應力校核</b>

93、;</p><p><b>　　，</b></p><p>　　由于增加了短節(jié)，直接加大了錐頸部分的厚度，使法蘭軸向應力大為降低，滿足強度要求。</p><p><b>　?、?法蘭剛度厚度</b></p><p><b>　?。?-28）</b></p><

94、;p><b>　　式中：</b></p><p>　　因此法蘭的厚度取，滿足剛度要求。</p><p>　　3.3.4 開口補強</p><p>　?。?） 開孔應力集中現(xiàn)象及其原因</p><p>　　容器開孔之后，一方面由于器壁材料消弱，引起器壁強度的減弱，另一方面由于結(jié)構(gòu)的連續(xù)性被破壞，在開孔和接管處產(chǎn)生

95、較大的附加彎曲應力，有時在接管上的外部載荷影響下，開孔和接管部位就形成壓力容器的薄弱環(huán)節(jié)。</p><p>　　局部應力的增長現(xiàn)象稱應力集中，為了減少應力集中，容器開孔、接管處應進行補強，開孔補強后應力集中作用可以得到緩解。</p><p>　?。?） 開孔補強的原則</p><p>　　目前，各國采用的補強設(shè)計方法有所不同，所依據(jù)的原則也不同，主要有以下三種：&l

96、t;/p><p><b>　?、?等面積補強法</b></p><p>　?、?以極限分析作為設(shè)計基礎(chǔ)的補強法</p><p>　　③ 以穩(wěn)定性要求作為設(shè)計準則的補強方法</p><p><b>　?。?）補強結(jié)構(gòu)</b></p><p>　　① 補強結(jié)構(gòu)主要有以下者幾種：<

97、;/p><p><b>　?、?補強板塔結(jié)構(gòu)</b></p><p>　?、?加強元件補強結(jié)構(gòu)</p><p><b>　?、?整體補強結(jié)構(gòu)</b></p><p>　　具體圖形請參考資料《壓力容器的安全與強度設(shè)計》。</p><p>　?。?）等面積補強設(shè)計方法</p&g

98、t;<p>　　我國《設(shè)計規(guī)定》采用開孔等面積補強的設(shè)計計算方法，它適用于鋼制容器筒體、封頭的開孔及其補強。</p><p>　　① 元件上開孔及補強圈的結(jié)構(gòu)要求</p><p>　　殼體上的開孔為圓形、橢國形或長圓形。所有開孔應宜避開焊縫、開孔邊緣與焊縫的距離，應大于三倍筒體和封頭的實際壁厚，且不小于100mm</p><p>　　補強圈的厚度不得超

99、過0.5S（S為容器壁厚）</p><p>　?、?補強面積的計算取補強圈設(shè)計</p><p>　　設(shè)計條件：（殼體接管/管箱接管）</p><p>　　設(shè)計壓力：0.5MPa/0.6MPa設(shè)計溫度：130℃/75℃</p><p><b>　　母管：</b></p><p><b&

100、gt;　　內(nèi)徑：</b></p><p><b>　　名義厚度</b></p><p><b>　　接管：</b></p><p><b>　　內(nèi)徑 </b></p><p><b>　　名義厚度</b></p><p>

101、;　　厚度附加量： 母管C取2mm</p><p><b>　　接管C取2mm</b></p><p>　　材料： 母管Q235-B</p><p>　　接管Q235-B</p><p><b>　　補強圈同上</b></p><p>　　相關(guān)系數(shù)：d——開

102、孔直徑，；</p><p>　　——強度消弱系數(shù)，，當≥1.0時取=1.0 =113/113=1；</p><p>　　——焊接接頭系數(shù)，取：；</p><p>　　A——開孔削弱所需的補強面積；</p><p>　　B——補強有效寬度；</p><p><b>　　——計算壓力；</b><

103、;/p><p>　　——母管開孔處的計算厚度</p><p>　　——母管開孔處的有效厚度，；</p><p>　　——接管有效厚度，；</p><p>　　——接管的計算厚度。</p><p>　?、?補強時補強方法的判別</p><p>　　，且，d=154mm/204mm</2=350m

104、m，所以可以用等面積發(fā)補強。</p><p>　?、?開孔所需的補強面積</p><p>　　設(shè)計溫度下母管的計算厚度</p><p><b>　?。?-29）</b></p><p>　　母管開孔所需補強面積</p><p><b>　　（3-30）</b></p&g

105、t;<p><b>　?、?有效補強范圍</b></p><p>　　有效寬度，在下式多計算值中取較大的值</p><p><b>　?。?-31）</b></p><p>　　外側(cè)有效高度，在下式值中取較小的值</p><p><b>　?。?-32）</b>&

106、lt;/p><p>　　內(nèi)側(cè)有效高度，在下式值中取較小的值</p><p>　?。ㄒ驗榻庸軐嶋H內(nèi)伸長度為0）</p><p><b>　　⑥ 有效補強面積</b></p><p>　　母管有效厚度減去計算厚度之外的多余面積</p><p><b>　　(3-33）</b><

107、/p><p>　　接管有效厚度減去計算厚度之外的多余面積接管的計算厚度</p><p><b>　?。?-34）</b></p><p><b>　?。?-35）</b></p><p><b>　　焊接金屬的截面積：</b></p><p><b&g

108、t;　　補強面積</b></p><p><b>　?。?-36）</b></p><p><b>　　所需另行補強面積</b></p><p><b>　?。?-37）</b></p><p><b>　?、哐a強圈設(shè)計</b></p&

109、gt;<p>　　因為A4為負值，表示該開孔無須另行補強，不過考慮到開孔直徑較大及流體的流速，工程設(shè)計中往往也可以考慮設(shè)補強圈，在此，考慮筒體流體為氣體，在筒體接管上設(shè)計補強圈，厚度可取殼體厚度。</p><p>　　補強圈外徑Bo應該不大于有效寬度B</p><p>　　根據(jù)JB/T 4736-2002標準，取</p><p><b>　　

110、內(nèi)徑根據(jù)公式：</b></p><p>　　厚度取母體厚度8mm</p><p><b>　　3.4 管板</b></p><p>　　目前各國對管板的計算方法有所不同，本設(shè)計采用我國設(shè)計管板的方法，通過對管板作一定的簡化和假設(shè)，其理論依據(jù)如下：</p><p>　　將管板作為承受均布載荷、放置在彈性基礎(chǔ)上

111、的當量圓平板，且計入管孔均勻削弱的影響。</p><p><b>　　根據(jù)設(shè)計要求，有：</b></p><p><b>　　1 設(shè)計條件</b></p><p><b>　　2 結(jié)構(gòu)尺寸參數(shù)</b></p><p>　　換熱器公稱直徑，DN = 700mm；</p>

112、;<p>　　換熱管外徑d =19mm；</p><p>　　管壁厚度t=2mm；</p><p>　　換熱管根數(shù)n=267；</p><p>　　換熱管采用三角形排布，管間距S = 25mm ；</p><p><b>　　墊片為橡膠墊片；</b></p><p>　　換熱管與管板

113、為賬焊并用；</p><p><b>　　殼程側(cè)結(jié)構(gòu)槽深；</b></p><p><b>　　管程側(cè)隔板槽深；</b></p><p>　　連接管板的殼程法蘭與管箱法蘭采用JB4702-92法蘭5700-1.0；</p><p>　　換熱器材料：Q235-B；</p><p&g

114、t;　　查GB150表2-3，設(shè)計溫度下許用應力；</p><p>　　管板材料：不銹鋼（1Cr18Ni9Ti）；</p><p>　　查GB150表2-3，設(shè)計溫度下許用應力；</p><p>　　許用拉脫力，按GB 151表3-12</p><p>　　3.4.1 墊片壓緊力作用中心圓直徑</p><p><

115、;b>　　（1）墊片設(shè)計</b></p><p>　　根據(jù)設(shè)計條件，采用石棉橡膠板墊片，厚度，密封面形式采用平面。</p><p>　?。?）墊片參數(shù)：m=2，y=11MPa</p><p><b>　?。?）墊片尺寸</b></p><p>　　參照JB 4704-92非金屬軟墊片標準，取墊片內(nèi)徑70

116、4mm，外徑744mm，墊片寬度N=20mm。</p><p><b>　?。?）墊片有效厚度</b></p><p><b>　　，</b></p><p>　?。?）墊片壓緊力作用中心圓直徑</p><p>　　=墊片接觸面積外徑2b=744-2×8=728mm</p>

117、<p>　　3.4.2 確定管板設(shè)計壓力</p><p>　　不能保證在任何情況下和都同時作用，并兩側(cè)均為正壓，故取兩者中的大者。</p><p>　　3.4.3 管板計算厚度和名義厚度</p><p><b>　　（3-38）</b></p><p>　　根據(jù)GB 151第3.7條，管板名義厚度應不小于下

118、列三部分之和，即</p><p><b>　?。?-39）</b></p><p><b>　　圓整得</b></p><p>　　3.4.4 換熱管軸向應力</p><p>　　查GB 151-98附錄Ⅱ，換熱管金屬截面積</p><p>　　a=176.71mm<

119、/p><p><b>　?。?-40）</b></p><p>　　按下列三種工況分別計算：</p><p>　　（1）只有殼程設(shè)計壓力，管程設(shè)計壓力；</p><p>　?。?）只有殼程設(shè)計壓力，管程設(shè)計壓力；</p><p>　　（3）殼程壓力和管程壓力同時作用；</p><p

120、>　　以上三種工況的計算值的絕對值均遠小于換熱管的設(shè)計溫度下的許用應力</p><p>　　3.4.5 換熱器和管板連接拉脫力</p><p><b>　?。?-41）</b></p><p>　　式中： ——取第四項三種工況計算中的絕對值最大者，；</p><p>　　——換熱管與管板連接的寒風尺寸，；<

121、/p><p>　　——換熱管伸出管板長度，根據(jù)表3-18，為1.5mm；</p><p>　　——管板孔倒角深度，為2mm；</p><p><b>　　。</b></p><p><b>　　由此可得：</b></p><p><b>　　滿足要求</b>

122、</p><p><b>　　3.5 支座</b></p><p>　　3.5.1 計算鞍座反力</p><p><b>　?。?）計算質(zhì)量</b></p><p><b>　　① 圓筒質(zhì)量</b></p><p><b>　?。?-42）

123、</b></p><p>　　式中：圓筒材料密度。</p><p><b>　?、?單個封頭質(zhì)量：</b></p><p>　?。ú镴B 1154-73）</p><p>　　③ 附件質(zhì)量（包括人孔、接管、液面計、平臺等質(zhì)量）：</p><p><b>　?、?充液質(zhì)量<

124、;/b></p><p>　　因物料密度不如水的密度，故按充滿水考慮，設(shè)備充裝系數(shù)</p><p><b>　?。?-43）</b></p><p>　　式中：（查JB1154-73）。</p><p><b>　?、?保溫層質(zhì)量</b></p><p>　　因為設(shè)備部

125、保溫，故=0。</p><p><b>　?、?設(shè)備最大質(zhì)量m</b></p><p><b>　?。?-44）</b></p><p><b>　?。?）計算鞍座反力</b></p><p><b>　　按下式計算：</b></p><

126、;p>　　3.5.2 計算圓筒軸向彎矩</p><p>　?。?）圓筒中間處截面的彎矩</p><p><b>　　按下式計算：</b></p><p><b>　?。?-45）</b></p><p>　?。?）鞍座處截面上的彎矩</p><p><b>

127、　　按下式計算：</b></p><p><b>　?。?-46）</b></p><p>　　3.5.3 計算圓筒軸向應力</p><p>　　（1） 由于彎矩引起的軸向應力</p><p>　?、?在圓筒中間截面上</p><p><b>　　最高點處：</b&g

128、t;</p><p><b>　?。?-47）</b></p><p><b>　　式中：；</b></p><p><b>　??；</b></p><p><b>　　。</b></p><p><b>　　最低點處：

129、</b></p><p>　?、?在鞍座出圓筒截面上</p><p><b>　　最高點處：</b></p><p><b>　?。?-48）</b></p><p>　　式中：，由GB 151-89表（8-3）查得。</p><p><b>　　最低點

130、處：</b></p><p><b>　?。?-49）</b></p><p>　　式中：，由GB 151-89表（8-3）查得。</p><p>　?。?）由于設(shè)計壓力引起的軸向壓力</p><p><b>　?。?-50）</b></p><p>　?。?）軸

131、向應力組合與校核</p><p><b>　　軸向拉應力</b></p><p><b>　　最大軸向拉應力</b></p><p><b>　　軸向壓應力</b></p><p><b>　　最大軸向壓應力</b></p><p>

132、;<b>　　軸向應力校核：</b></p><p><b>　　許用軸向拉應力 ；</b></p><p><b>　　許用軸向壓應力 ；</b></p><p>　　許用軸向壓應力按GB 151-89第1章和第4章確定。</p><p><b>　　（3-51）&

133、lt;/b></p><p>　　根據(jù)A值和材料，查第四章圖4-4，得B=108</p><p>　　3.5.4 計算圓筒、封頭切向應力</p><p>　　因，故圓筒和封頭中切向剪應力分別按下列公式計算。</p><p>　?。?）圓筒切向剪應力按下式計算</p><p><b>　?。?-55）&

134、lt;/b></p><p>　　式中：，由GB 150-89表8-3查得。</p><p>　?。?）封頭切向剪應力</p><p><b>　　按下式計算</b></p><p><b>　?。?-53）</b></p><p><b>　　式中：；<

135、;/b></p><p><b>　　。</b></p><p>　　式中：為封頭沖壓減薄量，1.0mm。</p><p>　?。?）切向剪應力校核</p><p>　　式中：為圓筒許用切向剪應力。</p><p><b>　?。?-54）</b></p>

136、<p>　　式中：K=1.0，由GB 151-89查得。</p><p>　　3.5.5 計算圓筒周向應力</p><p>　?。?）在鞍座處橫截面最低點處周向應力，按下式計算</p><p><b>　?。?-55）</b></p><p>　　式中：k=0.1，考慮容器焊在鞍座上；</p>

137、<p>　　，有GB 151-89表8-3查得；</p><p><b>　??；</b></p><p>　　b=186mm，鞍座寬度。</p><p>　　（2） 在鞍座邊角的周向應力</p><p><b>　　因，故按下式計算</b></p><p><

138、;b>　?。?-56）</b></p><p>　　式中：，由GB 150表8-3查得。</p><p>　?。?） 周向應力校核</p><p><b>　　校核結(jié)果，合格。</b></p><p>　　3.5.6 計算鞍座有效斷面平均應力</p><p>　?。?）鞍座承受