畢業(yè)設(shè)計--ф2600筒輥磨滑履支承及密封裝置設(shè)計

1、<p><b>　　目 錄</b></p><p><b>　　1 前言1</b></p><p>　　2 總體方案設(shè)計4</p><p>　　2.1 筒輥磨的結(jié)構(gòu)、工作原理和粉碎機(jī)理4</p><p>　　2.2 筒輥磨水泥粉磨系統(tǒng)工藝流程圖5</p><

2、;p>　　2.3 筒輥磨主要結(jié)構(gòu)參數(shù)的確定5</p><p>　　3 滑履支承系統(tǒng)設(shè)計9</p><p>　　3.1 滑履支承工作原理9</p><p>　　3.2 結(jié)構(gòu)方案9</p><p>　　3.3 滑履支承面積計算10</p><p>　　3.3.1 低壓油滑履面積的確定10</p>

3、;<p>　　3.3.2 主支承高壓油油槽面積的確定12</p><p>　　3.3.3 副支承高壓油油槽面積的確定12</p><p>　　3.4 滑履瓦的校核12</p><p>　　3.5 滑瓦摩擦功耗的損失率14</p><p>　　4 密封裝置設(shè)計17</p><p>　　4.1 密封

4、的原理17</p><p>　　4.2 密封方式的選擇17</p><p>　　4.3 密封理論校核18</p><p>　　5 動、靜壓油路設(shè)計19</p><p>　　5.1 設(shè)計原理19</p><p>　　5.2 設(shè)計內(nèi)容19</p><p>　　5.3 動靜壓油路原理圖2

5、0</p><p>　　6 溫控裝置設(shè)計21</p><p><b>　　7 結(jié)論22</b></p><p><b>　　參考文獻(xiàn)23</b></p><p><b>　　致 謝24</b></p><p><b>　　附

6、 錄25</b></p><p>　　φ2600筒輥磨滑履支承及密封裝置設(shè)計</p><p>　　摘要：本課題主要設(shè)計的是用于水泥粉磨或礦渣粉磨的筒輥磨在高速轉(zhuǎn)動下筒體密封和支承的問題。筒輥磨的轉(zhuǎn)速要高于臨界轉(zhuǎn)速的1.2倍，在如此高速轉(zhuǎn)動的情況下要保證筒體的密封是一個嚴(yán)峻的問題，筒輥磨端部密封采用橡膠圈的密封，筒輥磨屬封閉式粉磨系統(tǒng)，要求有嚴(yán)格的封閉性，采用橡膠圈的密封能有效

7、的防止粉磨過程中粉塵的外泄，保證筒體的密封性；筒輥磨的支承裝置要承受回轉(zhuǎn)部分和物料在運動過程或靜止過程狀態(tài)時的載荷；筒輥磨的支承裝置的工作特點：一是承受的載荷重，并且具有一定的振動；二是筒輥磨的工作環(huán)境惡劣，灰塵大；因此設(shè)計支承裝置時，不但要考慮到筒輥磨能夠連續(xù)運轉(zhuǎn)，還要防止灰塵進(jìn)入其中。</p><p>　　因此在支承裝置上采用滑履支承，滑履支承可以很好的承受筒體的載荷重量，保證筒體在轉(zhuǎn)動時的平穩(wěn)性，有利于提高

8、產(chǎn)品的質(zhì)量。密封橡膠圈的采用使得密封效果比以前的迷宮密封有著更好的穩(wěn)定性。</p><p>　　關(guān)鍵詞：筒輥磨；密封；滑履支承</p><p>　　The design of φ2,600 roller grinding machine’s support and seal</p><p>　　Abstract: This article is mainly des

9、igned for the mill roll of grinding or slag cement grinding. The roller machine’s rotational speed should be 1.2 times higher than the critical rotation speed. It is a stern question to make sure the roller body’s seal i

10、n such high speed. The roller grinding machine which belongs to closed powder system required by strict blockage. And the machine’s nose seal uses the labyrinth seal which can be able to effectively prevent the dust rele

11、ased outside in the proc</p><p>　　withstand the heavy load and a certain vibration;</p><p>　　the bad working conditions with heavy dust. </p><p>　　Thus, when designing the support s

12、ystem, we need to consider not only that the roller grinding machine can continuous working, but also preventing dust enters.</p><p>　　Now, we introduce the crawler shoe support into the support system, as t

13、his support can withstand the heavy load weight of the roller body very well, and assure the stability when the roller body is rotating, and moreover, is very fit for improving the quality of the product. The adoption of

14、 the labyrinth seal enhanced the stability of transmission. </p><p>　　Keyword: horomill; seal; crawler support</p><p><b>　　1 前 言</b></p><p>　　本課題是φ2600筒輥磨的設(shè)計，課題來源于市場需求

15、，新品開發(fā)。此次進(jìn)行設(shè)計φ2600筒輥磨的共四人，本人承擔(dān)筒輥磨的滑履支承和筒體密封裝置的設(shè)計。根據(jù)筒輥磨筒體載荷分布，尋求筒輥磨適宜的滑履支承面積和位置，最大可能的提高支承剛度，減少筒體變形。</p><p>　　根據(jù)資料統(tǒng)計，目前水泥工業(yè)按新、擴(kuò)、改建的2000～10000t/d PC 窯水泥生產(chǎn)線統(tǒng)計來看，用于生料粉磨和水泥粉磨的各種磨機(jī)選用率為：立磨30%左右，球磨選用率62%左右，輥壓機(jī)選用率為6%左右

16、，可以看出目前水泥工業(yè)所用的粉磨設(shè)備仍是以球磨和立磨為主，球磨和立磨的一個主要問題是效率低，如對單顆粒粉碎的能量消耗計算效率,則球磨機(jī)為5%～9%,立磨為7% ～15% ,擠壓磨25%～40% ，按照我國年生產(chǎn)水泥10億噸計算，由于每生產(chǎn)一頓水泥所需的電量約35kwh，則可以看出能源問題是制約水泥工業(yè)發(fā)展的關(guān)鍵，而其中用于粉磨的電耗約占總電耗的85％左右，粉磨耗能問題是制約水泥工業(yè)發(fā)展的瓶頸。為了持續(xù)穩(wěn)定、協(xié)調(diào)地發(fā)展建材工業(yè)，實現(xiàn)從速度

17、型向效益型的轉(zhuǎn)變，必須首先從高能耗型向節(jié)能型的轉(zhuǎn)變[2]。</p><p>　　為了節(jié)約能源，降低生產(chǎn)成本，水泥工業(yè)一貫積極地探求研發(fā)各種新型高效高產(chǎn)能的粉磨裝備，不斷創(chuàng)新粉磨系統(tǒng)及配套設(shè)備，現(xiàn)已取得顯著成效，不但降低了水泥工業(yè)的單位粉磨電耗，許多新型的粉磨技術(shù)與裝備都被移植到其它重化工工業(yè)中得到廣泛采用。影響產(chǎn)品能耗高低的因素是多方面的，即有工藝方面的也有設(shè)備方面的，還有操作和管理方面的原因。這些因素大多與設(shè)備

18、相關(guān)聯(lián)，設(shè)備節(jié)能是節(jié)能工作中的一個重要領(lǐng)域，尤其在建材工業(yè)中，更占有重要位置。</p><p>　　我們設(shè)計的筒輥磨是根據(jù)現(xiàn)在正在運行的φ3800筒輥磨的實測數(shù)據(jù)和相應(yīng)的產(chǎn)品參數(shù)以及現(xiàn)場的照片進(jìn)行推敲和數(shù)據(jù)處理以作為我們在設(shè)計φ2600筒輥磨上作為參考，我設(shè)計的部分主要是為了解決筒體在支承剛度和筒體變形以及筒體密封的問題，在支承上面采用與滑動軸承原理相似，但是卻能更好的保證筒體變形小的優(yōu)點，密封采用全新的橡膠圈密

19、封，在機(jī)械密封和軟密封的發(fā)展方向上有很大的參考價值。</p><p>　　從表1-1 提供的數(shù)據(jù)可以看出筒輥磨與其他傳統(tǒng)的磨相比的確是節(jié)能、低耗的理想設(shè)備。</p><p>　　表1-1 三種粉磨性能的對比</p><p>　　因此工藝先進(jìn)、設(shè)備可靠的筒輥磨完全能夠達(dá)到設(shè)計指標(biāo)，特別是具有電耗大幅度低于管磨機(jī)的優(yōu)勢，可以降低成本，增加經(jīng)濟(jì)效益，系統(tǒng)操作簡單，自動化

20、程度高，適應(yīng)生產(chǎn)多品種水泥，具有廣闊的推廣應(yīng)用前景。</p><p>　　本設(shè)計中擬解決的內(nèi)容如下：</p><p><b>　　支承方案設(shè)計；</b></p><p>　　滑履支承及密封裝置系統(tǒng)的設(shè)計；</p><p>　　降低滑履支承潤滑油的溫度；</p><p>　　解決筒輥磨成球率低；&l

21、t;/p><p>　　通過合理的設(shè)計使滑履發(fā)熱降低；</p><p>　　整體降低粉磨系統(tǒng)的耗能現(xiàn)狀。</p><p><b>　　本設(shè)計的預(yù)期效果：</b></p><p>　　支承磨機(jī)輪帶的滑履可以有兩個、三個或四個，因此其結(jié)構(gòu)不僅完全適用于中小型磨機(jī)，而且不受規(guī)格限。由于本課題設(shè)計的筒體直比較小，固采用雙滑履就可以了；

22、</p><p>　　采用滑履支承結(jié)構(gòu)，可以取消大型磨機(jī)上易于損壞的磨頭和主軸承，運轉(zhuǎn)比較安全，并可以縮短磨機(jī)的長度，減少占地面積；</p><p>　　磨機(jī)兩端支承間距縮短，所以磨筒體的彎距和應(yīng)力相應(yīng)地減小了，因此磨筒體鋼板厚度可以減薄；</p><p>　　輪帶的線速度比較高，對于潤滑油膜的形成比較有利；</p><p>　　滑履支承由于

23、對輪帶和滑瓦的加工精度比較高，因而比用主軸承支承磨機(jī)的成本高。</p><p>　　2 總體方案設(shè)計 </p><p>　　2.1 筒輥磨的結(jié)構(gòu)、工作原理和粉碎機(jī)理[14]</p><p>　　筒輥磨的結(jié)構(gòu)和工作原理如圖2-1所示。被磨物料依靠重力經(jīng)由入口溜道1下落在一水平回轉(zhuǎn)的圓柱形筒體2內(nèi)，受離心力作用平布于由圓柱形筒體內(nèi)表面構(gòu)成的磨床3的入口端，隨著筒體的回

24、轉(zhuǎn)運動進(jìn)入磨床和其上方輥4構(gòu)成的擠壓通道5內(nèi)，磨輥依靠液壓系統(tǒng)6向磨床上的被磨物料施加壓力并借助擠壓力引起的摩擦作用作被動地回轉(zhuǎn)運動，物料在擠壓通道內(nèi)完成一次粉碎作業(yè)后被提升并經(jīng)由導(dǎo)料裝置7實現(xiàn)向磨機(jī)出口方向的運動，接受下一次擠壓粉磨作業(yè)。經(jīng)多次擠壓粉磨后的物料離開磨床，從卸料溜道8排除磨機(jī)。出磨物料經(jīng)提升機(jī)進(jìn)入選粉機(jī)，粗粉返回磨機(jī)，而細(xì)粉經(jīng)過收塵器，作為成品，送入成品庫。</p><p>　　1.入口通道 2.

25、筒體 3.磨床 4.壓輥 5.擠壓通道 6.液壓系統(tǒng) 7.導(dǎo)料裝置 8.卸料裝置</p><p>　　圖2 -1 筒輥磨的結(jié)構(gòu)</p><p>　　筒輥磨是一種新型的臥式擠壓磨，應(yīng)用于工業(yè)生產(chǎn)，也只有兩年時間，對其基礎(chǔ)研究國外尚未公開報道。筒輥磨的工作原理和其他粉碎機(jī)械不同，它主要靠中等純壓力對對物料進(jìn)行多次粉碎。物料層在磨輥與磨盤之間除主要受壓力做之外，還受一定的剪力作用。這是因為磨盤在

26、滾動過程中，除磨輥中心所在的圓周（中線）上的相對速度為零外，兩側(cè)都存在一定的相對速度，而且越遠(yuǎn)越離中線越大。另外，料層在受到壓力作用時，這種壓力在料層中物料顆粒見傳遞，在中線兩側(cè)的物料受碾壓作用，使物料顆粒受一定的剪力作用。物料顆粒受剪力作用時發(fā)生的應(yīng)變比受變比受壓力作用時小的多，而受壓力作用的強(qiáng)度和比例都遠(yuǎn)比傳統(tǒng)筒式磨機(jī)大。再者，輥式磨已是料層粉碎，形成一定的料層，在橫斷面的邊緣，其內(nèi)受離心力的作用，不會向里側(cè)堆落延伸，其外設(shè)置一可調(diào)

27、節(jié)高度的圍板阻擋，使其只能拋落一部分物料。</p><p>　　2.2 筒輥磨水泥粉磨系統(tǒng)工藝流程圖</p><p>　　下圖為筒輥磨粉磨工藝流程圖，具體流程為物料通過皮帶輸送機(jī)8進(jìn)入筒輥磨7內(nèi)，粉磨后物料通過斗式提升機(jī)2進(jìn)入選粉機(jī)3內(nèi)，細(xì)料進(jìn)入除塵器4，成品入庫，粗料從選粉機(jī)3通過1螺旋輸送泵送入筒輥磨7繼續(xù)粉磨。</p><p>　　1.F-KM 螺旋輸送泵

28、2.TH800 斗式提升機(jī) 3.TSV4000 選粉機(jī) 4.LPMS96 脈沖袋式收塵器</p><p>　　5.DT-Z 風(fēng)機(jī) 6.MBRFL-1000 熱風(fēng)爐 7.TGMD2600筒輥磨 8.LS100x1800電子皮帶秤</p><p>　　圖2-2 HORO磨系統(tǒng)工藝流程圖</p><p>　　2.3 筒輥磨主要結(jié)構(gòu)參數(shù)的確定[5][6][7]&l

29、t;/p><p>　　筒輥磨的結(jié)構(gòu)參數(shù)主要有物料拉入角、筒體直徑、磨輥直徑等 </p><p>　　圖2-3 物料被輥壓的受力示意圖</p><p>　　筒輥磨的拉入角也可以稱為鉗角,用物料與輥子及筒輥磨的接觸點的切線夾角表示,如圖2-3,其大小可以根據(jù)作用力的平衡關(guān)系求得。</p><p>　　要把直徑為d的 物料扯入輥子下邊,同時壓碎它,若

30、鉗角θ大時,這不能達(dá)到目的,必須使θ在一定的范圍內(nèi)才可扯進(jìn)物料。喂入的物料被扯進(jìn)輥子和筒輥之間,受到滾壓力(即粉碎力)P和摩擦力的作用,若是風(fēng)掃式筒輥磨,由于氣力對料床的影響較小,也可以忽略不計。為了能咬住物料進(jìn)行粉磨,沿著t方向上的個應(yīng)力處于平衡,即</p><p><b>　?。?-1）</b></p><p><b>　　或 </b><

31、;/p><p><b>　?。?-2）</b></p><p>　　式中:-接觸角（壓力角）；</p><p>　　f-物料與磨輥、磨筒之間的摩擦系數(shù)。</p><p>　　由（2-1）、（2-2）整理得 </p><p>　　tan()=tan=</p><p><b&

32、gt;　　即</b></p><p>　　由于摩擦系數(shù)等于摩擦角的正切,即,帶入上式得</p><p>　　所以,為了使筒輥磨工作可靠,鉗角應(yīng)小于或等于物料與磨輥、筒體之間的摩擦角的2倍。</p><p>　　物料與輥面間的摩擦系數(shù)和輥面狀態(tài)以及物聊性質(zhì)有關(guān)，對熟料f=0.28～0.3,對巖石(花崗巖、砂巖)金屬礦石,f=0.30～0.35,當(dāng)取f=0.

33、3作為計算依據(jù)時,鉗腳= 討論時取</p><p><b>　　在中，見圖2-3有</b></p><p><b>　　(2-3)</b></p><p><b>　　(2-4)</b></p><p>　　令，又因為在薄料床粉碎中，料層厚度與磨輥直徑相比很小，可以忽略不計，則

34、由（2-3）、（2-4）可得</p><p>　　通過對筒輥磨的實驗測定，粉磨熟料水泥時的拉入角為左右，壓力角根據(jù)最新的研究成果[1]。則有</p><p>　　所以，設(shè)計筒輥磨時，磨機(jī)筒體直徑與磨輥直徑的比值為2左右，磨輥直徑與入料平均粒徑的比值為46左右，即為宜。</p><p>　　通過實際的生產(chǎn)實踐中長徑比一般取0.8～1之間。若長徑比小于0.8,則未能充分

35、發(fā)揮筒輥磨的粉碎效果;若長徑比大于1,則增大了磨機(jī)的功率,既浪費能量,又幾乎不能提高粉碎效果。所以,在設(shè)計制造時，為發(fā)揮筒輥磨的優(yōu)勢，其長徑比應(yīng)在0.8～1之間。</p><p>　　本設(shè)計針對筒輥磨粉磨系統(tǒng)的特點，筒輥磨是粉磨系統(tǒng)的關(guān)鍵組成部分，是整個粉磨系統(tǒng)增產(chǎn)、降低能耗的關(guān)鍵設(shè)備，主要采用軟件反求和實物反求相結(jié)合的反求設(shè)計方法對筒輥磨開展反求設(shè)計研究工作，利用筒輥磨結(jié)構(gòu)和工藝參數(shù)值來反求創(chuàng)新的料層粉碎技術(shù)及

36、裝備的結(jié)構(gòu)設(shè)計和工藝參數(shù)值。</p><p>　　HORO磨(HORONITLL)是法國FCB公司的專利產(chǎn)品，由水平筒體和輥子組成。其基本工作原理為:磨機(jī)筒體以高臨界速度的轉(zhuǎn)速運轉(zhuǎn);物料由人料端進(jìn)人磨內(nèi)后，在磨內(nèi)做離心運動;被與磨體長度一致的刮刀刮下落到物料推進(jìn)裝置的調(diào)整板上;物料推進(jìn)裝置將物料導(dǎo)向出料方向，通過調(diào)整物料推進(jìn)裝置的位置，可以改變物料進(jìn)出的速度進(jìn)而控制通過磨輥的料量。磨輥對物料施加粉磨力，磨輥不需要

37、驅(qū)動裝置，由物料帶動其轉(zhuǎn)動；其壓力由磨體外的2個拉力液壓裝置提供。黑龍江牡丹江水泥廠引進(jìn)的是HRM3800，其主要參數(shù)為:</p><p>　　內(nèi)徑：3.572 m；磨輥直徑:1.82 m；磨輥輥壓寬度:1.365 m；主電機(jī)功率:2 400 kW；磨筒體轉(zhuǎn)速:35.5 r/min；液壓缸壓力:215 bar ( 21.5 MPa )。</p><p>　　所以3800單位滾壓面上的載荷為

38、根據(jù)實際運行的HRM3800筒輥磨得出其總載荷為1200噸，而3800的滾壓面積可以根據(jù)以下公式算出受力面積</p><p>　　式中：D-壓輥長度，m；</p><p>　　L0-磨輥直徑，m；</p><p><b>　　θ-壓力角，度。</b></p><p><b>　　單位面積載荷</b>

39、</p><p>　　而根據(jù)2600的參數(shù)可以算出其受力面積</p><p>　　式中：D1-壓輥長度，m；</p><p>　　L1-磨輥直徑，m；</p><p><b>　　θ-壓力角，度。</b></p><p><b>　　根據(jù)反求原理則有</b></p>

40、;<p><b>　　得</b></p><p><b>　　F1=6532KN</b></p><p>　　所以可以求得2600的總載荷為653.2噸。</p><p>　　根據(jù)以上分析的反求公式可以得出2600筒輥磨具體參數(shù)如下：</p><p>　　筒體內(nèi)徑為2600mm；<

41、;/p><p>　　壓輥直徑為筒體內(nèi)徑的1/2則為D1=1300mm；</p><p>　　壓輥長度為壓輥直徑的0.8倍則壓輥長度為L1=1040mm；</p><p>　　承受總載荷為653.2噸。</p><p>　　3 滑履支承系統(tǒng)設(shè)計</p><p>　　3.1 滑履支承工作原理</p><p&

42、gt;　　滑履支承的磨機(jī)是通過固裝在筒體上的輪帶支承在滑履上運轉(zhuǎn)?；闹С杏杀砻鏉茶T軸承合金的鋼制履瓦坐在帶有凸球面的支快上，兩者之間有圓注銷定位，凸球面支快又置于凹球面支快之中，而凹球面支快又放在滑履支座的底座上，兩者之間也是通過圓注銷定位。輪帶罩除了起到防灰進(jìn)到其中將潤滑油弄臟外，輪帶罩的下支座還器油箱的作用。整個保護(hù)罩放在焊接結(jié)構(gòu)的底座上，而底座通過地腳螺栓固定在混凝土基礎(chǔ)上。輪帶罩和輪帶之間的密封結(jié)構(gòu)是環(huán)形的毛粘圈被壓板壓在輪帶

43、罩上，并有拉伸彈簧將其緊緊的壓在工子形輪帶的法蘭上，進(jìn)而起到密封作用?；闹ё拿總€滑瓦都能自動調(diào)心，它是靠球形瓦來完成的。這樣就可以彌補由于輪帶安裝誤差所造成的輪帶與滑瓦的接觸不良?；闹С胁捎脛屿o潤滑，這種滑履上只有一個油囊，當(dāng)磨機(jī)啟動、停止和慢速運轉(zhuǎn)時，高壓油泵將具有一定的壓力的壓力油，通過高壓輸油管將壓力油送到每個滑瓦的靜壓油囊中，浮升起輪帶，使支承處于靜壓潤滑狀態(tài)，而在磨機(jī)正常運轉(zhuǎn)時，高壓油泵停止供油，此時潤滑是靠輪帶浸在潤滑

44、油中，輪帶上的潤滑油被帶入瓦內(nèi)，實現(xiàn)動壓潤滑。由于輪帶的圓周速度較大，其“間隙泵”的作用也大，且滑履能在球座上自由擺動，自動調(diào)整間</p><p>　　磨機(jī)在正常運轉(zhuǎn)過程中，向履瓦供油的方式有兩種：一種是通過低壓油泵向滑瓦進(jìn)口出噴油：另一種是滑瓦浸在油中。</p><p><b>　　3.2 結(jié)構(gòu)方案</b></p><p>　　根據(jù)已經(jīng)成功應(yīng)

45、用的滑履支承和成熟的設(shè)計原理，設(shè)計通過兩對滑履支承成主副支承結(jié)構(gòu)，因為筒輥磨的壓輥不在其中心存在壓力角，所以在支承方式的選擇上應(yīng)該有主副支承。由于壓力角的關(guān)系，選擇與中心線呈32度的副支承和與中心線呈20度的主支承共同支承筒體。具體如圖3-1示。</p><p>　　圖3-1 滑履支承結(jié)構(gòu)圖</p><p>　　3.3 滑履支承面積計算</p><p>　　因為滑履

46、支承需要兩個不同的泵提供液壓油，所以在選擇液壓油的黏度時既要考慮在啟動時的高壓、重載、低速狀態(tài)，運轉(zhuǎn)過程中的高速、重載、低壓狀態(tài)，所以綜合選用液壓油的黏度根據(jù)筒體轉(zhuǎn)速為0.72r/s（42r/min）和單位載荷為300N/cm2，工作溫度在20-80攝氏度之間，所以查表選取液壓油的運動黏度為</p><p>　　15厘斯/100攝氏度，因此選擇90號機(jī)械油作為循環(huán)供應(yīng)的液壓油[17]。</p>&l

47、t;p>　　3.3.1 低壓油滑履面積的確定</p><p>　　給定潤滑油的油壓為3MPa，根據(jù)壓力面積壓強(qiáng)公式</p><p><b>　　P=F/S</b></p><p>　　式中：P-滑履支承面壓強(qiáng)，KPa；</p><p>　　F-滑履總載荷，KN；</p><p>　　S-需要

48、滑履總面積，m2。</p><p><b>　　得</b></p><p><b>　　F=6532KN</b></p><p>　　設(shè)計說明書給定最大的滑履單位支承壓強(qiáng)為3MPa所以可以的出總共需要的滑履支承面積</p><p>　　式中：S-總共需要的滑履面積 ，m2；</p>&

49、lt;p>　　S1-副支承所需要滑履面積，m2；</p><p>　　S2-主支承所需要滑履面積，m2。</p><p>　　所以第一對副支承的單個面積S1’為</p><p>　　第一對主支承的單個面積S2’為</p><p>　　據(jù)前面筒體壁厚為170mm所以加上滑環(huán)后的總尺寸為3400mm，所以R=1700mm</p>

50、<p>　　據(jù)S=DL（L為在滑瓦上面的弧度展開，D為滑瓦的寬度）</p><p>　　式中：S-滑瓦面積，m2；</p><p>　　L-為在滑瓦上面的弧度展開，m；</p><p>　　D-為滑瓦的寬度，m。</p><p>　　依據(jù)此原理，可以得到主副支承的包角和寬度之間的關(guān)系為</p><p>&

51、lt;b>　　所以有</b></p><p>　　根據(jù)角度和寬度的關(guān)系經(jīng)過逐次帶入選擇最優(yōu)解，可以得到</p><p>　　此時即可以滿足支承的需要也可以滿足安裝需要則副支承的弧長為</p><p><b>　　主支承的弧長為</b></p><p>　　因為在計算總載荷時已經(jīng)放大了載荷的實際值，即65

52、32KN為理論設(shè)計的載荷，而在計算面積的過程中都是以放大的方式得出結(jié)果，所以綜合計算過程已經(jīng)不需要再次進(jìn)行安全校核，得出的結(jié)果是理論的最大值，完全符合實際情況。</p><p>　　3.3.2 主支承高壓油油槽面積的確定</p><p>　　根據(jù)總載荷和目前實際油泵的供油能力，考慮到泄漏因素，選取高壓泵為12MPa的高壓油齒輪泵，所以則有F=PS</p><p>　

53、　即主支承所開油槽為半徑為280mm的油槽。</p><p>　　3.3.3 副支承高壓油油槽面積的確定</p><p>　　根據(jù)總載荷和目前實際油泵的供油能力，考慮到泄漏因素，選取高壓泵為12MPa的高壓油齒輪泵，所以則有F=PS</p><p>　　即副支承所開油槽為半徑為270mm的油槽。</p><p>　　3.4 滑履瓦的校核<

54、;/p><p>　　因為筒體和滑瓦同心（偏心率ε=0）時的壓力比（Pi—滑瓦中某點油壓，Ps—供油壓力）</p><p><b>　　功率比</b></p><p>　?。℉f —摩擦功率，Hp—油泵功率）</p><p><b>　　承載量系數(shù)</b></p><p><

55、b>　　（W—承載量）</b></p><p><b>　　流量系數(shù)</b></p><p>　?。≦—流量，h。—半徑間隙，—油的黏度）</p><p><b>　　潤滑油溫升</b></p><p>　　式中：-滑履的潤滑油的體積流量，m3/s；</p><

56、p><b>　　-滑履的摩擦系數(shù)；</b></p><p>　　-潤滑油的比定壓熱容，約為1680j/（kg）～ 2100j（kg）；</p><p>　　-潤滑油的密度，約為850kg/m3～900kg/m3，常取=1.86x106j/（m3）；</p><p>　　-滑瓦表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)W/（m2），因滑履受重型載荷，且冷卻條件一般，故取

57、= W/（m2）</p><p>　　確定承載能力關(guān)鍵是求出軸承各點處的油壓 值?；叩某休d能力是根據(jù)眾所周知的雷諾方程式求得。雷諾方程式如下</p><p><b>　?。?-1）</b></p><p>　　式中：x-滑瓦周向坐標(biāo)：</p><p><b>　　z-滑瓦軸向坐標(biāo)；</b><

58、/p><p><b>　　p-油膜壓力；</b></p><p><b>　　h-油膜厚度；</b></p><p>　　-潤滑油的動力粘度；</p><p>　　V-筒體表面的線速度。</p><p>　　為了便于利用電子計算機(jī)進(jìn)行數(shù)值計算，用有限差分法將(3-1)式變換為無量

59、綱方程后，寫成一組線性代數(shù)方程。</p><p><b>　　令（3-1）式中</b></p><p>　　將（3-1）式寫成無量綱方程式</p><p><b>　?。?-2）</b></p><p>　　對不同潤滑狀態(tài)下的動靜壓滑瓦進(jìn)行計算：</p><p>　　磨機(jī)處于

60、靜止?fàn)顟B(tài)，高壓潤滑油站供給高壓油，計算滑瓦的承能力。 </p><p>　　求解（3-1）式得邊界條件</p><p>　　低壓潤滑裝置的滑履，則采用低壓進(jìn)油壓力，若采用油圈潤滑時。</p><p>　　磨機(jī)開始運轉(zhuǎn)，高壓潤滑油站停止供油，計算滑瓦的承載力。</p><p>　　求解（1）式的邊界條件</p><p>

61、<b>　　r 1</b></p><p>　　r3 L/2 </p><p><b>　　r 2</b></p><p><b>　　r 4</b></p><p>　　圖3-2 受壓

62、分析圖</p><p>　　用有限差分法通過編程解得對應(yīng)于雷諾方程的數(shù)值解，即各節(jié)點的動靜壓力后，分別分解為水平和垂直分壓力。利用復(fù)化Simpson 公式，求出水平和垂直的動靜壓承載能力。</p><p>　　靜壓和動壓水平承載能力為</p><p>　　靜壓和動壓垂直承載能力為</p><p>　　根據(jù)計算機(jī)計算結(jié)果可以看出滑履的總承載能力

63、W為靜壓承載能力WJ2 和動壓承載能力WD2之和，且與滑履的安裝角度無關(guān)，因此設(shè)計的結(jié)果滿足實際應(yīng)用要求。</p><p>　　3.5 滑瓦摩擦功耗的損失率</p><p>　　由于磨機(jī)動態(tài)研磨體和物料作用力基本向下，假定動態(tài)研磨體、物料及筒體的合力垂直向下并通過磨機(jī)中心，磨機(jī)二端軸承受力分別為合力 P，方向鉛垂向下，在主軸承支承的球磨機(jī)上，力 P分作用在支承軸瓦上。在滑履軸承支承的磨機(jī)上

64、，每端軸承也受合力P , 但由球磨機(jī)二側(cè)的二個與鉛垂線成32°和的滑瓦承受如圖4所示， P1，P2為每個滑瓦支反力，根據(jù)力平衡</p><p><b>　　(3-3)</b></p><p>　　在由磨機(jī)軸瓦或滑瓦和回轉(zhuǎn)件組成的摩擦副中，由于存在摩擦系數(shù) f，產(chǎn)生了摩擦阻力Ｆ 和阻力矩Ｍ，其軸瓦或滑瓦損耗的功率</p><p><

65、;b>　　(3-4)</b></p><p>　　式中：Ｐ-磨機(jī)軸瓦或滑瓦支承力，KN；</p><p><b>　　f-摩擦系數(shù)；</b></p><p>　　R-回轉(zhuǎn)件回轉(zhuǎn)半徑，m；</p><p>　　n-磨機(jī)轉(zhuǎn)速，r/ min；</p><p>　?。?摩擦阻力，F(xiàn) =

66、P f ，kＮ；</p><p>　　Ｍ-阻力矩，M = FR ，kＮ·m；</p><p>　　N-損耗的功率，kＷ。</p><p>　　磨機(jī)主軸承支承時，主軸承支承力為P，軸外徑為Ｒ1，磨機(jī)轉(zhuǎn)速為n， 軸瓦摩擦損耗的功率為</p><p><b>　　(3-5)</b></p><p&

67、gt;　　主軸承支承軸瓦摩擦功耗的損失率為</p><p><b>　　(3-6)</b></p><p>　　式中：N-磨機(jī)電機(jī)功率。</p><p>　　磨機(jī)滑履軸承支承時，每側(cè)滑履支承支承力為P1 ，P2，滑環(huán)半徑 R2= kR1(R1為主軸承支承壓輥外徑，磨機(jī)轉(zhuǎn)速為n，據(jù)式(3-5)和式(3-6)，二側(cè)滑瓦摩擦損耗的功率為</p

68、><p><b>　　(3-7)</b></p><p>　　滑履軸承支承二側(cè)滑瓦摩擦功耗的損失率為：　</p><p><b>　　(3-8)</b></p><p>　　壓輥外徑 d1≈0.5 D (D 為磨機(jī)內(nèi)徑)。</p><p>　　滑履軸承支承的磨機(jī)，滑環(huán)外徑 d2≈

69、1.05 D 。</p><p>　　則 d2= ( 2.100～2.625) d1</p><p>　　即 R2= ( 2.100～2.625) R1</p><p>　　故 k= 2.100～2.625</p><p>　　由公式(3-7)得滑履支承滑瓦摩擦功耗與主軸承支承軸瓦摩擦功耗的損失率關(guān)系為</p><p>

70、;　　h2= (2.462～3.032)h1 (3-9)</p><p>　　根據(jù)中心傳動滑履支承支承滑瓦摩擦功耗的損失率</p><p>　　h2= (2.426～3.032)h1≈(6.308～7.883)%</p><p><b>　　取平均值 </b></p><p&g

71、t;<b>　　h2≈7.1%</b></p><p>　　該數(shù)值大大高于主軸承支承軸瓦摩擦功耗2.6%的損失率，對于大型磨機(jī)，由于電機(jī)功率很大，巨大的滑瓦摩擦損耗應(yīng)引起足夠的重視，滑履軸承支承增加了無用能量的消耗。在生產(chǎn)中，許多人員反映滑履支承滑環(huán)和滑瓦溫度高，正是這個原因。</p><p>　　通過對磨機(jī)滑履支承滑瓦摩擦功耗的計算研究看出，采用滑履支承比采用主軸承

72、支承軸瓦摩擦功耗大大增加，前者是后者的 2.426～3.032倍；滑履支承磨機(jī)的傳動機(jī)械效率由(92～94)%下降到 88.72%，降低幅度很大。該結(jié)論和生產(chǎn)實際中出現(xiàn)的滑瓦和滑環(huán)發(fā)熱較高問題相符，在設(shè)計和生產(chǎn)中應(yīng)引起足夠的重視。</p><p><b>　　4 密封裝置設(shè)計</b></p><p><b>　　4.1 密封的原理</b><

73、/p><p>　　密封是機(jī)械設(shè)備中十分重要的問題，最常用的密封方法，就是消除零件結(jié)合面之間可能引起滲漏的間隙。由于機(jī)械加工的方法不可能使零件獲得理想的幾何形狀公差和粗糙度，所以即使是經(jīng)過精細(xì)加工的兩個表面，在相互接觸時，其中仍或多或少存在一些間隙。因此，常在兩個零件結(jié)合面之間設(shè)置彈性或者塑性較好的附加密封件，如橡膠圈、填料或者墊片等。這種密封件在外界鎖緊力或者工作介質(zhì)的壓力作用下將產(chǎn)生變形，從而補償機(jī)械加工的不精確度

74、，使間隙消滅。在有些情況下，不采用附加密封件，而依靠零件本身在外界鎖緊力作用下的變形來使間隙消滅。</p><p>　　4.2 密封方式的選擇</p><p>　　由于筒輥磨磨內(nèi)為負(fù)壓操作,假如密封不良,必然要漏入大量的冷空氣,從而引起通過磨內(nèi)的熱空氣溫度下降,影響烘干效果,降低粉磨效率。如果設(shè)備的密封性能不好,將造成漏油、漏水、漏氣、漏灰、漏料等，不但造成浪費,還會影響機(jī)械設(shè)備的正常運轉(zhuǎn)

75、,同時還會造成環(huán)境污染。</p><p>　　因為筒輥磨端部的運動狀態(tài)為最里層和最外層均為靜止?fàn)顟B(tài)，而中間則是和筒體一起進(jìn)行運動的狀態(tài)，并且內(nèi)部有大量粉塵。為了減少摩擦與發(fā)熱，防止膨脹卡死或者由于粉塵過多引起物料卡死狀態(tài)所以不得不在密封面之間保留一定的間隙，因此需要在外面密封，故選擇用壓板壓住密封橡膠圈并且用螺釘固定的方式來間接密封。因此此次設(shè)計的密封方式即為這種形式，示意圖如4-1。</p>&l

76、t;p>　　1 環(huán)形壓板 2.密封橡膠圈 3.緊固螺釘 4.筒體 5.轉(zhuǎn)動端板 6.靜止端板</p><p>　　圖4-1 密封局部示意圖</p><p>　　4.3 密封理論校核</p><p>　　在高速旋轉(zhuǎn)的密封裝置中，可以利用離心式或軸流式鼓風(fēng)機(jī)相類似的原理產(chǎn)生一定的壓頭，來阻止流體從間隙中漏出。還可以利用粘性較大的流體（如潤滑脂），填充在間隙中或

77、特制的槽中進(jìn)行密封，現(xiàn)在的迷宮密封具有大量粉塵的磨機(jī)端蓋采用的就是這種方式，但是相對于大的磨機(jī)這種方法是不具有實際意義的。</p><p>　　因此在我們采用的密封方式中需要采用幾種方式合起來，成為組合式密封結(jié)構(gòu)。對于我們這種動密封，在很多情況下，要做到絕對密封是很困難的，或很難保持長期絕對密封。在有些情況下，適當(dāng)?shù)男孤┦茄娱L密封件工作壽命所必需的，因此，在必要時可以在密封裝置的外側(cè)設(shè)置槽溝、甩油環(huán)或擋板等，以使

78、泄漏出的重新流入設(shè)備內(nèi)部。</p><p>　　此次密封采用的是內(nèi)定中動外靜的密封方式，其密封原理是通過在與筒體相連的動端蓋上下和中間通過環(huán)形壓板壓住密封橡膠圈，中間的密封端蓋通過外面的罩殼伸下兩支支架固定筒輥磨的內(nèi)端蓋，整體通過大罩殼密封。筒輥磨屬封閉式粉磨系統(tǒng)，要求有嚴(yán)格的封閉性，采用這種密封能有效的防止粉磨過程中粉塵的外泄，保證筒體的密封性；這種密封采用45鋼加工，端蓋密封要與筒體保持同心，橡膠槽需精加工，

79、要嚴(yán)格保持與筒體同心，端蓋密封與筒體的結(jié)合面要精加工。設(shè)計的密封裝置具有以下特性：</p><p>　　在此種工作條件下，具有可靠的密封性，泄露量保持在容許的范圍內(nèi)；</p><p>　　具有較小的摩擦阻力；</p><p>　　制造成本低——結(jié)構(gòu)簡單、工藝性好；</p><p>　　裝配、拆卸和維護(hù)方便；</p><p&

80、gt;　　磨損補償可以迅速調(diào)整。</p><p>　　只要保證制造的精度要求和裝配誤差的控制，此種密封方式在理論上是可行和可靠的。</p><p><b>　　5 動靜壓油路設(shè)計</b></p><p>　　隨著科學(xué)技術(shù)的發(fā)展,機(jī)械設(shè)備越來越向高精度、高速度、高效率方向發(fā)展,這就對機(jī)械設(shè)備的重要支承部件——軸承提出了更高的要求. 動靜壓軸承具有

81、油膜剛性高、抗振性好、摩擦阻力小、承載能力強(qiáng)、主軸回轉(zhuǎn)精度高、動態(tài)穩(wěn)定性好、性能可靠等優(yōu)點,常作為高速高精度設(shè)備主軸系統(tǒng)的重要支承元件。目前,動靜壓油膜軸承正朝著高速、高精度、重載化方向發(fā)展,但其研制工作還處于用戶設(shè)計階段,還有許多需要突破和解決的技術(shù)難題,還沒有形成一套較成熟的高精度動靜壓軸承設(shè)計理論體系. 因此對于高精度動靜壓軸承的設(shè)計和研制具有重要的理論和實際意義.</p><p><b>　　5

82、.1 設(shè)計原理</b></p><p>　　目前無論是主軸承還是滑履軸承都是采用高低壓潤滑系統(tǒng)這種軸承是在軸瓦上適當(dāng)?shù)奈恢瞄_設(shè)一個或是幾個高壓油腔，并配一套高低壓潤滑稀油站。在磨機(jī)啟動前先開高壓油泵，將潤滑油供入高壓油腔，當(dāng)高壓油不斷供入高壓油腔，并且供入量與泄露量相等時，便形成一個穩(wěn)定的油膜來承擔(dān)外載荷。該油膜使軸頸與軸瓦表面達(dá)到完全脫離金屬接觸，從而降低磨機(jī)啟動載荷。當(dāng)磨機(jī)正常運轉(zhuǎn)后就停止供應(yīng)高壓

83、油，低壓泵繼續(xù)正常運轉(zhuǎn)，磨機(jī)軸承進(jìn)入動壓潤滑下運轉(zhuǎn)。</p><p><b>　　5.2 設(shè)計內(nèi)容</b></p><p>　　目前高壓油腔結(jié)構(gòu)大致分為兩種形式。一種是長方形結(jié)構(gòu)，一種是圓形結(jié)構(gòu)。長方形油腔加工方便，在油腔面積相同的情況下，潤滑油在軸向的泄漏途徑最長，便于形成油膜，如果油腔邊緣距離瓦體邊緣距離L過小，潤滑油容易造成過早泄漏，不容易把磨機(jī)頂起，過大則影響

84、油膜的形成，一般如果每個滑履軸承采用兩塊滑履瓦在圓周方向的夾角在24度到30度之間，油腔包角在4到6度之間，高壓油腔深度取3到5毫米。當(dāng)磨機(jī)正常運轉(zhuǎn)后就停止向軸承供應(yīng)高壓油，低壓油泵繼續(xù)正常運轉(zhuǎn)。因此滑履軸承絕大部分時間是在動壓潤滑狀態(tài)下運轉(zhuǎn)的，由此可見，低壓供油裝置的設(shè)計是滑履軸承運轉(zhuǎn)的關(guān)鍵因素之一。</p><p>　　目前國內(nèi)設(shè)計的滑履軸承中向軸瓦供油一般采用噴油和油槽帶油相結(jié)合的方法，或者都采用噴油，對于

85、噴油潤滑來說，由于當(dāng)油噴到輥圈時是線形狀的，潤滑油并沒有均勻分布到輥圈上因此輥圈轉(zhuǎn)入滑履瓦時到形成連續(xù)油膜時間較長，雖然有布油槽可以存儲一定量的潤滑油，但是問題并不能根本解決。采用噴油與油槽帶油相結(jié)合的方法，當(dāng)輥圈轉(zhuǎn)入到第二個滑履瓦時，輥圈從油槽帶油，從而起到潤滑第二個滑履瓦的作用。這種方法雖然形成油膜時間短，但是結(jié)構(gòu)較為復(fù)雜，互換性差。油膜形成時間長； 結(jié)構(gòu)復(fù)雜；互換性差這三個問題是主要的問題。</p><p>

86、;　　為了解決此問題現(xiàn)在采取用油槽帶油的方法進(jìn)行潤滑，使低壓潤滑油從帶油槽的底部進(jìn)入帶油槽，潤滑油充滿帶油槽內(nèi)，多余的潤滑油從軸瓦兩側(cè)溢出，當(dāng)輥圈轉(zhuǎn)入滑履瓦時在輥圈與滑履瓦之間形成負(fù)壓，把潤滑油帶入到滑履瓦上。同樣當(dāng)輥圈裝入第二個滑履瓦上。同樣當(dāng)輥圈轉(zhuǎn)入第二個滑履瓦時在輥圈與滑履瓦之間形成負(fù)壓，從而把潤滑油吸入到滑履瓦上。兩個滑履瓦安裝相同規(guī)格的帶油槽，有很好的互換性。由于潤滑油充滿帶油槽內(nèi)，因此輥圈轉(zhuǎn)入滑履瓦時到形成連續(xù)油膜時間較短，

87、從而起到很好的潤滑效果。</p><p>　　5.3 動、靜壓油路原理圖</p><p>　　下圖為滑履支承系統(tǒng)中稀油站原理圖，高壓泵與低壓泵通過單向閥來進(jìn)行控制。當(dāng)磨機(jī)在啟動的時候高壓泵2工作，待磨機(jī)正常運轉(zhuǎn)后低壓泵6開始工作，進(jìn)行噴油潤滑，進(jìn)而形成油膜潤滑。</p><p>　　1 高壓泵濾油器（銅絲） 2 高壓泵 3 溢流閥（高壓） 4 單向閥 5 低壓泵濾

88、油器（銅絲）</p><p>　　6 低壓泵 7 溢流閥（低壓）8 單向閥 9 精濾油器（ZU-H253-P） 10 儲能器 11 分流閥</p><p>　　12、13 固定式分流、集流閥</p><p>　　圖 5-1 油站潤滑原理圖</p><p><b>　　6 溫控裝置設(shè)計</b></p><

89、;p>　　滑履溫度升高, 使?jié)櫥偷恼扯冉档? 承載能力下降, 甚至造成干摩擦, 嚴(yán)重的還會引起燒瓦。而滑履的溫升主要來源于磨機(jī)內(nèi)部研磨體之間的相互撞擊和滑動產(chǎn)生的大量熱, 一部分由物料和氣體帶走,一部分則由筒體散發(fā), 而筒體的熱量傳到滑環(huán)上, 滑履溫度隨之升高。此外, 環(huán)境溫度也是影響滑履溫度升高的重要因素。</p><p>　　在設(shè)計中我采用了以下技術(shù)措施, 以降低滑履的溫度:</p>&

90、lt;p>　　磨尾襯板下面鋪設(shè)隔熱材料。</p><p>　　滑環(huán)溫度的升高來源于磨內(nèi)熱量的傳導(dǎo), 因磨尾水泥的溫度最高, 為此我們在磨尾襯板下面鋪設(shè)了一層耐沖擊、耐撕扯、具有較高強(qiáng)度的隔熱材料, 以阻斷磨內(nèi)向磨尾滑環(huán)的熱傳導(dǎo), 減少滑環(huán)的溫升。</p><p>　　增加潤滑系統(tǒng)的潤滑油量, 加大冷卻器的冷卻面積。</p><p>　　滑履軸承的潤滑是采用高低

91、壓供油, 一般在磨機(jī)啟動前和停磨時開動高壓系統(tǒng), 在正常運轉(zhuǎn)時由低壓系統(tǒng)供油。低壓系統(tǒng)管路設(shè)計成三路, 其中兩路分別通到兩個滑瓦前的油盤里, 冷卻滑環(huán)和供滑動軸承潤滑; 另一路通到滑履罩上方的淋油管, 對滑環(huán)上部進(jìn)行冷卻降溫。良好的潤滑能有效地降低滑瓦與滑環(huán)間的摩擦系數(shù), 減少摩擦功耗, 減少了摩擦面的發(fā)熱; 同時潤滑油經(jīng)過摩擦面時, 能將其中的熱量帶走。因此, 設(shè)計中將潤滑油量大幅度增加, 以降低潤滑溫度, 保持良好的潤滑能力。潤滑油

92、經(jīng)過滑履之后溫度升高, 因此油站的冷卻器需要對其進(jìn)行冷卻。另沙特氣溫高, 冷卻水必須經(jīng)過冷卻處理才能達(dá)到30 ℃左右, 因此對冷卻器的冷卻效果會產(chǎn)生不利影響。為保證潤滑油的冷卻效果, 設(shè)計中采用了壓損小、具有高效換熱能力的進(jìn)口板式冷卻器。為提高可靠性, 在正常設(shè)計的基礎(chǔ)上,加大了冷卻器的冷卻面積。</p><p>　　滑履罩上安裝透氣罩, 增加散熱能力。</p><p>　　滑履罩的作用是

93、防止灰塵進(jìn)入滑履影響潤滑油的使用以及防止?jié)櫥偷耐庑? 因此設(shè)計中采用了密閉形式,使熱量不易散發(fā)。有些廠家在滑履罩的上方開設(shè)透氣孔, 加設(shè)了透氣帽, 使熱氣從上面排出, 但沒有考慮氣體對流的問題。我們在設(shè)計中不僅在滑履罩上方設(shè)置了兩個透氣罩, 讓熱氣流從上方排出, 同時在滑履罩下方的滑瓦側(cè)面處也設(shè)置了兩個透氣罩, 讓冷空氣從下方進(jìn)入, 形成對流, 加快熱量的散發(fā)。</p><p>　　在滑瓦夾板上增加潤滑點。&l

94、t;/p><p>　　滑環(huán)是由固定在滑瓦兩邊的夾板限位的, 固定端滑環(huán)通過夾板固定到底座上, 而滑動端滑環(huán)則隨夾板在磨機(jī)軸向有微量位移。雖然一般情況下磨機(jī)不承受軸向力, 但不可避免夾板與滑環(huán)之間會產(chǎn)生摩擦。隨著磨機(jī)規(guī)格的增加, 摩擦力也會加大。但原先的結(jié)構(gòu)使?jié)櫥筒灰走_(dá)到摩擦面, 造成夾板與滑環(huán)之間干摩擦, 使夾板磨損, 還產(chǎn)生熱量, 設(shè)計中在夾板上開設(shè)了油槽, 采用了強(qiáng)制供油, 將油直接注入摩擦面中, 增加了摩擦面

95、的潤滑能力。</p><p><b>　　7 結(jié)論</b></p><p>　　本課題是φ2600筒輥磨的滑履支承和筒體密封裝置的設(shè)計，是為了尋求筒輥磨適宜的滑履支承面積和位置從而最大可能地提高支承剛度，減少筒體變形。本設(shè)計采用反求的設(shè)計方式設(shè)計，可以大大的減少人力、財力、資金等方面的資源浪費，而且縮短了設(shè)計的周期。在整個系統(tǒng)的結(jié)構(gòu)方面進(jìn)行了優(yōu)化，同時也可以根據(jù)不同的

96、設(shè)計要求實時對整個筒輥磨滑履支承、溫控裝置及潤滑系統(tǒng)的結(jié)構(gòu)設(shè)計進(jìn)一步的改進(jìn)，以改善他們機(jī)械性能和工作性能，總體上看已基本上滿足了所規(guī)定的設(shè)計要求。</p><p>　　理論方面的分析包括對滑履支承的結(jié)構(gòu)、受力情況、工作情況、工作環(huán)境、保養(yǎng)、維修等方面的結(jié)果可作為再次創(chuàng)新設(shè)計的理論依據(jù)。在密封的設(shè)計問題上結(jié)合了現(xiàn)在運用廣泛的機(jī)械迷宮密封為基礎(chǔ)，對設(shè)計上采用了全新的橡膠圈密封方式，這種密封可以保證筒體在運轉(zhuǎn)過程中的穩(wěn)

97、定性和易維修，易換性，但是存在的不足是在筒體內(nèi)端板和外罩的巨大摩擦下容易產(chǎn)生密封不嚴(yán)實，周期性較短，但是綜合迷宮密封的容易卡死問題，還是選擇橡膠密封較為合適。所以今后的發(fā)展方向要綜合迷宮密封的優(yōu)點結(jié)合橡膠密封的穩(wěn)定性與一體的密封方式。設(shè)計預(yù)期效果有以下幾大優(yōu)點：</p><p>　　具有與管磨機(jī)相似的運行可靠性和產(chǎn)品質(zhì)量；</p><p>　　具有比立磨更好的緊湊結(jié)構(gòu)；</p>

98、<p>　　具有比輥壓磨更高的能量利用效率；</p><p>　　能用于生產(chǎn)性能國內(nèi)滿足各種線型水泥標(biāo)準(zhǔn)、質(zhì)量與管磨水泥相同的水泥；</p><p>　　節(jié)能。能量代用系數(shù)達(dá)1.5～2.5, 比輥壓機(jī)較高；</p><p>　　可用于水泥終粉磨、生料粉磨和礦渣粉磨；</p><p>　　設(shè)備可靠性較輥壓機(jī)要高, 運轉(zhuǎn)過程中, 振

99、動?。?lt;/p><p>　　設(shè)備布置緊湊, 占地少, 流程簡單, 易于操作和粉磨品種的快速轉(zhuǎn)換。</p><p>　　從以上的分析結(jié)果可以看出本次結(jié)構(gòu)設(shè)計在理論上是可行的。設(shè)計內(nèi)容可以作為設(shè)計或者制造筒輥磨的支承和密封方面遇到的問題具有一定的參考價值。</p><p><b>　　參 考 文 獻(xiàn)</b></p><p>

100、　　[1] 倪文龍，黃之初，葛友華.料層擠壓粉磨通道截面收縮率探討[J].化工礦物與加工，2006，（12）：17-19.</p><p>　　[2] 蔣冬青.筒輥磨節(jié)能特性的探討[J]. 國外建材科技,1998，(1):19-21.</p><p>　　[3] 傅俊.筒輥磨預(yù)粉磨系統(tǒng)的應(yīng)用[J]. 中國水泥,南京,2004，（7）:42-44.</p><p>　

101、　[4] 張鐵華,錢榴云.筒輥磨料層粉碎特性的初步探討[J].硅酸鹽學(xué)報,1998,(2): 2-3.</p><p>　　[5] 蔣冬青.筒輥磨主要結(jié)構(gòu)參數(shù)的分析計算[J]. 礦山機(jī)械, 2005，（4）:33-36.</p><p>　　[6] 易志華，張起民，謝維忠，賀來賓.筒輥磨粉磨系統(tǒng)反求設(shè)計研究[J].中國水泥，2005,（5）:19-21.</p><p&

102、gt;　　[7] 張鐵華,劉湘欣,文海初.筒輥磨力學(xué)模型的探討[J].武漢工業(yè)大學(xué)報,1998，(1):10-12.</p><p>　　[8] 劉瑞鳳.全新結(jié)構(gòu)的臥輥磨[J].水泥技術(shù),1995，(4):52-56.</p><p>　　[9] 張鐵華,黃之初.筒輥磨及其粉磨動力學(xué)的修改[J].新世紀(jì)水泥導(dǎo)報,1998，(3):38-39.</p><p>　　[

103、10] 朱昆泉，許林發(fā).建材機(jī)械工程手冊[M]. 武漢： 武漢工業(yè)大學(xué)出版社，2000.</p><p>　　[11] 張鐵華,錢榴云,劉湘欣,蔣冬青.筒輥磨料層粉碎特性的探討[J].武漢工業(yè)大學(xué)學(xué)報,1998，（5）:8-10.</p><p>　　[12] 張鐵華.料層擠壓粉碎理論與筒輥磨[J].粉體技術(shù),2002，(3):34-35.</p><p>　　[1

104、3] 唐威，夏曉鷗，羅秀建.慣性圓錐破碎機(jī)原理及其在非金屬礦的應(yīng)用研究[J].中國非金屬礦工業(yè)導(dǎo)刊，2001，（1）：23-25.</p><p>　　[14] 施靜如.筒輥磨設(shè)備研究[J].中國水泥，2006,(8):15-16.</p><p>　　[15] 徐錦康.機(jī)械設(shè)計[M] .北京： 機(jī)械工業(yè)出版社, 2001.</p><p>　　[16] 王仲春.水

105、泥工業(yè)粉磨工藝技術(shù)[M] .北京：中國建材工業(yè)出版社，1998.</p><p>　　[17] 黃文治.潤滑工程[M].北京，機(jī)械工業(yè)出版社，1986.</p><p><b>　　致 謝</b></p><p>　　為期三個多月的畢業(yè)設(shè)計即將結(jié)束，回顧整個過程，我深有感受，特別感謝的是XX老師給我在畢業(yè)設(shè)計過程中的指導(dǎo)和幫助。以前我對筒

106、輥磨了解不多，實踐知識更是不足，但XX老師總是耐心地給我講解有關(guān)方面的知識，及時了解我設(shè)計中遇到的難題，使我得以在短時間內(nèi)完成設(shè)計工作，同時還教導(dǎo)我不管是在以后的工作還是學(xué)習(xí)中，都要保持治學(xué)嚴(yán)謹(jǐn)?shù)膽B(tài)度，我想這對我以后的工作學(xué)習(xí)會有很大的幫助。</p><p>　　此次設(shè)計的圓滿完成與同組其他人員的通力合作也是分不開的，同時也要感謝在我完成畢業(yè)設(shè)計的過程中給我很大幫助的XX等同學(xué)，他們給了我許多幫助和指點，在此一并

107、表示感謝！ </p><p><b>　　附 錄</b></p><p>　　1 滑履支承及密封部裝圖 TGMD2600.03 A0</p><p>　　2 主托瓦 TGMD2600.03-01

108、 A2</p><p>　　3 副托瓦 TGMD2600.03-02 A2</p><p>　　4 托瓦球面上支座 TGMD2600.03-03 A3</p><p>　　5 托瓦球面下支座

109、 TGMD2600.03-04 A3</p><p>　　6 固定底板 1 TGMD2600.03-05 A2</p><p>　　7 固定底板 2 TGMD2600.03-06 A2</p&

110、gt;<p>　　8 滑履支承輪帶 TGMD2600.03-07 A3</p><p>　　9 下底座 TGMD2600.03-08 A3</p><p>　　10 托瓦內(nèi)檔油環(huán)

111、 TGMD2600.03-09 A4</p><p>　　11 托瓦外檔油環(huán) TGMD2600.03-10 A4</p><p>　　12 墊鐵 1 TGMD2600.03-11 A4</p><

112、;p>　　13 墊鐵 2 TGMD2600.03-12 A4</p><p>　　14 上部罩殼 TGMD2600.03-13 A2</p><p>　　15 下部罩殼

113、TGMD2600.03-14 A1</p><p>　　16 底部罩殼 TGMD2600.03-15 A3</p><p>　　17 滑環(huán)外檔油環(huán) TGMD2600.03-16 A2</p><p>

114、;　　18 油槽 TGMD2600.03-17 A3</p><p>　　19 環(huán)形壓板 TGMD2600.03-18 A2</p><p>　　20 筒體罩殼及兩端密封部裝圖 TGMD2600.09