畢業(yè)設(shè)計--單層雙跨工業(yè)廠房結(jié)構(gòu)設(shè)計

1、<p><b>　　混凝土單層工業(yè)廠房</b></p><p><b>　　結(jié)構(gòu)設(shè)計</b></p><p>　　學(xué)生姓名： XXXXXX </p><p>　　學(xué) 號： XXXXXXXXXXX </p><p>　　班 級

2、： XXXXXX </p><p>　　專 業(yè)： 土木工程 </p><p>　　指導(dǎo)教師： XXXXXX </p><p><b>　　概 述</b></p><p>　　單層廠房指層數(shù)僅為一層的工業(yè)廠房，適用于生產(chǎn)工藝流程以

3、水平運輸為主，有大型起重運輸設(shè)備及較大動荷載的廠房，如機械制造工業(yè)、冶金工業(yè)和其他工業(yè)等。單層廠房的骨架結(jié)構(gòu)，由支撐各種豎向的與水平的荷載作用的構(gòu)件所組成。廠房依靠各種結(jié)構(gòu)構(gòu)件合理連接為一整體，組成一個完整的結(jié)構(gòu)空間以保證廠房的堅固、耐久。我國廣泛采用鋼筋混凝土排架結(jié)構(gòu)和鋼架結(jié)構(gòu)，通常由橫向排架、縱向聯(lián)系構(gòu)件、支撐系統(tǒng)構(gòu)件和圍護結(jié)構(gòu)等幾部分組成。</p><p>　　單層磚柱廠房具有選價低廉、構(gòu)造簡單、施工方便等

4、優(yōu)點，在中小型工業(yè)廠肩中得到廣泛應(yīng)用，但單層廠房的端墻(山墻)受風(fēng)面積較大，內(nèi)部空間要求、廠房屋頂面積、荷載等均較大，構(gòu)造復(fù)雜，如何進行有效的荷載效應(yīng)組合、選取最不利內(nèi)力組合，作為柱及基礎(chǔ)的設(shè)計依據(jù)，將是本文要重點解決的問題。</p><p>　　關(guān)鍵詞：內(nèi)力組合；偏心受壓；鋼筋；混凝土</p><p><b>　　目錄 </b></p><p&g

5、t;　　前言 1</p><p>　　1.設(shè)計條件與資料 ……………………………………………………………1 2 </p><p>　　1.1建筑物基本條件

6、 2 </p><p>　　1.2設(shè)計資料 2 1.3設(shè)計要求

7、 3</p><p>　　2.確定柱的截面尺寸 3</p><p>　　3.荷載計算

8、 4</p><p>　　4.排架的內(nèi)力分析 7</p><p>　　5.排架的內(nèi)力組合 16</p><p>　　6.柱的截面設(shè)計

9、 16</p><p>　　7.柱的吊裝驗算 20</p><p>　　8.基礎(chǔ)的設(shè)計 22<

10、;/p><p>　　9.繪制施工圖 28</p><p>　　參考文獻 32</p><p>　　致謝

11、 33</p><p><b>　　前言</b></p><p>　　單層廠房的結(jié)構(gòu)特點大致可分為砌體結(jié)構(gòu)、混凝土結(jié)構(gòu)和鋼結(jié)構(gòu)。一般情況下，無吊車或吊車噸位不超過5t，其跨度在15m以內(nèi)，柱頂標高在8m以下，無特殊工藝要求的小型廠房，可采用由磚柱、鋼筋混凝土屋架或木屋架或輕鋼屋架組成的

12、砌體結(jié)構(gòu)；當?shù)踯噰嵨辉?50t以上或跨度大于36m的大型廠房，或有特殊工藝要求的廠房（如設(shè)有10t以上鍛錘的車間以及高溫車間的特殊部位等），一般采用鋼屋架、鋼筋混凝土柱或者是全鋼結(jié)構(gòu)，其他大部分廠房均可采用混凝土結(jié)構(gòu)。</p><p>　　單層廠房結(jié)構(gòu)一般由屋蓋結(jié)構(gòu)、排架結(jié)構(gòu)、支撐系統(tǒng)、吊車梁、圍護結(jié)構(gòu)和基礎(chǔ)等組成。它比較容易組織生產(chǎn)工藝流程和車間內(nèi)部運輸，地面上能夠放置較重的機器設(shè)備和產(chǎn)品，所以其在工業(yè)建筑設(shè)計

13、中得到廣泛的應(yīng)用。</p><p>　　近年來，單層廠房的設(shè)計越來越重視設(shè)備節(jié)能,充分利用自然通風(fēng),利用自然采光,發(fā)展節(jié)能省地型工業(yè)廠房；運用生態(tài)學(xué)中的共生與再生原則，結(jié)合自然，保護環(huán)境，防止污染，發(fā)展具有良好生態(tài)循環(huán)系統(tǒng)的現(xiàn)代工業(yè)廠房；利用高科技材料，發(fā)展更具靈活性、通用性和多樣化的工業(yè)廠房。</p><p>　　由于水平所限，時間倉促，文中一定存在缺點和不足，甚至錯誤，懇請老師批評指正

14、。</p><p><b>　　1.設(shè)計條件與資料</b></p><p>　　1.1建筑物基本條件</p><p>　　某金工車間為兩跨等高廠房，跨度均為24m，柱距均為6m，車間總長度66m。每跨設(shè)有20/5t吊車各兩臺，吊車工作級別為中制，軌頂標高為9.6m，基礎(chǔ)頂面標高為-0.8m，廠房無天窗，建筑剖面簡圖如圖1所示。</p>

15、;<p>　　圖1 廠房剖面示意圖</p><p>　　1.2設(shè)計資料 （1）荷載: 屋面均布活荷載標準值為0.7KN/m。</p><p><b>　　（2）材料:</b></p><p>　?、僦? 混凝土C30;縱筋HRB335級; 箍筋采用HPB235級。</p><p>　　②基礎(chǔ): 混凝

16、土C30;鋼筋HPB235級。</p><p>　　③型鋼及預(yù)埋件鐵板用HRB335、HPB235級鋼筋。</p><p><b>　?。?）建筑構(gòu)造</b></p><p>　?、傥菝? 卷材防水屋面,其做法如下:</p><p>　　兩氈三油防水層上鋪小石子: 0.35 KN/m。</p><p&

17、gt;　　20mm厚水泥砂漿找平層: 20×0.02=0.4 KN/m。</p><p>　　100mm厚水泥珍珠巖制品保溫層: 5×0.1=0.5 KN/m。</p><p>　　一氈兩油隔氣層: 0.05 KN/m。</p><p>　　20mm厚水泥砂漿找平層: 20×0.02=0.4 KN/m。</p><p

18、>　　預(yù)應(yīng)力混凝土大型屋面板(包括灌縫)荷載標準值1.4KN/m。</p><p>　?、谖萆w鋼支撐荷載標準值為0.05 KN/m,屋架自重標準值106KN/榀,坡度:1:6。</p><p>　?、蹓w用240mm厚雙面清水維護磚墻;鋼窗寬度3.6m,縱墻上窗洞高2400mm。</p><p>　?、艿孛?室內(nèi)素混凝土地面,室內(nèi)外高差150mm。</p

19、><p>　　（4）吊車: 橋式吊車,軟鉤,中級工作制。</p><p>　　吊車梁:先張法預(yù)應(yīng)力混凝土吊車梁,梁高1.2m, 自重。</p><p>　　吊車軌道聯(lián)結(jié):軌道及連接件自重1 KN/m。</p><p>　　吊車荷載:最大輪壓=215KN。</p><p>　　最小輪壓=45KN。</p>&l

20、t;p>　　小車總重g=75KN。</p><p>　　大車寬B=5550mm。</p><p>　　輪距K=4400mm。</p><p>　　（5）工程地質(zhì)及水文條件</p><p>　　該場地地面粗糙度為B類，地形平整,無滑坡,無液化土層等不良地質(zhì)現(xiàn)象。</p><p><b>　　①地層自上而下

21、為</b></p><p>　　填土層: 厚度約為0.5m。</p><p>　　砂質(zhì)粘土: 厚度約為2.0m,[f]=200 KN/m。</p><p>　　卵石: 中密,厚度約為5～7m, [f]=600 KN/m。</p><p>　　基巖: 表層中度風(fēng)化。</p><p>　?、诘叵滤辉诘孛?m以

22、下,設(shè)計時不考慮地下水的影響，也不考慮抗震設(shè)防。</p><p>　　（6）氣象資料:基本風(fēng)壓為0.35 KN/m,基本雪壓為0.2 KN/m。</p><p><b>　　1.3設(shè)計要求</b></p><p>　　（1）確定柱截面尺寸；</p><p><b>　?。?）荷載計算；</b><

23、;/p><p>　?。?）分析排架內(nèi)力；</p><p>　?。?）柱、牛腿配筋計算；</p><p>　　（5）編制荷載、內(nèi)力計算說明書；</p><p>　?。?）根據(jù)計算結(jié)果繪制排架柱結(jié)構(gòu)施工圖；</p><p>　　（7）柱下基礎(chǔ)的設(shè)計及其配筋；</p><p>　?。?）繪制柱下基礎(chǔ)施工圖

24、；</p><p>　　2.確定柱的截面尺寸</p><p>　　Q=（15～20）t,中級工作制，Hk =9.6+0.8=10.5m。</p><p>　　上柱:矩形:500mm×500mm</p><p><b>　　面積:</b></p><p><b>　　慣性矩:&l

25、t;/b></p><p><b>　　下柱:工字型</b></p><p><b>　　柱截面尺寸見圖2。</b></p><p>　　排架計算簡圖見圖3。</p><p><b>　　3.荷載計算</b></p><p><b>　　

26、⑴恒載</b></p><p><b>　?、傥萆w自重:</b></p><p>　　兩氈三油防水層上鋪小石子: 0.35 （KN/m）</p><p>　　20mm厚水泥砂漿找平層: 20×0.02=0.4 （KN/m）<

27、;/p><p>　　100mm厚水泥珍珠巖制品保溫層: 5×0.1=0.5 （KN/m）</p><p>　　一氈兩油隔氣層: 0.05 （KN/m）</p><p>　　20mm厚水泥砂漿找平層: 20×0

28、.02=0.4 （KN/m）</p><p>　　預(yù)應(yīng)力大型屋面板 1.4 （KN/m）</p><p>　　合計 3.1 （KN/m）</p><p>　　屋架自重:

29、 106 （KN/榀）</p><p>　　則作用于屋頂?shù)奈萆w結(jié)構(gòu)自重為</p><p>　　上式中的系數(shù)1.05為考慮柱牛腿處及柱根部矩形部分的重量。</p><p>　?、鄣踯嚵?、軌道及軌道聯(lián)結(jié)件自重: </p><p>　　各柱恒載的作用位置見圖4。</p><

30、p><b>　　⑵屋面活荷載</b></p><p>　　屋面均布活荷載標準值為0.7KN/m。</p><p><b>　　雪荷載 </b></p><p>　　屋面均布活荷載與雪荷載不同時考慮.故屋面荷載為</p><p>　　其作用位置與屋蓋自重的位置同。</p><

31、;p><b>　?、堑踯嚭奢d</b></p><p>　　每跨設(shè)20t的吊車各2臺,中級工作制,吊車的主要參數(shù)如下:</p><p>　　輪距:K=4.44m;大車寬:B=5.55m；小車重:g=75KN；</p><p>　　最大輪壓: =215KN；最小輪壓: =45KN</p><p>　　圖5是在2臺10t

32、吊車作用下,吊車梁的支座反力影響線。</p><p><b>　?、俚踯嚨呢Q向荷載</b></p><p><b>　　=</b></p><p><b>　　=</b></p><p>　　,的作用位置同吊車梁軌道及軌道聯(lián)結(jié)件自重的作用點。</p><p&

33、gt;　?、诘踯嚨臋M向水平荷載</p><p>　　由于額定起重量在16~50t之間,取=10%,則</p><p>　　其作用位置在吊車梁的頂面處。</p><p><b>　?、蕊L(fēng)荷載</b></p><p>　　基本風(fēng)壓:= 0.35KN/m,市郊地面粗糙度按B類考慮,查得風(fēng)壓高度變化系數(shù):</p>

34、<p>　　查得風(fēng)荷載體型系數(shù),如圖6所示,則作用于排架上的風(fēng)荷載設(shè)計值為:</p><p>　　其中B為排架的計算寬度.風(fēng)荷載作用的示意圖及排架計算簡圖見圖7(a)、(b)。</p><p>　　作用在柱頂處的風(fēng)荷載集中力:</p><p><b>　　4.排架的內(nèi)力分析</b></p><p>　　⑴剪力分

35、配系數(shù)的確定</p><p>　　因邊柱和中柱的截面相同,則</p><p>　　因各柱的抗側(cè)移剛度相同,則各柱的剪力分配系數(shù)相同</p><p>　　⑵恒載作用下排架的內(nèi)力</p><p>　　恒載作用下排架的計算簡圖見圖8。</p><p>　　n=0.21,λ=0.3查單階柱柱頂反力系數(shù)表得,各柱不動鉸支承的支反

36、力為</p><p><b>　　A列柱:</b></p><p>　　C列柱:柱頂不動鉸支反力同A柱,方向相反</p><p><b>　　B列柱:</b></p><p>　　則排架柱柱頂不動鉸支座的總反力為</p><p>　　最終分配到各柱柱頂?shù)募袅Ψ謩e為：</

37、p><p>　　恒載作用下排架彎矩圖、軸力圖,如圖9所示。</p><p>　?、畚菝婊詈奢d作用下排架的內(nèi)力</p><p>　　屋面活荷載作用于AB跨時的計算簡圖(作用于BC跨時與其對稱),見圖10。</p><p>　　n=0.21,λ=0.3查單階柱柱頂反力系數(shù)表得,各柱不動鉸支承的支反力為</p><p><

38、b>　　A列柱:</b></p><p><b>　　B柱列:</b></p><p>　　排架柱頂不動鉸支座總反力為</p><p>　　最終分配到各柱柱頂剪力分別為</p><p>　　屋面活荷載作用于AB跨時排架的彎矩、軸力圖見圖11。</p><p>　?、绕渌奢d作用下

39、排架的內(nèi)力</p><p>　　同理可得其他荷載作用下排架的內(nèi)力,計算結(jié)果列于表1。</p><p>　　其余荷載作用下的計算簡圖及排架的彎矩、軸力圖見圖12~21。</p><p>　　表1荷載作用下排架的內(nèi)力分析結(jié)果</p><p><b>　　注:</b></p><p>　　在各種荷載作用

40、之下,A柱和B柱的內(nèi)力圖及控制截面內(nèi)力匯總于表2和表3。</p><p><b>　　5.排架的內(nèi)力組合</b></p><p>　　在各種荷載作用下,對邊柱和中柱進行最不利內(nèi)力組合.其中未考慮廠房的整體空間的作用.A柱加B 柱的內(nèi)力組合結(jié)果見表4和表5。</p><p>　　表4 A柱的內(nèi)力組合</p><p>　　

41、表5 B柱的內(nèi)力組合</p><p>　　注: 1）組合及中,±M的絕對值相等.因柱為對稱配筋,所以表中的M只取了正值.</p><p>　　2）表中0.8為參與組合的吊車豎向荷載為4臺時的荷載折減系數(shù)。</p><p>　　根據(jù)《荷載規(guī)范》,荷載效應(yīng)的基本組合有兩種.一種由可變荷載效應(yīng)控制的組合;一種由永久荷載效應(yīng)控制的組合.單層廠房中排架的內(nèi)力通常由

42、第一種組合控制。</p><p><b>　　6.柱的截面設(shè)計</b></p><p>　?、胚x取控制截面的最不利內(nèi)力</p><p>　　大偏心受壓和小偏心受壓界限破壞時的軸壓力為:</p><p><b>　　A、B柱:</b></p><p><b>　　上

43、柱:</b></p><p><b>　　下柱:</b></p><p><b>　　(取=40mm)</b></p><p>　　經(jīng)比較,A、B柱的所有<,所以A、B柱組合后的內(nèi)力值均為大偏心受壓.對大偏心受壓,對稱配筋的柱,在 “︱M︱相差不多時,N越小越不利;N相差不大時︱M︱越大越不利”.由此可確

44、定各柱的最不利內(nèi)力為:</p><p><b>　　A柱:</b></p><p><b>　　B柱:</b></p><p>　　⑵縱向受力鋼筋的計算(表6)</p><p><b>　?、枪拷畹呐渲?lt;/b></p><p><b>　　因柱

45、底的剪力很小</b></p><p>　　=28.6KN(A柱)</p><p><b>　　若取剪跨比=3</b></p><p>　　則遠遠大于柱底的剪力值(還未考慮軸向壓力對斜截面受剪的有利影響),所以排架柱的箍筋按構(gòu)造配置為10@200,柱箍筋加密區(qū)取為10@100,加密區(qū)范圍(此處按抗震要求配置)，柱配筋施工圖見圖28和

46、圖29。</p><p>　?、扰偶苤矫嫱廨S心受壓承載力驗算</p><p>　　取配筋中的較小值驗算。</p><p><b>　　AB柱:</b></p><p><b>　　，</b></p><p>　　所以A、B柱平面外受壓承載力滿足要求。</p>

47、<p>　　A、B柱截面配筋圖，見圖29和圖30。</p><p><b>　?、膳Ｍ鹊脑O(shè)計</b></p><p>　　A柱:根據(jù)牛腿的構(gòu)造要求,初步確定牛腿的尺寸,如圖22所示。</p><p>　　表6 A、B柱縱向受力鋼筋的計算表</p><p><b>　　注:1) ,則.</b&g

48、t;</p><p><b>　　2)</b></p><p><b>　　3)</b></p><p><b>　　4)矩形截面: ,</b></p><p><b>　　5)Ⅰ形截面: ,</b></p><p>　?、倥Ｍ冉孛?/p>

49、尺寸的驗算</p><p>　　牛腿的截面尺寸滿足要求。</p><p>　?、谂Ｍ软斆婢植渴軌候炈?lt;/p><p>　　取吊車梁的墊板尺寸為500mm×250mm,則</p><p>　　牛腿頂面的局壓滿足要求。</p><p>　?、叟Ｍ瓤v向受拉鋼筋的計算</p><p>　　因

50、為,取=0.3×760=228mm</p><p><b>　?、芘Ｍ鹊墓拷?lt;/b></p><p>　　牛腿的水平箍筋選用10@100,牛腿的范圍有,箍筋的總截面面積為</p><p>　　故箍筋的設(shè)置滿足構(gòu)造要求。</p><p>　　牛腿的=0<0.3,可不設(shè)彎起鋼筋.牛腿的配筋如圖23所示。<

51、;/p><p>　　同理,可設(shè)計出B柱牛腿的尺寸及配筋如圖23所示。</p><p>　?、适褂秒A段柱的裂縫寬度的驗算</p><p>　　由《混凝土規(guī)范》知,排架柱的裂縫控制等級為三級,按荷載效應(yīng)的標準組合并考慮長期作用影響計算的最大裂縫寬度。</p><p>　　只有A柱的I-I,Ⅲ-Ⅲ截面處,需進行裂縫寬度的驗算,見表7。</p>

52、;<p><b>　　7.柱的吊裝驗算</b></p><p>　　A、B柱的截面尺寸相同,B柱的荷載在牛腿處稍大些,因此只需對B柱進行吊裝時的驗算。</p><p>　?、胖跹b時的承載力驗算</p><p>　　混凝土達到設(shè)計強度的100%時方可吊裝。</p><p>　　表7 A柱裂縫寬度的驗算&l

53、t;/p><p>　　注： 1）內(nèi)力的標準值近似值取設(shè)計值除1.3的系數(shù)。</p><p>　　根據(jù)構(gòu)造要求,取柱入基礎(chǔ)的深度,所以柱吊裝驗算時的計算簡圖如圖24所示。</p><p>　　考慮到牛腿根部及柱底部為矩形截面,下柱自重乘1.1的系數(shù),1.5為動力系數(shù)。</p><p><b>　　由得</b></p>

54、;<p><b>　　的最大位置：</b></p><p>　　式中:—結(jié)構(gòu)重要性系數(shù),取為0.9</p><p>　　所以柱吊裝的承載力滿足要求。</p><p><b>　　8.基礎(chǔ)的設(shè)計</b></p><p>　　混凝土采用C30;, ,墊層采用C10素混凝土,厚100.A柱基

55、礎(chǔ)的標高見圖25。</p><p><b>　　A柱:</b></p><p>　　由基礎(chǔ)梁傳至基礎(chǔ)頂面的荷載計算:</p><p>　　基礎(chǔ)梁b×h=250mm×500mm,圍護墻為240mm厚清水磚墻</p><p>　　墻上開有上下兩層鋼窗,上窗:寬×高為3.6m×2.4m

56、；下窗：寬×高為3.6m×4.8m；</p><p>　　鋼窗重取為0.45;清水磚墻為18×0.24=4.32</p><p>　　墻重:[(15.2+0.15)×6-（4.8+2.4）×3.6]×4.32=285.9KN</p><p>　　鋼窗重:（4.8+2.4）×4.2×0.4

57、5=13.6KN</p><p>　　基礎(chǔ)梁自重:0.25×0.5×6×25=18.8KN</p><p><b>　　合計</b></p><p>　　A柱基礎(chǔ)頂面最不利內(nèi)力(設(shè)計值):</p><p>　　B柱基礎(chǔ)頂面最不利內(nèi)力(設(shè)計值):</p><p>　　基

58、礎(chǔ)的受力圖見圖26。</p><p><b>　?、诺鼗休d力的驗算</b></p><p>　?、貯柱基礎(chǔ)底面積的確定</p><p>　　由杯口基礎(chǔ)的構(gòu)造要求可初步確定基礎(chǔ)的尺寸及埋置深度d,見圖27。</p><p>　　d=1.1+0.8=1.9m</p><p>　　(式中1.3為系數(shù)1

59、.2與1.4的平均值)</p><p>　　將基礎(chǔ)底面積擴大1.4倍,1.4A=1.4×7.1=9.9</p><p>　?、贐柱基礎(chǔ)底面積的確定</p><p>　　由杯口基礎(chǔ)的構(gòu)造要求可初步確定基礎(chǔ)的尺寸及埋置深度d,見圖27。</p><p>　　d=1.1+0.8=1.9m</p><p>　　(式中

60、1.3為系數(shù)1.2與1.4的平均值)</p><p>　　將基礎(chǔ)底面積擴大1.4倍,1.4A=1.4×8.85=12.4</p><p><b>　　③地基承載力的驗算</b></p><p><b>　　;</b></p><p>　　基礎(chǔ)自重和基礎(chǔ)上土重的標準值為</p>

61、<p>　　A柱和B柱基礎(chǔ)底面壓力標準值分別見表8和表9。</p><p>　　表8 A柱基礎(chǔ)底面壓力標準值</p><p>　　注:1)表中的內(nèi)力標準值為設(shè)計值除1.3的系數(shù)。</p><p>　　2)表中h為基礎(chǔ)高度1.1m。</p><p>　　表9 B柱基礎(chǔ)底面壓力標準值</p><p>　　注

62、:1)表中的內(nèi)力標準值為設(shè)計值除1.3的系數(shù)。</p><p>　　2)表中h為基礎(chǔ)高度1.1m。</p><p><b>　　從表8和表9可看出</b></p><p>　　基礎(chǔ)底面積滿足地基承載力的要求。</p><p>　?、苹A(chǔ)的受沖切承載力驗算</p><p>　　扣除基礎(chǔ)自重及其上土重

63、后,基礎(chǔ)地面內(nèi)力設(shè)計值在基礎(chǔ)底面產(chǎn)生的凈反力計算見表9。</p><p>　　因柱與基礎(chǔ)交接處杯壁厚300mm小于杯壁高度400mm,說明上階底落在沖切破壞錐體以內(nèi),故僅需對變階處進行沖切驗算。</p><p>　　.表9 基礎(chǔ)底面凈反力設(shè)計值</p><p>　　此時=700-40=660mm</p><p>　　沖切破壞錐體最不利一側(cè)斜

64、截面上邊長和下邊長分別為</p><p>　　A柱： =500+2×375=1250mm</p><p>　　=1250+2×660=2570mm>2100mm,取=2100mm</p><p>　　B柱： =500+2×375=1250mm</p><p>　　=1250+2×

65、;660=2570mm<2700mm,取=2570mm</p><p>　　基礎(chǔ)的高度滿足受沖切承載力要求。</p><p>　　⑶A柱基礎(chǔ)底板的配筋計算</p><p>　　?、蠼M的最不利基底凈反力計算配筋,見圖28。</p><p>　　沿基礎(chǔ)長邊方向,柱邊Ⅰ-Ⅰ截面處的彎矩為</p><p>　　變階處截面

66、處的彎矩為</p><p>　　沿基礎(chǔ)短邊方向,柱Ⅱ-Ⅱ截面處的彎矩為</p><p>　?、菳柱基礎(chǔ)底板的配筋計算</p><p>　　?、蠼M的最不利基底凈反力計算配筋,見圖28。</p><p>　　沿基礎(chǔ)長邊方向,柱邊Ⅰ-Ⅰ截面處的彎矩為</p><p>　　變階處截面處的彎矩為</p><p

67、>　　沿基礎(chǔ)短邊方向,柱Ⅱ-Ⅱ截面處的彎矩為</p><p><b>　　。</b></p><p><b>　　9.繪制施工圖</b></p><p>　　A、B柱配筋圖見圖29和圖30。廠房基礎(chǔ)平面布置見圖31。A、B柱的基礎(chǔ)配筋圖見圖32。</p><p><b>　　參考文獻

68、</b></p><p>　　[1] 閻興華、李玉順.混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計[M]北京：科學(xué)出版社，2008：35~183.</p><p>　　[2] 徐占發(fā).建筑結(jié)構(gòu)與構(gòu)件[M]北京：人民交通出版社，2006：254~281；647~699.</p><p>　　[3] GB 50009-2001,建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范[S].</p><p&

69、gt;　　[4] GB/T50001-2001,房屋建筑制圖統(tǒng)一標準[S].</p><p>　　[5] GB/T50103-2001,總制圖標準[S].</p><p>　　[6] GB/T50105-2001,建筑結(jié)構(gòu)制圖標準[S].</p><p>　　[7] GB/T50104-2001,建筑制圖標準[S].</p><p>　　[8

70、] GB50007-2002,建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范[S].</p><p>　　[9] 混凝土結(jié)構(gòu)計算手冊 (第三版)[S].</p><p>　　[10] GB50010-2002，混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范[S].</p><p><b>　　致 謝</b></p><p>　　論文的完成，離不開老師們的諄諄教導(dǎo)和悉心幫助