山東理工大學(xué)環(huán)境工程專業(yè)畢業(yè)設(shè)計(jì)說明書

1、<p>　　SHANDONGＵＮＩＶＥＲＳＩＴＹ?。希啤。裕牛茫龋危希蹋希牵?lt;/p><p><b>　　畢業(yè)設(shè)計(jì)說明書</b></p><p>　　乳制品加工廢水處理站設(shè)計(jì)</p><p>　　學(xué) 院： 資源與環(huán)境工程學(xué)院 </p><p>　　專 業(yè)： 環(huán)境工程 </p

2、><p>　　學(xué)生姓名： </p><p>　　學(xué) 號: </p><p>　　指導(dǎo)教師： </p><p>　　20 12 年 6 月</p><p><b>　　摘

3、要</b></p><p>　　近年來，我國乳制品行業(yè)得到了快速發(fā)展，但伴隨而來的還有乳制品廢水的污染問題。</p><p>　　乳制品廢水主要來源于容器、設(shè)備、管道、廠房，地面清洗產(chǎn)生的廢水，以及部分工廠生活污水。乳制品廢水呈現(xiàn)出的特點(diǎn)主要有：一、水質(zhì)、水量隨時間變化比較大；二、有機(jī)污染物濃度較高，易生物降解；三、可生化性較好。</p><p>　　目

4、前處理乳制品廢水的方法有很多，本設(shè)計(jì)采用厭氧加好氧的處理方法。具體工藝流程是：污水依次經(jīng)過格柵、污水提升泵房、調(diào)節(jié)池、水解酸化池、UASB翻譯器、CASS池。</p><p>　　該工藝處理流程短，處理效果好，占地少，且節(jié)約成本。</p><p>　　本畢業(yè)設(shè)計(jì)主要包括構(gòu)筑物的設(shè)計(jì)計(jì)算（格柵，調(diào)節(jié)池，污水提升泵房，水解酸化池，UASB反應(yīng)器，CASS反應(yīng)器，污泥濃縮池等），平面圖的布置，高

5、程圖布置，工程概預(yù)算以及各主要構(gòu)筑物的圖紙。</p><p>　　關(guān)鍵詞：乳制品廢水 水解酸化 UASB CASS</p><p><b>　　Abstract</b></p><p>　　In recent years, China's dairy industry has been rapid development, accom

6、panied dairy wastewater pollution problems.</p><p>　　The dairy waste water is from the containers, equipment, pipelines, plant, and floor cleaning wastewater, as well as some factory sewage. Characteristics

7、of dairy wastewater showed：1. Water quality and quantity changes over time；2. Concentration of organic pollutants is high and easily biodegradable;3. the biodegradability of the waste water is better.</p><p>

8、;　　There are many ways to treat dairy wastewater. This design uses the approach of the anaerobic and aerobic. The specific process is as follows: Sewage flows through grille、Sewage upgrade pumping stations、regulation poo

9、l、Hydrolysis tank、UASB、CASS；and then discharge sewage into river.</p><p>　　The process is flow,good effected, small footprint, and cost savings.</p><p>　　This graduation project include: design

10、and calculation of structures, floor plan layout, elevation layout, project budget, and drawings</p><p>　　Key Words:Dairy Wastewater Hydrolysis and Acidification UASB CASS</p><p><b>　　目

11、 錄</b></p><p><b>　　摘 要I</b></p><p>　　AbstractII</p><p><b>　　目 錄III</b></p><p>　　第一章 設(shè)計(jì)說明書- 1 -</p><p>　　1.1 工程概況- 1 -&l

12、t;/p><p>　　1.2 工藝流程的確定- 1 -</p><p>　　1.2.2幾種處理工藝對比分析- 1 -</p><p>　　1.2.3.處理構(gòu)筑物- 4 -</p><p>　　第二章 設(shè)計(jì)計(jì)算書- 7 -</p><p>　　2.1.格柵的設(shè)計(jì)計(jì)算- 7 -</p><p>

13、;　　2.1.1確定柵前水深- 7 -</p><p>　　2.1.2格柵間隙數(shù)- 7 -</p><p>　　2.1.3柵槽總寬度- 7 -</p><p>　　2.1.4過柵水頭損失- 7 -</p><p>　　2.1.5柵后槽總高度- 8 -</p><p>　　2.1.6格柵總長度- 8 -<

14、;/p><p>　　2.1.7每日柵渣量- 9 -</p><p>　　2.2 調(diào)節(jié)池設(shè)計(jì)計(jì)算- 9 -</p><p>　　2.2.1設(shè)計(jì)參數(shù)- 9 -</p><p>　　2.2.2有效容積- 9 -</p><p>　　2.3 水解酸化池- 9 -</p><p>　　2.3.1水解

15、酸化池的容積：- 9 -</p><p>　　2.3.2配水方式- 10 -</p><p>　　2.4 UASB反應(yīng)器設(shè)計(jì)計(jì)算- 10 -</p><p>　　2.4.1 反應(yīng)區(qū)有效容積- 10 -</p><p>　　2.4.2 反應(yīng)器的形狀和尺寸- 10 -</p><p>　　2.4.3 反應(yīng)器上升流

16、速- 11 -</p><p>　　2.4.4 UASB反應(yīng)器進(jìn)水配水系統(tǒng)設(shè)計(jì)- 11 -</p><p>　　2.4.5 三相分離器的構(gòu)造設(shè)計(jì)- 12 -</p><p>　　2.4.6回流縫設(shè)計(jì)- 12 -</p><p>　　2.4.7 氣液分離設(shè)計(jì)- 14 -</p><p>　　2.4.8出水系統(tǒng)設(shè)

17、計(jì)計(jì)算- 15 -</p><p>　　2.4.9 排泥系統(tǒng)的設(shè)計(jì)- 15 -</p><p>　　2.4.10 產(chǎn)氣量計(jì)算- 15 -</p><p>　　2.4.11 產(chǎn)泥量計(jì)算- 15 -</p><p>　　2.5 CSAA池設(shè)計(jì)計(jì)算- 16 -</p><p>　　2.5.1 CASS池容積- 1

18、6 -</p><p>　　2.5.2潷水深度計(jì)算- 17 -</p><p>　　2.5.3聯(lián)通孔口尺寸- 17 -</p><p>　　2.5.4 需氧量計(jì)算- 18 -</p><p>　　2.5.5曝氣系統(tǒng)布設(shè)- 19 -</p><p>　　2.5.6 剩余污泥量計(jì)算- 19 -</p>

19、<p>　　2.6 污泥濃縮池設(shè)計(jì)計(jì)算- 20 -</p><p>　　2.6.1濃縮池面積- 20 -</p><p>　　2.6.2濃縮池直徑- 20 -</p><p>　　2.6.3.濃縮池工作部分高度- 20 -</p><p>　　2.6.4.濃縮池總高度- 20 -</p><p>

20、;　　2.6.5.濃縮后污泥體積- 21 -</p><p>　　2.7 污泥脫水間- 21 -</p><p>　　2.7.1脫水機(jī)的選擇- 21 -</p><p>　　第三章 平面布置- 22 -</p><p>　　第四章 高程計(jì)算- 24 -</p><p>　　4.1 高程布置原則：- 24 -

21、</p><p>　　4.2高程計(jì)算：- 25 -</p><p>　　第五章 輔助構(gòu)筑物計(jì)算- 27 -</p><p>　　5.1 泵房設(shè)計(jì)計(jì)算- 27 -</p><p>　　5.2 鼓風(fēng)機(jī)房布置- 27 -</p><p>　　第六章 主要設(shè)備選型- 28 -</p><p>

22、　　6.1 XGS型旋轉(zhuǎn)式格柵除污機(jī)- 28 -</p><p>　　6.2 泵- 28 -</p><p>　　6.3 RD-125羅茨鼓風(fēng)機(jī)- 28 -</p><p>　　6.4 QJG型潛污攪拌機(jī)- 29 -</p><p>　　6.5 DNQ1000型帶式壓濾機(jī)- 29 -</p><p>　　6.

23、6 FT型浮筒旋轉(zhuǎn)式潷水器潷水器- 29 -</p><p>　　第七章 工程概預(yù)算- 30 -</p><p>　　7.1 主要構(gòu)筑物土建費(fèi)用- 30 -</p><p>　　7.2 附屬構(gòu)筑物土建費(fèi)用- 30 -</p><p>　　7.3 主要設(shè)備購置費(fèi)用- 30 -</p><p>　　7.4 工器具

24、購置費(fèi)- 31 -</p><p>　　7.5工程建設(shè)其他費(fèi)用計(jì)算S＇- 31 -</p><p>　　7.6 預(yù)備費(fèi)用- 31 -</p><p>　　7.7運(yùn)行費(fèi)用：- 31 -</p><p><b>　　結(jié)論- 34 -</b></p><p>　　參考文獻(xiàn)- 35 -<

25、/p><p><b>　　致謝- 36 -</b></p><p><b>　　第一章 設(shè)計(jì)說明書</b></p><p><b>　　1.1 工程概況</b></p><p>　　該乳制品加工企業(yè)日均排放污水2000m3。原水水質(zhì)及排放要求：</p><p&

26、gt;　　表1-1原水水質(zhì)及排放要求</p><p><b>　　氣候資料：</b></p><p>　　淄博地處暖溫帶，屬半濕潤半干旱大陸性氣候。四季分明，雨熱同期，夏季盛行東和東南風(fēng)。年平均氣溫13.8℃，年均無霜期180-220天。平均海拔34.5米，河流常年經(jīng)常高水位32米。</p><p>　　1.2 工藝流程的確定</p>

27、;<p>　　乳制品加工過程中，產(chǎn)生的廢水主要來自容器、管道、設(shè)備清洗所產(chǎn)生的較高濃度的生產(chǎn)廢水，以及生產(chǎn)車間和場地沖洗產(chǎn)生的較低濃度的生產(chǎn)廢水和部分生活污水。</p><p>　　1.2.1乳制品廢水的主要特點(diǎn)：</p><p>　　1.水質(zhì)、水量變化大，廢水的排量和濃度隨著清洗的時間以及項(xiàng)目波動，早晚排量及濃度變化較大，廢水酸堿不均衡，pH波動大。</p>

28、<p>　　2.有機(jī)物含量高，乳蛋白、乳脂、乳糖類等，廢水中的CODCr很高。</p><p>　　3.可生化性好，乳制品廢水中溶解的有機(jī)物易被生物降解，多數(shù)乳制品廢水能夠達(dá)到BOD5/CODCr>0.5，具有很好的可生化性。[1]</p><p>　　鑒于此，處理工藝的以生物處理為主。乳制品廢水處理工藝可分為好氧處理系統(tǒng)、“厭氧+好氧”處理系統(tǒng)、氣浮+好氧、水解酸化+好氧

29、處理工藝。好氧處理系統(tǒng)容積負(fù)荷偏低，適合水量較小、污染物濃度較低的乳制品廢水，又分為單級好氧和多級好氧，?！皡捬?好氧”工藝適合廢水量大、產(chǎn)品復(fù)雜的乳制品廢水的處理。 </p><p>　　1.2.2幾種處理工藝對比分析</p><p>　　1.“氣浮+好氧處理”工藝</p><p>　　原理：由于乳制品廢水中的主要污染物是蛋白質(zhì)、乳糖類、脂類等高濃度有機(jī)物，用具

30、有破乳功能的絮凝劑，能將廢水中的蛋白質(zhì)析出，然后利用氣浮，利用空氣在水中的“加壓溶解-突然釋放”作用形成微小氣泡，與廢水中的非溶解性物質(zhì)結(jié)合，在水中形成浮渣層，并用刮渣機(jī)撇除，從而去除懸浮物、油脂和部分有機(jī)物；然后采用生化處理手段去除剩余有機(jī)物，然后達(dá)標(biāo)排放。</p><p>　　優(yōu)點(diǎn)：以氣浮作為前處理，處理時間短、效率高，抗沖擊負(fù)荷能力強(qiáng)，管理簡單、操作方便。</p><p>　　缺點(diǎn)：

31、投藥量大、運(yùn)行成本高，絮凝氣浮去除膠體物質(zhì)與懸浮固體的同時，對廢水中的磷也有一定的去除，有機(jī)物濃度高時，采用該工藝時需要另投加營養(yǎng)鹽，補(bǔ)充磷，否則容易出現(xiàn)污泥膨脹，產(chǎn)泥量大。另外，氣浮產(chǎn)生的浮渣由于大部分是蛋白質(zhì)、油脂類等，浮渣脫水處理存在一定問題。</p><p>　　2.單獨(dú)好氧處理工藝</p><p>　　好氧處理主要采用活性污泥法，具有較好的處理效果，但當(dāng)廢水中的有機(jī)物濃度較高時，

32、單獨(dú)采用好氧處理占地面積大，工藝流程長，運(yùn)行成本高；若控制不當(dāng)還容易產(chǎn)生污泥膨脹。</p><p>　　3.“水解酸化+好氧處理”工藝</p><p>　　該工藝中的水解酸化是利用厭氧過程中的水解酸化階段，將水中復(fù)雜大分子等分解為小分子、易于被微生物降解的有機(jī)物。為后續(xù)處理創(chuàng)造穩(wěn)定可靠的處理?xiàng)l件。但水解酸化對有機(jī)物的去除率低，且存在水解酸化產(chǎn)生臭氣、酸化池內(nèi)污泥沉降性能不好等問題。同時，與

33、“厭氧+好氧處理”工藝相比，能耗仍較高，運(yùn)行成本較高。</p><p>　　4.“厭氧+好氧處理”工藝</p><p>　　該處理方法適用于處理中、高濃度有機(jī)廢水，工藝特點(diǎn)是采用厭氧處理技術(shù)，具有較好的處理效果，能耗低，運(yùn)行成本低等特點(diǎn)，并可回收一定沼氣。采用厭氧技術(shù)由于甲烷菌的世代時間遠(yuǎn)長于好氧菌，因此產(chǎn)生的剩余污泥少。該工藝投資及運(yùn)行費(fèi)用低，是國內(nèi)外針對乳制品廢水的厭氧處理進(jìn)行了深入的

34、研究，已取得了相當(dāng)?shù)某晒Α?lt;/p><p>　　根據(jù)國內(nèi)外針對乳制品廢水處理的實(shí)際工程經(jīng)驗(yàn)，結(jié)合本次設(shè)計(jì)進(jìn)水水質(zhì)及排放標(biāo)準(zhǔn)，選擇“厭氧+好氧處理”工藝作為首選工藝。</p><p>　　厭氧反應(yīng)器既有傳統(tǒng)的反應(yīng)器，又有現(xiàn)代高效反應(yīng)器。這些工藝可分為厭氧懸浮生長和厭氧接觸生長工藝。其中第一代反應(yīng)器有：普通厭氧消化池、厭氧接觸工藝等。在第二代厭氧反應(yīng)器中，典型代表有：上流式厭氧污泥床（UASB

35、）、厭氧附著膜膨脹床反應(yīng)器（AAFEB）、下行式固定膜反應(yīng)器（DSFF）、厭氧流化床（ABF）</p><p>　　在開發(fā)的第二代厭氧反應(yīng)器中，UASB是一種研究最為深入，應(yīng)用最為廣泛的厭氧反應(yīng)器，已大量成功地應(yīng)用于各種廢水處理。UASB反應(yīng)器有以下一些突出優(yōu)點(diǎn)：</p><p>　　實(shí)現(xiàn)了污泥的顆?；箾_擊能力強(qiáng)。</p><p>　　生物固體的停留時間可達(dá)10

36、0天</p><p>　　氣、固、液的分離實(shí)現(xiàn)了一體化，不需設(shè)置回流污泥裝置，簡化了工藝，節(jié)約了投資及運(yùn)行費(fèi)用。</p><p>　　反應(yīng)器內(nèi)不需要設(shè)置填料，一般情況下不會發(fā)生堵塞。</p><p>　　5.有機(jī)負(fù)荷高，處理效果高于同類處理工藝2~3倍[2]。</p><p>　　好氧處理工藝的選擇：</p><p>

37、　　好養(yǎng)生物處理主要有活性污泥法和生物膜法兩種。</p><p><b>　　1.生物膜法</b></p><p>　　優(yōu)點(diǎn)：生物模法對水質(zhì)、水量變化有較強(qiáng)的適應(yīng)性，適合處理低濃度污水的處理，剩余污泥量少，不需要污泥回流，運(yùn)行管理方便。</p><p>　　缺點(diǎn)：濾料增加了工程建設(shè)投資，特別是處理規(guī)模較大的工程，濾料投資所占的比例較大，同時，濾

38、料的周期性更換也需要費(fèi)用。生物膜法工藝設(shè)計(jì)和運(yùn)行不當(dāng)可能發(fā)生濾料破損、堵塞等現(xiàn)象。</p><p><b>　　2.活性污泥法</b></p><p>　　活性污泥法是應(yīng)用最為廣泛的污水處理工藝。</p><p>　　優(yōu)點(diǎn)：處理精度高于生物膜法，出水水質(zhì)能夠達(dá)到較高標(biāo)準(zhǔn)。</p><p>　　缺點(diǎn)：需要的處理池容積較大，

39、對不同污染物的種類突然改變的適應(yīng)能力弱于生物膜法，易出現(xiàn)污泥膨脹。</p><p>　　鑒于此，針對乳制品廢水的特點(diǎn)，本次設(shè)計(jì)不采用生物膜法和傳統(tǒng)的活性污泥法作為好氧處理工藝，本工藝采用SBR的改良工藝——CASS（循環(huán)式活性污泥法），作為好氧處理系統(tǒng)的主工藝。</p><p>　　CASS工藝是現(xiàn)行的SBR工藝的改進(jìn)型，其流程是進(jìn)水，反應(yīng)，沉淀，排水等基本過程，各階段形成一個循環(huán)。CAS

40、S工藝的獨(dú)特之處在于，它提供了時間程序的污水處理，而不是連續(xù)流提供的空間程序的污水處理。其工藝流程有如下特點(diǎn)</p><p>　　反應(yīng)池內(nèi)污泥SVI一般在100[3]左右，沉降性能好，能有效地控制污泥膨脹。沉降時沒有進(jìn)出水，屬理想靜沉，分離效果好。</p><p>　　CASS反應(yīng)池為間歇進(jìn)水和排放，本身就耐水量的沖擊負(fù)荷；同時，高濃度污水是逐漸進(jìn)入反應(yīng)池的，有數(shù)小時進(jìn)水時間，且進(jìn)反應(yīng)池的

41、原污水只占反應(yīng)池容積的2/3左右，有稀釋作用，所以也耐水質(zhì)沖擊。</p><p>　　相同條件下，CASS反應(yīng)池一方面污泥活性高，降解基質(zhì)速率快；另一方面，它具有一定的硝化反應(yīng)效果，可脫氮除磷，因此出水水質(zhì)好。</p><p>　　與SBR工藝相比，增加了選擇配水和污泥回流，因而具有更高的去除率和適應(yīng)能力。</p><p>　　CASS工藝排出的污泥濃度可達(dá)10g/

42、L[3]，因此排出的剩余污泥體積較小。</p><p>　　6. CASS系統(tǒng)不需要二沉池，減少了占地面積，降低了造價；并且在進(jìn)水開始一段時間內(nèi)不進(jìn)行曝氣，進(jìn)行生物除氮不需要額外碳源，溶解氧濃度梯度大， </p><p><b>　　具體工藝流程是：</b></p><p>　　廢水經(jīng)過格柵，去除較大的懸浮物及漂浮物，再進(jìn)入調(diào)節(jié)池，調(diào)節(jié)水質(zhì)水

43、量及PH，經(jīng)污水提升泵進(jìn)入水解酸化池，進(jìn)行水解酸化。然后進(jìn)入UASB進(jìn)行厭氧處理，再經(jīng)過CASS池好氧處理，然后達(dá)標(biāo)排放；系統(tǒng)排放的污泥進(jìn)入污泥濃縮池，然后進(jìn)行脫水，濃縮及脫水產(chǎn)生的濾液回流到調(diào)節(jié)池，泥餅外運(yùn)。工藝流程圖如下：</p><p>　　1.2.3.處理構(gòu)筑物</p><p><b>　　1.格柵</b></p><p>　　設(shè)計(jì)流量

44、Q=Qavg×Kz，Kz=1.05；Q=2100m3/d=0.024m3/s</p><p>　　采用細(xì)格柵，格柵間隙10mm；安裝傾角60°</p><p>　　柵前流速v1=0.7m/s，過柵流速v2=0.9m/s</p><p><b>　　設(shè)計(jì)作用</b></p><p>　　格柵用以去除廢水

45、中較大的懸浮物、漂浮物、纖維物質(zhì)和固體顆粒物質(zhì)，以保證后續(xù)處理單元和水泵的正常運(yùn)行，減輕后續(xù)處理單元的處理負(fù)荷，防止阻塞排泥管道。</p><p><b>　　2.調(diào)節(jié)池</b></p><p>　　乳制品廢水的水質(zhì)水量隨時間變化幅度較大，為保證后續(xù)處理構(gòu)筑物及設(shè)備的正常運(yùn)行，需設(shè)調(diào)節(jié)池對進(jìn)水水質(zhì)、水量進(jìn)行調(diào)節(jié)。</p><p>　　設(shè)計(jì)參數(shù)：

46、水力停留時間6h</p><p><b>　　3.污水提升泵房</b></p><p>　　污水提升泵房的作用就是提升進(jìn)入污水廠的污水，以保證污水能夠依靠重力流在后續(xù)構(gòu)筑物內(nèi)暢通地流動。</p><p><b>　　4.水解酸化池</b></p><p>　　水解酸化池的作用就是把有機(jī)大分子降解為能

47、夠被微生物吸收的小分子，降低后續(xù)處理構(gòu)筑物的負(fù)荷。</p><p>　　設(shè)計(jì)參數(shù)：水力停留時間5h</p><p><b>　　5.UASB反應(yīng)器</b></p><p>　　UASB集生物反應(yīng)與沉淀于一體，是一種結(jié)構(gòu)緊湊，效率高的厭氧反應(yīng)器，由污泥反應(yīng)區(qū)、氣液固三相分離器和氣室三部分組成。</p><p><b&

48、gt;　　工作原理：</b></p><p>　　廢水從底部流入顆粒污泥組成的污泥床；廢水流經(jīng)污泥床層與污泥中的微生物接觸，發(fā)生酸化和產(chǎn)甲烷反應(yīng)；產(chǎn)生的氣體一部分附著在污泥顆粒上，自由氣體和附著在顆粒污泥上的氣體連同污泥和水一起上升至分離區(qū)。沼氣碰到分離器下部的反射板時，折向反射板四周，穿過水層進(jìn)入氣室。固液混合液進(jìn)過反射板后進(jìn)入沉淀區(qū)，廢水中的污泥在重力作用下沉降，發(fā)生固液分離。分離后的水由出水渠排

49、出，沉淀下來的厭氧污泥靠自身重力自動返回到反應(yīng)區(qū)，集氣室收集的沼氣可滿足攪拌要求，反應(yīng)器內(nèi)不需填裝填料，構(gòu)造簡單，易于操作運(yùn)行，便于維護(hù)管理。[4]</p><p>　　設(shè)計(jì)參數(shù)： 設(shè)計(jì)流量Q=87.5m3/h，</p><p>　　容積負(fù)荷N0=5kgCOD/(m3·d)；</p><p>　　產(chǎn)氣率0.5m3/kgCOD<

50、/p><p><b>　　6.CASS反應(yīng)池</b></p><p>　　工藝原理：在預(yù)反應(yīng)區(qū)內(nèi)，微生物能通過酶的快速轉(zhuǎn)移機(jī)理迅速吸附污水中的大部分可溶性有機(jī)物，經(jīng)歷一個高負(fù)荷的基質(zhì)快速積累過程，這對水質(zhì)、水量、pH和有毒有害物質(zhì)起到較好的緩沖作用，同時對絲狀菌的生長起到抑制作用，可有效防止污泥膨脹；隨后在主反應(yīng)區(qū)經(jīng)歷一個較低負(fù)荷的基質(zhì)降解過程。CASS工藝集反應(yīng)、沉淀、

51、排水于一體，對污染物質(zhì)的降解是一個時間上的推流過程，微生物處于好氧-缺氧-厭氧周期性變化中，因此，CASS工藝具有較好的脫氮、除磷功能。</p><p>　　完整地CASS工藝操作周期一般可分為四個步驟：</p><p>　　曝氣階段 由曝氣系統(tǒng)向反應(yīng)池內(nèi)供氧，此時有機(jī)污染物被微生物氧化分解，同時污水中的NH3-N通過微生物的硝化作用轉(zhuǎn)化為NO3—-N。</p><p

52、>　　沉淀階段 此時停止曝氣，微生物利用水中剩余DO進(jìn)行氧化分解。反應(yīng)池逐漸由好氧狀態(tài)向缺氧狀態(tài)轉(zhuǎn)化，開始進(jìn)行反硝化反應(yīng)。活性污泥逐漸沉到池底，上層水變清。</p><p>　　潷水階段 沉淀結(jié)束后，置于反應(yīng)池末段的潷水器開始工作，自下而上逐漸排出上清液。此時，反應(yīng)池逐漸過渡到厭氧狀態(tài)繼續(xù)反硝化。</p><p>　　閑置階段 閑置階段即是潷水器上升到原始位置階段。[5]<

53、;/p><p><b>　　設(shè)計(jì)參數(shù)</b></p><p>　　污泥負(fù)荷率：0.05~0.5kgBOD5/(kgMLSS·d)</p><p>　　污泥濃度：2.5~4.0kg/m3</p><p>　　主預(yù)反應(yīng)區(qū)容積比：9:1</p><p>　　池內(nèi)最大水深：3~5m</p>

54、;<p><b>　　7.污泥濃縮池</b></p><p>　　為方便污泥的后續(xù)處理機(jī)械脫水，減少機(jī)械脫水中污泥的混凝劑的用量及機(jī)械脫水設(shè)備的容積，需對污泥進(jìn)行濃縮處理，以降低污泥的含水率。</p><p>　　重力濃縮池按照其運(yùn)轉(zhuǎn)方式可分為連續(xù)式和間歇式兩種，前者主要用于大、中型污水處理廠，后者主要用于小型污水處理廠或者工業(yè)企業(yè)的污水處理廠采用間歇式

55、重力濃縮池[2]。</p><p><b>　　設(shè)計(jì)參數(shù)</b></p><p>　　固體負(fù)荷M：一般為10~35kg/m3h，取M=30 kg/m3h；</p><p>　　濃縮停留時間：12h；</p><p>　　濃縮后污泥含水率：97%。</p><p><b>　　第二章 設(shè)計(jì)

56、計(jì)算書</b></p><p>　　2.1.格柵的設(shè)計(jì)計(jì)算</p><p>　　設(shè)計(jì)流量：Qmax=0.024m3/s，柵前流速v1=0.7m/s，過柵流速v2=0.9m/s</p><p>　　2.1.1確定柵前水深：</p><p><b>　　h=;</b></p><p>&l

57、t;b>　　B1=</b></p><p>　　B1==0.26m,</p><p><b>　　h==0.13m</b></p><p>　　2.1.2格柵間隙數(shù)</p><p><b>　　n===19個</b></p><p>　　2.1.3柵槽總寬度

58、</p><p>　　B=s(n－1)+b·n=0.01(19-1)+19×0.01=0.37 m</p><p>　　2.1.4過柵水頭損失</p><p><b>　　h1=k·h0;</b></p><p><b>　　h0=;</b></p>&l

59、t;p><b>　　;</b></p><p>　　h1 —— 過柵水頭損失，m；</p><p>　　h0 —— 計(jì)算水頭損失，m；</p><p>　　g —— 重力加速度，9.81m/s2;</p><p>　　k —— 系數(shù)，格柵受污物堵塞后，水頭損失增大的倍數(shù)，一般k=3；</p><

60、p>　　柵條斷面為銳邊矩形，則=2.42，；</p><p><b>　　h0=0.087</b></p><p>　　h1=3×0.087=0.26m</p><p>　　2.1.5柵后槽總高度</p><p><b>　　H=h1+h2+h</b></p><

61、p>　　取格柵前渠道超高h(yuǎn)2=0.3m；</p><p>　　H=0.26+0.3+0.13=0.69m</p><p>　　2.1.6格柵總長度</p><p>　　L=L1+L2+0.5+1.0+；=20°</p><p><b>　　H1=h+h2；</b></p><p>

62、<b>　　；L2=</b></p><p>　　L1——進(jìn)水渠道漸寬部分的長度，m</p><p>　　L2——柵槽與出水渠道連接處的漸窄部分的長度，m</p><p>　　H1——柵前渠道深，m</p><p>　　B1——進(jìn)水渠寬，m</p><p>　　——進(jìn)水渠道漸寬部分的展開角度，一

63、般可取20°</p><p><b>　　L1= m</b></p><p>　　L2=0.075 m</p><p>　　L=0.15+0.075+0.5+1.0+=1.97 m</p><p>　　2.1.7每日柵渣量</p><p><b>　　W=</b>&

64、lt;/p><p>　　W=0.14 m3/d <0.2m3/d</p><p>　　w1——柵渣量，m3/103m3(污水)</p><p><b>　　宜采用人工清除</b></p><p>　　2.2 調(diào)節(jié)池設(shè)計(jì)計(jì)算</p><p><b>　　2.2.1設(shè)計(jì)參數(shù)</b

65、></p><p>　　水力停留時間為6h；水量：Q=2100m3/d=87.5m3/h</p><p><b>　　2.2.2有效容積</b></p><p><b>　　V=QT</b></p><p>　　V=87.5×6=525m3</p><p>　

66、　有效水深h取5m，超高0.5m</p><p>　　則池面積 A===105m2</p><p>　　取長10.5m，寬10m</p><p>　　則調(diào)節(jié)池的尺寸為L×B×H=10.5×10×5.5</p><p><b>　　2.3 水解酸化池

67、</b></p><p>　　2.3.1水解酸化池的容積：</p><p><b>　　V===525m3</b></p><p>　　式中：Qmax——設(shè)計(jì)最大流量，m3/h;</p><p>　　tHRT——水力停留時間， 取tHRT=6h。</p><p>　　有效水深為5m，采

68、用2座水解池，單座水解池有效容積為262.5m3,面積為A=52.5m2</p><p>　　取長為10m，寬為5.25m,超高取0.3m。</p><p>　　則水解池的尺寸為：10m×5.25m×5.3m</p><p><b>　　布水管</b></p><p>　　每個布水孔口的服務(wù)面積為s=

69、0.5m2，每個池子布水點(diǎn)個數(shù)：n===105個</p><p><b>　　2.3.2配水方式</b></p><p>　　采用總管進(jìn)水，管徑為DN100，池底分支式配水，支管為DN50，支管上均勻排布小孔為出水口，支管距離池底100mm，均勻布置在池底。</p><p>　　2.4 UASB反應(yīng)器設(shè)計(jì)計(jì)算</p><p&

70、gt;　　2.4.1 反應(yīng)區(qū)有效容積</p><p><b>　　V===840m3</b></p><p>　　Q——設(shè)計(jì)進(jìn)水流量，m3/h；</p><p>　　S0——進(jìn)水中有機(jī)物濃度，kgCOD/m3；</p><p>　　N0——反應(yīng)區(qū)的有機(jī)物容積負(fù)荷，kgCOD/(m3d),本次設(shè)計(jì)采用5 kgCOD/m3&

71、lt;/p><p>　　2.4.2 反應(yīng)器的形狀和尺寸</p><p>　　據(jù)資料，經(jīng)濟(jì)的反應(yīng)器高度為4-6m之間[5]，并且在大多數(shù)情況下這也是系統(tǒng)優(yōu)化的運(yùn)行范圍。反應(yīng)器的有效高度為h=4.5m，橫截面為矩形；采用2座。</p><p>　　則單座反應(yīng)器有效容積為420m3，截面積S===168 m2，單池面積為84 m2，從布水均勻性和經(jīng)濟(jì)性考慮，矩形池長寬比在2:

72、1以下比較合適[7]10m，寬8.4m。</p><p>　　水力停留時間 HRT===9.6h，</p><p>　　水力負(fù)荷 Vr===0.52<0.9，故符合要求。</p><p>　　（據(jù)參考文獻(xiàn)，對顆粒污泥，水力負(fù)荷Vr=0.1~0.9m3/(m2 ·h)）</p><p>　　2

73、.4.3 反應(yīng)器上升流速</p><p>　　反應(yīng)器高度與上升速度之間的關(guān)系：</p><p><b>　　v==</b></p><p><b>　　式中，</b></p><p>　　A——反應(yīng)器橫截面積，m2；</p><p>　　Q——流量，m3/h；</p&g

74、t;<p>　　H——反應(yīng)器高度，m；</p><p>　　t——水力停留時間，h；</p><p>　　v==0.52m/h;符合條件（厭氧反應(yīng)器上升速度為0.1~0.9m/h）</p><p>　　2.4.4 UASB反應(yīng)器進(jìn)水配水系統(tǒng)設(shè)計(jì)</p><p>　　本設(shè)計(jì)采用穿孔管配水系統(tǒng)，為了配水均勻，采用6根配水管，配水管中

75、心距采用1.6m，長8m，孔徑150mm，出口孔距采用1.6m，孔徑采用15mm，孔口向下，每個出水孔服務(wù)面積為1.6×1.6=2.56m2，每個反應(yīng)器共35個出水孔，配水管中心距池底25cm。</p><p>　　2.4.5 三相分離器的構(gòu)造設(shè)計(jì)</p><p>　　圖2-1 三相分離器設(shè)計(jì)簡圖</p><p><b>　　1.設(shè)計(jì)說明<

76、/b></p><p>　　三相分離器的設(shè)計(jì)分為3個部分：沉淀區(qū)設(shè)計(jì)、回流縫設(shè)計(jì)和氣液分離設(shè)計(jì)。</p><p><b>　　2.沉淀區(qū)設(shè)計(jì)</b></p><p>　　沉淀區(qū)的面積根據(jù)廢水量和沉淀區(qū)的表面負(fù)荷確定，由于在沉淀區(qū)的厭氧污泥和水中殘余的有機(jī)物尚能產(chǎn)生生化反應(yīng)，有少量的沼氣產(chǎn)生，對固液分離有一定的干擾。這種情況下處理高濃度有機(jī)

77、廢水時更為明顯，所以表面負(fù)荷一般小于1.0；三相分離器集氣罩頂以上的覆蓋水深可采用0.5~1.0m，上下集氣罩斜面坡度可采用55°~60°，沉淀區(qū)斜面的高度采用0.5~1.0m。不論何種形式的三相分離器，其沉淀區(qū)的總水深應(yīng)不小于1.5m，沉淀區(qū)的停留時間介于1.5~2.0h。</p><p>　　2.4.6回流縫設(shè)計(jì)</p><p>　　本設(shè)計(jì)單元三相分離器的寬度b=2

78、m，θ=60°</p><p>　　b1=h3/tanθ</p><p><b>　　式中</b></p><p>　　b1——下三角形集氣罩的1/2寬度，m；</p><p>　　θ——下三角形集氣罩斜面的水平夾角，一般可采用55°~60°；</p><p>　　h

79、3——下三角形集氣罩的垂直高度，1.0m。</p><p>　　b1==0.58 m</p><p><b>　　b2=b－2b1</b></p><p><b>　　式中</b></p><p>　　b2——相鄰兩個下三角形集氣罩之間的水平距離，m，即污泥回流縫之一；</p><

80、;p>　　b——單元三相分離器的寬度，m。</p><p>　　則 b2=2－1.16=0.84 m</p><p>　　下三角形集氣罩之間的污泥回流縫中混合液的上升流速v1：</p><p><b>　　v1=</b></p><p><b>　　式

81、中</b></p><p>　　v1——回流縫中混合液上升流速，m/h；</p><p>　　Q——反應(yīng)器設(shè)計(jì)肥水流量，m3/h；</p><p>　　S1——下三角形集氣罩回流縫總面積，m2，其值可用下式表示：</p><p><b>　　S1=b2×l×n</b></p>

82、<p>　　l——反應(yīng)器寬度，即三相分離器的長度，m；</p><p>　　n——反應(yīng)器的三相分離器單元數(shù)。</p><p>　　S1=0.84×8.4×5=35.28 m2</p><p>　　v1==1.24 m/h <2 m/h</p><p>　　上三角形集氣罩與下三角形集氣罩斜面之間回流縫的流速

83、v2可用下式計(jì)算：</p><p><b>　　v2=Q/S2</b></p><p><b>　　S2=c×l×2n</b></p><p><b>　　式中</b></p><p>　　S2——上三角形集氣罩回流縫的總面積，m2；</p>

84、<p>　　c——上三角形集氣罩回流縫的寬度，取0.5m</p><p>　　S2=0.5×8×2×5=40 m2；</p><p>　　v2==1.09 m/h</p><p>　　v2<v1<2 m/h,符合條件</p><p>　　2.4.7 氣液分離設(shè)計(jì)</p><

85、;p>　　又反應(yīng)區(qū)上升的水流從下三角形集氣罩回流縫過度到上三角形集氣罩回流縫再進(jìn)入沉淀區(qū)，水流狀態(tài)比較復(fù)雜。當(dāng)混合液上升到A點(diǎn)后沿著AB方向斜面流動，并設(shè)流速為va，A點(diǎn)氣泡以速度vb垂直上升，所以氣泡的運(yùn)動軌跡將沿著va和vb合成速度方向運(yùn)動，所以</p><p>　　要使氣泡分離后進(jìn)入沉淀區(qū)的必要條件是：</p><p><b>　　></b><

86、/p><p>　　==1.09 m/h</p><p>　　氣泡的上升速度用斯托克斯公式計(jì)算。即</p><p><b>　　式中</b></p><p>　　——?dú)馀萆细∷俣龋琧m/s；</p><p>　　d——?dú)馀葜睆?，cm；取0.01cm；</p><p>　　——廢水

87、密度，g/cm3；1.03g/cm3;</p><p>　　——沼氣密度,0.0012g/cm3; </p><p>　　——廢水的動力粘滯系數(shù)，g/(cm·s)；=</p><p>　　g——重力加速度，cm/s2</p><p>　　——廢水的運(yùn)動黏滯系數(shù)，cm2/s,凈水=0.101cm2/s;</p><

88、;p>　　——碰撞系數(shù)，可取0.95。</p><p>　　=0.101×1.03=0.0104g/(cm·s),</p><p>　　一般廢水的動力黏滯系數(shù)大于凈水，故取=0.02 g/(cm·s)；</p><p>　　==0.266 cm/s=9.58 m/h</p><p>　　BC===0.58

89、m</p><p><b>　　取AB=0.3m</b></p><p>　　==8.8，==1.93</p><p><b>　　則</b></p><p><b>　　></b></p><p><b>　　符合條件。</b&g

90、t;</p><p>　　上下集氣罩相對位置及尺寸</p><p>　　AB=0.3m，上三角形集氣罩的位置即可確定，其高度h5為</p><p>　　h5=(AB·cos60°+b2/2)tan60°</p><p>　　=（0.3×0.5+0.42）×1.73</p><

91、;p><b>　　=0.99m</b></p><p><b>　　三相分離器高度</b></p><p>　　H=h4+h5+h2</p><p><b>　　h2取0.5m</b></p><p>　　h4=AG+GI=BC+AB×cos30°=0

92、.58+0.3×cos30°=0.84m</p><p>　　H=0.84+0.99+0.5=2.33 m</p><p>　　2.4.8出水系統(tǒng)設(shè)計(jì)計(jì)算</p><p>　　采用三角堰出水槽，槽寬0.2m，槽高0.2m，每個上三角形集氣罩頂上設(shè)一條出水槽，每個反應(yīng)器設(shè)5條出水槽，基本可以保證均勻出水。</p><p>　

93、　2.4.9 排泥系統(tǒng)的設(shè)計(jì)</p><p>　　把配水管同時兼作排泥管和放空管用，可達(dá)到排泥均勻的要求。同時在反應(yīng)器的一側(cè)底部及池高1/2處另設(shè)排泥管，用作輔助排泥。</p><p>　　2.4.10 產(chǎn)氣量計(jì)算</p><p>　　每日產(chǎn)氣量Qa=2100×2×0.8×0.5=1680 m3/d</p><p&g

94、t;　　2.4.11 產(chǎn)泥量計(jì)算</p><p>　　每日產(chǎn)泥量Qw=2100×2.0×0.8×0.1=336 kgSS/d</p><p>　　QW==56 m3/d</p><p>　　2.5 CSAA池設(shè)計(jì)計(jì)算</p><p><b>　　設(shè)計(jì)參數(shù)</b></p><

95、;p>　　污泥負(fù)荷 0.05—0.5kgBOD5/kgMLSS.d; 污泥濃度 3.5—4.0kg/m3; 池內(nèi)最大水深 3—5m; 充水比 30%—50%; 排水比 1/3左右; V生物選擇器：V缺氧區(qū)：V主反應(yīng)區(qū)=1：5：30</p><p>　　2.5.1 CASS池容積</p><p><b>　　每周期處理水量：</b></p>

96、<p><b>　　式中：</b></p><p>　　Q——設(shè)計(jì)水量，m3/d；</p><p>　　T——CASS池運(yùn)行周期，4h；</p><p>　　n——CASS池個數(shù)，2座；</p><p><b>　　則，</b></p><p><b>

97、　　=175 m3</b></p><p>　　根據(jù)選取的沖水比參數(shù)求主反應(yīng)區(qū)容積V1：</p><p><b>　　=500 m3</b></p><p>　　則每座CASS池總?cè)莘eV=500÷=600 m3</p><p>　　選擇區(qū)容積為600×=16.7 m3</p>

98、<p>　　缺氧區(qū)容積為600×=83.3 m3</p><p>　　設(shè)池深5.0m，有效深度4.5m，取寬5.0m，</p><p>　　L=600÷4.5÷5.0=26.7 m</p><p>　　L:B=5.3，符合條件（L:B=4~6;B:H=1~2）</p><p><b>　　池

99、子各部分尺寸：</b></p><p>　　選擇區(qū)：0.74m×5m×5m</p><p>　　預(yù)反應(yīng)區(qū)：3.7m×5m×5m</p><p>　　主反應(yīng)區(qū)：22.3m×5m×5m</p><p>　　單格CASS池面積A=600÷4.5=133.3m2<

100、/p><p>　　2.5.2潷水深度計(jì)算</p><p><b>　　H1=</b></p><p><b>　　式中</b></p><p>　　Q——設(shè)計(jì)流量，m3/d;</p><p>　　A——單格CASS池平面面積，m2；</p><p>　　n

101、1——CASS池個數(shù)；</p><p>　　n2——1日內(nèi)循環(huán)周期數(shù)；</p><p><b>　　H1==1.31m</b></p><p>　　H3=H·X·SVI×103</p><p><b>　　式中</b></p><p>　　H3

102、——活性污泥最高泥面至池底之間水深，m</p><p>　　X——混合液污泥濃度，g/l，取3;</p><p>　　SVI——污泥體積指數(shù)，取150</p><p><b>　　則</b></p><p>　　H3=4.5×3×150×10-3=2.03 m</p><

103、p>　　H2=H-(H1+H2)=1.16 m</p><p>　　H2——撇水水位和泥面之間水深，m。</p><p>　　2.5.3聯(lián)通孔口尺寸</p><p><b>　　式中</b></p><p>　　L1——預(yù)反應(yīng)區(qū)長度，m；</p><p>　　n3——聯(lián)通孔個數(shù)，取2個；&l

104、t;/p><p>　　u——孔口流速，取30m/h；</p><p>　　A1==0.83m2</p><p>　　2.5.4 需氧量計(jì)算</p><p>　　O2=a＇Q(So-Se)+b＇VX</p><p><b>　　式中</b></p><p>　　a＇——活性污泥微

105、生物每代謝1kgBOD需氧量，取0.53；</p><p>　　b＇——1kg活性污泥每天自身氧化還原所需要的氧量，取0.188；</p><p>　　則每座CASS池需氧量為</p><p>　　O2=0.53×1050×（225-30）×10-3+0.188×500×3=391 kg/d</p>&

106、lt;p><b>　　每小時需氧量為</b></p><p>　　=16.3 kg/h</p><p>　　20℃時曝氣池中的Cs平均值：</p><p>　　Cs’——20℃時曝氣池中的Cs平均值，mg/l;</p><p>　　Cs——大氣壓力為1.013×105Pa時溶解氧飽和濃度，mg/l；<

107、;/p><p>　　Pd——空氣擴(kuò)酸裝置出口處絕對壓力，其值為：Pd=1.013×105+9.8×1000H</p><p>　　H——空氣擴(kuò)散裝置的安裝深度，m，一般為有效水深-0.3m；</p><p>　　Pd=1.013×105+9.8×1000×4.2=1.42×105 Pa</p>&

108、lt;p>　　——?dú)馀蓦x開池面時，氧的體積分?jǐn)?shù)，%，可按下式計(jì)算：</p><p><b>　　=</b></p><p><b>　　=17.5%</b></p><p>　　EA——空氣擴(kuò)散裝置的氧轉(zhuǎn)移效率，取20%。</p><p>　　則20℃時混合液中平均氧飽和度為</p>

109、;<p>　　=9.17×（）=10.26 mg/l</p><p><b>　　R0=</b></p><p>　　R0——標(biāo)準(zhǔn)條件下，轉(zhuǎn)移到曝氣池混合液中的需氧量，kg/h；</p><p>　　Cs（20）——20℃，水的飽和溶解氧量，mg/l；</p><p>　　α——污水中雜質(zhì)影響修正

110、系數(shù)，一般為0.78~0.99；</p><p>　　β——污水中含鹽量影響修正系數(shù)；</p><p>　　CL——混合液DO濃度，mg/l；</p><p><b>　　T——水溫；</b></p><p>　　R——實(shí)際條件下，轉(zhuǎn)移到曝氣池混合液的總氧量；kg/h；</p><p><b

111、>　　——?dú)鈮盒拚禂?shù)</b></p><p>　　Cs（T）——T℃時，曝氣池內(nèi)DO飽和度的平均值，mg/l；</p><p>　　R0==52.42 kg/h</p><p>　　本系統(tǒng)的空氣總量除采用鼓風(fēng)曝氣外，還采用回流污泥井提升污泥，空氣量按回流污泥量的8倍考慮，污泥回流比，則提升回流污泥所需空氣量為：</p><p&

112、gt;　　G1==200 m3/h</p><p>　　供氣量G=+G1=+200=1136m3/h</p><p>　　2.5.5曝氣系統(tǒng)布設(shè)</p><p>　　單座曝氣池面積為129.6m2每個曝氣頭的服務(wù)面積為0.5m2，則曝氣頭總數(shù)為n==518.4個(取560)</p><p>　　在相鄰2個曝氣池隔墻設(shè)1根干管，每根干管設(shè)4對配

113、氣豎管，曝氣器型號為HWB-2，其技術(shù)參數(shù)如下</p><p><b>　　鼓風(fēng)機(jī)的選擇：</b></p><p>　　選用兩臺RD-125型號的羅茨鼓風(fēng)機(jī)，一備一用，口徑125mm，轉(zhuǎn)速2000r/min，流量20.7m3/min。</p><p>　　2.5.6 剩余污泥量計(jì)算</p><p>　　a——污泥增值系數(shù)

114、，0.5~0.7；</p><p>　　b——污泥自身氧化率，0.04~0.1；</p><p>　　Xv——揮發(fā)性懸浮固體濃度MLVSS,kg/m3;</p><p>　　Sr——去除BOD5濃度，kg/m3;</p><p>　　=0.6×2100×(225-30)×10-3-0.05×1000&#

115、215;3×0.75=133.2 kg/d</p><p>　　設(shè)污泥含水率為99.4%，則濕污泥量為</p><p>　　=22.2 m3/d</p><p>　　2.6 污泥濃縮池設(shè)計(jì)計(jì)算</p><p>　　進(jìn)入污泥濃縮池的污泥量為56+22.2=78.2m3/d。本設(shè)計(jì)采用重力濃縮法，采用一座連續(xù)式重力濃縮池。</p&

116、gt;<p>　　2.6.1濃縮池面積</p><p>　　A==15.64m2</p><p><b>　　式中</b></p><p>　　A——污泥濃縮池總面積，m2；</p><p>　　Q——污泥量，m3/d；</p><p>　　C——污泥濃度，6g/l。</p&g

117、t;<p>　　2.6.2濃縮池直徑</p><p><b>　　D==4.46 m</b></p><p>　　2.6.3.濃縮池工作部分高度</p><p>　　取污泥濃縮時間T=16h；</p><p><b>　　h1=3.33m</b></p><p>

118、;　　2.6.4.濃縮池總高度</p><p>　　濃縮池超高h(yuǎn)2=0.3m</p><p>　　緩沖層高度h3=0.3m</p><p>　　池底坡度造成的深度H5</p><p>　　H5===0.074m</p><p>　　污泥斗深度H4，污泥斗傾角α為55°。</p><p>

119、;<b>　　H4==0.5m</b></p><p>　　d1——污泥斗上口直徑，取1.5m;</p><p>　　d2——污泥斗底直徑，取0.8m;</p><p>　　——池底坡度，取0.05。</p><p>　　H=h1+h2+h3+h4+h5=3.33+0.3+0.3+0.074+0.5=5.17m&l

120、t;/p><p>　　2.6.5.濃縮后污泥體積</p><p>　　V2=15.64 m3</p><p><b>　　式中</b></p><p>　　V2——濃縮后污泥體積，m3；</p><p><b>　　P1——進(jìn)泥濃度；</b></p><p&g

121、t;<b>　　P2——出泥濃度。</b></p><p><b>　　2.7 污泥脫水間</b></p><p><b>　　脫水后污泥量</b></p><p><b>　　=</b></p><p>　　——脫水后污泥量，m3/d；</p>

122、;<p>　　——脫水前污泥量，m3/d；</p><p>　　P1——脫水前污泥含水率，%；</p><p>　　P2——脫水后污泥含水率，%。</p><p>　　=15.64×=1.87 m3/d</p><p>　　2.7.1脫水機(jī)的選擇</p><p>　　機(jī)械脫水方法有真空吸慮法、壓

123、濾法呵離心法。目前常用的脫水機(jī)械主要有：真空轉(zhuǎn)鼓過濾機(jī)、帶式壓濾法、離心機(jī)。</p><p>　　帶式壓濾脫水機(jī)受污泥負(fù)荷波動的影響小，還具有出泥含水率較低且工作穩(wěn)定啟耗少、管理控制相對簡單、對運(yùn)轉(zhuǎn)人員的素質(zhì)要求不高等特點(diǎn)。同時，由于帶式壓濾脫水機(jī)進(jìn)入國內(nèi)較早，已有相當(dāng)數(shù)量的廠家可以生產(chǎn)這種設(shè)備。在污水處理工程建設(shè)決策時，可以選用帶式壓濾機(jī)以降低工程投資。</p><p>　　離心脫水機(jī)具

124、有噪音大、能耗高、處理能力低等缺點(diǎn)。同時，離心脫水機(jī)受污泥負(fù)荷的波動影響較大，對運(yùn)行人員的素質(zhì)要求較高。[10]</p><p><b>　　第三章 平面布置</b></p><p>　　污水處理廠的平面布置包括：處理構(gòu)筑物、辦公、化驗(yàn)及其他輔助建筑物，以及各種管道、道路、綠化等的布置。</p><p><b>　　平面布置的原則：&

125、lt;/b></p><p>　　為了使平面更經(jīng)濟(jì)合理，污水廠平面布置應(yīng)遵循下列原則：</p><p>　　1、污水廠的廠區(qū)面積，應(yīng)按項(xiàng)目總規(guī)?？刂疲⒆鞒龇制诮ㄔO(shè)的安排，合理確定近期規(guī)模，近期工程投入運(yùn)行一年內(nèi)水量宜達(dá)到近期設(shè)計(jì)規(guī)模的60％。</p><p>　　2、污水廠的總體布置應(yīng)根據(jù)廠內(nèi)各建筑物和構(gòu)筑物的功能和流程要求，結(jié)合廠址地形、氣候和地質(zhì)條件，優(yōu)

126、化運(yùn)行成本，便于施工、維護(hù)和管理等因素，經(jīng)技術(shù)經(jīng)濟(jì)比較確定。</p><p>　　3、污水廠廠區(qū)內(nèi)各建筑物造型應(yīng)簡潔美觀，節(jié)省材料，選材適當(dāng)，并應(yīng)使建筑物和構(gòu)筑物群體的效果與周圍環(huán)境協(xié)調(diào)。</p><p>　　4、生產(chǎn)管理建筑物和生活設(shè)施宜集中布置，其位置和朝向應(yīng)力求合理，并應(yīng)與處理構(gòu)筑物保持一定距離。</p><p>　　5、污水和污泥的處理構(gòu)筑物宜根據(jù)情況盡可能

127、分別集中布置。處理構(gòu)筑物的間距應(yīng)緊湊、合理，符合國家現(xiàn)行的防火規(guī)范的要求，并應(yīng)滿足各構(gòu)筑物的施工、設(shè)備安裝和埋設(shè)各種管道以及養(yǎng)護(hù)、維修和管理的要求。</p><p>　　6、污水廠的工藝流程、豎向設(shè)計(jì)宜充分利用地形，符合排水通暢、降低能耗、平衡土方的要求。</p><p>　　7、廠區(qū)消防的設(shè)計(jì)和消化池、貯氣罐、污泥氣壓縮機(jī)房、污泥氣發(fā)電機(jī)房、污泥氣燃燒裝置、污泥氣管道、污泥干化裝置、污泥

128、焚燒裝置及其他危險品倉庫等的位置和設(shè)計(jì)，應(yīng)符合國家現(xiàn)行有關(guān)防火規(guī)范的要求。</p><p>　　8、污水廠內(nèi)可根據(jù)需要，在適當(dāng)?shù)攸c(diǎn)設(shè)置堆放材料、備件、燃料和廢渣等物料及停車的場地。</p><p>　　9、污水廠應(yīng)設(shè)置通向各構(gòu)筑物和附屬建筑物的必要通道，通道的設(shè)計(jì)應(yīng)符合下列要求</p><p>　　車行道的寬度：單車道為3.5～4.0m，雙車道為6.0～7.0m，并

129、應(yīng)有回車道；</p><p>　　車行道的轉(zhuǎn)彎半徑宜為6.0～10.0m；</p><p>　　人行道的寬度宜為1.5～2.0m；</p><p>　　通向高架構(gòu)筑物的扶梯傾角一般宜采用30°，不宜大于45°；</p><p>　　天橋?qū)挾炔灰诵∮?.0m；</p><p>　　車道、通道的布置應(yīng)符