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文檔簡(jiǎn)介
1、污水處理是一個(gè)高耗能、高成本的行業(yè)。近年來(lái),由于世界性的能源危機(jī),節(jié)能減排成為當(dāng)今社會(huì)主題之一,能耗問(wèn)題就成為整個(gè)污水處理行業(yè)進(jìn)一步發(fā)展的瓶頸。如何有效地降低污水處理系統(tǒng)運(yùn)行能耗是減少處理成本的關(guān)鍵。DO作為污水生化處理過(guò)程中一個(gè)非常重要的參數(shù),一方面直接影響污水廠運(yùn)行成本,另一方面,也是影響污水處理效果的重要因素。因此,響應(yīng)污水廠的實(shí)際要求,研究污水處理過(guò)程中DO的變化,探求DO在污水處理過(guò)程中的控制作用,這對(duì)于保證出水水質(zhì)和減少運(yùn)行
2、費(fèi)用具有重要意義。
響應(yīng)某污水廠的要求,本試驗(yàn)采用Vernier DO監(jiān)測(cè)儀對(duì)該廠典型的城市污水處理廠工藝(SBR及A2O)生物反應(yīng)池中的DO變化過(guò)程進(jìn)行了為期五個(gè)月的現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)測(cè),獲取城市污水廠生物反應(yīng)池 DO變化的實(shí)際運(yùn)行數(shù)據(jù),為其提高處理效率,提升出水水質(zhì)的穩(wěn)定性,達(dá)到節(jié)能降耗的目的提供可靠的依據(jù)。
對(duì)城市污水廠SBR池DO變化數(shù)據(jù)進(jìn)行統(tǒng)計(jì)分析發(fā)現(xiàn):
1.SBR工藝曝氣過(guò)程中的DO變化可分成三個(gè)階段:第一
3、階段為曝氣開(kāi)始到曝氣104 min,供氧速率接近耗氧速率,混合液中DO在1.94 mg/L上下波動(dòng)。第二階段為曝氣開(kāi)始的104 min到170 min,耗氧速率小于供氧速率,混合液中DO穩(wěn)定上升。第三階段為曝氣開(kāi)始的170 min到210min,混合液中 DO不再上升,維持在一個(gè)接近于飽和范圍內(nèi)。停止曝氣,開(kāi)始后攪拌階段,DO呈直線下降,直至最后接近于0。曝氣過(guò)程第一階段DO的波動(dòng)較大,可以用傳統(tǒng)活性污泥理論的生物吸附降解原理來(lái)解釋。由
4、于生化反應(yīng)池中DO與混合液中有機(jī)物濃度負(fù)相關(guān),因此,通過(guò)DO值間接表示水中有機(jī)物被降解的程度是可行的。
2.DO和pH可以聯(lián)合起來(lái)指示硝化過(guò)程的終點(diǎn)。建議污水處理廠應(yīng)設(shè)置DO和pH在線監(jiān)測(cè)儀,再結(jié)合其它指標(biāo)對(duì)污水中生化反應(yīng)進(jìn)程進(jìn)行監(jiān)控,可以進(jìn)一步提高在線監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)對(duì)曝氣系統(tǒng)調(diào)整的指導(dǎo)作用。
3.該SBR系統(tǒng)曝氣末活性污泥的OUR為0.188mg O2/(L·min),SOUR為0.0450 mg O2/(g MLSS·
5、min)。
4.后攪拌時(shí)序DO下降速度很慢,達(dá)到反硝化需要缺氧條件的時(shí)長(zhǎng)只有19min,建議延長(zhǎng)后攪拌的時(shí)間,保證完成反硝化過(guò)程必要的時(shí)間,會(huì)進(jìn)一步提高對(duì)TN的去除率。
5.同一監(jiān)測(cè)點(diǎn)在曝氣時(shí)序第一階段 DO的波動(dòng)主要是由生物吸附及降解作用、流至該點(diǎn)混合液中活性污泥的耗氧速率、曝氣不均勻等原因造成的。
6.造成 SBR池曝氣不均勻的現(xiàn)象頻繁出現(xiàn)的原因是曝氣膜的堵塞、老化、破損以及檢修后新舊曝氣膜混用。曝氣不
6、均勻造成了充氧效果變差,同時(shí)還使得混合液混合不夠充分,最終導(dǎo)致與典型的 DO變化曲線相比,這種情況下DO變化曲線的波動(dòng)階段延長(zhǎng)。
7.根據(jù)分析結(jié)果和污水廠的實(shí)際情況對(duì)該廠的曝氣控制提出了兩種方案分別是:在原設(shè)定時(shí)序基礎(chǔ)上,將曝氣時(shí)間由210 min縮短到180 min,即改變曝氣時(shí)間;在原設(shè)定運(yùn)行操作模式的基礎(chǔ)上,曝氣開(kāi)始的150min后逐級(jí)降低供氣量,將DO穩(wěn)定在一定范圍內(nèi),即改變曝氣強(qiáng)度。
對(duì)城市污水廠A2O工藝
7、的好氧區(qū)DO沿程監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)統(tǒng)計(jì)分析發(fā)現(xiàn):
1.該系統(tǒng)各生化池普遍存在過(guò)度曝氣現(xiàn)象,具有很大節(jié)能空間。
2.好氧區(qū)的前段,同一監(jiān)測(cè)點(diǎn) DO波動(dòng)幅度較小,而后段同一監(jiān)測(cè)點(diǎn)DO波動(dòng)幅度較大。其主要原因是:在好氧區(qū)前段,污染物濃度較高,需氧量大于供氧量,供氧速率限制了有機(jī)物降解速度。因此,耗氧速率受供氧速率的限制,而供氧速率相對(duì)穩(wěn)定,所以 DO變化幅度不大。在好氧區(qū)后段,污染物已降解到一定程度,則水中剩余的污染物成為耗氧速率變
8、化的主導(dǎo)因素。隨著耗氧速率變化,各過(guò)流斷面 DO濃度也不斷變化。硝化終點(diǎn)不同,DO快速上升的位置也不同,因而同一監(jiān)測(cè)點(diǎn)DO變化幅度更大。
3.通過(guò)人工操作調(diào)整曝氣系統(tǒng)達(dá)到對(duì)DO控制的目的,難度較大,效果不理想。依然存在好氧區(qū)DO濃度波動(dòng)較大,出口DO值偏高以及各池氣量分配不均的問(wèn)題。
4.在線監(jiān)測(cè)儀設(shè)置的位置,應(yīng)該根據(jù)DO區(qū)域變化情況的長(zhǎng)期監(jiān)測(cè)的結(jié)果來(lái)確定,否則會(huì)使監(jiān)測(cè)結(jié)果對(duì) DO的指示作用受到影響,從而造成了對(duì)整個(gè)
9、好氧區(qū)DO控制不力。
5.A2O工藝好氧區(qū)與 SBR工藝曝氣階段 DO變化進(jìn)行對(duì)比發(fā)現(xiàn):A2O工藝好氧區(qū)也存在史密斯發(fā)現(xiàn)的生物吸附、釋放造成的 DO變化,以及供氧速率大于耗氧速率后DO快速上升,即A2O系統(tǒng)好氧區(qū)存在與SBR工藝相似的污染物生化降解過(guò)程;與SBR工藝相比之下,A2O工藝好氧區(qū)DO變化更為復(fù)雜,僅靠DO來(lái)調(diào)節(jié)鼓風(fēng)曝氣量達(dá)到穩(wěn)定運(yùn)行難度很大。
6.A2O生化池好氧區(qū)末端活性污泥的OUR為0.086mg O
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