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文檔簡(jiǎn)介
1、目前大跨度屋蓋結(jié)構(gòu)廣泛采用金屬?gòu)?fù)合屋面板系統(tǒng),其有限剛度和高阻尼性能在傳遞風(fēng)荷載的過(guò)程中會(huì)改變風(fēng)荷載的脈動(dòng)特性,影響到結(jié)構(gòu)的風(fēng)致振動(dòng)效應(yīng),但目前的抗風(fēng)設(shè)計(jì)方法并未考慮。本文對(duì)聚氨酯夾芯和巖棉夾芯屋面板的足尺試件進(jìn)行了動(dòng)力測(cè)試,對(duì)兩類(lèi)屋面板的實(shí)際動(dòng)力特性進(jìn)行了調(diào)查。根據(jù)試驗(yàn)結(jié)果對(duì)其理想有限元模型進(jìn)行修正,獲得了能夠有效表征兩類(lèi)屋面板實(shí)際剛度、質(zhì)量和阻尼性能的物理參數(shù)值。本文工作和主要結(jié)論如下:
(1)基于彈性-粘彈性復(fù)合結(jié)構(gòu)的阻
2、尼理論,建立了兩類(lèi)金屬?gòu)?fù)合屋面的初始(理想化)有限元模型。針對(duì)初始模型,分析了兩類(lèi)屋面板的固有頻率和振型特點(diǎn),并利用模態(tài)應(yīng)變能法對(duì)其模態(tài)阻尼性質(zhì)進(jìn)行了初步分析。
(2)根據(jù)PolyLSCF模態(tài)參數(shù)識(shí)別方法的基本原理及其穩(wěn)態(tài)圖的繪制和使用方法,基于MATLAB軟件編寫(xiě)了相關(guān)程序。通過(guò)四個(gè)典型算例驗(yàn)證了該方法的有效性及程序的正確性,并證明其可用于金屬?gòu)?fù)合屋面板的模態(tài)參數(shù)識(shí)別。
(3)對(duì)兩類(lèi)共三塊屋面板的足尺試件進(jìn)行動(dòng)力測(cè)
3、試和模態(tài)參數(shù)識(shí)別。試驗(yàn)結(jié)果表明,聚氨酯夾芯屋面板的前7階固有頻率在24~60Hz之間,且頻率密集;各階模態(tài)阻尼比在1%~3%之間。巖棉夾芯屋面板的剛度很小,前6階固有頻率在15~25Hz之間,且分布非常密集,最接近的兩階模態(tài)僅相差0.3Hz;其阻尼很大,各階阻尼比在8%左右。
(4)以試驗(yàn)識(shí)別的固有頻率和振型為基準(zhǔn),對(duì)兩類(lèi)金屬?gòu)?fù)合屋面板的初始有限元模型進(jìn)行修正。闡明了初始有限元模型考慮檁條支承剛度的必要性。靈敏度分析表明,夾芯
4、層材料的豎向彈性模量、密度和豎向泊松比是影響聚氨酯夾芯屋面板動(dòng)力性能的關(guān)鍵參數(shù);巖棉夾芯屋面板對(duì)夾芯層材料的密度、橫向彈性模量、厚度和豎向彈性模量最為敏感。
(5)模型修正前,聚氨酯夾芯屋面板的各階頻率誤差均處于較高水平,大多在10%左右;巖棉夾芯屋面板的誤差更高,其中有一半階次達(dá)到了20%以上。模型修正后,兩類(lèi)屋面板的頻率誤差明顯降低。修正后的各項(xiàng)設(shè)計(jì)參數(shù)均保留了明確的物理意義,可用于進(jìn)一步研究金屬?gòu)?fù)合屋面板的風(fēng)致動(dòng)力效應(yīng)及
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