電鍍錫機(jī)組糾偏系統(tǒng)關(guān)鍵技術(shù)研究.pdf

1、在連續(xù)帶鋼生產(chǎn)線中，機(jī)組速度逐年提高，糾偏系統(tǒng)對(duì)提高帶鋼產(chǎn)量和成材率有重要的作用。本文針對(duì)一種液壓擺動(dòng)機(jī)架式帶鋼糾偏系統(tǒng)，從帶鋼張力不均勻分布的角度說(shuō)明了帶鋼跑偏原因和對(duì)應(yīng)的糾偏工作機(jī)理，并利用所建立的數(shù)學(xué)模型、動(dòng)力學(xué)分析等方法求解出糾偏時(shí)間和帶鋼跑偏角的數(shù)學(xué)關(guān)系。不同的帶鋼跑偏角所對(duì)應(yīng)的糾偏時(shí)間的計(jì)算值和實(shí)測(cè)值進(jìn)行偏差評(píng)估，從而論證了該數(shù)學(xué)關(guān)系的正確性，還進(jìn)一步分析了相應(yīng)的糾偏速率與跑偏角的數(shù)學(xué)關(guān)系。此外，針對(duì)擺動(dòng)機(jī)架焊接開(kāi)裂的故障，

2、運(yùn)用ANSYSY對(duì)糾偏系統(tǒng)中的擺動(dòng)機(jī)架加強(qiáng)板進(jìn)行強(qiáng)度分析，根據(jù)實(shí)際情況提出了相應(yīng)的措施，為同類(lèi)結(jié)構(gòu)糾偏系統(tǒng)設(shè)計(jì)和工藝參數(shù)調(diào)整提供了一些比較重要的參考數(shù)據(jù)。具體內(nèi)容如下:
　　(1)論述了國(guó)內(nèi)外帶鋼糾偏系統(tǒng)的特點(diǎn)，提出本文所研究方向及其意義。
　　(2)與前人提出的帶鋼跑偏主要原因不同，本文提出帶鋼之所以跑偏的根本原因是沿帶鋼行進(jìn)方向的各點(diǎn)張力不均勻的觀點(diǎn)。以此為基礎(chǔ)，論述了一些防止跑偏的基本措施，并針對(duì)具體的糾偏系統(tǒng)，對(duì)糾偏

3、工作機(jī)理進(jìn)行分析。
　　(3)以鍍錫機(jī)組8＃糾偏系統(tǒng)為研究對(duì)象，運(yùn)用動(dòng)力學(xué)觀點(diǎn)，推導(dǎo)出帶鋼的跑偏角和糾偏時(shí)間的數(shù)學(xué)表達(dá)式，并且結(jié)合現(xiàn)場(chǎng)實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)求證了其數(shù)學(xué)表達(dá)式的合理性，分析了相應(yīng)的糾偏速率與跑偏角的數(shù)學(xué)關(guān)系后可得出如下結(jié)論:當(dāng)帶鋼跑偏角α小于0.2°時(shí)，糾偏效率較高，響應(yīng)速度快，隨跑偏角增大，則糾偏速率急速下降，說(shuō)明帶鋼發(fā)生跑偏的初期就應(yīng)迅速糾偏，才可能在短時(shí)間內(nèi)完成糾偏動(dòng)作，此時(shí)為糾偏的最佳時(shí)機(jī)。當(dāng)跑偏角α大于1.259°以后

4、，跑糾偏速率數(shù)值較小且變化不大，此時(shí)糾偏效率較低并且糾偏時(shí)間明顯增長(zhǎng)，可將此區(qū)域視為這類(lèi)糾偏系統(tǒng)的“死區(qū)”。
　　(4)針對(duì)糾偏系統(tǒng)中液壓缸支座開(kāi)裂的故障，運(yùn)用ANSYSY對(duì)糾偏系統(tǒng)中的擺動(dòng)機(jī)架進(jìn)行強(qiáng)度分析，驗(yàn)證了其設(shè)計(jì)的合理性。結(jié)果表明，糾偏系統(tǒng)中液壓缸支座的最大應(yīng)力值大于其許用應(yīng)力，從而說(shuō)明其結(jié)構(gòu)不合理。由此可知開(kāi)裂的原因是液壓缸支座強(qiáng)度不足所致，現(xiàn)將支座的直徑增大到40mm，并且將倒直角變?yōu)榈箞A角。仿真結(jié)果液壓缸的支座最大應(yīng)