2023年全國碩士研究生考試考研英語一試題真題(含答案詳解+作文范文)_第1頁
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文檔簡介

1、磨損、腐蝕和斷裂是材料失效的三種主要形式。其中由摩擦導(dǎo)致的磨損失效是材料失效的主要原因,約有70~80%的設(shè)備損壞是由于各種形式的磨損而引起的。英、美等國近年來對各自國家摩擦學(xué)情況調(diào)查結(jié)果表明:由于材料磨損失效形式所造成的損失估計每年都在上千億美元;改善潤滑、降低磨損可能帶來的經(jīng)濟效益約占各國國民生產(chǎn)總值的2%以上。此外,現(xiàn)代工業(yè)的高速發(fā)展迫切需要在高溫、高速、耐磨損條件下的結(jié)構(gòu)件,如發(fā)動機的凸輪軸、挺桿、氣門閥座、高速軋機的軋環(huán)、導(dǎo)向

2、輪和軋輥等,現(xiàn)有的鋼鐵材料及其合金越來越難以滿足需要。因此,研制新的耐磨材料并對其摩擦磨損行為進行系統(tǒng)的研究具有重要的經(jīng)濟價值和實用價值。 顆粒增強鋼鐵基復(fù)合材料因其特有的高比強度、高比模量、耐磨等優(yōu)異的綜合性能成為近年來新材料開發(fā)的熱點。對于顆粒增強鋼鐵基復(fù)合材料,多數(shù)的工作都集中在TiC顆粒增強鋼鐵基復(fù)合材料上。目前制備TiC顆粒增強鋼鐵基復(fù)合材料的方法主要有:粉末冶金法和原位反應(yīng)合成法,在原位反應(yīng)合成法中以鑄造法和高溫自蔓

3、延合成法(SHS)居多,但它們都有各自的局限性。而采用粉末冶金原位合成法不但可以解決鑄造法因增強相體積分數(shù)增加及增強相與鐵基體的密度差異而導(dǎo)致的鑄造缺陷以及SHS的致密化問題,而且克服了粉末冶金法存在的增強體與基體之間結(jié)合不良的問題。 四川攀西地區(qū)有非常豐富的釩鈦磁鐵礦,Ti和V屬于同一周期的過渡金屬,原子序數(shù)僅相差1,它們所形成的碳化物皆具有高熔點、高硬度和高的化學(xué)穩(wěn)定性,且VC與Fe的相溶性好,因此VC可作為鋼鐵基復(fù)合材料的

4、理想增強體。但國內(nèi)外對VC/Fe復(fù)合材料的研究相對較少。對(Ti,V)C/Fe復(fù)合材料的研究尚未見有報道。因此,在(Ti,V)C增強鋼鐵基復(fù)合材料方面開展研究工作,具有創(chuàng)新性,不但對拓寬鋼鐵基復(fù)合材料的研究和應(yīng)用具有重要的科學(xué)意義,而且對發(fā)展四川經(jīng)濟有十分重要的意義。本文采用粉末冶金原位合成法制備了(Ti,V)C顆粒增強鋼鐵基復(fù)合材料,借助X射線衍射(XRD)、掃描電子顯微鏡(SEM)、差熱分析(DSC)等測試手段,對Fe-Ti-V-C

5、體系的反應(yīng)動力學(xué)過程,對(Ti,V)C/Fe基復(fù)合材料的燒結(jié)致密化、微觀組織、力學(xué)性能及摩擦磨損行為進行了系統(tǒng)深入的研究。 利用熱分析(DSC)和X射線衍射(XRD)研究了Fe-Ti-V-C體系的反應(yīng)動力學(xué)過程。首先,在765.7℃發(fā)生Fe的同素異構(gòu)轉(zhuǎn)變,即α-Fe→Y-Fe;以及釩的碳化反應(yīng)FeV+C→VC+Fe;其次在1058.5℃,Ti與Fe共熔而形成低共熔體Fe<,2>Ti;在1140.4℃,C與Fe<,2>Ti反應(yīng)生成

6、TiC;最后,隨著溫度的繼續(xù)升高,TiC和VC形成了(Ti,V)C固溶體。 (Ti,V)C/Fe基復(fù)合材料的燒結(jié)致密化研究表明:對于V/Ti原子比為0、0.1、0.2的復(fù)合材料,其最佳的燒結(jié)溫度為1420℃;對于V/Ti原子比為0.4、0.6、0.8、1.0的復(fù)合材料,其最佳的燒結(jié)溫度為1400℃。在最佳燒結(jié)溫度,復(fù)合材料的相對密度都超過了98%。 利用掃描電子顯微鏡(SEM)和透射電子顯微鏡(TEM)研究了(Ti,V)

7、C/Fe基復(fù)合材料的微觀組織。結(jié)果表明:原位生成的(Ti,V)C顆粒細小,在珠光體基體上均勻分布,而且(Ti,V)C顆粒和珠光體界面結(jié)合良好。隨著V/Ti原子比的增加,硬質(zhì)相顆粒的形態(tài)由不規(guī)則狀逐漸趨于球狀;硬質(zhì)相顆粒的尺寸先隨著V/Ti原子比的增加而減小,當(dāng)V/Ti原子比大于0.2,隨著V/Ti原子比的增加,硬質(zhì)相顆粒尺寸增大。 利用電子萬能試驗機對(Ti,V)C/Fe基復(fù)合材料的抗彎強度進行了測量,實驗結(jié)果表明:(Ti,V)

8、C/Fe基復(fù)合材料的抗彎強度隨著V/Ti原子比的增加而升高,當(dāng)V/Ti原子比等于0.2時,達到最大值,然后又有所下降。對于V/Ti原子比為0、0.1、0.2的復(fù)合材料,碳化物的體積分數(shù)基本相同,當(dāng)碳化物的體積分數(shù)一定時,隨著碳化物顆粒平均粒度的減小,抗彎強度增大。與V/Ti原子比為0的復(fù)合材料相比,V/Ti原子比為0.1、0.2復(fù)合材料的硬質(zhì)相(Ti,V)C顆粒尺寸顯著減小,因此其抗彎強度高于V/Ti原子比為0的復(fù)合材料。同時V/Ti原

9、子比等于0.2的復(fù)合材料比V/Ti原子比等于0.1的復(fù)合材料抗彎強度高,這是由于隨著釩含量的增加,前者的(Ti,V)C顆粒形態(tài)比后者更加趨于球形,而球形的(Ti,V)C顆??梢员苊饣w產(chǎn)生應(yīng)力集中和塑性變形。對于V/Ti原子比為0.4、0.6、0.8、1.0的復(fù)合材料,隨著釩含量的增加,一方面,(Ti,V)C體積分數(shù)減少;另一方面,(Ti,V)C顆粒的平均粒度增加;因此抗彎強度逐漸下降。運用M-200型摩擦磨損試驗機對(Ti,V)C/F

10、e基復(fù)合材料干摩擦條件下進行了磨料磨損實驗,實驗結(jié)果表明:(Ti,V)C/Fe基復(fù)合材料(淬火+低溫回火)具有良好的耐磨性能,明顯優(yōu)于高鉻鑄鐵(亞臨界處理)。磨損表面形貌分析表明:(Ti,V)C/Fe基復(fù)合材料在磨料磨損工況下主要的磨損機理為微區(qū)破裂和顯微犁削,這兩種機制共同作用導(dǎo)致材料與磨料相對運動過程中發(fā)生材料的流失。對于該種復(fù)合材料,(Ti,V)C顆粒會降低磨料刺入馬氏體基體的深度并阻止其進一步的犁削作用,從而使復(fù)合材料的耐磨性得

11、以提高。同時V/Ti原子比對復(fù)合材料的耐磨性能有很大的影響:當(dāng)V/Ti原子比為0時,硬質(zhì)相TiC顆粒尺寸較大,TiC顆粒的間距也較大,因此磨料在載荷的作用下能夠順利地刺入TiC顆粒間軟的馬氏體基體中,并犁削較長的距離,從而使磨損表面上留下較多寬而深的犁溝。 與V/Ti原子比為0的復(fù)合材料相比,V/Ti原子比為0.1、0.2的復(fù)合材料,其硬質(zhì)相(Ti,V)C顆粒尺寸顯著減小,(Ti,V)C顆粒的間距也減小。磨料在載荷的作用下難以刺

12、入軟的馬氏體基體內(nèi),即使能刺入,其刺入深度及隨之而引起的塑性變形也較淺小。復(fù)合材料的磨損表面較為光滑,犁溝較短且淺而窄,耐磨性較好。此外,V/Ti原子比等于0.2的復(fù)合材料具有更高的密度并且硬質(zhì)相(Ti,V)C顆粒的形態(tài)更加趨于球形,它的耐磨性要優(yōu)于V/Ti原子比為0.1的復(fù)合材料。當(dāng)V/Ti原子比大于0.2時,隨著釩含量的增加,一方面硬質(zhì)相(Ti,V)C顆粒尺寸增大;另一方面硬質(zhì)相(Ti,V)C的體積分數(shù)減小。造成(Ti,V)C顆粒的

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