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1、利用楔形銅模澆鑄法成功制備了Mg<,6s>Cu<,22>Ni<3,>Y<,10>Nd<,x>(x=0,2,4,5,6,8)鎂基合金體系的V字型合金試樣;當(dāng)x=2,4時(shí),Nd的添加可同時(shí)有效提高該合金的玻璃形成能力(GFA)和熱穩(wěn)定性;當(dāng)Nd含量為2at%時(shí),合金具有最高的過(guò)冷液相區(qū)(達(dá)61.5K)及最大的熱穩(wěn)定性;當(dāng)x=5時(shí),盡管過(guò)冷液相溫度區(qū)間(△T<,x>=48.5K)最窄,但此時(shí)合金具有最強(qiáng)的玻璃形成能力(T<,rg>=T<,g>
2、T<,1>=0.568)和臨界厚度(Tmax=3.8mm);隨著Nd的進(jìn)一步增加(x>5),合金的玻璃形成能力降低。研究發(fā)現(xiàn)T<,g>/T<,m>的值與玻璃形成能力沒有很強(qiáng)的規(guī)律性,用T<,g>/T<,1>代替T<,g>/T<,m>來(lái)定義約化玻璃轉(zhuǎn)變溫度T<,rg>能更好的反映非晶態(tài)合金的玻璃形成能力。 以鎂合金AM60B為母材、2mm厚的Mg<,65>Cu<,22>Ni<,3>Y<,10>板狀非晶態(tài)合金為中間層,在420℃~5
3、40℃下施焊,利用金相顯微鏡、掃描電鏡(SEM)和能譜儀研究了焊接接頭的微觀形貌和成分分布,結(jié)果表明:界面接合良好,未觀察到片狀?yuàn)A雜物、氣孔及未焊合等缺陷,焊縫區(qū)由塊狀α-Mg相和針狀化合物組成,基體中的Al元素通過(guò)晶界擴(kuò)散偏聚到焊縫中,微量的Y元素?cái)U(kuò)散到基體中Mn、Cu元素有少量的偏聚,Ni元素分布均勻,沒有發(fā)生偏聚現(xiàn)象。 以2mm厚的Mg<,65>Cu<,22>Ni<,3>Y<,5>Nd<,5>板狀非晶態(tài)合金為中間層研究了A
4、Z91D鎂合金的TLP擴(kuò)散連接性能,有效連接的下限溫度為400℃;隨焊接溫度的升高,焊縫寬度逐步減小,焊縫由平直化變?yōu)橥拱记蹱?,中間層呈樹枝狀向兩側(cè)的基體生長(zhǎng),液相中間層以基體相界為短路通道向母材擴(kuò)散,液態(tài)中間層與母材之間存在著激烈的元素互擴(kuò)散行為;焊縫區(qū)殘留層的組織發(fā)生了塊狀(500℃)→短棒狀(520℃)→針狀(540℃和560℃)的轉(zhuǎn)變過(guò)程;焊縫殘留中間層中的元素Mg呈下降趨勢(shì),元素Al上升,元素Zn含量基本沒有變化,其它各元素
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