外文翻譯（中文）--封閉往復(fù)式壓縮機(jī)壓縮循環(huán)非穩(wěn)態(tài)分析

1、<p><b>　　中文4940字</b></p><p>　　附件1：外文資料翻譯譯文</p><p>　　封閉往復(fù)式壓縮機(jī)壓縮循環(huán)非穩(wěn)態(tài)分析</p><p>　　Giovanni A. Longo*, Andrea Gasparella</p><p>　　Universita` degli Studi d

2、i Padova, Dipartimento di Tecnica e Gestione dei Sistemi Industriali, Stradella S. Nicola 3,I-36100 Vicenza, Italy</p><p><b>　　摘要</b></p><p>　　這項(xiàng)研究進(jìn)行了小型封閉式家用制冷往復(fù)壓縮機(jī)壓縮循環(huán)的非穩(wěn)態(tài)分析。開發(fā)了一個(gè)特定

3、的閥門一維模型并且應(yīng)用質(zhì)量和能量平衡來(lái)確定壓縮過(guò)程中氣缸內(nèi)制冷劑的質(zhì)量、壓力和溫度狀況及熱功傳遞。這種分析被插入到壓縮機(jī)的傳統(tǒng)的穩(wěn)態(tài)模型里來(lái)估算壓縮循環(huán)的效率和壓縮機(jī)組的性能。在一個(gè)廣泛的操作條件下對(duì)制冷劑R134a的工業(yè)設(shè)備通過(guò)實(shí)驗(yàn)測(cè)量，證明了模擬程序的可行性，發(fā)現(xiàn)預(yù)測(cè)值和實(shí)測(cè)值之間比較一致。該模擬程序是小型封閉往復(fù)式家用制冷壓縮機(jī)分析、設(shè)計(jì)和開發(fā)的有用工具。</p><p>　　關(guān)鍵詞：制冷壓縮機(jī) 往復(fù)式壓

4、縮機(jī) 封閉壓縮機(jī) 操作 瞬變狀態(tài) 建模</p><p><b>　　1. 導(dǎo)言</b></p><p>　　在公開文獻(xiàn)里可以到找小型往復(fù)式家用制冷壓縮機(jī)一些分析計(jì)算模型：范圍從簡(jiǎn)單的模擬到整個(gè)系統(tǒng)更復(fù)雜的程序。在第一種類型的分析中，Brock等人 [1]的尤其有趣，考慮到了從壓縮過(guò)程到外部介質(zhì)和吸入氣的熱交換。Brock等人的分析采用既簡(jiǎn)單的整體熱力學(xué)關(guān)系(熵

5、和多變方程)又采用以氣缸的吸氣排氣管線傳熱方程輔助的模擬模型。整體壓縮機(jī)最近來(lái)和最有趣的數(shù)字代碼要數(shù)Meyer等人[2]，Todescat等人[3，4]和Pe′rez-Segarra等人 [5-7]的了。Meyer等人的小型封閉式往復(fù)壓縮機(jī)模型是基于不同的組件和整體系統(tǒng)的穩(wěn)態(tài)能量平衡上開發(fā)的，它們的傳熱系數(shù)源自于現(xiàn)有的相關(guān)性和實(shí)驗(yàn)測(cè)量。通過(guò)對(duì)容積效率和壓縮效率分別進(jìn)行實(shí)驗(yàn)值假定來(lái)分析質(zhì)量流量和壓縮過(guò)程。Todescat等人的模型基于不同

6、壓縮機(jī)部件的穩(wěn)態(tài)能量平衡。此外，它包含一個(gè)在壓縮周期內(nèi)熱功傳遞的非穩(wěn)態(tài)分析。Pe′rez-Segarra等人開發(fā)了封閉式往復(fù)壓縮機(jī)的熱和流體動(dòng)力學(xué)分析的數(shù)值模擬模型。他們解答了在整個(gè)壓縮機(jī)領(lǐng)域通過(guò)隱式控制體積規(guī)劃的流體的一維和瞬態(tài)控制方程(連續(xù)性，動(dòng)量和能量)。</p><p>　　所有上述模擬程序表明一個(gè)小型封閉式往復(fù)壓縮機(jī)的詳盡分析需要一個(gè)對(duì)壓縮循環(huán)內(nèi)制冷劑流經(jīng)閥和進(jìn)入氣缸內(nèi)的動(dòng)態(tài)模擬來(lái)計(jì)算瞬時(shí)的熱功轉(zhuǎn)移和壓

7、力質(zhì)量流量波動(dòng)。此外，在制冷劑和汽缸壁之間的熱量傳遞的估算需要壓縮循環(huán)的非穩(wěn)態(tài)分析，由于Fagotti等人[8]闡明的同時(shí)發(fā)生的熱功傳遞導(dǎo)致了在傳熱和溫差之間的相位滯后，使得該分析比較復(fù)雜。</p><p>　　閥門的動(dòng)力學(xué)研究涉及質(zhì)量和剛度參數(shù)的估算以及通過(guò)閥門的非穩(wěn)態(tài)流動(dòng)的分析。在制冷劑流經(jīng)閥門的最相關(guān)的非穩(wěn)態(tài)影響是由于該制冷劑流在氣壓變量和相對(duì)變化速度之間產(chǎn)生的時(shí)間延遲的慣性以及在制冷劑流和閥板之間的功傳遞

8、。后者更改了動(dòng)能，因此，該制冷劑流的速度如Bo¨swirth [9，10]所示。</p><p>　　在這項(xiàng)工作中，為了估算壓縮循環(huán)的效率和壓縮機(jī)組的性能一個(gè)壓縮循環(huán)的非穩(wěn)態(tài)分析和一個(gè)閥門的特定的一維模型被插入到一個(gè)壓縮機(jī)傳統(tǒng)的穩(wěn)態(tài)模型[11]里。</p><p>　　2. 理論模型和計(jì)算機(jī)編碼</p><p>　　模型背后的基本假設(shè)是把流經(jīng)壓縮機(jī)除了閥門

9、和進(jìn)入汽缸的制冷劑看作一維穩(wěn)態(tài)電流。這樣就可以建立一個(gè)穩(wěn)態(tài)熱平衡來(lái)計(jì)算每個(gè)組件以及整個(gè)系統(tǒng)的溫度和熱功流量。壓縮機(jī)被細(xì)分為六個(gè)部分(外殼，壓縮機(jī)主體，吸氣消聲器，吸氣室，排氣室，排出管道)(見(jiàn)圖1)，并且為它們中的每一部分建立了質(zhì)量和能量平衡。壓縮機(jī)內(nèi)的主要的不可逆性(電能轉(zhuǎn)換損失，摩擦損失)通過(guò)適當(dāng)?shù)碾姎夂蜋C(jī)械效率予以體現(xiàn)。在Cavallini等人[11]的模型里就可以找到每個(gè)壓縮機(jī)組成部分的控制方程的詳細(xì)說(shuō)明。</p>

10、<p>　　通過(guò)非穩(wěn)態(tài)的方式分析壓縮循環(huán)，穿過(guò)閥門的制冷劑流和閥門的動(dòng)態(tài)。這樣讓熱功流量連同質(zhì)量流量的交換過(guò)程得到了直接計(jì)算，也讓壓縮循環(huán)里的主要特征參數(shù)的性能也得到了計(jì)算。</p><p>　　氣缸內(nèi)的制冷劑質(zhì)量性能M來(lái)自于以下的質(zhì)量平衡：</p><p>　　= ms(τ)-md (τ)-ml (τ) (1)</p&

11、gt;<p>　　其中ms，md ，ml和分別是吸入，排出和泄漏的質(zhì)量流量，τ是時(shí)間。</p><p>　　泄漏質(zhì)量流量ml用雅各布斯[12]模型計(jì)算</p><p>　　ml (τ)= (2)</p><p>　　其中ρ和μ是制冷劑的密度和動(dòng)力粘度，D是氣缸直徑，s是活塞氣缸徑向間隙，L是活塞高度，Δp是

12、氣缸和外殼之間的壓強(qiáng)差。</p><p>　　吸入和排出的質(zhì)量流量用以下方程式計(jì)算：</p><p>　　mi(τ)=ρi(τ)Ai(τ)ui(τ) i=s， d (3)</p><p>　　其中Ai和ui分別是在進(jìn)氣閥s和排放閥d處的有效流通面積和制冷劑的有效流速。</p><p>　　有效流通面

13、積與閥板的升程Xi(τ)及流量系數(shù)CD有關(guān)：</p><p>　　Ai(τ)=πdsiCDXi (τ) i=s， d (4)</p><p>　　其中dsi是閥座直徑。流量系數(shù)按照Bo¨swirth [13]計(jì)算。有效的制冷速度與Bo¨swirth應(yīng)用伯努利方程里兩種不同關(guān)系得到的通過(guò)閥門的壓力損失相關(guān):</p

14、><p>　　Δpi(τ)= ≤0.15 i=s， d (5)</p><p><b>　　Δ(τ)=</b></p><p>　　>0.15 (6)</p><p>　　其中dbi是閥門支

15、撐面厚度，β是說(shuō)明進(jìn)口損失的摩擦系數(shù)，Ji是幾何參數(shù)，F(xiàn)PLi是閥板上的流動(dòng)動(dòng)力。第一種在開始和結(jié)束階段有效的關(guān)系[方程(5)]是以乘法術(shù)語(yǔ)說(shuō)明摩擦損失的伯努利方程。第二種在打開閥有效的關(guān)系[方程(6)]也是伯努利方程在解釋入口摩擦損失，氣體慣性效應(yīng)和非穩(wěn)態(tài)功在流體和閥板之間傳遞的更正。制冷劑和閥板間相互作用采用Bo¨swirth模型估測(cè)：</p><p>　　i=s， d

16、 (7)</p><p><b>　　(8)</b></p><p>　　其中Adi是閥門支撐面的面積，Asi是閥門座的面積，Api是閥門口橫截面面積(出口面積)。第一種關(guān)系[方程(7)]在流動(dòng)動(dòng)能相對(duì)于摩擦損失忽略不計(jì)的開始和結(jié)束階段有效，而第二個(gè)方程[方程(8)]適用于流動(dòng)動(dòng)能占主要地位的開閥。</p><p>　　閥門由通過(guò)下列的

17、二級(jí)微分方程控制的一維模型來(lái)模擬：</p><p>　　i=s， d (9)</p><p>　　其中mvi是等效質(zhì)量，bvi是阻尼，kvi是閥門剛度，Xpc.i代表預(yù)載。</p><p>　　熱力學(xué)第一定律適用于氣缸內(nèi)的制冷劑通過(guò)壓縮過(guò)程確定它的溫度性能，即由Todescat等人[3]建議的形式。</p><p><b>

18、;　　(10)</b></p><p>　　其中T，p，v，h和cv分別是氣缸內(nèi)制冷劑的溫度，壓強(qiáng)，比容，比焓和比熱容，而q是制冷劑和氣缸壁之間的熱流量，V是氣缸內(nèi)的容積。制冷劑到氣缸壁的熱傳遞計(jì)算應(yīng)用Annand等人[14]的公式像Todescat等人[3]所建議的乘以一個(gè)因數(shù)3：</p><p>　　q(τ)=α(τ)S(τ)[

19、 (11)</p><p>　　α(τ)=3×0.7[] (12)</p><p>　　其中α是傳熱系數(shù)，S是傳熱面積，Tc是氣缸壁的溫度，up是平均活塞速度，λ是制冷劑的熱導(dǎo)率。</p><p>　　在壓縮循環(huán)過(guò)程中的壓力表現(xiàn)通過(guò)制冷劑的狀態(tài)方程以溫度和比容來(lái)計(jì)算：</p><p>

20、　　p=f(T,v) (13)</p><p>　　在壓縮循環(huán)過(guò)程中活塞和制冷劑的瞬態(tài)功傳遞依照[15]按以下關(guān)系計(jì)算</p><p>　　dW(τ)=[p(τ)-]dV (14)</p><p>　　其中ps是吸氣壓力，因此每一壓縮循環(huán)里的純功結(jié)果：&l

21、t;/p><p>　　W=dV (15)</p><p>　　并且每單位質(zhì)量流的純壓縮功為</p><p>　　W= (16)</p><p>　　其中ΔM是在一個(gè)壓縮循環(huán)里處理的制冷劑質(zhì)量。在壓縮循環(huán)里的壓縮功率為：</p><p&g

22、t;　　w(τ)= (17)</p><p>　　在壓縮循環(huán)過(guò)程中氣缸內(nèi)的容積V和制冷劑與氣缸壁之間的傳熱面積S應(yīng)用以下的方程計(jì)算：</p><p>　　V(τ)=+(){()[1+ (18)</p><p>　　S(τ)=2 (19)</p><p>　　其中Vc是余隙容積，C

23、是活塞沖程，B是連桿長(zhǎng)度，Φ是下死點(diǎn)曲軸轉(zhuǎn)角。</p><p>　　壓縮循環(huán)里的整個(gè)非穩(wěn)態(tài)分析由九個(gè)方程組表示，這些變量是溫度T，壓強(qiáng)p，質(zhì)量M，通過(guò)閥門的有效速度us和ud，閥板升程Xs和Xd，制冷劑流和閥板之間的相互作用FPLs和FPLd。該系統(tǒng)包括應(yīng)用有限的差分方法整合成的四個(gè)微分方程。</p><p>　　至于壓縮機(jī)的模擬計(jì)算機(jī)編碼，執(zhí)行一種疊合結(jié)構(gòu)。輸入值由邊界條件(環(huán)境溫度，制

24、冷劑吸入溫度和壓力，出口壓力)以及密封裝置的特征參數(shù)(幾何數(shù)據(jù)，制冷劑類型，電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速，電能和機(jī)械效率)。估計(jì)值為氣缸入口處的制冷劑的質(zhì)量流量，制冷劑溫度，氣體流入外殼的溫度以及氣缸溫度。然后建立每個(gè)壓縮機(jī)組成部分的熱平衡，執(zhí)行壓縮循環(huán)的非穩(wěn)態(tài)分析。制冷劑性能由REFPROP5.1計(jì)算[16]。這樣一來(lái)，壓縮機(jī)內(nèi)和制冷劑流的特性溫度連同制冷劑質(zhì)量流量，熱流量和輸入的電功率一起被計(jì)算出來(lái)了。對(duì)比溫度和質(zhì)量流量的假定值和計(jì)算值進(jìn)一步重復(fù)迭代

25、直到達(dá)成一致。最終的輸出結(jié)果包括制冷劑質(zhì)量流量，出口溫度，密封裝置內(nèi)部溫度，熱流量，輸入的電功率以及在壓縮循環(huán)過(guò)程中的特性參數(shù)趨勢(shì)。計(jì)算機(jī)編碼由Fortan 77開發(fā)。圖2顯示了模擬計(jì)算機(jī)編碼的流程圖。</p><p><b>　　3. 實(shí)驗(yàn)對(duì)照</b></p><p>　　該理論模型在和實(shí)驗(yàn)測(cè)量的對(duì)照下得到了證實(shí)，該實(shí)驗(yàn)是在活塞排量為6 的家用冰箱的R134a封閉式

26、往復(fù)壓縮機(jī)工業(yè)設(shè)備上進(jìn)行的。</p><p>　　工業(yè)設(shè)備閥門的等效質(zhì)量和剛度通過(guò)ANSYS 5.5.1[17]的動(dòng)態(tài)FEM分析獲得。FEM模型被用于估算第一固有頻率ωni和閥門剛度kvi：這些參數(shù)通過(guò)以下的方程被用于估算等效質(zhì)量:</p><p>　　i=s, d (20)</p><p>　　FEM分析在對(duì)閥門的頻率

27、響應(yīng)的測(cè)量上得到了證實(shí)，該頻率響應(yīng)給出了閥門的實(shí)驗(yàn)固有頻率。表1展示了由FEM分析的剛度，固有頻率和等效質(zhì)量的計(jì)算以及測(cè)量的吸氣及放泄閥簧的實(shí)驗(yàn)固有頻率。在實(shí)驗(yàn)和計(jì)算的固有頻率之間的相當(dāng)不錯(cuò)的一致性在運(yùn)用計(jì)算的等效質(zhì)量和剛度上得到充分的信任。編號(hào)[18]中報(bào)告了FEM分析和閥門頻率響應(yīng)的實(shí)驗(yàn)測(cè)量的詳細(xì)描述。</p><p>　　該工業(yè)設(shè)備按照ANSI-ASHRAE標(biāo)準(zhǔn)23-1993[19](冷凝器和蒸發(fā)器出口溫度

28、32℃，冷凝溫度55℃)在測(cè)量制冷能力的量熱設(shè)備上進(jìn)行測(cè)試。此量熱設(shè)備按照ANSI-ASHRAE標(biāo)準(zhǔn)41.9-1988[20]操作如圖3所示。表2給出了實(shí)驗(yàn)設(shè)備里不同測(cè)量?jī)x器的主要特點(diǎn)。在每個(gè)測(cè)試?yán)餃y(cè)量以下的參數(shù)：輸入電功率，制冷能力，蒸發(fā)和凝結(jié)氣壓，壓縮機(jī)入口和出口處的氣體溫度，冷凝器和蒸發(fā)器出口制冷劑溫度。該壓縮機(jī)裝備有幾個(gè)銅-康銅熱電偶來(lái)測(cè)量壓縮機(jī)每個(gè)組件以及不同位置制冷劑的溫度。在每次運(yùn)行中以下的數(shù)據(jù)被采集：外殼不同位置的溫度，

29、潤(rùn)滑油的溫度，循環(huán)氣的溫度，電動(dòng)機(jī)的溫度，氣缸和氣缸頭的溫度，吸氣消聲器入口處的制冷氣體溫度，氣缸進(jìn)口和出口溫度。表3給出了在同一操作條件下測(cè)量的實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)和通過(guò)模擬程序得到的計(jì)算值之間的比較。按照ANSI-ASHRAE標(biāo)準(zhǔn)23-1993考慮三種不同的操作條件：蒸發(fā)溫度分別為-35℃，-23.3℃和-10℃。該比較顯示了在計(jì)算和實(shí)驗(yàn)參數(shù)之間的充分一致。因此目前的模擬程序是家用冰箱里小型密封式往復(fù)壓縮機(jī)分析，設(shè)計(jì)和開發(fā)的有用工具。</

30、p><p><b>　　4. 結(jié)果分析</b></p><p>　　該仿真模型的輸出包括壓縮循環(huán)里特征參數(shù)的趨勢(shì)。圖4顯示了在不同操作研究條件下壓縮循環(huán)的pV圖：使研究壓縮階段，排氣階段和最后的吸氣階段的特征壓力波動(dòng)，制冷劑在余隙容積里的再膨脹得以實(shí)現(xiàn)。</p><p>　　圖5顯示了溫度趨勢(shì)：在壓縮階段里直到排放閥打開時(shí)制冷劑溫度升高，由于與氣缸

31、壁之間的熱傳導(dǎo)引起溫度降低，在整個(gè)排氣和再膨脹階段直到吸入閥打開時(shí)溫度持續(xù)降低，由于新進(jìn)來(lái)的制冷劑的混入溫度再一次升高。圖6和圖7顯示了在考慮的操作條件下的熱功流量交換。在壓縮階段由于在制冷劑和氣缸壁之間的傳熱系數(shù)提高和溫差的加大導(dǎo)致了從制冷劑到氣缸壁的熱流量提高。然后在排氣和在膨脹階段熱流量迅速減小直到在吸氣階段它顛倒過(guò)來(lái)即從氣缸到氣體。在壓縮階段由于活塞上的壓強(qiáng)差的增加使得壓縮功率的絕對(duì)值增加；然后排氣階段在端點(diǎn)中心(沒(méi)有容積變化)

32、壓縮功率減小到零，之后在再膨脹階段變得活躍起來(lái)。隨后的吸氣階段需要一個(gè)微量的功率輸入。</p><p>　　壓縮循環(huán)效率的計(jì)算涉及理想的壓縮循環(huán)，其中制冷劑在壓縮機(jī)入口溫度和吸氣壓力下是理想氣體然后在排氣壓力下通過(guò)等熵過(guò)程很快被壓縮。圖8顯示了通過(guò)模擬程序和蒸發(fā)溫度在-23.3℃下理想循環(huán)所計(jì)算的壓縮循環(huán)。壓縮循環(huán)的等熵效率被確定為在理想循環(huán)下的單位壓縮功Wis和通過(guò)模擬程序計(jì)算的實(shí)際單位壓縮功Wr之比：<

33、/p><p><b>　　(21)</b></p><p>　　理想條件下的Wis通過(guò)傳統(tǒng)的等熵功關(guān)系來(lái)計(jì)算：</p><p><b>　　(22)</b></p><p>　　其中R是理想氣體常數(shù)γ是制冷劑的等熵指數(shù)。實(shí)際的單位壓縮功Wr由公式(16)計(jì)算。圖9顯示了在蒸發(fā)溫度-23.3℃下的實(shí)際和理

34、想的單位壓縮功的性質(zhì)。</p><p>　　考慮到在密封裝置里的摩擦損失和電能變換損失，壓縮機(jī)組的整體效率由理想單位壓縮功Wis與每單位質(zhì)量流輸入的電能E之間的比值來(lái)確定：</p><p><b>　　(23)</b></p><p>　　單位電能輸入E等同于輸入電功率和通過(guò)模擬程序計(jì)算的質(zhì)量流量之間的比值。</p><p&

35、gt;　　另一個(gè)評(píng)估壓縮機(jī)組性能的重要參數(shù)是容積效率，它是通過(guò)模擬程序計(jì)算的實(shí)際質(zhì)量流量和最大值之間的比值來(lái)確定的：</p><p><b>　　(24)</b></p><p>　　其中ρi是壓縮機(jī)入口處的密度，是活塞排量，f是轉(zhuǎn)動(dòng)頻率。</p><p>　　表4給出了在考慮到的三種不同操作條件下的等熵效率，整體效率和容積效率：所有的效率幾乎

36、呈直線隨著蒸發(fā)溫度升高而升高。</p><p><b>　　5. 結(jié)論</b></p><p>　　在這項(xiàng)工作中一個(gè)用于小型封閉式往復(fù)式家用制冷壓縮機(jī)的非穩(wěn)態(tài)分析的計(jì)算機(jī)程序被展示。該模型能夠計(jì)算制冷劑的質(zhì)量流量，輸入的電功率，密封裝置內(nèi)的熱流量和溫度，壓縮循環(huán)里的特征參數(shù)趨勢(shì)以及壓縮循環(huán)和密封裝置的效率。</p><p>　　該計(jì)算機(jī)模型在廣

37、泛的操作條件下運(yùn)行的R134a工業(yè)設(shè)備的實(shí)驗(yàn)測(cè)量上得到了有效的證實(shí)：在預(yù)測(cè)和實(shí)測(cè)性能狀況下找到了一個(gè)相當(dāng)不錯(cuò)的一致性。該模型能夠很容易的適應(yīng)于不同壓縮形態(tài)和不同操作流體，因此它是分析，設(shè)計(jì)和開發(fā)封閉式往復(fù)活塞壓縮機(jī)的有用工具。</p><p>　　表 1 閥門的剛度，固有頻率和等效質(zhì)量</p><p>　　[Hz] [Hz] [N] [g]</p>

38、<p>　　吸氣閥 377 394 808 0.1318</p><p>　　排氣閥 517 528 2783 0.259</p><p>　　表 2 不同測(cè)量?jī)x器的規(guī)格</p><p>　　儀器

39、 參數(shù) 精度 范圍</p><p>　　T 型熱電偶 制冷劑溫度 ±0.1℃ -50÷150℃</p><p>　　壓力傳感器 制冷劑壓強(qiáng) ±0.5 kPa 0÷2

40、.5 MPa</p><p>　　電能表 電功率 ±1％ 0÷10 kW</p><p>　　熱量測(cè)量?jī)x 制冷能力 ±2％</p><p>　　表 3 實(shí)驗(yàn)和計(jì)算參數(shù)比較</p><p>　　輸入

41、數(shù)據(jù) </p><p>　　壓縮機(jī)入口溫度(℃) 38 35.8 34.2</p><p>　　壓縮機(jī)吸氣壓力(kPa) 66 114.8 200.5<

42、;/p><p>　　壓縮機(jī)排氣壓力(kPa) 1483 1484 1486</p><p>　　特征參數(shù) Exp. Calc. Exp. Calc. Exp. Calc.</p><p>　　輸入電功率(W)

43、 92.5 92.9 137.7 126.1 204.7 196.2</p><p>　　制冷劑質(zhì)量流量(kg) 1.316 1.234 3.016 2.530 6.009 5.764</p><p>　　氣缸入口溫度(℃) 97.3 98.6 98.

44、9 97.9 94.9 96.1</p><p>　　氣缸出口溫度(℃) 150.6 144.9 156.7 152.5 145.5 147.5</p><p>　　壓縮機(jī)出口溫度(℃) 85.5 94.2 102.1 102.2 111.9 109.4

45、</p><p>　　循環(huán)氣溫度(℃) 86.2 85.4 93.3 90 92.7 92.9</p><p>　　氣缸平均溫度(℃) 100.1 105.6 109.7 109.2 110.9 111.6</p><p>　　表 4

46、壓縮機(jī)的等熵效率，整體效率和容積效率</p><p>　　等熵效率(％) 66.8 68.9 72.6</p><p>　　整體效率(％) 33.6 40.4 44.3</p><p>　　容積效率(％) 44.9