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文檔簡(jiǎn)介
1、<p><b> 課程設(shè)計(jì)任務(wù)書</b></p><p><b> 一、設(shè)計(jì)題目:</b></p><p> 乙醇——水混合液常壓連續(xù)精餾</p><p><b> 二、設(shè)計(jì)原始數(shù)據(jù):</b></p><p> 原料液處理量28000噸/年</p>
2、;<p><b> 原料液初溫20℃</b></p><p> 原料液含乙醇45%(質(zhì)量)</p><p> 餾出液含乙醇93%(質(zhì)量)</p><p> 乙醇回收率99.9%(質(zhì)量)</p><p><b> 三、設(shè)計(jì)任務(wù):</b></p><p>
3、 完成精餾工藝設(shè)計(jì),精餾塔設(shè)備設(shè)計(jì)和有關(guān)附屬設(shè)備的設(shè)計(jì)、選用;編寫設(shè)計(jì)說(shuō)明書;繪制工藝流程圖和塔板結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)圖。</p><p> 四、設(shè)計(jì)完成日期: 2013年01月18日</p><p><b> 五、設(shè)計(jì)者 : </b></p><p><b> 設(shè)計(jì)指導(dǎo)教師:</b></p><p>
4、;<b> 目 錄:</b></p><p> …………………………………………………………………緒論</p><p> ………………………………………………………………工藝計(jì)算</p><p> …………………………………………………………塔設(shè)備的計(jì)算</p><p> 4.……………………………………………
5、…………泵的選擇及計(jì)算</p><p> ……………………………………………………………主凝器選型</p><p> …………………………………再沸器加熱釜中水蒸汽的用量計(jì)算</p><p> 7.………………………………………………………計(jì)算結(jié)果匯總表</p><p> 8.…………………………………………………………工藝流傳簡(jiǎn)圖&
6、lt;/p><p><b> 緒 論</b></p><p> 精餾塔是進(jìn)行精餾的一種塔式汽液接觸裝置,又稱為蒸餾塔。有板式塔與填料塔兩種主要類型。根據(jù)操作方式又可分為連續(xù)精餾塔與間歇精餾塔。蒸氣由塔底進(jìn)入,與下降液進(jìn)行逆流接觸,兩相接觸中,下降液中的易揮發(fā)(低沸點(diǎn))組分不斷地向蒸氣中轉(zhuǎn)移,蒸氣中的難揮發(fā)(高沸點(diǎn))組分不斷地向下降液中轉(zhuǎn)移,蒸氣愈接近塔頂,其易揮發(fā)組
7、分濃度愈高,而下降液愈接近塔底,其難揮發(fā)組分則愈富集,達(dá)到組分分離的目的。由塔頂上升的蒸氣進(jìn)入冷凝器,冷凝的液體的一部分作為回流液返回塔頂進(jìn)入精餾塔中,其余的部分則作為餾出液取出。塔底流出的液體,其中的一部分送入再沸器,熱蒸發(fā)后,蒸氣返回塔中,另一部分液體作為釜?dú)堃喝〕觥?</p><p> 精餾塔的工作原理是根據(jù)各混合氣體的汽化點(diǎn)(或沸點(diǎn))的不同,控制塔各節(jié)的不同溫度,達(dá)到分離提純的目的。化工生產(chǎn)常需進(jìn)行液體
8、混合物的分離以達(dá)到提純或回收有用組分的目的,精餾操作在化工、石油化工、輕工等工業(yè)生產(chǎn)中中占有重要的地位。為此,掌握氣液相平衡關(guān)系,熟悉各種塔型的操作特性,對(duì)選擇、設(shè)計(jì)和分析分離過(guò)程中的各種參數(shù)是非常重要的。要想把低純度的乙醇水溶液提升到高純度,要用連續(xù)精餾的方法,因?yàn)橐掖己退膿]發(fā)度相差不大。精餾是多數(shù)分離過(guò)程,即同時(shí)進(jìn)行多次部分汽化和部分冷凝的過(guò)程,因此可使混合液得到幾乎完全的分離?;S中精餾操作是在直立圓形的精餾塔內(nèi)進(jìn)行的,塔內(nèi)裝
9、有若干層塔板或充填一定高度的填料。為實(shí)現(xiàn)精餾分離操作,除精餾塔外,還必須從塔底引入上升蒸汽流和從塔頂引入下降液??芍瑔斡芯s塔還不能完成精餾操作,還必須有塔底再沸器和塔頂冷凝器,有時(shí)還要配原料液預(yù)熱器、回流液泵等附屬設(shè)備,才能實(shí)現(xiàn)整個(gè)操作。 </p><p> 本次設(shè)計(jì)的篩板塔是化工生產(chǎn)中主要的氣液傳質(zhì)設(shè)備。此設(shè)計(jì)針對(duì)二元物系的精餾問(wèn)題進(jìn)行分析、選取、計(jì)算、核算、繪圖等,是較完整的精餾設(shè)計(jì)過(guò)程。本設(shè)計(jì)包括設(shè)計(jì)
10、方案的選取,主要設(shè)備的工藝設(shè)計(jì)計(jì)算——物料衡算、熱量衡算、工藝參數(shù)的選定、設(shè)備的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)和工藝尺寸的設(shè)計(jì)計(jì)算,輔助設(shè)備的選型,工藝流程圖,主要設(shè)備的工藝條件圖等內(nèi)容。 </p><p> 通過(guò)對(duì)精餾塔的運(yùn)算,調(diào)試出塔的工藝流程、生產(chǎn)操作條件及物性參數(shù),以保證精餾過(guò)程的順利進(jìn)行并使效率盡可能的提高。 </p><p><b> 一、工藝計(jì)算:</b></p&g
11、t;<p> 利用水一乙醇的平衡數(shù)據(jù)在坐標(biāo)上作x~y圖,(見(jiàn)附圖)部分平衡數(shù)據(jù)見(jiàn)指導(dǎo)書。</p><p><b> ?。ㄒ唬┰O(shè)計(jì)原始數(shù)據(jù)</b></p><p> 原料液處理量:28000噸/年</p><p><b> 原料液初溫:20℃</b></p><p> 原料液含乙
12、醇:45%(質(zhì)量)</p><p> 餾出液含乙醇:93%(質(zhì)量)</p><p> 乙醇回收率:99.9(質(zhì)量)</p><p> 由于在生產(chǎn)過(guò)程中,除去設(shè)備安裝,設(shè)備檢修等因素外,假定每年生產(chǎn)300天。</p><p><b> 則每小時(shí)處理量:</b></p><p> (二)物料
13、衡算及最適回流比的選擇</p><p> 乙醇分子量為:46.068,水分子量為18.016</p><p><b> 解方程得:</b></p><p> =0.00034083</p><p> 在制成的平衡圖上分別定出點(diǎn)xF、xW、xD各點(diǎn),在全回流的情況下R→∞,操作線與對(duì)角線重合,此時(shí)有最小理論塔板數(shù)N
14、min,過(guò)點(diǎn)(xD、xD)作平衡曲線的切線,其斜率為:</p><p> Rmin=1.8387 (P33)</p><p> 下面用逐板計(jì)算法,求出最小理論塔板數(shù)Nmin</p><p> 在一定范圍內(nèi),有符合 </p><p><b> 當(dāng)x<0.3時(shí),</b></p><p
15、><b> 當(dāng)x≥0.3時(shí),</b></p><p> x1=xW=0.00034083</p><p> x2=0.0044076 α2=12.594 y2=0.05281</p><p> x3=0.05281 α3=9.1110 y3=0.33686</p><
16、;p> x4=0.33686 α4=2.8925 y4=0.59503</p><p> x5=0.59503 α5=1.5903 y5=0.70030</p><p> x6=0.70030 α6=1.3155 y6=0.75453</p><p> x7=0.75453
17、 α7=1.2034 y7=0.78719</p><p> x8=0.78719 α8=1.1432 y8=0.80875</p><p> x9=0.80875 α9=1.1062 y9=0.82388</p><p> x10=0.82388 α10=1.0817 y10
18、=0.83499</p><p> x11=0.83499 α11=1.0641 y11=0.84337</p><p> x12=0.84337 α12=1.0511 y12=0.84984</p><p> x13=0.84984 α13=1.0412 y13=0.85492</p&g
19、t;<p><b> ∴ 層</b></p><p><b> 回流比的確定:</b></p><p> 理論根據(jù):采用吉利蘭關(guān)聯(lián)圖,以R-N為坐標(biāo)作圖。</p><p> 坐標(biāo)圖上繪出R-N圖,由曲率最大處確定R值(見(jiàn)附圖)回流比的選取需綜合考慮設(shè)備費(fèi)用及經(jīng)常費(fèi)用的影響,選取最佳回流比。</
20、p><p> 確定R=3(因?yàn)樽鞒龅腞min偏小,故R取稍大)</p><p> ?。ㄈ┎僮骶€方程的確定及計(jì)算:</p><p> 1、精確段操作線方程:(從下往上數(shù)1、2、3、· · ·)</p><p><b> 2、q線方程的確定</b></p><p>&
21、lt;b> 求進(jìn)料操作狀態(tài):</b></p><p> V=D(R+1)=45.254(3+1)=181.02 kmol/h</p><p><b> 假定泡點(diǎn)進(jìn)料:</b></p><p> 由于恒摩爾流V'=V</p><p> 則塔釜中水的汽化量為:181.02×18
22、.016=3261.2 kg/h</p><p> 取釜內(nèi)P=1atm ts=100℃ γ水=536.5 kcal/kg</p><p> 每小時(shí)汽化V'水需熱:</p><p> Q1=3261.2×536.5=1.749625×106 kcal/h</p><p> 設(shè)加熱蒸汽壓力為4 k
23、gf/cm2</p><p> 查得Ts=142.9℃ γ汽=511.1Kcal/kg</p><p><b> 需水蒸汽量 </b></p><p> 該蒸汽的冷凝水作為原料的加熱熱源</p><p> 假定水的出口溫度為70℃ Cp水=1 kcal/kg</p><p
24、> 原料進(jìn)口t1=20℃ 組成45%(質(zhì)量)其沸點(diǎn)ts=82.45℃</p><p> Cp=0.978+0.00274t </p><p><b> kcal/kg℃</b></p><p> 考慮熱損失為10%,則:</p><p><b> 可以泡點(diǎn)進(jìn)料。</b>&l
25、t;/p><p> 但考慮到換熱器兩端溫差太大,熱應(yīng)力較大,設(shè)備要求較高,故采用60℃進(jìn)料,將多余的熱量可作其它用途,如生活用水等,并改用3kgf/cm的蒸汽將原料液從20°→60℃進(jìn)料。</p><p><b> ℃</b></p><p><b> q線方程:</b></p><p>
26、;<b> q點(diǎn)的確定</b></p><p> 解得xq=0.2507</p><p><b> yq=0.3725</b></p><p> 3、提留段操作線方程</p><p><b> P22式1-41</b></p><p><
27、b> 4、逐板計(jì)算:</b></p><p><b> 提餾段:</b></p><p> x1=xw=0.00034083</p><p> x<0.3時(shí), α=1.1213(x+0.2)-1.5235</p><p> x≥0.3時(shí) α=0.8938(x)-1.0632<
28、/p><p> x'n+1=0.67268y'n+0.00015328</p><p> x1=0.00034083 α1=12.985 y1=0.0044080</p><p> x2=0.0031185 α2=12.716 y2=0.0382579</p><p> x3=
29、0.025889 α3=10.816 y3=0.2232716</p><p> x4=0.150344 α4=5.5422 y4=0.495122</p><p> y4>yq進(jìn)入精餾段操作</p><p> xn+1=1.25yn-0.21492</p><p> x5=
30、0.40398 α5=2.4173 y5=0.62099</p><p> x6=0.56132 α6=1.6989 y6=0.66849</p><p> x7=0.64123 α7=1.4592 y7=0.72284</p><p> x8=0.68863
31、 α8=1.3423 y8=0.74802</p><p> x9=0.72011 α9=1.2730 y9=0.76609</p><p> x10=0.74269 α10=1.2227 y10=0.77978</p><p> x11=0.75981 α11=1.
32、1936 y11=0.79061</p><p> x12=0.77334 α12=1.1684 y12=0.79946</p><p> x13=0.78441 α13=1.1485 y13=0.80690</p><p> x14=0.79370 α14=1.1321
33、 y14=0.81328</p><p> x15=0.80115 α15=1.1314 y15=0.82008</p><p> x16=0.80868 α16=1.1066 y16=0.82673</p><p> x17=0.81849 α17=1.1059 y1
34、7=0.82838</p><p> x18=0.82056 α18=1.0871 y18=0.83252</p><p> x19=0.82573 α19=1.0787 y19=0.83637</p><p> x20=0.83054 α20=1.0711 y20=0.839
35、99</p><p> y20=0.83999>0.83860</p><p><b> 總的理論塔板數(shù):</b></p><p><b> 層(包括釜)</b></p><p> 提餾段的理論塔板數(shù):</p><p><b> 層(包括釜)<
36、/b></p><p> 精餾段的理論塔板數(shù):</p><p> N2=20.616-4.003=16.613層</p><p><b> 4、板效率的確定</b></p><p> 1、精餾段:塔頂 xD=0.83860 ts=78.3 ℃</p><p> 加料板:
37、xF=0.24241 ts=82.45℃</p><p><b> ℃ </b></p><p> 查得平均溫度下的 x=0.46265</p><p> ?。é?0.8938(x)-1.0632=0.8938(0.46265)-1.0632</p><p><b> =2.0284</b
38、></p><p> μ=0.57 cp</p><p> ET=0.49 (α·μ)-0.245</p><p> =0.49(2.0284×0.57)-0.245</p><p> =0.47288 </p><p><b> 2、提餾段:</b><
39、;/p><p> 加料板 xF=0.24241 ts=82.45 ℃</p><p> 塔底 xW=3.4083×10-4 ts≈100℃</p><p> 查得平均溫度下的 x=0.042275</p><p> α=1.1213(x+0.2)-1.5235=1.1213(0.042275+0.
40、2)-1.5235</p><p><b> = 9.7214</b></p><p> μ= 0.50 cp</p><p> ET= 0.49(αμ)-0.245</p><p> = 0.49(9.7214×0.50)-0.245</p><p><b> =
41、 0.33262</b></p><p><b> 實(shí)際塔板數(shù):</b></p><p> N精= 取36 層</p><p> N提= 取9 層(不包括釜)</p><p> 加料板位置:在第37塊塔板上</p><p> 總的塔板數(shù)N=37+9=46
42、層</p><p><b> 二、塔設(shè)備的計(jì)算</b></p><p> 理論教科書見(jiàn)P154~167</p><p><b> 需要算的參數(shù)如下:</b></p><p> ?、磐ㄟ^(guò)前面工藝設(shè)計(jì)及查閱有關(guān)資料,列出設(shè)備設(shè)計(jì)的有關(guān)工藝參數(shù)表:</p><p> 塔頂壓
43、力可按常壓計(jì),塔底壓力可按每塊塔板50~60mm液柱估算</p><p><b> 。</b></p><p><b> ⑵塔徑初估</b></p><p> ?、?應(yīng)分別計(jì)算 再圓整。</p><p> ?、谝悍核俣?當(dāng)≠20mN/m時(shí)應(yīng)按下式校正</p
44、><p> 可查史斯密關(guān)聯(lián)圖,乙醇~水溶液的</p><p> 可按下式計(jì)算: </p><p> 板間距按有關(guān)要求選定。</p><p><b> ?、?溢流裝置設(shè)計(jì)</b></p><p> 根據(jù)塔徑和液體流量選擇板上液體流動(dòng)形式和溢流管類型。</p>&
45、lt;p> 根據(jù)塔板系列參數(shù)選用或計(jì)算確定降液管及堰的有關(guān)參數(shù),包括:</p><p> 堰長(zhǎng) 、堰高 、降液管下端問(wèn)隙 及液體在降液管內(nèi)的停留時(shí)間。</p><p><b> ⑷ 塔板布置設(shè)計(jì)</b></p><p> 浮閥數(shù)的確定 (精餾段、提餾段分別計(jì)算)</p><p> 根據(jù)浮閥全開(kāi)時(shí)的閥孔動(dòng)
46、能因素9~12 ,選擇 ,按下式計(jì)算閥孔氣速</p><p> 則理論浮閥數(shù)可按下式計(jì)算:</p><p> 浮閥的排列及塔板布置</p><p> 確定鼓泡區(qū)、溢流區(qū)、破沫區(qū)和無(wú)效區(qū)的尺寸,并確定閥孔間距和排間距,作圖排列得實(shí)際浮閥數(shù)。驗(yàn)算實(shí)際動(dòng)能因素和開(kāi)孔率是否符合適宜范圍,若精餾段和提餾段浮閥數(shù)相近,又能滿足工藝要求時(shí),最好統(tǒng)一。畫出塔板平面布置圖。&
47、lt;/p><p> ?、?液體力學(xué)驗(yàn)算 包括:</p><p><b> 氣體通過(guò)塔板壓降 </b></p><p><b> 霧沫夾帶驗(yàn)算</b></p><p><b> 液泛驗(yàn)算</b></p><p><b> ⑹負(fù)荷性能圖繪
48、制</b></p><p> 分別畫出精餾段、提餾段的負(fù)荷性能圖,求出操作彈性。</p><p><b> ⑺列出塔的性能表</b></p><p> 將以上設(shè)計(jì)所得的有關(guān)參數(shù)列入表中。</p><p><b> ⑻ 接管和塔高</b></p><p>&
49、lt;b> 接管規(guī)格</b></p><p> 根據(jù)流量和液體性質(zhì),選取經(jīng)驗(yàn)流速,確定管道和接管標(biāo)準(zhǔn)。</p><p><b> 全塔總高</b></p><p> 包括:塔頂空間、塔底空間、裙座高度。</p><p><b> 二、塔設(shè)備的計(jì)算</b></p>
50、;<p> (一)精餾段:(塔頂)設(shè)備計(jì)算及校核</p><p> 1、已知數(shù)據(jù):物料:乙醇~水混合物</p><p> 平均分子量= 46.068×0.83860+18.016(1-0.83860)</p><p><b> = 41.540</b></p><p> 操作壓力 1.
51、013×105 N/m</p><p> 操作溫度:78.2℃</p><p><b> 水的密度:</b></p><p><b> 乙醇的密度:</b></p><p> ρ2= 736 kg/m3</p><p> ρL=748.76 kg/m
52、3</p><p><b> 蒸汽密度:</b></p><p><b> 液體表面張力:</b></p><p> 水:δ1=62.789 dyn/cm</p><p> 乙醇:δ2=17.6 dyn/cm</p><p><b> 液體流量:&l
53、t;/b></p><p><b> 氣體流量:</b></p><p> 采用單流型塔板,暫定板間距HT=0.4m</p><p><b> C20=0.079</b></p><p><b> 取液泛分率0.8</b></p><p>
54、 u=0.8uF=0.8×1.7950=1.4360 m/s</p><p> 取 則 lw=0.6499D</p><p><b> 圖整到1.00m</b></p><p><b> 堰及降液管的設(shè)計(jì)</b></p><p><b> (秒)</b&
55、gt;</p><p><b> how的求取</b></p><p><b> 查得E=1.04</b></p><p> 取hw=0.045m</p><p> 則hL=0.045+0.015151=0.060151 m</p><p> 降液管底部距下一板的
56、間距ho。</p><p> ho=hw-0.015=0.045-0.015=0.03m</p><p><b> 浮閥布置:</b></p><p><b> 取Fo=11</b></p><p><b> 個(gè)</b></p><p> 選取
57、等邊三角形排列,取t=65mm中心距75mm,作圖排列得浮閥孔116個(gè),</p><p><b> 孔速:</b></p><p><b> 開(kāi)孔率 </b></p><p><b> 塔板壓降:</b></p><p><b> m液柱</b>
58、</p><p> h1=0.5hL=0.5×0.060151=0.030076 m液柱</p><p> hp=hc+h1=0.04409+0.030076=0.07417 m液柱</p><p> Hd = hL+hd+hp=0.060151+0.001572+0.07417</p><p> = 0.135893
59、 m液柱</p><p> 0.135893m液柱<0.5(HT+hw)=0.5(0.4+0.045)=0.2225m</p><p><b> 故不會(huì)淹塔</b></p><p><b> 霧沫夾帶:</b></p><p> KCF=1×0.106=0.106</p
60、><p> Z=D-2Wd=1-2×0.1200=0.7600 m</p><p> Ab=AT-2Af=0.785-2×0.05338 = 0.6782m2</p><p> 此時(shí)霧沫夾帶量 e<0.1</p><p> 此時(shí)霧沫夾帶量 e<0.1</p><p><b
61、> 負(fù)荷上限時(shí):</b></p><p><b> a、淹塔控制時(shí):</b></p><p> Hd(max)=0.5(0.4+0.045)=0.0225 m液柱</p><p> hp = Hd-hL-hd=0.2225-0.060151-0.001572</p><p> = 0.160
62、78 m液柱</p><p> hc(max)=0.16078-0.5×0.060151=0.13070 m液柱</p><p> Vs(max)=1.2619×1.72174=2.1727 m3/s </p><p> Wo(max)=1.72174×8.6575=14.906 m/s</p><p&
63、gt;<b> b、負(fù)荷下限</b></p><p> ?。ǘ┨狃s段的設(shè)備計(jì)算及校核</p><p> 提餾段塔釜內(nèi)可接近于純水</p><p> 已知數(shù)據(jù):水的分子量為18.016</p><p> 操作壓力1.013×105N/m2(沒(méi)有考慮塔板壓降)</p><p>
64、水的密度:ρL=958.4 kg/m3</p><p><b> 蒸汽密度:</b></p><p> 液體表面張力:σ=58.8 dyn/cm</p><p><b> 液體流量及氣體流量</b></p><p> L' = L+qF=45.524×3+1.0677&
65、#215;156.71</p><p> = 303.89 kmal/h</p><p> V' = V-(1-q)F</p><p> = 45.524×(3+1)-(1-1.0677)×156.71</p><p> = 192.71 kmal/h</p><p> 定板間
66、距H'T=0.3m</p><p><b> C0=0.065</b></p><p><b> 取液泛分率0.8</b></p><p> u=0.8uF=0.8×3.2530=2.6024 m/s</p><p> 考慮到設(shè)備制造及強(qiáng)度等問(wèn)題,園整到1.10m</
67、p><p><b> 堰及降液管的設(shè)計(jì)</b></p><p> AT=0.67547 Af=0.04593 m2</p><p> Wd/D=0.1200 wd=0.132</p><p><b> how的求取</b></p><p><b>
68、 查得E=1.025</b></p><p> 取hw=0.04m 則hL=0.051311 m</p><p> 則ho=0.04-0.015=0.025 m</p><p><b> 浮閥布置:</b></p><p><b> 取Fo=11</b></
69、p><p> 取t=80mm,中心距100mm,作圖排列得浮閥孔96個(gè)</p><p><b> 孔速:</b></p><p><b> 塔板壓降:</b></p><p><b> m液柱</b></p><p> h1=0.5hL=0.5*0
70、.051311=0.025656 m液柱</p><p> hp=hc+h1=0.034367+0.025656=0.0600225 m液柱</p><p><b> m液柱</b></p><p> Hd=hL+hd+hp=0.051311+0.0011098+0.0600225</p><p> =0.1
71、1244 m液柱</p><p> 0.11244<0.5(H'T+hw)=0.5(0.3+0.04)=0.17</p><p><b> 故不會(huì)發(fā)生淹塔</b></p><p><b> 霧沫頭帶</b></p><p> 查圖CF=0.074 則KCF=0.074
72、</p><p><b> 此時(shí)e<0.1</b></p><p><b> 負(fù)荷上限</b></p><p><b> a、淹塔控制時(shí):</b></p><p> Hd(max)= 0.5(HT+hw)</p><p> = 0.5(0
73、.3+0.04)=0.17 m液柱</p><p> hp = Hd-hL-hd=0.17-0.051311-0.0011098</p><p> = 0.11758 m液柱</p><p> hc(max) = 0.11758-0.5×0.051311</p><p> = 0.091924 m</p>
74、<p> Vs(max) = 1.6383×1.6355=2.6794 m/s</p><p><b> b、負(fù)荷下限</b></p><p> Vs(min)=1.6383×0.38970=0.63845 m/s</p><p><b> ?。ㄈ┴?fù)荷性能圖</b></p&
75、gt;<p> 1、精餾段的負(fù)荷性能圖:</p><p> (1)極限霧沫夾帶線</p><p> 取F1(max)=80%</p><p> Vs = 1.5722 - 25.673 Ls</p><p> 取二點(diǎn)作直線(0,1.572),(0.002,1.5209)</p><p> Vs
76、=1.0214 m3/s</p><p><b> ?。?)液泛線:</b></p><p> 0.00559695EL2/3+0.02466Vs2+673.65Ls2=0.225</p><p><b> (3)液相上限線</b></p><p><b> ?。?)液相下限線<
77、;/b></p><p> L=1.5843 m3/h=0.00044008 m3/s</p><p><b> ?。?)漏液線</b></p><p> Fomin=5 </p><p> 2、提餾段的負(fù)荷性能圖:(1)極限霧沫夾帶線</p><p> 取F1(max
78、)=80%</p><p> Vs=1.9607-45.86Ls</p><p> 取二點(diǎn)作直線(1×10-3,1.9148),(5×10-3,1.7314)</p><p> Vs=1.2632 m3/s</p><p><b> ?。?)液泛線</b></p><p&g
79、t; 0.0055187EL2/3+0.017417Vs2+532.23Ls2=0.10</p><p><b> ?。?)液相上限線:</b></p><p><b> (3)液相下限線</b></p><p> L=1.6308 m3/h=0.000453004 m3/s</p><p&g
80、t;<b> (5)漏液線</b></p><p> Fomin=5 </p><p> ?。ㄋ模?、塔高及塔接管的計(jì)算:</p><p> ?。?)設(shè)塔頂高Hd=1.5m</p><p> 塔底高Hc=1.2m </p><p><b> 塔座高Hb=2m</b>
81、;</p><p> 進(jìn)料位置兩塊板間距HF=1m</p><p> 精餾段開(kāi)三個(gè)人口,塔頂及第12層,和24層</p><p> 處各一個(gè),加料位置一個(gè),提餾段第4層上開(kāi)一</p><p> 個(gè),共五個(gè)人孔,人孔Φ=0.50m</p><p> H=(N精-1)×HT+Hd+2×0.5+
82、(N提-1)H’T+HC+0.5+HF+Hb </p><p> =(36-1)×0.4+1.5+2×0.5+(9-1)×0.3+1.2+0.5+1+2</p><p><b> = 23.6m</b></p><p><b> (2)接管:</b></p><p&g
83、t;<b> (a)塔頂蒸汽管</b></p><p> 已知V=1.4490 m3/s</p><p> 選uv=15 m/s</p><p> 取Φ325×8無(wú)縫鋼管</p><p><b> 則實(shí)際氣速:</b></p><p><b>
84、; (b)回流接管</b></p><p> 已知:L=RD=3×45.254×42.132=5719.9 kg/h</p><p> rL=746.91 kg/m3</p><p> 選WR=0.4 m/s</p><p><b> 選Φ95×5</b></
85、p><p><b> 實(shí)際速度:</b></p><p><b> ?。╟)進(jìn)料管</b></p><p> 已知G=3888.9 kg/h</p><p> 選WF=0.6 m/s</p><p> γ乙醇=756 kg/m3 γ水=983.2 kg/
86、m3</p><p> γ=866.07 kg/m3</p><p><b> 選Φ54×5</b></p><p><b> 實(shí)際流速</b></p><p> ?。╠)再沸蒸汽入口管</p><p> 已知V'=1.4954 m3/s<
87、/p><p><b> 選u=15 m/s</b></p><p><b> 選Φ377×9</b></p><p><b> 實(shí)際速度 </b></p><p><b> ?。╡)塔釜出料管:</b></p><p>
88、; 已知W=L'=0.0012826 m3/s</p><p> 選WW=0.7m/s</p><p><b> 選Φ60×5</b></p><p><b> 實(shí)際速度</b></p><p><b> 可能用到的公式:</b></p>
89、;<p> 三、泵的選擇及計(jì)算:</p><p> 1、選定主凝器的安裝高度為26m</p><p> 2、冷卻水在t=25℃下的物性參數(shù):</p><p> ρ=996.95 kg/m3 μ=1.155 Cp</p><p><b> 體積流量:</b></p>
90、<p> 假定u=2 m/s </p><p> 選取 Φ114×4 (P359)</p><p><b> 實(shí)際流速:</b></p><p> e=0.05 (P48)</p><p><b> 則 </b></p><p&g
91、t; 考慮泵安裝位置取管長(zhǎng)L=40m</p><p> 查得λ=0.0183 (P54)</p><p><b> 直管阻力</b></p><p><b> 局部阻力:</b></p><p> 假定管路中由下列管件組成</p><p> Σξ = 0.
92、5×1+1×1+1×0.7+1×+2×0.75+2×0.04+12.5</p><p><b> = 15.75</b></p><p> Σhf=hf1+hf2=2.2765+5.1921=7.4686 m</p><p> 在貯水槽與冷卻水進(jìn)入冷凝器管口列柏努利方程:<
93、;/p><p> Q=0.022432 m3/s= 80.75m3/h</p><p> 選取4B54A,參數(shù)如下: </p><p> 流量:90 m3/h</p><p><b> 揚(yáng)程:43 m</b></p><p> 轉(zhuǎn)速:2900 r.p.m</p><
94、;p> 軸功率:15.6 kw</p><p> 電機(jī)功率:20 kw</p><p><b> 效率:69%</b></p><p><b> 吸上高度:4.5m</b></p><p> 葉輪直徑:200mm</p><p><b> 四、
95、主凝器選型</b></p><p> 產(chǎn)物濃度94%(質(zhì)量)</p><p><b> 溫度T=78.2℃</b></p><p> 氣化潛熱:r=228.80 kcal/kg</p><p> 氣體的質(zhì)量流量:V=(R+1)D·</p><p><b>
96、 = </b></p><p> 水:進(jìn)口溫度 t1=25℃</p><p> 出口溫度 t2=45℃</p><p><b> 密度</b></p><p> 比熱 Cp=0.997 kcal/kg℃</p><p> 粘度μ=0.727 Cp</p>
97、<p> 導(dǎo)熱系數(shù) λ=0.626 w/m℃ 熱換失 5%</p><p> Q=V×r=2.1185×228.80=484.71 kcal/s</p><p><b> 用水量</b></p><p><b> ℃</b></p><p> 假定
98、K=750 kcal/m2h℃</p><p> 選取一列管式固定管板熱交換器 G-600- II -16-55</p><p> 公稱直徑Dg=600mm,管程II</p><p> 管數(shù) n=254根管長(zhǎng)λ=3000mm</p><p> 管程通道截面積 Ao=0.040</p><p> 碳鋼管Φ
99、25×2.5</p><p> 管程流速為0.5米/秒時(shí)的流量為72.0 m3/h</p><p><b> 水走管程,汽走殼</b></p><p> 五、再沸器加熱釜中水蒸汽的用量計(jì)算:</p><p><b> 物性常數(shù):</b></p><p>
100、 V'=(R+1)D-(1-q)F=191.625 kmol/h=3449.25kg/h</p><p> 塔底壓力: </p><p> 水在p = 1.2796 kg/cm2下的沸點(diǎn) T=106.05</p><p> γ水 = 535.70 kcal/kg</p><p>
101、 加熱水蒸汽的物性常數(shù):</p><p> p=3 kgf/cm2 γ=518.1 kcal/kg T=132.9℃</p><p><b> 水蒸汽用量W:</b></p><p><b> w r=γ水·V’</b></p><p> Q=518.1×356
102、6.4=1.8478×105 kcal/h</p><p><b> 再沸器選型:</b></p><p> 由上已知△tm=132.9-105.99=26.91℃</p><p> 假定K=2000 kcal/m2h℃</p><p> 可選:立式熱虹吸式重沸器:GCH-600-16-30</
103、p><p><b> ● 求導(dǎo)試差法</b></p><p> 步驟:a 、在y~x圖上作平衡線下凹處的切線, 確定切點(diǎn)的試差范圍(xk1~xk2)b、求平衡線下凹處的切點(diǎn)坐標(biāo),即對(duì)平衡方程求導(dǎo),因?yàn)槠胶夥匠虨?對(duì)乙醇~水系統(tǒng),α~x的關(guān)系可用下面經(jīng)驗(yàn)公式計(jì)算:</p><p> 當(dāng)x≥0.3 時(shí) </p>&
104、lt;p> 當(dāng)x<0.3 時(shí) </p><p> 所以有下凹段的平衡曲線方程為</p><p><b> ?。?)</b></p><p> 對(duì)它進(jìn)行求導(dǎo)、即為下凹處切線,其導(dǎo)數(shù)為:</p><p> ※ (2)</p><p><b> c、試差求
105、切點(diǎn)坐標(biāo)</b></p><p><b> a(xD,xD)</b></p><p> Q(xk,yk) h</p><p> 因切線斜率 設(shè) 代入(1)式得</p><p><b> 代入(2)式得導(dǎo)數(shù)</b></p><p&
106、gt;<b> 比較K是否等于</b></p><p><b> 試差值列表</b></p><p> 取K值即可求得 因?yàn)?lt;/p><p> 六、計(jì)算結(jié)果匯總表(部分)</p><p><b> 設(shè)備表</b></p><p><b
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