化工原課程設(shè)計(jì)-乙醇與水的篩板精餾塔設(shè)計(jì)

1、<p>　　《化工原理》課程設(shè)計(jì)</p><p>　　設(shè)計(jì)題目 常 壓 乙 醇-水 篩 板 精 餾 塔 的 設(shè) 計(jì) </p><p>　　學(xué)生姓名 班級(jí)、學(xué)號(hào)

2、 </p><p>　　指導(dǎo)教師姓名 </p><p>　　課程設(shè)計(jì)時(shí)間2010年6月8日-2010年6月28日 </p><p><b>　　課程設(shè)計(jì)成績(jī)</b></p><

3、;p>　　指導(dǎo)教師簽字: </p><p><b>　　化學(xué)化工學(xué)院</b></p><p>　　課程名稱(chēng) 化工原理課程設(shè)計(jì) </p><p>　　設(shè)計(jì)題目： 常 壓 乙 醇-水 篩 板 精 餾 塔 的 設(shè) 計(jì) &l

4、t;/p><p>　　學(xué)生姓名： 專(zhuān)業(yè)：化學(xué)工程與工藝 </p><p><b>　　班級(jí)學(xué)號(hào)： </b></p><p>　　設(shè)計(jì)日期： 2010年 6 月 8日至 2010 年 6 月 21日</p><p><b>　　設(shè)計(jì)條件及任務(wù)：</b></p

5、><p><b>　　設(shè)計(jì)體系：乙醇—水</b></p><p><b>　　設(shè)計(jì)條件:</b></p><p>　　進(jìn)料量F= 240 kmol/h；</p><p>　　進(jìn)料濃度ZF= 0.15 （摩爾分?jǐn)?shù)，下同）；</p><p>　　進(jìn)料狀態(tài)：q＝1，泡點(diǎn)進(jìn)料； <

6、;/p><p>　　操作條件：塔頂壓強(qiáng)為4 kPa(表壓)，單板壓降不大于0.7kPa。</p><p>　　塔頂冷凝水采用深井水，溫度T＝12℃；</p><p>　　塔釜加熱方式：間接蒸汽加熱，采用3kgf/cm2水蒸氣；</p><p>　　全塔效率：ET = 52%</p><p>　　分離要求：XD= 88%

7、； XW=1% ；回流比R/Rmin =1.6。</p><p>　　2010 年 6 月 28 日 </p><p><b>　　目錄</b></p><p><b>　　一．概述6</b></p><p>　　1．精餾與塔設(shè)備簡(jiǎn)介6</p><p>&

8、lt;b>　　2.篩板塔特點(diǎn)7</b></p><p><b>　　3.體系介紹7</b></p><p>　　4.設(shè)計(jì)任務(wù)及要求7</p><p><b>　　二．設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū)8</b></p><p>　　1. 設(shè)計(jì)單元操作方案簡(jiǎn)介8</p><p&

9、gt;　　2. 篩板塔設(shè)計(jì)須知8</p><p>　　3. 篩板塔的設(shè)計(jì)程序8</p><p><b>　　三．設(shè)計(jì)計(jì)算書(shū)9</b></p><p>　　1．設(shè)計(jì)參數(shù)的確定9</p><p>　　1.1進(jìn)料熱狀態(tài)9</p><p><b>　　1.2加熱方式9</b&g

10、t;</p><p>　　1.3回流比（R）的選擇9</p><p>　　1.4塔頂冷凝水的選擇9</p><p>　　2.流程圖簡(jiǎn)介及流程圖9</p><p><b>　　2.1流程簡(jiǎn)介9</b></p><p><b>　　2.2流程圖9</b></p&g

11、t;<p>　　3.理論塔板數(shù)的計(jì)算與實(shí)際板數(shù)的確定10</p><p>　　3.1理論板數(shù)計(jì)算10</p><p>　　3.1.1物料衡算10</p><p>　　3.1.2 q線(xiàn)方程10</p><p>　　3.1.3 平衡線(xiàn)方程10</p><p>　　3.1.4及Rmin和R的確定12

12、</p><p>　　3.1.5精餾段操作線(xiàn)方程的確定13</p><p>　　3.1.6精餾段和提餾段氣液流量的確定13</p><p>　　3.1.7提餾段操作線(xiàn)方程的確定13</p><p>　　3.1.8圖解法求解理論板數(shù)13</p><p>　　3.2實(shí)際板數(shù)的確定14</p><

13、;p>　　4.精餾塔工藝條件計(jì)算14</p><p>　　4.1操作壓強(qiáng)的選擇14</p><p>　　4.2操作溫度的計(jì)算14</p><p>　　4.3塔內(nèi)物料平均分子量、張力、流量及密度的計(jì)算15</p><p>　　4.3.2液相表面張力的確定16</p><p>　　4.3. 3 液體平均粘度

14、計(jì)算17</p><p>　　4.4塔徑的確定17</p><p>　　4.4.1 精餾段17</p><p>　　4.4.2 提餾段……………………………………………………………………………… 18</p><p>　　4.5塔有效高度19</p><p>　　4.6整體塔高19</p>&l

15、t;p>　　5.塔板主要參數(shù)確定20</p><p>　　5.1溢流裝置20</p><p>　　5.1.1堰長(zhǎng)lw20</p><p>　　5.1.2出口堰高h(yuǎn)w20</p><p>　　5.1.3弓形降液管寬度Wd和面積Af20</p><p>　　5.1.4降液管底隙高度21</p>

16、<p>　　5.2塔板布置及篩孔數(shù)目與排列21</p><p>　　5.2.1塔板的分塊21</p><p>　　5.2.2邊緣區(qū)寬度確定21</p><p>　　5.2.3開(kāi)孔區(qū)面積計(jì)算21</p><p>　　5.2.4篩孔計(jì)算及其排列22</p><p>　　6. 篩板的力學(xué)檢驗(yàn)22&l

17、t;/p><p>　　6.1塔板壓降22</p><p>　　6.1.1干板阻力計(jì)算22</p><p>　　6.1.2氣體通過(guò)液層的阻力Hl計(jì)算23</p><p>　　6.1.3液體表面張力的阻力計(jì)算計(jì)算24</p><p>　　6.1.4氣體通過(guò)每層塔板的液柱高24</p><p>

18、　　6.2篩板塔液面落差……………………………………………………………………….24</p><p>　　6.3液沫夾帶24</p><p><b>　　6.4漏液24</b></p><p><b>　　6.5液泛25</b></p><p>　　7.塔板負(fù)荷性能圖25</p>

19、<p><b>　　7.1漏液線(xiàn)25</b></p><p>　　7.2液沫夾帶線(xiàn)26</p><p>　　7.3液相負(fù)荷下限線(xiàn)27</p><p>　　7.4液相負(fù)荷上限線(xiàn)27</p><p><b>　　7.5液泛線(xiàn)27</b></p><p>　

20、　7.6操作彈性28</p><p>　　8.輔助設(shè)備及零件設(shè)計(jì)29</p><p>　　8.1塔頂冷凝器（列管式換熱器）29</p><p>　　8.1.1估計(jì)換熱面積……………………………………………………………………..29</p><p>　　8.1.2計(jì)算流體阻力………………………………………………………………………31<

21、;/p><p>　　8.1.3計(jì)算傳熱系數(shù)……………………………………………………………………. 32</p><p>　　8.2各種管尺寸的確定33</p><p>　　8.2.1進(jìn)料管33</p><p>　　8.2.2釜?dú)堃撼隽瞎?3</p><p>　　8.2.3回流液管34</p><

22、p>　　8.2.4再沸器蒸汽進(jìn)口管34</p><p>　　8.2.5塔頂蒸汽進(jìn)冷凝器出口管34</p><p>　　8.2.6冷凝水管34</p><p>　　8.3原料預(yù)熱器...........................................................35</p><p>　　8.4塔頂

23、再沸器...........................................................35</p><p>　　8.5冷凝水泵37</p><p>　　9.設(shè)計(jì)結(jié)果匯總38</p><p>　　10參考文獻(xiàn)及設(shè)計(jì)手冊(cè)40</p><p><b>　　四．附錄40</b><

24、;/p><p><b>　　一、概述　　</b></p><p>　　1、精餾與塔設(shè)備簡(jiǎn)介</p><p>　　蒸餾是分離液體混合物的一種方法，是傳質(zhì)過(guò)程中最重要的單元操作之一，蒸餾的理論依據(jù)是利用溶液中各組分蒸汽壓的差異，即各組分在相同的壓力、溫度下，其探發(fā)性能不同（或沸點(diǎn)不同）來(lái)實(shí)現(xiàn)分離目的。例如，設(shè)計(jì)所選取的乙醇-水體系，加熱乙醇（沸點(diǎn)78℃

25、）和水（沸點(diǎn)100℃）的混合物時(shí),由于乙醇的沸點(diǎn)較水為低,即乙醇揮發(fā)度較水高,故乙醇較水易從液相中汽化出來(lái)。若將汽化的蒸汽全部冷凝，即可得到乙醇組成高于原料的產(chǎn)品，依此進(jìn)行多次汽化及冷凝過(guò)程，即可將乙醇和水分離。這多次進(jìn)行部分汽化成部分冷凝以后，最終可以在汽相中得到較純的易揮發(fā)組分，而在液相中得到較純的難揮發(fā)組分，這就是精餾。</p><p>　　在工業(yè)中，廣泛應(yīng)用精餾方法分離液體混合物，從石油工業(yè)、酒精工業(yè)直至

26、焦油分離，基本有機(jī)合成，空氣分離等等，特別是大規(guī)模的生產(chǎn)中精餾的應(yīng)用更為廣泛。 </p><p>　　蒸餾按操作可分為簡(jiǎn)單蒸餾、平衡蒸餾、精餾、特殊精餾等多種方式。按原料中所含組分?jǐn)?shù)目可分為雙組分蒸餾及多組分蒸餾。按操作壓力則可分為常壓蒸餾、加壓蒸餾、減壓（真空）蒸餾。此外，按操作是否連續(xù)蒸餾和間歇蒸餾。工業(yè)中的蒸餾多為多組分精餾，本設(shè)計(jì)著重討論常壓下的雙組分精餾，即乙醇-水體系。</p><

27、;p>　　在化學(xué)工業(yè)和石油工業(yè)中廣泛應(yīng)用的諸如吸收，解吸，精餾，萃取等單元操作中，氣液傳質(zhì)設(shè)備必不可少。塔設(shè)備就是使氣液成兩相通過(guò)緊密接觸達(dá)到相際傳質(zhì)和傳熱目的的氣液傳質(zhì)設(shè)備之一。</p><p>　　塔設(shè)備是最常采用的精餾裝置，無(wú)論是填料塔還是板式塔都在化工生產(chǎn)過(guò)程中得到了廣泛的應(yīng)用，在此我們作板式塔的設(shè)計(jì)以熟悉單元操作設(shè)備的設(shè)計(jì)流程和應(yīng)注意的事項(xiàng)是非常必要的。 塔設(shè)備一般分為階躍接觸式和連續(xù)接觸

28、式兩大類(lèi)。前者的代表是板式塔，后者的代表則為填料塔。</p><p><b>　　2、篩板塔的特點(diǎn)</b></p><p>　　篩板塔板簡(jiǎn)稱(chēng)篩板，結(jié)構(gòu)持點(diǎn)為塔板上開(kāi)有許多均勻的小孔。根據(jù)孔徑的大小，分為小</p><p>　　孔徑篩板(孔徑為3—8mm)和大孔徑篩板(孔徑為10—25mm)兩類(lèi)。工業(yè)應(yīng)用小以小孔徑篩板為主，大孔徑篩板多用于某些特

29、殊場(chǎng)合(如分離粘度大、易結(jié)焦的物系)。</p><p>　　篩板塔在十九世紀(jì)初已應(yīng)用與工業(yè)裝置上，但由于對(duì)篩板的流體力學(xué)研究很少，被認(rèn)為操作不易掌握，沒(méi)有被廣泛采用。五十年代來(lái)，由于工業(yè)生產(chǎn)實(shí)踐，對(duì)篩板塔作了較充分的研究并且經(jīng)過(guò)了大量的工業(yè)生產(chǎn)實(shí)踐，形成了較完善的設(shè)計(jì)方法。篩板塔和泡罩塔相比較具有下列特點(diǎn)：生產(chǎn)能力大于10.5%，板效率提高產(chǎn)量15%左右；而壓降可降低30%左右；另外篩板塔結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，消耗金屬少，塔

30、板的造價(jià)可減少40%左右；安裝容易，也便于清理檢修。本設(shè)計(jì)討論的就是篩板塔。</p><p>　　篩板的優(yōu)點(diǎn)足結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，造價(jià)低；板上液面落差小，氣體壓降低，生產(chǎn)能力較大；氣體分散均勻，傳質(zhì)效率較高。其缺點(diǎn)是篩孔易堵塞，不宜處理易結(jié)焦、粘度大的物料。應(yīng)予指出，盡管篩板傳質(zhì)效率高，但若設(shè)計(jì)和操作不當(dāng)，易產(chǎn)生漏液，使得操作彈性減小，傳質(zhì)效率下降．故過(guò)去工業(yè)上應(yīng)用較為謹(jǐn)慎。近年來(lái)，由于設(shè)計(jì)和控制水平的不斷提高，可使篩板的

31、操作非常精確，彌補(bǔ)了上述不足，故應(yīng)用日趨廣泛。在確保精確設(shè)計(jì)和采用先進(jìn)控制手段的前提下，設(shè)計(jì)中可大膽選用。</p><p><b>　　3、體系介紹</b></p><p>　　乙醇-水是工業(yè)上最常見(jiàn)的溶劑，也是非常重要的化工原料之一，是無(wú)色、無(wú)毒、無(wú)致癌性、污染性和腐蝕性小的液體混合物。因其良好的理化性能，而被廣泛地應(yīng)用于化工、日化、醫(yī)藥等行業(yè)。近些年來(lái)，由于燃料價(jià)

32、格的上漲，乙醇燃料越來(lái)越有取代傳統(tǒng)燃料的趨勢(shì)，且已在鄭州、濟(jì)南等地的公交、出租車(chē)行業(yè)內(nèi)被采用。山東業(yè)已推出了推廣燃料乙醇的法規(guī)。</p><p>　　長(zhǎng)期以來(lái)，乙醇多以蒸餾法生產(chǎn)，但是由于乙醇-水體系有共沸現(xiàn)象，普通的精餾對(duì)于得到高純度的乙醇來(lái)說(shuō)產(chǎn)量不好。但是由于常用的多為其水溶液，因此，研究和改進(jìn)乙醇-水體系的精餾設(shè)備是非常重要的。</p><p>　　本次設(shè)計(jì)就是針對(duì)乙醇與水體系，而進(jìn)

33、行的常壓二元篩板精餾塔的設(shè)計(jì)及其輔助設(shè)備的選型。本次設(shè)計(jì)對(duì)篩板塔的工藝過(guò)程和結(jié)構(gòu)進(jìn)行了比較全面的設(shè)計(jì)，并對(duì)其他輔助設(shè)備如冷凝器，泵的選型做了計(jì)算。通過(guò)本次對(duì)篩板精餾塔的設(shè)計(jì)，使我們初步掌握化工設(shè)計(jì)的基本原理和方法。培養(yǎng)獨(dú)立思考，事實(shí)求是，綜合運(yùn)用所學(xué)知識(shí)，解決實(shí)際問(wèn)題的能力。 </p><p>　　由于此次設(shè)計(jì)時(shí)間緊張，本人水平有限，難免有遺漏謬誤之處，懇切希望各位老師指正。</p><p&g

34、t;<b>　　4、設(shè)計(jì)要求</b></p><p><b>　　體系：乙醇－水；</b></p><p>　　已知：進(jìn)料量F=200kmol/h</p><p>　　進(jìn)料濃度： 0.20； </p><p>　　進(jìn)料狀態(tài)： q=1,泡點(diǎn)液體；</p><p>　　操作條件：

35、塔頂壓強(qiáng)=4 kPa(表壓)， 單板壓降不大于0.7kPa。</p><p>　　全塔效率： = 52%</p><p>　　分離要求：1) =88％；</p><p><b>　　2) =1％；</b></p><p>　　3)回流比R/Rmin =1.6 。</p><p><b>

36、　　二、設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū)</b></p><p>　?。?） 設(shè)計(jì)單元操作方案簡(jiǎn)介 </p><p>　　蒸餾過(guò)程按操作方式的不同，分為連續(xù)蒸餾和間歇蒸餾兩種流程。連續(xù)蒸餾具有生產(chǎn)能力大，產(chǎn)品質(zhì)量穩(wěn)定等優(yōu)點(diǎn)，工業(yè)生產(chǎn)中以連續(xù)蒸餾為主。間歇蒸餾具有操作靈活、適應(yīng)性強(qiáng)等優(yōu)點(diǎn)，但適合于小規(guī)模、多品種或多組分物系的初步分離。故分離乙醇-水混合物體系應(yīng)采用連續(xù)精餾過(guò)程。</p>

37、<p>　　蒸餾是通過(guò)物料在塔內(nèi)的多次部分氣化與多次部分冷凝實(shí)現(xiàn)分離的，熱量自塔釜輸入，由冷凝器和冷卻劑中的冷卻介質(zhì)將余熱帶走。塔頂冷凝裝置可采用全凝器、分凝器-全凝器兩種不同的設(shè)置。工業(yè)上以采用全凝器為主，以便準(zhǔn)確控制回流比。</p><p>　?。?） 篩板塔設(shè)計(jì)須知</p><p>　　（1）篩板塔設(shè)計(jì)是在有關(guān)工藝計(jì)算已完成的基礎(chǔ)上進(jìn)行的。對(duì)于氣、液恒摩爾流的塔段，只需任選

38、其中一塊塔板進(jìn)行設(shè)計(jì)，并可將該設(shè)計(jì)結(jié)果用于此塔段中。例如，全塔最上面一段塔段，通常選上面第一塊塔板進(jìn)行設(shè)計(jì)；全塔最下面一段塔段，通常選最下面一塊塔板進(jìn)行設(shè)計(jì)。這樣計(jì)算便于查取氣液相物性數(shù)據(jù)。</p><p>　?。?）若不同塔段的塔板結(jié)構(gòu)差別不大，可考慮采用同一塔徑，若不同塔段塔板的篩孔數(shù)、空心距與篩孔直徑之比t/d0可能有差異。對(duì)篩孔少、塔徑大的塔段，為減少進(jìn)塔壁處液體“短路”，可在近塔壁處設(shè)置擋板。只有當(dāng)不同

39、塔段的塔徑相差較大時(shí)才考慮采用不同塔徑，即異徑塔。</p><p>　　（3） 篩板塔的設(shè)計(jì)程序</p><p>　?。?）選定塔板液流形式、板間距 HT、溢流堰長(zhǎng)與塔徑之比lw/D、降液管形式及泛點(diǎn)百分率。</p><p><b>　?。?）塔徑計(jì)算。</b></p><p>　　（3）塔板版面布置設(shè)計(jì)及降液管設(shè)計(jì)。&

40、lt;/p><p>　?。?）塔板操作情況的校核計(jì)算——作負(fù)荷性能圖及確定確定操作點(diǎn)。</p><p><b>　　三．設(shè)計(jì)計(jì)算書(shū)</b></p><p><b>　　1.設(shè)計(jì)參數(shù)的確定</b></p><p><b>　　1.1進(jìn)料熱狀態(tài)</b></p><p

41、>　　泡點(diǎn)進(jìn)料時(shí)，塔的操作易于控制，不受環(huán)境影響。飽和液體進(jìn)料時(shí)進(jìn)料溫度不受季節(jié)、氣溫變化和前段工序波動(dòng)的影響，塔的操作比較容易控制。此外，泡點(diǎn)進(jìn)料，提餾段和精餾段塔徑大致相同，在設(shè)備制造上比較方便。冷液進(jìn)塔雖可減少理論板數(shù)，使塔高降低，但精餾釜及提餾段塔徑增大，有不利之處。所以根據(jù)設(shè)計(jì)要求，泡點(diǎn)進(jìn)料，q＝1。</p><p><b>　　1.2加熱方式</b></p>

42、<p>　　精餾塔的設(shè)計(jì)中多在塔底加一個(gè)再沸器以采用間接蒸汽加熱以保證塔內(nèi)有足夠的熱量供應(yīng)；由于乙醇-水體系中，苯是輕組分由塔頂冷凝器冷凝得到，甲苯為重組分由塔底排出。所以本設(shè)計(jì)應(yīng)采用再沸器提供熱量，采用3kgf/cm2（溫度130℃）間接水蒸汽加熱。</p><p>　　1.3回流比（R）的選擇</p><p>　　實(shí)際操作的R必須大于Rmin，但并無(wú)上限限制。選定操作R時(shí)應(yīng)考

43、慮，隨R選值的增大，塔板數(shù)減少，設(shè)備投資減少，但因塔內(nèi)氣、液流量L，V，L’，V’增加，勢(shì)必使蒸餾釜加熱量及冷凝器冷卻量增大，耗能增大，既操作費(fèi)用增大。若R值過(guò)大，即氣液流量過(guò)大，則要求塔徑增大，設(shè)備投資也隨之有所增大。其設(shè)備投資操作費(fèi)用與回流比之間的關(guān)系如下圖所示。總費(fèi)用最低點(diǎn)對(duì)應(yīng)的R值稱(chēng)為最佳回流比。設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)根據(jù)技術(shù)經(jīng)濟(jì)核算確定最佳R值，常用的適宜R值范圍為：R＝（1.2～2）Rmin。本設(shè)計(jì)考慮以上原則，選用：R＝1.6Rmin。

44、</p><p>　　1.4 塔頂冷凝水的選擇</p><p>　　采用深井水，溫度t＝12℃</p><p>　　2.流程簡(jiǎn)介及流程圖</p><p><b>　　2.1流程簡(jiǎn)介</b></p><p>　　含乙醇0.15（摩爾分?jǐn)?shù)）的乙醇-水混合液經(jīng)過(guò)預(yù)熱器，預(yù)熱到泡點(diǎn)進(jìn)料。進(jìn)入精餾塔后分離，

45、塔頂蒸汽冷凝后有一部分作為產(chǎn)品（含乙醇0.88），一部分回流再進(jìn)入塔中，塔底殘留液給再沸器加熱后，部分進(jìn)入塔中，部分液體作為產(chǎn)品排出塔體（含乙醇0.01）。</p><p><b>　　2.2流程簡(jiǎn)介圖</b></p><p>　　3.理論塔板數(shù)的計(jì)算與實(shí)際板數(shù)的確定</p><p>　　3.1理論板數(shù)的確定</p><p&

46、gt;<b>　　3.1.1物料恒算</b></p><p>　　= 0.15；=0.742；=0.00394（均化為摩爾分?jǐn)?shù)）；F=240kmol/h</p><p>　　總物料恒算： 240=D+W</p><p>　　乙醇物料恒算： 240×0.15=0.742D+0.00394W</p><p>

47、;　　聯(lián)立解得： D=47.50Kmol/h</p><p>　　W=192.50Kmol/h</p><p>　　3.1.2 q線(xiàn)方程</p><p>　　XF＝0.15 q＝1q線(xiàn)方程為：X＝0.15;</p><p>　　3.1.3 平衡線(xiàn)方程</p><p>　　乙醇（A）～水（B）二組分體系在下的

48、氣～液平衡數(shù)據(jù)</p><p>　　二元體系T-X-Y圖如下：</p><p><b>　　所以，平衡線(xiàn)如下圖</b></p><p>　　3.1.4Rmin和R的確定</p><p>　　由圖做切線(xiàn)可知，Rmin=0.649</p><p>　　R=1.6Rmin=1.6*0.649=1.038

49、4</p><p>　　3.1.5精餾段操作線(xiàn)方程</p><p>　　3.1.6提鎦段操作線(xiàn)方程</p><p>　　已知 D=47.50Kmol/h ； R=1.0384</p><p>　　精餾段：L＝RD＝47.50×1.0384=49.324kmol/h</p><p>　　V＝（R＋1）D＝（1

50、.0384+1）×47.50=96.824kmol/h</p><p>　　提餾段：L’＝L＋qF＝49.324+240=289.324 kmol/h</p><p>　　V’＝V－（1－q）F＝（R＋1）D＝V＝96.824kmol/h</p><p>　　3.1.7圖解法求理論塔板數(shù)</p><p>　　由圖可知：精餾段共有4

51、塊理論板（包括再沸器）；第5塊板為加料板；提餾段共有3塊理論板（包括加料板）</p><p>　　3.2實(shí)際板層數(shù)的確定：</p><p>　　N精=5/0.52=9.62≈10</p><p>　　N提=3/0.52=5.77≈6(包括再沸器)</p><p>　　NP＝N精+N提＝10+6=16塊</p><p>

52、　　4.精餾塔工藝條件計(jì)算</p><p>　　4.1操作壓強(qiáng)的選擇</p><p>　　塔頂壓力P頂=101.3+4=105.3kPa </p><p>　　單板壓降ΔP≤0.7kPa</p><p>　　進(jìn)料板壓力PF=105.3+0.7*10=112.3kPa</p><p>　　塔底壓力P底=105.3+0.7

53、*16=116.5kPa<1.5atm,滿(mǎn)足要求</p><p>　　平均操作壓力Pm=（105.3+116.5 ）/2=110.9 kPa</p><p>　　4.2操作溫度的計(jì)算</p><p>　　泡點(diǎn)進(jìn)料：XF＝0.15 通過(guò)“t-x-y”圖查得 x=0.1238 , t=85.3℃；x=0.1661, t=84.1℃</p><p

54、>　　使用內(nèi)差法可得，當(dāng)XF=0.15時(shí)，t=84.5℃</p><p>　　同理：可得塔頂溫度:tD=78.45℃ 塔底溫度：tw=99℃</p><p>　　進(jìn)料板上一塊塔板上組分為X＝0.32 所以該板上溫度為：=81.5℃</p><p>　　進(jìn)料板下一塊塔板上組分為X＝0.03 所以該板上溫度為：=97.6℃</p><p&g

55、t;<b>　　精餾段平均溫度：℃</b></p><p>　　提餾段平均溫度：℃ </p><p><b>　　全塔平均溫度 ℃</b></p><p>　　4.3塔內(nèi)物料平均分子量、張力、流量及密度的計(jì)算</p><p>　　4.3.1密度及流量</p><p>　　乙醇

56、分子量為：46kg/kmol (Ma)　　　　　水的分子量為：18 kg/kmol (Mb)　</p><p><b>　?、?、精餾段</b></p><p><b>　　精餾段平均溫度：℃</b></p><p>　　查t-x-y圖，內(nèi)差得 xa＝0.486，ya＝0.648</p><p>　　

57、=733.856，= 979.878</p><p><b>　　液相平均分子量：</b></p><p>　　=XaMa+(1-Xa) Mb=46×0.486+（1-0.486）×18=31.608 kg/kmol</p><p><b>　　氣相平均分子量：</b></p><p

58、>　　Mv= yaMa+(1-ya) Mb=46×0.648+（1-0.648）×18=36.144kg/kmol</p><p>　　液相密度： 792.067</p><p>　　氣相密度：1.332（氣相視為理想氣體）</p><p>　　液相流量： 0.000547</p><p>　　氣相流量： 0.730

59、</p><p><b>　?、颉⑻狃s段</b></p><p>　　提餾段平均溫度：℃ </p><p>　　查t-x-y圖,內(nèi)差法得 xa＝0.00718，ya＝0.0642;</p><p>　　=698.23，=960.05</p><p><b>　　液相平均分子量：</

60、b></p><p>　　ML’=XaMa+(1-Xa) Mb=0.00718×46+(1-0.00718) ×18=18.20kg/kmol</p><p><b>　　氣相平均分子量：</b></p><p>　　Mv’= yaMa+(1-ya) Mb=0.0642×46+(1-0.0642) ×

61、;18=19.80kg/kmol</p><p>　　液相密度：953.51</p><p>　　氣相密度：0.711（氣相視為理想氣體）</p><p>　　液相流量： 0.00153</p><p>　　氣相流量： 0.749</p><p>　　4.3.2液相表面張力的計(jì)算</p><p>

62、;<b>　　塔頂液相表面張力</b></p><p>　　塔頂溫度:tD=78.45℃ </p><p>　　=17.41 ,=62.43</p><p>　　=0.742*17.41+(1-0.742)*62.43=29.03</p><p><b>　　進(jìn)料板液相表面張力</b></

63、p><p>　　進(jìn)料板溫度：t=81.5℃ =16.92, =61.43</p><p>　　=0.15*16.92+0.75*61.43=48.61</p><p><b>　　塔底液相表面張力</b></p><p>　　塔底溫度：tw=99℃</p><p>　　，=15.03，=58.84&l

64、t;/p><p>　　=0.00394*15.03+(1-0.00394)*58.84=58.6673</p><p>　　精餾段平均液相表面張力40.1274</p><p>　　提餾段平均液相表面張力53.6387</p><p>　　全塔平均液相表面張力43.8487</p><p>　　4.3.3液體平均黏度計(jì)算&

65、lt;/p><p>　　塔頂液體粘度:tD=78.45℃,</p><p>　　=0.440,=0.364</p><p>　　0.742*lg0.44+(1-0.742)*lg0.364=-0.378;</p><p><b>　　0.42</b></p><p>　　同理,進(jìn)料板液體：t=81.5

66、℃</p><p>　　=0.407,=0.340</p><p>　　0.15*lg0.407+0.85*lg0.34=-0.457</p><p><b>　　=0.349</b></p><p>　　塔底液體：tw=99℃</p><p>　　=0.332,=0.287</p>

67、<p>　　0.00394*lg0.332+(1-0.00394)*lg0.287=-0.542</p><p><b>　　=0.2872</b></p><p>　　精餾段平均液相粘度(+)/2=0.385</p><p>　　提餾段平均液相粘度(+)/2=0.3181</p><p>　　全塔平均液相粘

68、度(+)/2=0.3536</p><p><b>　　4.4塔徑的確定</b></p><p><b>　　4.4.1精餾段</b></p><p>　　欲求塔徑應(yīng)先求出空塔氣速 U＝安全系數(shù)×umax </p><p>　　功能參數(shù)：0.018</p><p>

69、;　　取塔板間距=0.45m，板上液層高度，</p><p>　　那么分離空間：- h1=0.45-0.07=0.38m</p><p>　　從史密斯關(guān)聯(lián)圖查得：，</p><p><b>　　由于0.0936</b></p><p><b>　　2.281</b></p><p

70、>　　U=0.7=0.7*2.281=1.596</p><p><b>　　0.763m</b></p><p>　　圓整得 D=0.8m</p><p>　　塔截面積：0.5024</p><p><b>　　空塔氣速：</b></p><p><b>　

71、　4.4.2提鎦段</b></p><p><b>　　功能參數(shù)：</b></p><p>　　取塔板間距，板上液層高度，那么分離空間：</p><p>　　從史密斯關(guān)聯(lián)圖查得：，</p><p><b>　　由于0.054</b></p><p>　　U’=0.

72、7=0.7*1.977=1.384</p><p>　　圓整取 D’=0.9m</p><p>　　塔截面積：0.950</p><p><b>　　空塔氣速：</b></p><p><b>　　4.5塔有效高度</b></p><p><b>　　精餾段有效高度

73、 </b></p><p><b>　　提餾段有效高度</b></p><p>　　從塔頂開(kāi)始每隔7塊板開(kāi)一個(gè)人孔，其直徑為0.6米,開(kāi)人孔的兩塊板間距取0.7米,所以應(yīng)多加高(0.7-0.45)×2=0.5m</p><p>　　Z=++0.5=6.8m</p><p><b>　　4.

74、6整體塔高</b></p><p><b>　　(1)塔頂空間HD</b></p><p>　　取HD=1.6=0.72m 加一人孔0.6米,共為1.32m</p><p><b>　　(2)塔底空間</b></p><p>　　塔底儲(chǔ)液高度依停留4min而定</p>&l

75、t;p><b>　　0.387m</b></p><p>　　取塔底液面至最下層塔板之間的距離為1m，中間再開(kāi)一直徑為0.6米的人孔</p><p>　　1+0.367=1.367m</p><p>　　(3)整體塔高H=Z++=6.8+1.367+1.32=9.487m</p><p>　　五、塔板主要參數(shù)確定&

76、lt;/p><p><b>　　5.1溢流裝置</b></p><p>　　選用單溢流弓形管降液管，不設(shè)進(jìn)口堰,采用凹形受液盤(pán)。</p><p><b>　　5.1.1堰長(zhǎng)lw</b></p><p>　　取堰長(zhǎng)lw＝0.66D＝0.660.9＝0.594m</p><p>　　

77、5.1.2出口堰高h(yuǎn)w</p><p>　　hw＝hL－h(huán)ow 其中</p><p>　　近似取E＝1，lw＝0.594m</p><p><b>　　，</b></p><p>　　得how=0.00631m ，how’= 0.0125m</p><p>　　取 <

78、;/p><p><b>　　m</b></p><p><b>　　取為0.06</b></p><p><b>　　實(shí)際</b></p><p>　　5.1.3弓形降液管寬度Wd和面積Af</p><p><b>　　查圖知可得 </b&g

79、t;</p><p><b>　　，</b></p><p>　　驗(yàn)算液體在降液管內(nèi)停留時(shí)間</p><p>　　停留時(shí)間>5s 故降液管尺寸可用。</p><p>　　5.1.4降液管底隙高度</p><p><b>　　，取，則=</b></p>&l

80、t;p>　　，故降液管底隙高度設(shè)計(jì)合理選用凹形受液盤(pán)，深度</p><p>　　5.2塔板布置及篩孔數(shù)目與排列</p><p>　　5.2.1塔板的分塊</p><p>　　D≥800mm，故塔板采用分層，查表塔板分為4塊。</p><p>　　5.2.2邊緣區(qū)寬度確定</p><p><b>　　取m

81、</b></p><p>　　5.2.3開(kāi)孔區(qū)面積計(jì)算</p><p><b>　　=0.194</b></p><p>　　5.2.4篩孔計(jì)算及其排列</p><p>　　物系無(wú)腐蝕性，選用δ=3mm碳鋼板，取篩孔直徑。</p><p>　　篩孔按正三角形排列，取孔中心距t為<

82、/p><p><b>　　篩孔數(shù)目n為個(gè)</b></p><p>　　開(kāi)孔率為φ=0.907</p><p>　　氣體通過(guò)閥孔的氣速:</p><p><b>　　精餾段</b></p><p><b>　　提餾段</b></p><p&

83、gt;<b>　　6.篩板的力學(xué)檢驗(yàn)</b></p><p><b>　　6.1塔板壓降</b></p><p>　　6.1.1干板阻力計(jì)算</p><p>　　由/δ=1.67查圖得=0.772</p><p>　　故精餾段= 0.051（ρv/ρl）×（uo/Co）2</p>

84、;<p>　　=0.051×(1.332/792.067)×(37.26/0.772)=0.1998m液柱</p><p>　　提餾段’= 0.051（ρv’/ρl’）×（uo’/Co）2</p><p>　　=0.051×(0.711/953.51)×(38.23/0.772)=0.093m液柱</p><

85、;p>　　6.1.2氣體通過(guò)液層的阻力hl計(jì)算</p><p>　　Ua=Vs/(At-2Af)=0.730/(0.5024-2×0.036)=0.4304m/s；=Ua=0.497 ；查下表得β=0.790</p><p>　　Ua’=Vs’/(At-2Af)=0.749 /(0.950-2×0.036)=0.853m/s；’=Ua’=0.719； 查下表得β’

86、=0.680</p><p>　　精餾段hl=β(hw+hw)=0.790×(0.06+0.00631)=0.06631m（液柱）</p><p>　　提餾段hl’=β’(hw+h’w)=0.680×(0.06+0.0125)=0.0493m（液柱）</p><p>　　6.1.3液體表面張力的阻力計(jì)算計(jì)算</p><p>

87、;<b>　　精餾段=液柱</b></p><p><b>　　提餾段’=液柱</b></p><p>　　6.1.4氣體通過(guò)每層塔板的液柱高</p><p><b>　　可按下計(jì)算</b></p><p>　　精餾段=0.1998+0.06631+0.0041=0.27021

88、m液柱</p><p>　　提餾段=0.093+0.0493+0.0046=0.1469m液柱</p><p>　　6.2篩板塔液面落差</p><p>　　D1600mm,所以忽略液面落差</p><p><b>　　6.3液沫夾帶</b></p><p><b>　　(kg液/kg氣

89、)</b></p><p><b>　　精餾段：,</b></p><p><b>　　提餾段：,</b></p><p>　　本設(shè)計(jì)液沫夾帶量在允許范圍0.1 kg液/kg氣內(nèi),符合要求。</p><p><b>　　6.4漏液</b></p>&l

90、t;p>　　篩板塔,漏液點(diǎn)氣速=</p><p><b>　　精餾段:</b></p><p>　　==8.33m/s,</p><p><b>　　提餾段:</b></p><p>　　==13.63m/s</p><p>　　實(shí)際孔速:精餾段＞,提餾段＞</p

91、><p>　　穩(wěn)定系數(shù):精餾段K=Uo/Uomim=37.26/8.33=4.47,提餾段K’ =U’o/U’omim =38.23/13.63=2.80</p><p>　　均大于1.5,所以設(shè)計(jì)無(wú)明顯液漏符合要求</p><p><b>　　6.5液泛</b></p><p>　　為防止塔內(nèi)發(fā)生液泛,降液管內(nèi)液層高Hd≤

92、φ()</p><p>　　對(duì)于設(shè)計(jì)中的乙醇-水體系φ=0.5, Hd≤0.5=0.51m</p><p>　　由于板上不設(shè)進(jìn)口堰,m液柱</p><p><b>　　精餾段</b></p><p><b>　　提餾段</b></p><p>　　所以不會(huì)發(fā)生液泛現(xiàn)象<

93、/p><p><b>　　7、塔板負(fù)荷性能圖</b></p><p><b>　　7.1漏液線(xiàn)</b></p><p><b>　　由=</b></p><p><b>　　得</b></p><p><b>　　精餾段：=&

94、lt;/b></p><p><b>　　得=</b></p><p><b>　　提餾段：=</b></p><p><b>　　7.2液沫夾帶線(xiàn)</b></p><p>　　以kg液/kg氣為限求-關(guān)系：</p><p><b>　　

95、由</b></p><p><b>　　，</b></p><p><b>　　精餾段,</b></p><p><b>　　整理得</b></p><p><b>　　提餾段</b></p><p><b>

96、　　解得</b></p><p><b>　　解得</b></p><p>　　7.3液相負(fù)荷下限線(xiàn)</p><p>　　對(duì)平直堰取堰上上層清液高度</p><p>　　精餾段how=0.00631m ，</p><p>　　提餾段how’= 0.0125m，</p>&

97、lt;p>　　7.4液相負(fù)荷上限線(xiàn)</p><p>　　以θ=4s作為液體在降液管中停留的下限</p><p><b>　　故</b></p><p><b>　　精餾段： </b></p><p><b>　　提鎦段： </b></p><p>

98、;<b>　　7.5液泛線(xiàn)</b></p><p><b>　　Hd=φ()</b></p><p><b>　　由，，，</b></p><p><b>　　得</b></p><p><b>　　其中帶入數(shù)據(jù)</b></p&

99、gt;<p><b>　　精餾段 提餾段</b></p><p><b>　　所以精餾段</b></p><p><b>　　提餾段</b></p><p><b>　　7.6操作彈性</b></p><p>　　由以上各線(xiàn)的方程式，可畫(huà)出

100、圖塔的操作性能負(fù)荷圖。</p><p>　　根據(jù)生產(chǎn)任務(wù)規(guī)定的氣液負(fù)荷，可知操作點(diǎn)在正常的操作范圍內(nèi)，作出操作線(xiàn)</p><p>　　故精餾段操作彈性為/=3.05</p><p><b>　　由圖，</b></p><p>　　故提餾段操作彈性為/=3.19</p><p>　　精餾段提餾段操作

101、彈性均大于3小于5,符合要求。</p><p>　　8.輔助設(shè)備及零件設(shè)計(jì)</p><p>　　8.1塔頂冷凝器（列管式換熱器）</p><p>　　乙醇-水走殼程，冷凝水走管程，采用逆流形式</p><p>　　8.1.1估計(jì)換熱面積</p><p>　　①．乙醇-水冷凝蒸汽的數(shù)據(jù)</p><p&

102、gt;　　tD=78.45℃冷凝蒸汽量：</p><p>　　由于乙醇摩爾分?jǐn)?shù)為0.742,所以可以忽略水的冷凝熱,r=1100.18KJ/kg </p><p>　?、冢淠紲貫?2℃，取冷凝器出口水溫為20℃，在平均溫度</p><p><b>　　混合氣單位冷凝熱：</b></p><p>　　r1=600*0

103、.742+400*0.00394=446.776</p><p>　?、踑. 設(shè)備的熱參數(shù)：</p><p><b>　　b．水的流量：</b></p><p><b>　　c．平均溫度差：</b></p><p>　　根據(jù)“傳熱系數(shù)K估計(jì)表”取K=600W/(m2.℃)</p>&l

104、t;p>　　傳熱面積的估計(jì)值為：</p><p>　　安全系數(shù)取1.2 換熱面積A=1.2*10.99=13.18m2</p><p>　　管子尺寸取25mm 水流速取ui=1.0m/s</p><p><b>　　管數(shù)：個(gè)</b></p><p><b>　　管長(zhǎng)：</b></

105、p><p><b>　　取管心距</b></p><p>　　殼體直徑取600mm</p><p>　　折流板：采用弓形折流板</p><p>　　取折流板間距B=200mm</p><p>　　由上面計(jì)算數(shù)據(jù)，選型如下：</p><p>　　核算管程、殼程的流速及Re:<

106、;/p><p><b>　　（一）管程</b></p><p><b>　　流通截面積：</b></p><p><b>　　管內(nèi)水的流速</b></p><p><b>　?。ǘこ?lt;/b></p><p>　　流通截面積： 取=7

107、;</p><p>　　取折流板間距 h=300mm，</p><p><b>　　管外水流速</b></p><p><b>　　當(dāng)量直徑 </b></p><p>　　8.1.2計(jì)算流體阻力</p><p><b>　　管程流體阻力</b></

108、p><p>　　設(shè)管壁粗糙度ε為0.1mm，則ε/d=0.005, </p><p>　　查得摩擦系數(shù)λ=0.022</p><p><b>　　符合一般要求</b></p><p><b>　　殼程流體阻力</b></p><p><b>　　F=0.5</b

109、></p><p>　　Re=1767.25>500，故</p><p><b>　　=7</b></p><p><b>　　擋板數(shù) 塊</b></p><p><b>　　代入得 </b></p><p>　　取污垢校正系數(shù)F=1.0&

110、lt;/p><p>　　=8376.9Pa<10kPa</p><p>　　故管殼程壓力損失均符合要求</p><p>　　8.1.3計(jì)算傳熱系數(shù)</p><p><b>　　管程對(duì)流給熱系數(shù)</b></p><p>　　膜的雷諾數(shù)所以為垂直湍流管</p><p><

111、;b>　　殼程對(duì)流給熱系數(shù)</b></p><p><b>　　Re </b></p><p>　　Pr1===0.02192</p><p><b>　　=0.36</b></p><p><b>　　=251.74</b></p><p

112、><b>　　計(jì)算傳熱系數(shù)</b></p><p>　　取污垢熱阻 Rs0.15m℃/kW Rs=0.58 m℃/kW</p><p>　　以管外面積為基準(zhǔn) 則K=</p><p><b>　　K=（）=68.8</b></p><p>　　計(jì)算傳熱面積 A=46.8 m2</p&

113、gt;<p>　　所選換熱器實(shí)際面積為</p><p>　　A=n=25.79 m2</p><p><b>　　裕度Δ=0.166</b></p><p><b>　　所選換熱器合適</b></p><p>　　8.2各種管尺寸的確定</p><p><

114、b>　　8.2.1進(jìn)料管</b></p><p><b>　　進(jìn)料體積流量</b></p><p>　　取適宜的輸送速度，故</p><p><b>　　m</b></p><p>　　經(jīng)圓整選取熱軋無(wú)縫鋼管，規(guī)格：</p><p><b>　　實(shí)

115、際管內(nèi)流速：</b></p><p>　　8.2.2釜?dú)堃撼隽瞎?lt;/p><p><b>　　釜?dú)堃旱捏w積流量：</b></p><p>　　取適宜的輸送速度，則</p><p><b>　　m</b></p><p>　　經(jīng)圓整選取熱軋無(wú)縫鋼管，規(guī)格：</

116、p><p><b>　　實(shí)際管內(nèi)流速：</b></p><p><b>　　8.2.3回流液管</b></p><p><b>　　回流液體積流量</b></p><p>　　利用液體的重力進(jìn)行回流，取適宜的回流速度，那么</p><p><b>

117、　　m</b></p><p>　　經(jīng)圓整選取熱軋無(wú)縫鋼管，規(guī)格：</p><p><b>　　實(shí)際管內(nèi)流速：</b></p><p>　　8.2.4再沸器蒸汽進(jìn)口管</p><p>　　V=96.824×26.19/0.874=2993.89=0.83</p><p>　　

118、設(shè)蒸汽流速為10m/s, </p><p>　　經(jīng)圓整選取熱軋無(wú)縫鋼管，規(guī)格：</p><p><b>　　實(shí)際管內(nèi)流速：</b></p><p>　　8.2.5塔頂蒸汽進(jìn)冷凝器出口管</p><p>　　V=96.824×42.64/1.28=3225.45=0.90</p><p>

119、　　設(shè)蒸汽流速為10m/s, </p><p>　　經(jīng)圓整選取熱軋無(wú)縫鋼管，規(guī)格：</p><p><b>　　實(shí)際管內(nèi)流速：</b></p><p><b>　　8.2.6冷凝水管</b></p><p>　　深井水溫度為12，水的物性數(shù)據(jù)：</p><p>　　ρ=999

120、.4kg/m3,μ=1.2363,</p><p>　　深井水的質(zhì)量流率G2=12.29Kg/s，取流速為2m/s</p><p><b>　　管徑</b></p><p>　　選取 Φ159×4.5mm熱軋無(wú)縫鋼管</p><p><b>　　實(shí)際流速為</b></p>&

121、lt;p><b>　　8.3原料預(yù)熱器</b></p><p>　　原料加熱：采用壓強(qiáng)為270.25kPa的飽和水蒸汽，加熱至原料泡點(diǎn)，采用逆流加熱，查表Cp乙醇=2.94 kJ/(kg?K) Cp水=4.23 kJ/(kg?K)摩爾分?jǐn)?shù) xF=0.2</p><p>　　根據(jù)上式可知：Cpc=2.94×0.2+4.23×0.8=

122、3.972kJ/(kg?K)</p><p>　　設(shè)加熱原料溫度由20℃到83.4℃ </p><p>　　考慮到5%的熱損失后選擇傳熱系數(shù)K=800 w/(m2?K)計(jì)算傳熱面積：</p><p><b>　　℃</b></p><p>　　取安全系數(shù)為0.8 A實(shí)際=7.54/0.8=9.42&l

123、t;/p><p>　　8.4塔釜再沸器（列管式再沸器（蒸發(fā)器））</p><p>　?、僖掖迹后w走管程，水蒸汽走殼程，采用逆流</p><p>　　物性數(shù)據(jù)：XW=0.00394，故基本可認(rèn)為是水，</p><p><b>　　液體蒸發(fā)量：</b></p><p><b>　　氣化液?jiǎn)挝?/p>

124、熱為 </b></p><p>　　大氣壓下的蒸汽密度 ，</p><p>　　在沸騰液體上面的蒸汽密度</p><p>　　利用壓力為0.2MP的飽和水蒸氣作為載熱體，單位冷凝熱，冷凝溫度為，在冷凝溫度下冷凝液的物性數(shù)據(jù)為：</p><p>　　按照蒸發(fā)器的計(jì)算程序：</p><p>　?、旁O(shè)備的熱負(fù)荷

125、等于：kW</p><p><b>　?、扑牧髁浚?lt;/b></p><p><b>　?、瞧骄鶞囟炔睿?</b></p><p>　?、劝凑諅鳠岱绞焦浪銈鳠嵯禂?shù) </p><p><b>　　傳熱面積：</b></p><p>　　取管高，殼體直徑和

126、傳熱面積的換熱器</p><p>　　精確計(jì)算：取單位負(fù)荷估定值作為第一次逼近</p><p>　　為確定必須確定計(jì)算系數(shù)A和B</p><p>　　管壁厚度，材料為不銹鋼，壁面和污垢熱阻總和為</p><p><b>　　于是</b></p><p>　　利用Excel解得認(rèn)為是真實(shí)的單位熱負(fù)荷

127、于是所需傳熱面積為： 裕度</p><p>　　列管式再沸器參數(shù)列表</p><p><b>　　8.5冷凝水泵</b></p><p><b>　　雷諾數(shù)</b></p><p>　　取ε=0.01，,查圖摩擦系數(shù)λ=0.0315</p><p>　　各管件及閥門(mén)阻力系數(shù)如

128、下:</p><p><b>　　設(shè)管長(zhǎng)為5米,</b></p><p><b>　　=</b></p><p><b>　　=4.4</b></p><p>　　揚(yáng)程取20m </p><p><b>　　流量</b><

129、;/p><p>　　選擇IS100-65-250型離心泵,參數(shù)為</p><p>　　流量V=120,揚(yáng)程,H=74.5m轉(zhuǎn)速</p><p>　　泵效率,?=73%軸功率Na=33.3kW</p><p><b>　　9. 設(shè)計(jì)結(jié)果匯總</b></p><p>　　篩板塔設(shè)計(jì)計(jì)算結(jié)果及符號(hào)匯總表&l

130、t;/p><p>　　10. 參考文獻(xiàn)及設(shè)計(jì)手冊(cè)</p><p>　　1.管?chē)?guó)鋒.趙汝溥.化工原理（第三版），北京:化學(xué)工業(yè)出版社，2008. </p><p>　　2.湯金石等 化工過(guò)程及設(shè)備課程設(shè)計(jì) 北京：化學(xué)工業(yè)出版設(shè)，1998</p><p>　　3.國(guó)家醫(yī)藥管理局上海醫(yī)藥設(shè)計(jì)院.化工工藝設(shè)計(jì)手冊(cè)（上、下），北京:化學(xué)工業(yè)出版社，1996

131、.</p><p>　　4.賈紹義，柴誠(chéng)敬?；ぴ碚n程設(shè)計(jì)（化工傳遞與單元操作課程設(shè)計(jì)），天津:天津大學(xué)</p><p><b>　　版社，2002， </b></p><p>　　5.王國(guó)勝?；ぴ碚n程設(shè)計(jì)，大連:大連理工大學(xué)出版社，2006</p><p>　　6.姚玉英,陳常貴, 柴誠(chéng)敬.《化工原理》

132、（上、下冊(cè)），天津:天津大學(xué)出版社，2003</p><p>　　7.譚天恩，竇梅，周明華 等編著. 化工原理(第三版)，北京:化學(xué)工業(yè)出版社，2006.</p><p>　　8.陳英南，劉玉蘭. 常用化工單元設(shè)備的設(shè)計(jì).上海:華東理工大學(xué)出版社,2005</p><p>　　9.柴誠(chéng)敬，王軍.張纓.化工原理課程設(shè)計(jì)，天津科學(xué)技術(shù)出版社，天津:2006.</p

133、><p>　　10.劉雪暖 湯景凝等 化工原理課程設(shè)計(jì) 山東：石油大學(xué)出版社，2001</p><p><b>　　四、設(shè)計(jì)感想</b></p><p>　　進(jìn)行了整整兩周的化工原理課程設(shè)計(jì)終于告一段落，對(duì)我自己而言?xún)芍艿男燎趧趧?dòng)是收獲頗豐的。總結(jié)于下：</p><p>　　1.在做課程設(shè)計(jì)的過(guò)程中，自學(xué)了許多軟件，例如wo

134、rd，excel，origin，CAD等等，如果不使用這些輔助軟件，我想課程設(shè)計(jì)將會(huì)是一個(gè)甬長(zhǎng)且更加繁瑣的過(guò)程。忽然發(fā)現(xiàn)一個(gè)好工程師應(yīng)該知識(shí)淵博，因?yàn)楹芏鄬W(xué)科對(duì)他都是很有幫助的。我現(xiàn)在還處在一個(gè)學(xué)習(xí)知識(shí)的階段一個(gè)接受新事物的黃金階段，以前認(rèn)為的計(jì)算機(jī)過(guò)了級(jí)拿到證書(shū)就了事的想法真的很幼稚，那些知識(shí)在今天還都能夠用上，為了今后不再有今天這樣的遺憾，我決定今后更加扎實(shí)的學(xué)習(xí)，拓寬自己的知識(shí)面。后來(lái)還是用excel添加公式然后循環(huán)拖放將所有板上

135、的氣液組成算出來(lái)了。</p><p>　　設(shè)計(jì)教會(huì)了我耐心，很多地方都是需要先假設(shè)數(shù)據(jù)，再驗(yàn)算，不符合時(shí)再調(diào)整數(shù)據(jù)重新進(jìn)行驗(yàn)算。很多地方我都不得不重復(fù)的算上好幾遍，而且大量繁瑣的計(jì)算要求我必須克服毛躁的毛病，計(jì)算必須準(zhǔn)確到位才能更快的完成設(shè)計(jì)任務(wù)。由于自身的性格，做事不怎么仔細(xì)，所以在做課程設(shè)計(jì)的過(guò)程中，經(jīng)常會(huì)算錯(cuò)，接連下面全錯(cuò)了，前前后后修改了很多次，設(shè)計(jì)教會(huì)了我要仔細(xì)，不能圖快，要仔仔細(xì)細(xì)的完成每一步，克服掉

136、粗心的毛病。</p><p>　　設(shè)計(jì)教會(huì)了我新的思考方法，討論方法，比如在算塔板數(shù)上，大家算的都差得挺大，大家就聚在一起討論了很久，討論出方法，做完設(shè)計(jì)。</p><p>　　同時(shí)，在這次化工原理課程設(shè)計(jì)中，我們也得到了管?chē)?guó)鋒老師，萬(wàn)輝老師，陳曉蓉老師和大四學(xué)長(zhǎng)們的悉心指導(dǎo)，在此向幫助過(guò)我的同學(xué)以及老師表示真心的感謝。我也一定會(huì)更加努力，用對(duì)待課程設(shè)計(jì)一樣的態(tài)度對(duì)待今后的學(xué)習(xí)生活，力爭(zhēng)取