加熱爐畢業(yè)設計論文_第1頁
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文檔簡介

1、<p><b>  目錄</b></p><p><b>  1.文獻綜述1</b></p><p>  1.1加熱爐的概念及分類1</p><p>  1.1.1加熱爐的概念1</p><p>  1.1.2加熱爐的分類1</p><p>  1.2加熱爐

2、的一般組成部分2</p><p>  1.2.1爐膛(工作室)2</p><p>  1.2.2煙道、煙閘與煙囪4</p><p>  1.2.3爐子基礎與鋼結構5</p><p>  1.3爐子熱平衡及燃料消耗5</p><p>  1.3.1基本概念5</p><p>  1.3

3、.2爐子燃料消耗6</p><p>  1.3.3燃料變化后燃料消耗量的變化6</p><p>  1.4爐子生產率及影響因素6</p><p><b>  1.4.1概述6</b></p><p>  1.4.2熱工因素對爐子生產率的影響7</p><p>  1.4.3工藝因素對爐子

4、生產率的影響8</p><p>  1.5提高爐子熱效率的途徑9</p><p>  1.5.1減少爐膛廢氣帶走的熱量9</p><p>  1.5.2煙氣余熱的回收9</p><p>  1.6加熱爐的現狀及發(fā)展趨勢10</p><p>  1.6.1概述10</p><p>  

5、1.6.2工業(yè)爐的提高和改進措施。10</p><p><b>  2.方案論證14</b></p><p>  2.1設計方案14</p><p>  2.2方案論證15</p><p>  2.2.1爐型的選擇15</p><p>  2.2.2裝出料方式15</p>

6、<p>  2.2.3供熱方式15</p><p>  2.2.4燒嘴的布置與選型15</p><p>  2.2.5換熱器結構16</p><p><b>  3.熱工計算16</b></p><p>  3.1原始技術數據16</p><p>  3.2熱工計算16&l

7、t;/p><p>  3.2.1燃料燃燒計算16</p><p>  3.2.2爐膛熱交換計算19</p><p>  3.2.3金屬加熱時間計算22</p><p>  3.2.4爐子主要尺寸的計算29</p><p>  3.2.5爐膛熱平衡與燃料消耗計算31</p><p>  3.

8、2.6煤氣燒嘴的選用37</p><p>  3.2.7空氣換熱器設計計算38</p><p>  3.2.8空氣管路阻力損失及鼓風機的選擇45</p><p>  3.2.9煙道阻力損失及煙囪計算50</p><p><b>  結論55</b></p><p><b>  

9、致謝56</b></p><p><b>  參考文獻57</b></p><p><b>  英文原文58</b></p><p><b>  英文翻譯75</b></p><p><b>  1.文獻綜述</b></p>

10、<p>  1.1加熱爐的概念及分類</p><p>  1.1.1加熱爐的概念</p><p>  加熱爐是將物料或工件加熱的設備。在冶金工業(yè)中,加熱爐習慣上是指把金屬加熱到軋制成鍛造溫度的工業(yè)爐。</p><p>  1.1.2加熱爐的分類</p><p>  在冶金行業(yè)中,一般可把加熱爐分為室式加熱爐和連續(xù)加熱爐。<

11、/p><p><b> ?。?)室式加熱爐</b></p><p>  室式加熱爐 用于金屬坯或錠鍛壓前的加熱。物料加熱時不移動;爐內不分段,要求各處爐溫均勻,對于大鋼錠加熱采用周期性的溫度制度(即爐溫按時間分為預熱期、加熱期、均熱期等)。室式加熱爐有兩種:固定爐底室式爐和車底式爐。</p><p><b> ?。?)連續(xù)加熱爐</

12、b></p><p>  廣義來說,包括推鋼式爐、步進式爐、轉底式爐、分室式爐等連續(xù)加熱爐。連續(xù)加熱爐多數用于軋制前加熱金屬料坯,少數用于鍛造和熱處理。主要特點是:料坯在爐內依軋制的節(jié)奏連續(xù)運動,爐氣在爐內也連續(xù)流動;一般情況,在爐料的斷面尺寸、品種和產量不變的情況下,爐子各部分的溫度和爐中金屬料的溫度基本上不隨時間變化而僅沿爐子長度變化。本設計主要研究推鋼式連續(xù)加熱爐。</p><p&

13、gt;  1)推鋼式連續(xù)加熱爐簡介</p><p>  推鋼式連續(xù)加熱爐靠推鋼機完成爐內運料任務的連續(xù)加熱爐。料坯在爐底或在用水冷管支撐的滑軌上滑動,在后一種情況下可對料坯實行上下兩面加熱。爐底水管通常用隔熱材料包覆,以減少熱損失。為減小水冷滑軌造成的料坯下部的“黑印”,近年來采用了使料坯與水管之間具有隔熱作用的“熱滑軌”。有的小型連續(xù)加熱爐采用了由特殊陶質材料制成的無水冷滑軌,支撐在由耐火材料砌筑的基墻上,這種

14、爐子叫“無水冷爐”。</p><p>  2)推鋼式連續(xù)加熱爐的發(fā)展</p><p>  一段式:是最古老的形式簡單的的連續(xù)爐。現在幾乎不用,鋼坯沿著爐子單面加熱,因此鋼坯的上下面的溫差很大。因爐溫一段控制,操作不靈活。</p><p>  二段式:為了彌補上述一段式的缺點,使用水冷滑軌。鋼坯上下兩面加熱,提高了單位爐底面積的的產量,爐溫上下兩段控制,均熱爐的爐溫不

15、單獨控制,因此也和一段式操作不靈活。</p><p>  三段式:加熱段和均熱段明顯分開。在加熱段把鋼坯加熱到軋鋼溫度,在均熱段消除黑印,使鋼坯溫度達到均勻。爐子分三段。改變各段的爐溫可以改變加熱速度,操作靈活。這種爐子對連續(xù)式爐的合理化、現代化做出了貢獻。</p><p>  五段式:式三段式加熱爐的發(fā)展。在三段式加熱爐的裝料端又增加了兩個加熱段。五段式加熱爐爐尾溫度比三段式加熱爐的高。

16、其目的是為了提高加熱能力。因此單位爐底面積的產量比三段式加熱爐有大幅度提高。但是,爐尾的溫度高廢氣熱損失大,燃料單耗相當高。這種爐子為了減少鋼坯加熱黑印,提高加熱的均勻性,減少鋼坯背面劃傷,設置熱滑軌,在均熱段設有爐頂燒嘴和用出料機出鋼等,但都未得到十分滿意的效果。</p><p>  1.2加熱爐的一般組成部分</p><p>  加熱爐一般由爐子熱工工藝系統(tǒng)、裝出料系統(tǒng)、熱工檢測及自動

17、控制系統(tǒng)等三部分組成。三個系統(tǒng)互相配合,使爐子正常運轉。</p><p>  爐子的熱工工藝系統(tǒng)是火焰爐最基本的組成部分,包括爐子的工作室(爐膛)供熱系統(tǒng)(風機、油泵、管道、燃燒裝置等),排煙系統(tǒng)(煙道、煙閘、換熱器、余熱鍋爐、煙囪、排煙機等)以及冷卻系統(tǒng)等。工作室是爐子的核心。主要的熱工及工藝過程都在工作室內完成。爐子其他各部分的任務是為工作室內所進行的熱工工藝過程提供有利條件。</p><

18、p>  裝出料系統(tǒng)和熱工檢測及自動控制系統(tǒng)是現代化火焰爐不可缺少的兩個工作系統(tǒng)。它們可以實現爐子的自動化操作,從而提高爐子的生產指標。下面僅對熱工工藝系統(tǒng)中的主要組成部分加以介紹。</p><p>  1.2.1爐膛(工作室)</p><p>  爐膛一般包括爐頂、爐墻、爐底組成一個近乎六面體的空間。爐膛的大小對鋼料加熱、燃料燃燒和爐膛本身壽命都有很大的影響。從爐內氣體流動來講,火焰

19、的高速噴出使得噴出口周圍造成一個低壓區(qū)。爐膛過大將使火焰末尾以后的低溫氣流返流到這個低壓區(qū),低溫氣流和火焰混合使火焰溫度降低,不利于鋼料加熱。爐膛過大還易使火焰偏向某一邊,使火焰貼著爐頂或鋼坯流動。相反,爐膛過小會產生火焰沖刷爐襯和鋼料表面,形成局部高溫,與加熱質量和爐襯壽命都不利。</p><p>  大多數爐膛是在高溫下工作,經受爐氣,爐塵,爐渣的侵蝕和沖刷。因此,要求構成爐頂 、爐墻和爐底等所用的材料,結構

20、形式和尺寸等都必須適應這一特點,以保證爐子的正常工作。</p><p><b> ?。?)爐墻</b></p><p>  爐子四周的圍墻稱為爐墻,分為側墻和端墻。沿爐子長度方向的爐墻稱為側墻,爐子兩端的爐墻稱為端墻。為保證爐墻結構的穩(wěn)定性,爐墻必須有一定厚度,并應隨爐子尺寸的增大和爐膛溫度的升高而增厚。為了減少散熱和蓄熱損失,爐墻應設有絕熱層。各種爐墻結構中,以提高

21、絕熱性能,增加隔熱層厚度,減少耐火材料厚度最為經濟,不應采取增加耐火材料厚度來使隔熱材料溫度降到許用值以下。而應采用耐熱性能較好的隔熱材料作為緩沖帶。為了提高爐子的強度和氣密性,爐墻外包以4~10mm厚的鋼板。此外,爐墻上應設有爐門、窺視孔、燒嘴孔以及熱工參數檢測孔等孔洞。為了防止砌體破壞,爐墻應盡量避免直接承受附加負荷。爐門、冷卻水管等構件應設置在鋼結構上。</p><p><b> ?。?)爐頂&l

22、t;/b></p><p>  爐頂使爐膛組成中薄弱環(huán)節(jié)。爐頂是否牢固可靠,對爐子工作有重大影響。</p><p>  爐頂按其結構型式可分為拱頂和吊頂兩種。拱頂可用楔形磚砌筑或不定形耐火材料搗制而成。結構簡單,砌筑方便,不需要復雜的金屬結構。拱頂的拱角為 60~180°之間。通常采用的有60°、90°、120°和180°。60

23、76;拱頂的半徑等于跨度 b, 拱角矢高h=0.134b 稱為標準拱頂。180°拱頂稱為半圓拱頂,其特點是不產生水平分力,不需要鋼結構加固,造價低。但爐頂下面的矢高h太大,不利于爐內氣體的合理流動和實現均勻加熱,且有較大的上推力。多用于埋在地下的煙道上。拱頂的厚度和材質與爐子跨度和爐內溫度條件有關。一般隨爐子跨度增大,拱頂厚度也應適當的增厚。吊頂由一些特制的異形磚組成。異形磚用金屬吊桿單獨地或成組地吊在爐子鋼結構上。槽磚吊掛結

24、構,這種結構和砌筑比較簡單,更換方便。為了避免掛磚的工字鋼溫度過高,磚的上表面不允許敷設絕熱層。因此爐頂散熱量較大。頸吊式吊掛結構,這種結構的每一塊吊磚都有一個夾鉤和一個吊桿。由于金屬夾鉤在砌體外面,故可以在部分表面敷設絕熱層,爐頂散熱量較小。但這種結構只適用于吊掛水平的及傾斜度不大的爐頂,較大傾斜度及轉彎處須做特殊處理。齒槽式吊掛結構,磚與磚之間相互咬合,整體</p><p>  加熱爐爐膛寬小于3.5~4米的

25、一般用拱頂。大于此寬度時用吊頂。</p><p><b>  (3)爐底</b></p><p>  爐底是爐膛底部的砌磚部分,爐底的工作條件是非常惡劣的。它不僅要承受被處理物料的機械負荷、碰撞與摩擦等作用,有時還要受到被處理物料的化學侵蝕及熔體的滲透等。爐底結構型式和所用材料決定于工藝過程和爐內的工作溫度及化學反應的性質。</p><p> 

26、 加熱爐的爐底結構型式基本有兩種:固定式爐底和移動式爐底。固定底的爐子,坯料在爐底的滑軌上移動,除加熱圓坯料的斜底爐外,其他加熱爐的固定爐底一般都是水平的?;顒訝t底的坯料是靠爐底機械的運動而移動。</p><p>  加熱爐爐底砌體厚度與材質取決于爐子尺寸與溫度。厚度一般變化在200~700mm;材質一般是粘土磚須注意的是在與料坯接觸的爐底部分散熱損失“價值”大,故應加強絕熱。</p><p&

27、gt;  爐子的砌體尺寸,在設計時的習慣做法是:爐子的水平耐火砌體的砌磚尺寸取116mm的倍數;垂直的砌磚尺寸取68mm的倍數。這樣所產生的誤差不會給施工帶來困難。</p><p>  1.2.2煙道、煙閘與煙囪</p><p><b> ?。?)煙道與煙閘</b></p><p>  煙道是連接爐膛和煙囪的煙氣通道。設計煙道時,必須充分考慮其

28、斷面尺寸和密封絕熱問題,因為前者的大小影響煙氣流動阻力損失和造價,后者的好壞影響排煙系統(tǒng)的吸力和余熱回收率。</p><p>  煙道斷面尺寸通常是根據選取的煙氣流速進行計算來初步確定的。而煙道最小斷面還必須考慮清掃和檢修的可能性,所以煙道斷面形狀和具體尺寸常根據初步計算結果按標準系列選用。</p><p>  煙道布置要盡量縮短長度和減少煙氣流動阻力距離,要與廠房柱基,設備基礎和電纜保持

29、一定的距離。以免它們受煙道溫度的影響。當煙道內設有余熱回收裝置時,一般要設置分煙道和相應的煙道閘板。 </p><p>  為了控制排煙量以及調節(jié)爐膛壓力,煙道上必須設置煙道閘板。煙道閘板的型式從結構特征上來分,有蝶式、升降式和百葉窗式等。從冷卻方式上分,有水冷式、風冷式和無冷卻式等。從材質上分,有金屬型和金屬與非金屬結合型兩種。從操作上有手動和電動之分,等等。當煙氣溫度低于400~600°C時,閘板可

30、用灰口鑄鐵件或鑄鋼件制作;當溫度高于600~700°C時,應采用水冷閘板、空冷閘板、襯磚閘板或耐熱合金鋼制造的閘板。</p><p><b> ?。?)煙囪</b></p><p>  煙囪時最常用的一種排煙裝置。煙囪結構有磚煙囪、鋼筋混凝土煙囪(內襯磚)和金屬煙囪(有的襯磚有的不襯磚)。</p><p>  煙囪高度低于60~70m

31、時,磚煙囪比鋼筋混凝土煙囪造價低,但磚煙囪砌筑比較困難,而且壽命也不如鋼筋混凝土煙囪。所以小煙囪常采用磚煙囪,45m高以上的煙囪一般采用鋼筋混凝土煙囪。</p><p>  煙囪必須有獨立的基礎,不能與煙道基礎相連,以免煙囪下沉時煙道基礎斷裂。煙囪底部應設人孔,以備烘烤煙囪、扒灰和修理內襯之用。</p><p>  金屬煙囪一般用5~10mm厚鋼板焊成,其壽命低,但修建快,造價低,在小爐子

32、上常采用。當溫度較高時,內部須襯以耐火材料。</p><p>  1.2.3爐子基礎與鋼結構</p><p><b> ?。?)爐子基礎</b></p><p>  修建爐子時必須打好爐子的基礎。爐子的基礎一方面要承受整個爐子的質量不致下沉或倒塌;一方面還要防止爐底受潮或遭受地下水的侵襲,保證爐子的正常工作。根據爐子的大小和土質的好壞,爐子基礎

33、可采用不同材料和結構來砌筑。小爐子可用紅磚或塊石砌筑;絕大多數大中型都采用混凝土或鋼筋混凝土修建,因為它既結實又抗壓。</p><p>  爐子基礎設計和修筑爐子基礎時應注意以下幾點: </p><p>  1) 混凝土任何部分的溫度都不允許超過300℃,否則混凝土就會變質而壓壞。因此,當爐底直接建筑在混凝土上時,要在爐底與混凝土之間用絕熱材料隔開;對于溫度較高的爐子,要把爐底架空起來,靠

34、空氣冷卻基礎。 </p><p>  2) 爐子基礎必須是整塊的,不允許有斷裂現象。爐子基礎要與其他基礎(如輔助設備、廠房、煙囪等基礎)分開,以避免由于基礎受力不同而引起不均勻下沉,使爐子基礎開裂或設備傾斜。 </p><p>  3) 基礎的底部應在地基的凍土線以下,以免因天氣寒冷使基礎遭到破壞。 </p><p>  4) 爐子基礎因盡可能地建于地下水平面以

35、上,以免由于地下水的侵入而損壞基礎的強度。爐子個別部分(如煙道、換熱器等)必須建在地下水以下時,一定要有防水溝或防水層等嚴密的防水措施。</p><p><b> ?。?)爐子鋼結構</b></p><p>  爐子鋼結構一般由鋼柱、橫梁、拉桿、拱角梁等組成的鋼架。為了使鋼架形成整體而把爐子夾固起來。各個獨立的鋼件之間必須相互連接起來。除有特殊要求采用活動連接外,一般

36、采用焊接結構。鋼柱下端固定在爐子基礎上,各部分砌體均需要留有膨脹縫,以免受熱后鋼架變形。為了使鋼結構工作可靠,又能節(jié)約鋼材,各種鋼件的尺寸和規(guī)格的選用都應通過計算,并參照實際使用資料來確定。</p><p>  1.3爐子熱平衡及燃料消耗</p><p><b>  1.3.1基本概念</b></p><p>  根據能量守恒定律,任何一座爐窯

37、或其他熱工設備的熱量收支是平衡的,即爐子熱收入諸項目的總和等于熱支出諸項的總和,這就是爐子熱平衡。</p><p>  熱平衡是評價爐子工作和設計、研究爐子時不可缺少的,特別是在分析爐子燃料消耗,尋求節(jié)能途徑時更是需要的。</p><p> ?。?)編制熱平衡的意義</p><p>  在現場生產的爐子上,通過實測編制熱平衡是為了分析研究和評價爐子的熱工作,了解熱量

38、利用和損失的程度,找出燃料浪費的緣由,尋求技術對策,以改進爐子的熱工指標。</p><p>  在設計新爐子的時候,通過計算編制熱平衡是為了由平衡關系中求出爐子的燃料消耗量,同時為設計爐子的供熱、排煙系統(tǒng)和余熱回收裝置等提供設計依據。此外,也可把熱量收支各項所占的百分比與現有爐子進行比較,從而幫助設計者判斷爐子設計方案的優(yōu)缺點。</p><p>  另外,建立爐子或其中某個局部的熱平衡方程

39、式和傳熱方程式及其二者之間的關系,從中找出各熱工參數之間的相互關系,是進行爐子熱工理論研究和分析解決各種工程實際問題最基本的研究方法和手段。</p><p>  1.3.2爐子燃料消耗</p><p> ?。?)爐子燃料消耗量</p><p>  爐子燃料消耗量是爐子一個重要操作參數,它是指單位時間內爐子的燃料消耗量。在設計爐子的時,確定燃料消耗量有兩種方法:一是計

40、算法,一是經驗法。前一種方法時從熱平衡的關系中求得爐子的燃料消耗量;而后一種方法時參照同類爐子的數據,選定爐子的燃料的消耗量。</p><p> ?。?)爐子單位燃料消耗量</p><p>  爐子單位燃料消耗量是爐子的一個重要生產指標。單位燃耗愈低,燃料用的愈節(jié)省。單位燃耗的表示方法有:單位燃耗、單位標準燃耗、單位熱耗。</p><p>  1.3.3燃料變化后燃

41、料消耗量的變化</p><p>  爐子使用什么燃料,不僅取決于工藝和熱工上的要求,而且在很大程度上取決于一個國家的能源資源和生產情況,以及一個工廠和一個地區(qū)乃至國家的燃料平衡。因此使用燃料的種類以及燃料的成分和發(fā)熱量的變動,在生產上都是常見的事。對于各種爐子,明確的提出一種燃料與另一種燃料之間的合理置換比,是件十分重要的工作。當前,尤其重要的是指出重油與各種煤和煤氣之間的合理置換比,這不僅可以作為生產者日常規(guī)定

42、爐子燃料消耗量的參考,而且也可以作為國家領導機關分配燃料的參考依據。</p><p>  1.4爐子生產率及影響因素</p><p><b>  1.4.1概述</b></p><p>  爐子的生產率是爐子的一個重要生產指標,用符號 P 表示,它是指單位時間內爐子的生產量。</p><p>  為了尋求提高爐子生產率的

43、途徑,必須了解影響爐子生產率的各種因素及其作用。然而這是一個比較復雜的問題,因為影響爐子生產率的因素是多方面的,其中包括工藝要求、熱工過程、爐子壽命、機械化自動化程度以及生產管理等。但就爐子本身而言,主要是工藝因素和爐子結構、操作因素。對各種不同的爐子來說,工藝過程是千差萬別的,所以不可能對每一種情況都進行具體分析;爐子結構和操作隨爐子的用途和工藝的不同,盡管也有較大的差異,但它們都是通過熱工過程間接的影響著爐子生產率,而熱工過程卻具有

44、一些共同的基本特征。</p><p>  1.4.2熱工因素對爐子生產率的影響 </p><p>  熱工過程包括爐內燃燒、氣體流動和傳熱三過程。其中傳熱過程是基本的,而爐內燃燒和氣體流動是通過傳熱過程來影響爐子生產率的。</p><p>  在工藝過程一定的情況下,爐料(金屬)在爐內所須獲得的熱量是一定的。因此,爐子的生產率就取決于單位時間傳給爐料的熱量。所以

45、,改善爐內熱交換,增加對爐料(金屬)的傳熱,就能提高爐子的生產率。單位時間傳給爐料的熱量Q 為:</p><p>  式中—爐氣、爐壁對爐料的導來輻射系數,KJ/(㎡·h·K); </p><p>  —爐壁和爐料表面的溫度K; </p><p>  —爐料受熱面積,㎡; </p><p>  a—爐氣對爐料的對流給熱系

46、數,KJ/(㎡·h·℃); </p><p>  —爐氣對爐料的對流傳熱熱流,KJ/(㎡·h)。 </p><p>  由上式可見影響爐子生產率的熱工因素主要有下列四點: </p><p>  1)爐氣和爐料間的輻射溫壓; </p><p>  2)爐氣、爐壁對爐料的導來輻射系數σ; </p>&l

47、t;p>  3)爐料受熱面積; </p><p>  4)爐氣對爐料的對流傳熱熱流q。 </p><p>  下面從這方面著手來討論提高爐子生產率的方法:</p><p>  在工藝一定的條件下,決定平均輻射溫壓,并構成影響爐子生產率的部分熱工因素主要有:</p><p>  1)燃料入爐時的燃燒溫度()。根據經驗公式愈高,爐內平均輻射

48、溫壓愈大,爐子生產率愈高。</p><p>  2)出爐膛廢氣溫度(T 〞),T 〞愈高平均輻射溫壓愈大,爐內熱交換愈強烈,爐子生產率愈高。</p><p>  3)爐內析熱場(爐氣溫度曲線的形狀)。為了提高平均輻射溫壓,爐子應該采用端頭集中供熱,并實現快速燃燒,但實際生產條件下,往往受到一些條件的限制。 </p><p>  對推鋼式連續(xù)加熱爐,就受到下列加熱工藝

49、等方面的嚴格限制: </p><p>  1)如果爐子出料端爐溫過高,則必將造成鋼坯出爐時具有較大的斷面溫差,產生“硬心”或“陰陽面”,達不到所要求的透燒程度,影響加熱質量。 </p><p>  2)如果高溫端爐溫過高,就難于控制加熱鋼坯的表面溫度,特別是當軋機停軋、待軋時,容易使鋼溫過高,造成“燒化”現象和粘鋼事故,較嚴重時甚至使鋼坯被燒毀而造成廢品。 </p><

50、p>  此外,全部采用端頭供熱的爐子,往往因為火焰長度難于調整,與多點傳熱,端側供熱的爐子比,爐子的溫度制度缺乏必要的靈活性和適應性。因而對鋼種、規(guī)格、產量的變化和軋機停軋、待軋和事故的適應性小,同時也會導致燃料消耗的增加等。綜上所述,單純從提高平均輻射溫壓,提高爐子生產率的角度出發(fā),應盡可能地提高理論燃燒溫度,提高出爐廢氣溫度,端頭供熱快速燃燒,但這些措施可能受到熱效率和加熱質量的限制。生產率、熱效率和加熱質量之間是互相矛盾統(tǒng)一

51、的,在實際設計和操作中必須把這三者連同其他一些因素團結起來,統(tǒng)一地加以考慮。由式(1)可見,在其他條件一定的情況下,導來輻射系數C(σ)愈大,傳給爐料的熱量愈多,爐子生產率愈高,除在特定條件下,例如要在爐內實現定向傳熱或分層燃燒等外,在爐子設計時,應盡量避免在爐內有低溫氣層存在。特別應避免火焰下部低溫氣層的存在,否則將阻礙向爐料的傳熱,影響爐子生產率的提高。近年來,國內在軋鋼加熱爐爐型結構改造中,采取了適當低壓低爐膛高度,縮小爐膛容量的

52、措施,以減小和消除爐內存在的低溫氣層(循環(huán)氣流)。在強化爐內輻射傳熱,提高爐子產量和降低燃料消耗等方面均收到較好的效果。在其它條件一定</p><p>  1.4.3工藝因素對爐子生產率的影響</p><p>  爐子結構、熱工操作和爐內所進行的熱工過程,都必須符合工藝的要求,而工藝的要求。而工藝要求與爐子結構、熱工操作及熱工過程之間又存在相互影響、相互制約的關系,但必須明確爐子熱工是為工

53、藝服務的,因此,工藝因素對爐子生產率及其它生產指標的影響不可忽視。 </p><p>  對軋鋼加熱爐來說,加熱爐工藝的主要要求是鋼錠(坯)加熱溫度和斷面溫度均勻性;對某些合金鋼加熱還要考慮裝鋼溫度、加熱速度、保溫時間以及氧化、脫碳等。這些加熱工藝參數的變化必將要求爐子溫熱制度與之相適應,進而影響爐子生產率。因此,在滿足軋鋼工藝要求下,降低鋼坯出爐溫度,提高加熱速度,縮短加熱時間等,必能提高爐子生產率。<

54、/p><p>  1.5提高爐子熱效率的途徑</p><p>  1.5.1減少爐膛廢氣帶走的熱量</p><p>  爐膛廢氣帶走的熱量,通常包括廢氣物理顯熱和燃料不完全燃燒的化學熱兩部分。廢氣熱損失的大小主要決定于廢氣量、廢氣溫度以及廢氣中含有的可燃成分等。因此,改善爐子的燃燒條件和傳熱條件是減少爐膛廢氣帶走熱量的主要途徑。</p><p>

55、  (1)正確控制空氣消耗系數</p><p>  對加熱爐的正確的燃燒控制,應在保證燃料完全燃燒的條件下,盡可能的降低空氣消耗系數。其最佳值的大小,將隨爐子不同而不同。</p><p> ?。?)正確控制爐膛壓力</p><p>  加熱爐是一個不嚴密的熱工設備。當爐子或某個局部為負壓時,就會從爐門或不嚴密處往爐內吸入冷空氣,降低爐溫,增加廢氣量,減少向爐料的傳熱

56、,增大廢氣熱損失;若為正壓時,高溫爐氣外溢,造成溢氣熱損失。</p><p>  為了減少這種損失,在設計爐子時,對爐型結構、燒嘴配置、煙囪高度、煙道、煙閘以及爐壓檢測和調節(jié)裝置等的選擇,都應考慮到爐壓分布及其調節(jié)問題。使爐子在正常的生產條件下,零壓面保持在爐門坎水平面上,并使爐內壓力分布均勻。</p><p> ?。?)改善爐內傳熱條件</p><p>  當向爐

57、內供入的熱量一定時,在爐內傳給爐料的熱量愈多,出爐廢氣溫度就愈低。因此,凡是能改善爐內傳熱條件的措施,都可以減少,出爐廢氣熱損失,提高爐子熱效率。 </p><p>  1.5.2煙氣余熱的回收</p><p>  1)降低單位面積爐底產量,即適當延長不供熱的預熱段,將煙氣余熱用于預熱入爐鋼坯;</p><p>  2)采用高溫抽煙機將預熱器后的煙氣抽到爐

58、子的預熱段來噴吹預熱鋼坯;</p><p>  3)利用余熱預熱助燃空氣;</p><p>  4)采用余熱鍋爐產氣或發(fā)電。</p><p>  鋼鐵廠的節(jié)能投資應優(yōu)先用于回收煙溫高于700°C和煙量大的加熱爐上,其次才考慮回收低溫余熱。采用預熱器或噴流預熱段都可能把排入大氣的煙溫降到350°C以下。</p><p>  

59、總之,回收余熱時首先考慮空氣(煤氣)預熱器,因為它可以降低爐子的一次消耗,提高爐子本身的熱效率,以節(jié)約燃料油和高發(fā)熱量燃料,其次才考慮供給余熱鍋爐去產氣。</p><p>  1.6加熱爐的現狀及發(fā)展趨勢</p><p><b>  1.6.1概述</b></p><p>  我國工業(yè)爐是耗能大戶,約占全國總能耗的25%,僅次于熱力發(fā)電和鍋爐的

60、能耗量。加熱爐的能耗占工業(yè)爐總能耗的90%以上,可見加熱爐在我國制造領域中占據著舉足輕重的地位。</p><p>  在機械行業(yè)中,目前先進的爐型所占比倒不超過20%,絕大多數為20世紀60~80年代建設或改造的結構形式,數以萬計的鍛件、鑄件加熱爐在不同程度上存在加熱質量差、熱效率低和機械化程度低的缺陷。雖然一些較大的臺車式護,環(huán)形爐和步進爐,基本實現了流量、壓力,溫度的自動檢測與過程控制,但據統(tǒng)計,其中有近 l

61、/3的爐子,由于執(zhí)行元件和控制儀表性能不穩(wěn)定、維護不及時、操作人員培訓不到位而不能堅持使用。對于大量小型加熱爐而言,只配備溫度指示儀表外,一般為人工憑經驗操作。</p><p>  我國的工業(yè)爐能源利用率較低,其熱效率平均約為 25% 其中鍛造加熱爐為5%~20%,熱處理爐為8%~ 25%,連續(xù)加熱爐的熱減率稍高一些,也只有30%~ 40%。而世界上發(fā)達國家燃料爐的熱效率平均為50%左右。我國工業(yè)爐節(jié)能還存在很大

62、潛力。</p><p>  對工業(yè)爐加熱技術和裝備水平的評價,主要從滿足工藝要求 提高產品質量、降低生產成本、合理利用能源、保護環(huán)境以及改善勞動條件等幾個方面進行。工業(yè)爐首先應滿足工藝要求,提高工件加熱或熱處理的質量,減少工件加熱過程中的氧化和稅碳損失,提高最終產品質量。保證加熱工件的質量是根本,只有保證工件質量的前提下。其他指標才有意義。其次.通過節(jié)約能源,降低產品能耗,實現降低產品成本的目標。能耗的高低直接反

63、映在產品的成本和價值上,直接影響到產品的競爭力,甚至影響到企業(yè)的生存和發(fā)展。再次.提高爐子自動化控制水平和機械化水平,改善勞動環(huán)境,降低工人勞動強度。工業(yè)爐裝備水平的提高是工業(yè)化生產文明進步的標志。</p><p>  1.6.2工業(yè)爐的提高和改進措施。</p><p> ?。?)改善燃料燃燒狀況</p><p>  燃料作為能源使用,具有如下的特殊性: </

64、p><p>  1)資源的有限性 燃料是有限的使用而不是用不完的,總會有一天使用殆盡。 </p><p>  2)使用的純消耗性 燃料的使用是典型的不可逆過程,只能一次性使用而不可重復使用。 </p><p>  3)使用的低效性 在使用過程中必然伴有部分能量損失,其損失程度依被使用的方式、過程情況和控制水平等不同而異。 </p><p>

65、  4)對環(huán)境的影響性 在燃料使用過程中,必然伴有廢棄物的產生和擴散,影響環(huán)境清潔。</p><p>  燃料燃燒是通過安裝在工業(yè)爐上的燃燒器完成,其性能的好壞,直接影響爐子燃料的消耗量。一個性能良好的燃燒器應達到:保證提供工藝所需的供熱能力;保持較低的和穩(wěn)定不變的空氣過剩系數;燃燒效率高和燃燒完全;可適應溫度較高的助燃空氣;火焰的形狀根據需要可調節(jié);操作和維修方便。正確的使用高效燃燒器可以節(jié)能5%以上。目前,

66、我國工業(yè)爐上普遍采用的是 20世紀70~80年代以前的高壓噴射燒嘴和低壓渦流式燒嘴。新型燃燒器的使用不超過 10%。近年來,我國成功地自行開發(fā)研制了多種適合國情的優(yōu)質燃燒裝置。例如,平焰燒嘴、高速調溫燒嘴和蓄熱式燒嘴等。</p><p>  平焰燒嘴的火焰呈圓盤型,加強了爐墻對工件的輻射傳熱作用,最適合在高溫鍛造加熱爐上使用,冷爐升溫速度可提高 40%,加熱速度的加快可以改善工件加熱質量,減少金屬氧化脫碳燒損,同

67、時達到節(jié)約能源的目的。平焰燒嘴的安裝是很重要的,如果安裝不好會造成燒嘴不好使用,如火焰形狀變形、燃燒不穩(wěn)定、點不著火等等,甚至無法生產。</p><p>  高速調溫燒嘴的高溫燃燒產物以高速 (>lOOm/s)噴出,強化了爐內氣體循環(huán),改善了爐溫均勻性。它適用于各類中低溫熱處理爐。</p><p>  蓄熱式燃燒是最近兩年從冶金行業(yè)的加熱爐移植到機械行業(yè)的燃燒技術,燃燒器由一支燃料噴

68、槍 (配燃燒器噴頭)、兩個蓄熱室和一個四通換向閥組成蓄熱式燃燒單元,采用 “燃料不換向技術”和 “高溫低氧燃燒技術”組織燃料燃燒向爐膛供熱。蓄熱式燃燒器空氣預熱溫度最高可以達到 1000~左右,通過蓄熱室的煙氣排出溫度 <200℃,爐子熱效率達到 30%以上。</p><p>  蓄熱式燃燒器在使用熱值較低的燃料時,由于煙氣量大干空氣量,仍有一部分煙氣不經蓄熱室被直接排放,這些高溫煙氣中的熱量可以通過換熱器

69、對煤氣進行預熱,以更能有效地提高余熱利用率。</p><p> ?。?)優(yōu)化爐襯結構 </p><p>  工業(yè)爐爐襯材料分為磚砌爐襯、澆注料爐襯和纖維爐襯。目前國內的加熱爐絕大多數采用傳統(tǒng)的耐火磚砌筑形式,爐襯的散熱和蓄熱占爐子總能耗的 20%~40%。筑爐材料的發(fā)展趨向是 “兩高一輕”,即高溫、高強、輕質。合理選擇爐襯材料和優(yōu)化復合爐襯結構,可以減少爐體散熱、蓄熱損失,取得很好的節(jié)能效

70、果。 </p><p>  1) 澆注料爐襯的導熱系數比磚體爐襯小,爐體氣密性好,使用壽命長,從而提高了爐子的作業(yè)率,因此可以全面改善爐子的技術經濟指標。近年來澆注料在品種、質量上均有長足進步,在很大程度上滿足了爐子耐高溫、耐急冷急熱、耐沖腐等要求。使用澆注料爐襯比磚砌爐子可節(jié)能 2%~4%左右。 </p><p>  2) 耐火纖維是一種超輕質耐火材料,它的基本性質是相對密度小、導熱系數

71、小、比熱容低。所以用這種材料筑爐,在節(jié)能、省材、提高爐子生產能力和改善爐子熱工性能等方面都具有明顯的效果。使用耐火纖維爐襯比磚砌爐子可節(jié)能 5%~8%。隨著耐高溫耐火纖維制品的研制成功,耐火纖維長期在爐溫 1200~l300℃下使用已不再是難事,這促進了耐火纖維的推廣使用。耐火纖維施工方法直接影響其使用效果和使用壽命,傳統(tǒng)的錨固法在使用中經常發(fā)生一些問題,如纖維脫落和纖維燒后縫隙加大等。一種新的施工方法是將散裝纖維棉經高壓風送出噴槍,結

72、合劑與纖維棉外混,一起噴到工作表面。這種施工方法既保留了纖維的固有特性,又消除了爐襯的接縫,從而提高了節(jié)能效果,延長了爐子壽命。 </p><p>  3) 紅外節(jié)能涂料有很好的節(jié)能效果。紅外節(jié)能涂料能使用于爐溫 300-1800~的各種燃料爐。將其噴涂于爐襯內表面,形成0-3~0.5mm的涂層,利用涂層的紅外輻射性能,達到增加熱效、減少能耗、延長爐襯壽命的作用。 </p><p> ?。?/p>

73、3)采取余熱回收措施</p><p>  據近期對冶金、建材、輕工、機械四行業(yè)的調查,現有燃料爐總臺數近 6萬臺,能耗為9694萬t標煤 /a,可回收的余熱資源量為 1210萬t標煤/a,實際的余熱回收率只有24%,就是說還有76%的余熱資源有待回收,因此燃料爐必須配制余熱回收裝置,而且預熱助燃風溫度應在350℃以上。降低煙氣排放溫度,利用煙氣的余熱來預熱爐料或預熱助燃空氣節(jié)約能源。一般來說,助燃空氣預熱溫度每提

74、高 100T,即可減少燃料消耗5%以上,提高燃燒溫度約50℃。助燃空氣預熱對爐子熱工產生極好的影響,甚至可以在一般的爐子上使用發(fā)熱值較低的煤氣。利用煙氣預熱爐料和燃料受諸多因素制約,對燃料爐而言最有效和應用最廣的是預熱助燃空氣。下面介紹幾種常見的空氣預熱器。 </p><p>  1) 金屬換熱器,氣密性好,體積小,設備緊湊。對于普碳鋼及其表面滲鋁材質,其預熱風溫控制在 350℃以下,用不銹鋼材質預熱風溫可達45

75、0℃,耐熱鋼材質預熱風溫達500~C以上。主要結構形式有加筋輻射式、噴流輻射式、噴流管式、板 (管)式,在實際應用中如何選擇要依據爐子排煙方式決定。 </p><p>  2) 蓄熱式換熱器預熱風溫可高達 8O0 以上,但換熱器體積龐大,限制了其推廣使用。這種換熱器的關鍵是開發(fā)高效、長壽的蓄熱元件和處理好換向技術。目前國內外有發(fā)展蓄熱式換熱器技術的趨勢,尤其是蓄熱式換熱器與燒嘴一體化并配以自動控制技術,近幾年在國

76、內有一些企業(yè)已經在嘗試使用。</p><p><b> ?。?)提高控制水平</b></p><p>  工業(yè)爐計算機過程控制是提高加熱質量、減少環(huán)境污染、節(jié)約能源、提高生產管理的有效措施之一。目前國內有數以百計的工業(yè)爐采用計算機控制和管理。 </p><p>  1) 燃料燃燒控制 工業(yè)爐進行計算機控制的第一步是實現燃料燃燒控制,即實現爐溫

77、、供燃料量、燃料量與空氣量的配比以及爐壓的控制,其中核心是配比燃燒控制。最簡單的辦法是按流量測量值控制配比。實際生產中由于換熱器漏風、燃料熱值和壓力波動以及計量不準等問題存在,使燃燒配比失真。用測量煙氣中含氧量來控制配比,即殘氧分析法,不受漏風、熱值與壓力波動以及計量不準的影響,是個好辦法。但氧化鋯探頭壽命短、價格貴 ,限制了其推廣應用。為此又出現一些控制軟件技術予以彌補,如 自尋優(yōu)控制,多目標專家尋優(yōu)控制等方法控制配比。脈沖式燃燒供熱

78、技術近幾年被廣泛采用。脈沖式燃燒控制器是以高速調溫燒嘴為控制對象,改量控為時控,以小火作為長明火,用控制大火輸出時間來控制升溫速度。該種控制方式是在開爐調試時將小火、大火燃燒的空,燃比值設定合適即可,加熱過程中不需要動態(tài)控制空,燃比,只需控制燃料和助燃空氣壓力的穩(wěn)定,這大大地簡化了控制系統(tǒng)構成,降低了爐子建造成本。但脈沖控制高速燃燒系統(tǒng)的實際爐膛溫度與設定控制溫度偏差較大,縮短脈沖時間,爐膛溫度與設定控溫偏差將顯著減小。上述燃料燃燒控制

79、方法在生產過程中已被廣泛采用。通過實踐驗</p><p>  2) 數學模型優(yōu)化控制 在實現燃料燃燒控制的基礎上,進一步提高控制水平就要用數學模型進行優(yōu)化控制,主要內容是優(yōu)化爐子的熱制度。爐子熱制度的核心是爐溫制度和供熱制度,因此可以是控制爐溫曲線為最佳,也可以是控制供熱曲線為最佳。數學模型的確定方法主要根據實驗數據或生產數據經過數學處理得出。數學模型優(yōu)化控制在燃燒控制的基礎上可以進一步取得節(jié)能 5%的效果。控

80、制爐膛壓力能保證爐子工況穩(wěn)定,提高工件加熱質量,減少熱量損失,提高爐子熱效率。爐壓控制是在爐膛內的合適位置設置取壓元件,通過信號的轉換,使控制閥門的執(zhí)行機構動作,改變煙道閥門的開度,使爐膛內壓力調整到設定值。爐壓恒定在最佳值范圍工作,從而消除冷空氣吸入爐內造成爐子溫度降低或爐子冒火現象。這樣提高了熱能利用率,改善了爐子周圍環(huán)境條件,延長了爐子使用壽命。爐門、爐車和爐體的密封是燃料爐密封的難點,硅酸鋁纖維的應用為解決爐子的密封提供了有利條

81、件。利用硅酸鋁纖維的柔軟和富有彈性的特點,制成了鋼性對柔性的密封面,采用彈簧或汽缸壓緊,使爐膛成為一個密封體。爐膛密閉是控制爐壓穩(wěn)定的前提和條件。 (3)生產管理優(yōu)化控制 工業(yè)爐是工廠或車間中的一個局部,其</p><p><b> ?。?)結語 </b></p><p>  目前,全球經濟、資源和環(huán)境逐漸趨于一體化,我國能源、環(huán)保都面臨很大的壓力。工業(yè)爐的加熱技術進

82、步和裝備水平的提高,是一個全局性的系統(tǒng)工程,要想取得有效進展,逐步縮小在能源效率、產值能耗等方面與國際先進水平的差距,必須把政府規(guī)范行為與企業(yè)發(fā)展意識有機地結合起來,通過廣大工業(yè)爐領域的工作者積極研究、推廣先進的技術和裝備,使工業(yè)爐的發(fā)展走科技含量高、經濟效益好、能源消耗低、環(huán)境污染少的可持續(xù)發(fā)展道路。</p><p><b>  2.方案論證</b></p><p>

83、;<b>  2.1設計方案</b></p><p>  1.設計題目:100t/h推鋼式加熱爐設計</p><p>  2.爐子工作時間:一年爐子按照正常工作330天,檢修30天</p><p>  3.燃料的選擇: 選用混合煤氣</p><p>  混合煤氣干成分表 (%)

84、 </p><p><b>  4.生產產品的規(guī)格</b></p><p>  1) 種類:優(yōu)質碳素鋼(20鋼)</p><p>  2) 尺寸:150mm×150mm×3000mm</p><p>  3) 料坯入爐溫度:t=20℃</p><p>  4) 金屬加熱終了溫度

85、:℃</p><p>  5) 金屬斷面溫差:℃</p><p>  5) 廢氣出爐溫度:t=800℃</p><p>  6) 加熱方式:采用三段式(預熱、加熱、均熱)爐型,上下端側結合加熱</p><p>  7) 排煙方式:下排煙</p><p>  8) 換熱器的選型:平滑直管金屬換熱器(帶“一”字形紐帶插入件

86、)</p><p>  9) 進出料方式:端進側出</p><p>  10)爐頂結構:吊頂結構</p><p><b>  2.2方案論證</b></p><p>  2.2.1爐型的選擇</p><p>  采用三段式連續(xù)加熱爐</p><p><b>  優(yōu)

87、點:</b></p><p> ?。?)允許加熱段有更高的爐溫,因而可提高爐子的單位生產率。</p><p> ?。?) 因具有均熱段,料坯出爐時可獲得較均勻的加熱。</p><p>  (3) 在必要時三段爐型可按兩段制度操作,而二段爐型難于按三段制度操作。</p><p> ?。?) 三段連續(xù)加熱爐的實爐底(如果有爐底地的話)

88、在均熱段內,在一定程度上與高溫的加熱段分開,因而由于熔渣所造成的爐底上漲現象沒有二段式爐型那樣嚴重。</p><p> ?。?) 三段式爐型均熱段末端火壓較低,可減少出料門吸風。</p><p>  因此,在設計時應盡可能采用三一般采段式爐型。</p><p>  2.2.2裝出料方式</p><p>  進料方式現在一般采用端進料,而出料方

89、式兩種方式均有使用?;诒驹O計中料坯斷面尺寸小,且要求金屬加熱終了時斷面溫差小,也就是加熱質量要求高,綜上所述采用側出料較好。</p><p>  2.2.3供熱方式 </p><p>  本設計中加熱分配為:上加熱占40%,下加熱占60%;同時爐子長度上分配為:加熱段占80%,均熱段占20%。這樣分配完全根據工藝要求及產品要求而制定的,能使料坯良好的經過加熱,加熱終了是斷面溫

90、差很小。</p><p>  2.2.4燒嘴的布置與選型 </p><p>  燒嘴完全根據加熱量的分配而進行布置的。連續(xù)加熱爐加熱段爐溫較高,且我們要求爐溫均勻性較好,因此燒嘴燃燒火焰要有一定長度和鋪展面。根據各種煤氣燒嘴的特性,查有關手冊決定選用低壓渦流式燒嘴,即DW—Ⅰ型煤氣燒嘴。</p><p>  2.2.5換熱器結構</p><p&g

91、t;  選用平滑直管金屬換熱器,并帶“一”字型紐帶插入件,這樣可以提高對流熱系數,從而提高換熱效率。其他許多設計方案在此不一一加以說明,將在熱工計算中詳細說明。</p><p><b>  3.熱工計算</b></p><p><b>  3.1原始技術數據</b></p><p>  1.爐子生產率:P=100t/h。&

92、lt;/p><p><b>  2.加熱金屬規(guī)格:</b></p><p>  1)種類:優(yōu)質碳素鋼(20鋼);</p><p>  2)尺寸:150mm×150mm×3000mm;</p><p>  3)料坯入爐溫度:t=20℃;</p><p>  4)金屬加熱終了溫度:12

93、50℃;</p><p>  5)金屬斷面溫差:30℃。</p><p><b>  3.燃料:</b></p><p>  1)種類:混合煤氣;</p><p>  2)焦爐煤氣成分(干成分):參見表3—1;</p><p>  表3—1 混合煤氣干成分(%)</p><p&

94、gt;  3)出爐膛煙氣溫度:t=800℃;</p><p>  4)煤氣不預熱:=20℃;</p><p>  5)空氣預熱溫度:t=350℃。</p><p><b>  3.2熱工計算</b></p><p>  3.2.1燃料燃燒計算</p><p>  1.混合煤氣干、濕成分的換算:&l

95、t;/p><p>  計算結果如表3—2。</p><p>  表3—2 混合煤氣濕成分(%)</p><p>  2.計算混合煤氣的低發(fā)熱值</p><p>  1)計算焦爐煤氣低發(fā)熱值</p><p>  把表3—2中焦爐煤氣的濕成分代入公式得:</p><p>  Q=126.4×

96、8.66+108×55.75+358×24.45+5912.79=17518kJ/標m</p><p>  2) 計算高爐煤氣低發(fā)熱值</p><p>  Q=126.4×25.22+108×2.89+358×0.59=3711kJ/標m</p><p>  3)焦高比為3:7的混合煤氣的低發(fā)熱值</p>

97、<p>  Q=0.3×17518+0.7×3711=7853 kJ/標m</p><p>  3.按焦高比3:7,計算混合煤氣濕成分</p><p><b>  見表3-3</b></p><p>  表3-3混合煤氣成分(%)</p><p>  4.計算理論空氣需要量L</p

98、><p>  把表3—3中混合煤氣濕成分代入公式得:</p><p>  L==1.77標m/標m</p><p>  5.計算實際空氣需要量L,取n=1.1代入公式:</p><p>  L=nL L =(1+0.00124)L</p><p>  可得:L=1.771.1=1.948標m/標m</p>

99、<p>  L=(1+0.0012418.9)1.948=1.994標m/標m</p><p>  6.計算燃燒產物生成量及成分</p><p>  把表3—3中混合煤氣濕成分代入公式(1—18)可得:</p><p>  =0.3993標m/標m</p><p><b>  其他見表3-4</b><

100、/p><p>  表3—4混合煤氣燃燒產物生成量及成分</p><p>  7 .計算混合煤氣燃燒產物重度</p><p>  把表3—4中燃燒產物體積百分含量代入式(1—21)可得:</p><p><b> ?。?</b></p><p>  ==1 .284kg/標m</p>&l

101、t;p>  8.計算燃料理論燃燒溫度</p><p>  由t=350℃,查資料可得c=1 .296 kJ/標m,空氣帶入的物理熱Q</p><p><b>  Q=Lct</b></p><p>  =1.9941.296350</p><p>  =904.478 kJ/標m</p><p&

102、gt;  燃料帶入的物理熱= </p><p>  Q=(20.251.3021+10.261.640+1.57547.74+0.841.8347+18.751.2801+</p><p>  0.321.3099+38.121.3264+3.721.4935) 20</p><p>  =27.49 kJ/標m</p><p>  設t=

103、1800~2100℃,可查資料得c=1.672 0.3+1.714 0.7 kJ/標m.</p><p><b>  設Q=0,按式==</b></p><p>  =1814.4 ℃ ≮1800℃</p><p>  因此可以滿足連續(xù)加熱爐的加熱工藝要求。</p><p>  3.2.2爐膛熱交換計算</p>

104、;<p>  計算的目的是確定爐氣經過爐壁對金屬的導來輻射系數</p><p>  計算方法和步驟如下:</p><p><b>  預確定爐膛主要尺寸</b></p><p><b>  爐膛寬度</b></p><p>  查工業(yè)爐設計手冊,對于中型加熱爐,加熱爐爐底強度H可取55

105、0kg/(mh),取推鋼比E=220,代入公式:</p><p>  其中 P—爐子生產率,kg/h</p><p>  H—爐子有效爐底強度,kg/(mh)</p><p><b>  L—料坯長度,m</b></p><p>  E—推鋼比,可取200~250</p><p>  得n==1

106、.84 可取n=2則采用雙排料;</p><p>  將n=2代入公式B=nl+(n+1)a</p><p>  式中:L—料坯長度,mm</p><p>  a—料坯端頭與爐墻內表面的距離,一般取200~250mm(取200mm)</p><p><b>  則:</b></p><p> 

107、 B=23 +(2+1)0.2=6.6m</p><p>  對砌磚爐體結構,為了砌筑施工方便,爐體寬度應為耐火磚寬度(0 .116m)的整數倍.經計算:6.6不是0.116整數倍,可以取B=570.116=6.612m,滿足了為耐火磚寬度的整數倍的要求.所以?。?lt;/p><p>  B=6.612m=6612mm</p><p><b>  爐膛高度:&

108、lt;/b></p><p>  查資料,對于燃氣的中型加熱爐,取H=1600mm,H=1750mm,H=900mm,H=1000mm,H=1200mm</p><p>  3) 爐膛長度:設均熱段長度為L,加熱段長度L,預熱段長度L。</p><p>  4)爐頂結構:吊頂結構。</p><p>  5)出料方式:側出料。</p

109、><p>  2.計算爐膛相關尺寸</p><p><b>  1)各段爐底面積</b></p><p><b>  F=</b></p><p><b>  F</b></p><p><b>  F</b></p>&

110、lt;p>  2)各段爐墻(側墻)和爐頂(吊頂結構)面積</p><p><b>  ==9.323</b></p><p><b>  同理可得 </b></p><p>  各段包圍爐氣內表面積</p><p>  各段充滿爐氣的空腔體積</p><p>  3.計

111、算各段平均有效射程</p><p>  按聶夫斯基近似公式計算得: </p><p>  4.計算爐氣中二氧化碳和水汽分壓</p><p><b>  由燃料計算得:</b></p><p> ?。?4.03/100=0.1403大氣壓;</p><p> ?。?5.57/100=0 .1557大

112、氣壓</p><p>  5 .計算各段爐氣溫度</p><p>  1)設均熱段爐溫比加熱終了時金屬表面溫度高75℃,即:</p><p>  =+75=1250+75=1325℃</p><p>  2)設加熱段溫度比加熱終了時金屬表面溫度高100℃,即:</p><p>  =+100=1250+100=1350

113、℃</p><p>  3)預熱段爐氣溫度變化規(guī)律近似圍線性,則:</p><p> ?。?+)/2=(1350+800)/2=1075℃</p><p>  6.計算各段爐氣黑度</p><p><b>  由=+</b></p><p><b>  而:=</b><

114、/p><p><b>  可得:</b></p><p>  7 .計算爐壁對金屬的角度系數</p><p><b>  對于吊頂</b></p><p><b>  同理可得:</b></p><p>  8.計算各段導來輻射系數</p>&

115、lt;p><b> ?。?,</b></p><p><b>  其中:——爐氣黑度</b></p><p>  ——爐壁對金屬的角度系數</p><p>  ——爐料黑度 查表2-1,取爐料黑度=0 .8</p><p><b>  預熱段:</b></p>

116、;<p><b>  加熱段:</b></p><p><b>  均熱段:</b></p><p>  計算各段爐氣熱工系數列入表3-5</p><p>  表3-5 各段爐氣熱工系數</p><p>  3.2.3金屬加熱時間計算</p><p>  金屬加

117、熱計算是加熱爐熱工計算的核心,其主要目的是確定金屬在爐內的加熱時間,這個時間是指金屬從入爐開始加熱到工藝要求的溫度出爐時所經過的總時間,金屬加熱時間受鋼種、尺寸、形狀以及其在爐內的擺放、爐型結構、燃料種類以及溫熱制度等一系列因素的影響。</p><p><b>  詳細計算過程如下:</b></p><p>  首先將三段式加熱爐用4個界面分成三個區(qū)段,即金屬入爐處為

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