小型風力發(fā)電機畢業(yè)設計論文

1、<p>　　小型風力發(fā)電機畢業(yè)設計</p><p><b>　　摘要</b></p><p>　　基于開發(fā)風能資源在改善能源結(jié)構(gòu)中的重要意義，本論文對風力發(fā)電機的特性作了簡要的介紹，且對風力發(fā)電機的各種參數(shù)和風力機類型作了必要的說明。在此基礎上，對風力發(fā)電機的原理和結(jié)構(gòu)作了細致的分析。首先，對風力發(fā)電機的總體機械結(jié)構(gòu)進行了設計，并且設計了限速控制系統(tǒng)。本課題

2、設計的是一種新型的立式垂直軸小型風力發(fā)電機，由風機葉輪、立柱、橫梁、變速機構(gòu)、離合裝置和發(fā)電機組成。這種發(fā)電機有體積小、噪音小、使用壽命長、價格低的特點，適合在有風能資源地區(qū)的樓房頂部，供應家庭用電，例如照明：燈泡,節(jié)能燈；家用電器:電視機、收音機、電風扇、洗衣機、電冰箱。</p><p>　　關鍵詞： 風力發(fā)電 限速控制系統(tǒng) 小型風力發(fā)電機 </p><p><b>　

3、　Abstract</b></p><p>　　Exploiting wind energy resources is of great significance in improving energy structure. In the discourse，the characters of wind generator are introduced briefly，while parameters

4、 and types of wind generators are also narrated. Base on these，the theory and constitution of the wind generator are meticulously analyzed. Firstly，Has carried on the design to wind-driven generator's overall mechani

5、sm, And has designed the regulating control system. What I design is one kind of new vertical axis small w</p><p>　　Key words：Wind power generation, Regulating control system, Small wind-driven generator<

6、/p><p><b>　　目錄</b></p><p><b>　　摘要I</b></p><p>　　AbstractII</p><p><b>　　目錄III</b></p><p><b>　　前言1</b></p

7、><p><b>　　1 概述2</b></p><p>　　1.1 開發(fā)利用風能的動因2</p><p>　　1.1.1 經(jīng)濟驅(qū)動力2</p><p>　　1.1.2 環(huán)境驅(qū)動力3</p><p>　　1.1.3 社會驅(qū)動力3</p><p>　　1.1.4 技術驅(qū)

8、動力4</p><p>　　1.2 風力發(fā)電的現(xiàn)狀4</p><p>　　1.2.1 世界風力發(fā)電現(xiàn)狀4</p><p>　　1.2.2 中國風力發(fā)電現(xiàn)狀4</p><p>　　1.3 風力發(fā)電展望5</p><p><b>　　2 風力機理論7</b></p><

9、p>　　2.1 基本公式7</p><p>　　2.1.1 風能利用系數(shù)7</p><p>　　2.1.2 風壓強7</p><p>　　2.1.3 阻力式風力機的最大效率7</p><p>　　2.2 工作風速與輸出功率8</p><p>　　2.2.1 風力發(fā)電機的輸出效率8</p>

10、<p>　　2.2.2 工作風速與輸出功率9</p><p>　　2.2.3 啟動風速和額定風速的選定9</p><p>　　2.3 風能利用與氣象12</p><p>　　2.3.1 風的觀測對風能利用的意義13</p><p>　　2.3.2 風能利用中需要的氣象調(diào)查13</p><p>　　

11、2.4 風的觀測13</p><p>　　3 風力發(fā)電機方案和結(jié)構(gòu)設計14</p><p>　　3.1 小型垂直式風力發(fā)電機方案設計14</p><p><b>　　3.2 風葉15</b></p><p>　　3.3 行星齒輪加速器設計計算16</p><p>　　3.3.1 設計要求

12、16</p><p>　　3.3.2 選加速器類型16</p><p>　　3.3.3 確定行星輪數(shù)和齒數(shù)17</p><p>　　3.3.4 壓力角(α)的選擇17</p><p>　　3.3.5 齒寬系數(shù)的選擇18</p><p>　　3.3.6 模數(shù)選擇18</p><p>　

13、　3.3.7 預設嚙合角18</p><p>　　3.3.8 太陽輪與行星輪之間的傳動計算18</p><p>　　3.3.9 行星輪與內(nèi)齒輪之間的傳動計算19</p><p>　　3.3.10 行星排各零件轉(zhuǎn)速及扭矩的計算20</p><p>　　3.3.11 行星排上各零件受力分析及計算20</p><p&g

14、t;　　3.3.12 行星齒輪傳動的強度校核計算21</p><p>　　3.4 電磁離合器設計計算25</p><p>　　3.4.1 選型25</p><p>　　3.4.2 牙嵌式電磁離合器的動作特性26</p><p>　　3.4.3 離合器的計算轉(zhuǎn)矩26</p><p>　　3.4.4 離合器的外徑

15、26</p><p>　　3.4.5 離合器牙間的壓緊力26</p><p>　　3.4.6 線圈槽高度27</p><p>　　3.4.7 磁軛底部厚度27</p><p><b>　　總結(jié)28</b></p><p><b>　　致 謝29</b></p

16、><p><b>　　參考文獻30</b></p><p><b>　　前言</b></p><p>　　隨著世界工業(yè)化進程的不斷加快，使得能源消耗逐漸增加，全球工業(yè)有害物質(zhì)的排放量與日俱增，從而造成氣候異常、災害增多、惡性疾病的多發(fā)。因此，能源和環(huán)境問題成為當今世界所面臨的兩大重要課題。由能源問題引發(fā)的危機以及日益突出的環(huán)

17、境問題，使人們認識到開發(fā)清潔的可再生能源是保護生態(tài)環(huán)境和可持續(xù)發(fā)展的客觀需要?？梢哉f，對風力發(fā)電的研究和進行這方面的畢業(yè)設計對我們從事風力發(fā)電事業(yè)的同學是有著十分重大的理論和現(xiàn)實意義的，也是十分有必要的。</p><p><b>　　1 概述</b></p><p>　　1.1 開發(fā)利用風能的動因</p><p>　　風能作為一種新能源它的開發(fā)

18、利用是有一定動因的，而且隨著時間的推移，開發(fā)利用風能的動因也在變化。下面將主要從經(jīng)濟、環(huán)境、社會和技術進步四方面來介紹風能開發(fā)利用的動因。</p><p>　　1.1.1 經(jīng)濟驅(qū)動力</p><p>　　1.1.1.1經(jīng)濟最優(yōu)化</p><p>　　能源供應的經(jīng)濟最優(yōu)化提供了重視開發(fā)利用的基本原理。在偏遠地區(qū)，電力供應困難。與常規(guī)電網(wǎng)延伸和柴／汽油機發(fā)電相比，利用小

19、型離網(wǎng)風力發(fā)電系統(tǒng)供電有成本優(yōu)勢。例如在內(nèi)蒙古農(nóng)牧區(qū)，利用小型離網(wǎng)風力發(fā)電系統(tǒng)供電，農(nóng)牧戶承擔的成本約2元/KW左右。如果用電網(wǎng)延伸的方法，農(nóng)牧戶承擔的成本高于8元/KW。在這些地區(qū)，利用汽油／柴油發(fā)電機的供電，考慮油料的運輸成本，農(nóng)牧戶承擔的成本也要高于6元/KW。</p><p>　　1.1.1.2化石能源資源枯竭與供應安全</p><p>　　進入工業(yè)社會后，人類在飛速發(fā)展自己的文明

20、過程中經(jīng)過了多次能源危機。人們開始認識到，無限制地開采煤炭、石油、天然氣等化石能源，終有資源枯竭的一天。目前石油儲量約1300億噸，年消耗量約35億噸，計今后25年中平均年消耗量將達50億噸，即使加上新發(fā)現(xiàn)的油田，專家估計總儲量也不會超過2000億噸，有油資源在四五十年后也將枯竭。為了人類社會的可持續(xù)發(fā)展，當務之急是尋找和研究利用其他可再生資源。</p><p>　　風能作為新能源中最具工業(yè)開發(fā)潛力的可再生能源，

21、就格外引起人們的矚目。一些國家要靠進口化石能源來滿足本國內(nèi)能源的消費。風能的開發(fā)利用可以減少對國外能源的依賴，并加強本國的能源供應安全水平，國內(nèi)的化石能源價格變化較小，社會經(jīng)濟穩(wěn)定性也因此而增強。</p><p>　　1.1.1.3促進能源產(chǎn)業(yè)升級</p><p>　　風力發(fā)電技術屬于新興技術，風電產(chǎn)業(yè)是朝陽產(chǎn)業(yè)。風力發(fā)電技術的研發(fā)、示范到商業(yè)化發(fā)展，最終進入市場，將給整個能源產(chǎn)業(yè)帶來新的

22、活力，成為國民經(jīng)濟的一種新的經(jīng)濟增長點。一個國家如果開發(fā)利用風能技術早，就有可能占據(jù)風能利用的技術和市場優(yōu)勢。</p><p>　　1.1.2 環(huán)境驅(qū)動力</p><p>　　除了人們早先認識到的煙塵、二氧化硫等區(qū)域性的污染外，世界上越來越多的人開始認識到二氧化碳等溫室氣體的大量排放對全球氣候變暖給人類社會帶來的有害影響。冰山消融、海平面升高、大氣環(huán)流和海洋異常導致自然災害的頻發(fā)、土地沙漠

23、化，使“地球村”的效應更加明顯，各國都認識到必須共同采取措施減緩和影響這種變化。為減緩地球變暖，1997年在日本京都召開的聯(lián)合國氣候變化框架締約方第3次大會上，84國代表審議通過《京都議定書》，要求工業(yè)發(fā)達國家大幅度削減二氧化碳等溫室氣體排放量。這也迫使人們重視尋找其他可再生的替代能源。風能在能源轉(zhuǎn)化工程中不會產(chǎn)生任何排放量，因此除了不產(chǎn)生煙塵、二氧化硫等區(qū)域性污染外，也不會帶來全球環(huán)境污染。</p><p>　

24、　1.1.3 社會驅(qū)動力</p><p>　　風能份額增加時，會創(chuàng)造很多直接和間接的就業(yè)機會。除了在工廠的生產(chǎn)和裝機工程中創(chuàng)造就業(yè)之外，在設備維護方面也會提供就業(yè)機會。另外，在一些國家（如歐盟國家）中，風能開發(fā)利用已經(jīng)成為熱點問題，得到了公眾的支持。許多民眾十分關注風能的發(fā)展，并將利用風能和其他可再生能源當成他們的生活方式。綠色電力的發(fā)展就是一個典型的例予，人們自愿以高于化石電力的價格購買風電和其他可再生能源電力

25、。</p><p>　　1.1.4 技術驅(qū)動力</p><p>　　隨著科技的進步，空氣動力理論的不斷發(fā)展、新型高強度、輕質(zhì)材料的出現(xiàn)，計算機設計技術的廣泛應用和自動控制技術的不斷改進，機械、電氣、電子元件制造技術的成熟，為風電技術向大功率、高效率、高可靠性和高度自動化方向發(fā)展提供了條件。</p><p>　　1.2 風力發(fā)電的現(xiàn)狀</p><p

26、>　　1.2.1 世界風力發(fā)電現(xiàn)狀</p><p>　　20世紀80年代以來，工業(yè)發(fā)達國家對風力發(fā)電機組的研制取得了巨大進展。1987年美國研制出單機容量為3.2MW的水平軸風力發(fā)電機組，安裝于夏威夷群島的瓦胡島上。1987年加拿大研制出單機容量為4.OMW的立軸達里厄風力發(fā)電機組，安裝于魁北</p><p>　　克省的凱普一柴特。進入20世紀80年代，單機容量在100KW以上的水平

27、軸風力發(fā)電機組的研究開發(fā)及生產(chǎn)在歐洲的丹麥、德國、荷蘭、西班牙等國取得了快速發(fā)展。到20世紀90年代，單機容量為100～200KW的機組已在中型和大型風電場中成為主導機型。同時單機容量在1MW以上的風力發(fā)電機組也研制開發(fā)成功，并在風電場中成功運行。世界風電總裝機容量1997年底為746萬KW，1998年底為1015萬KW，1999年底風力發(fā)電機的設計及風力發(fā)電系統(tǒng)的研究為1393萬KW，2000年達1845萬KW，2001年達2493萬

28、KW，2002年達3112KW，平均年增長率在30%以上。歐洲風能協(xié)會預計，全世界到2020年風力發(fā)電裝機容量將超過1億KW，占歐洲總發(fā)電量的20%以上。世界能源委員會預計，全世界到2020年風力發(fā)電裝機容量可達1.8億～4.7億KW。</p><p>　　1.2.2 中國風力發(fā)電現(xiàn)狀</p><p>　　中國風力發(fā)電起步較晚，但發(fā)展較快。目前風力發(fā)發(fā)電機組的研制開發(fā)重點分兩方面，一是1K

29、W以下獨力運行的小型風力發(fā)電機組，二是100KW以上并網(wǎng)運行的大型風力發(fā)電機組。</p><p>　　20世紀80年代中期，中國開始規(guī)劃風力發(fā)電場的建設。1983年在山東榮城引進3臺丹麥55KW風力發(fā)電機組，開始并網(wǎng)風力發(fā)電技術的試驗和示范。1986年在新疆達坂城安裝了1臺100KW風力發(fā)電機組，1989年又安裝了13臺150KW風力發(fā)電機組，同年在內(nèi)蒙古朱日和也安裝5臺美國100KW機組，開始了中國風電場運行的

30、試驗和示范。特別近年來，中國的風力風電場建設取得了較好的經(jīng)濟效益和巨大的發(fā)展。據(jù)統(tǒng)計，到2001年底，中國共建有27座風電場，裝機812臺，總?cè)萘?9.98985方KW。目前正處</p><p>　　于前期工作階段和正在建設的風電場以遍及10多個省、市和自治區(qū)。</p><p>　　1.3 風力發(fā)電展望</p><p>　　風力發(fā)電技術目前還在不斷發(fā)展，主要體現(xiàn)在單

31、機容量不斷增大上。目前主流發(fā)電機組的功率，以上升到600～750KW，MW級的機組也成批生產(chǎn)，24MW級的機組已在實驗生產(chǎn)。這就必然要采用一些新的復合材料和新的技術。例如，單機容量不斷增大，槳葉的長度也在不斷增長，容量為2MW的風力機葉輪掃風直徑達72m。目前最長的葉片以做到50m。槳葉材料由玻璃纖維增強樹脂發(fā)展為強度高、重量輕的碳纖維。槳葉也向柔性方向發(fā)展。早期的一些風力機槳葉是根據(jù)直升飛機的機翼設計的，而風力機的槳葉運行在與直升飛機

32、很不同的空氣動力環(huán)境中。對葉型的進一步改進，增強了風力機捕捉風能的效率。例如，在美國，國家可再生能源實驗室研制開發(fā)了一種新型葉片，比早期的一些風力機槳葉捕捉風能的能力要大20%。目前，丹麥、美國、德國等風電科技較發(fā)達的國家，有許多專業(yè)研究人員在利用較先進的設備和技術條件致力與新葉型的從理論到應用的研究開發(fā)。在中、大型風電機組的設計中，采用了更高的塔架以捕捉更多的風能。地處平坦地帶的風力機。在50m高處捕提的風能要比30m高處多20%。尤

33、其值得注意的是，隨著電力電子技術的發(fā)展，近年來發(fā)展了一種變速風力發(fā)電機，風力發(fā)</p><p>　　成在幾乎所有的風況下都能獲得較大的空氣動力效率，因而提高了捕捉風能的效率，試驗表明，在平均風速6.7m/s時，變速風力發(fā)電機組要比恒速風力發(fā)電機組多捕獲15%的風能，同時每由于機艙重量減輕和改善了傳動系統(tǒng)各部件的受力狀況，可使風力發(fā)電機組的支撐結(jié)構(gòu)減輕，塔架等基礎費用也可降低。其運行維護費用也較低。這是一種很有發(fā)展

34、前途的技術。</p><p>　　風力發(fā)電場未來的發(fā)展趨向?qū)⒓性冢禾岣邫C群安裝場地選擇的準確性；進機群布局的合理性：提高運行的可靠性、穩(wěn)定性，實現(xiàn)運行的最佳控制；進一步降低設備投資及發(fā)電成本；總裝機容量在1MW以上的風力發(fā)電場將占據(jù)主導地位，風力發(fā)電場內(nèi)的風力發(fā)電機組單機容量將主要是百千瓦以上至兆瓦級的。</p><p><b>　　2 風力機理論</b></

35、p><p><b>　　2.1 基本公式</b></p><p>　　2.1.1 風能利用系數(shù)</p><p>　　風力機從自然風能中吸收的能量大小程度用風能利用系數(shù)Cp表示。橫截面積為s(m2)的氣流的動能為</p><p>　　E=0.5ρSVf3</p><p>　　式中 ρ——空氣密度，㎏

36、/m3</p><p>　　Vf ——風速，m/s</p><p>　　如果風力機實際獲得的軸功率為P,那么風能利用系數(shù)為</p><p>　　CP=P/E=P/(0.5ρSVf3) （2-1）</p><p><b>　　2.1.2 風壓強</b></p><p>　　如圖2-1a，根據(jù)伯努力

37、方程，風中物體受到的風壓Q為Q=0.5CPVf2</p><p>　　式中 C——空氣阻力系數(shù)與物體形狀有關，平板一般取2</p><p>　　Vf——風與平板的相對速度</p><p>　　2.1.3 阻力式風力機的最大效率</p><p>　　建立簡單的理想模型，一個平板在風的氣動壓力作用下沿著風速方向運動，如圖2-l（b），并規(guī)定平板

38、上游一定距離上的風速為Vf，平板的運動速度為V，那么平板吸收的功率可以表示為P=FV=QSV</p><p>　　式中 F——板受到風的壓力，牛頓</p><p>　　S——平板的面積，m2</p><p><b>　　圖2-1 平板模型</b></p><p>　　F=QS=0.5CPS(Vf-V)2</p&g

39、t;<p><b>　　所以</b></p><p>　　P=0.5CPS(Vf-V)2V (2-2)</p><p>　　對給定的上游風速玲，可以寫出以平板的運動速度V為函數(shù)的功率變化關系式，對V進行微分得</p><p>　　dp／dv=CP(Vf-V)(Vf-V／3)</p><p>　　

40、令dp／dv=0，可以得到兩個解：</p><p>　　V1=Vf沒有物理意義</p><p>　　V2=Vf／3對應于最大值</p><p>　　Pmax=0.5ρSV3f(4C/27)</p><p>　　CPmax=4C/27 (2-3)</p><p>　　從上式中可以看

41、出，阻力式風力機的效率是比較低的，提高效率的唯一辦法是設法提高風的阻力系數(shù)C。</p><p>　　2.2 工作風速與輸出功率</p><p>　　2.2.1 風力發(fā)電機的輸出效率</p><p>　　最理想的風力機也不可能吸收全部的風能，而只能吸收部分風能。如上一節(jié)推導的那樣，有一個最大風能利用系數(shù)Cpmax。但是，風力機在制做過程中，由于受到各種條件的限制，做不

42、到完全理想的形狀。因此實際的風力機和理想的風力機之間也有差異。實際風力機吸收的功率與理想風力機吸收的功率的比值叫做風力機的效率。用η1表示。另外還有傳動機構(gòu)的效率甲η2和發(fā)電機的效率η3等，所以實際風力發(fā)電機輸出的效率，可以表示為</p><p>　　η= η1·η2·η3</p><p>　　2.2.2 工作風速與輸出功率</p><p>　　

43、風力機啟動時，為了克服其內(nèi)部的摩擦阻力而需要一定的力矩。這一最低力矩值叫做風力機的啟動力矩。啟動力矩主要與風力機本身的傳動機構(gòu)摩擦阻力有關·因此風力機有一最低工作風速稱Vfmin，只有風速大于Vfmin時風力機才能工作。</p><p>　　當風速超過某一值的時候，基于安全上的考慮(主要是塔架和槳葉強度)，風力機應該停止運轉(zhuǎn)，所以每一臺風力機都規(guī)定有最高風速Vfmax，最高風速Vfmax與風力機的設計強

44、度有關，是設計時給定的參數(shù)。</p><p>　　最小風速稱Vfmin，和最大風速Vfmax之間的風速叫做風力機的工作風速，相應于工作風速風力機有功率輸出。當風力機的輸出功率達到標稱功率時的工作風速叫做該風力機的額定風速。</p><p>　　2.2.3 啟動風速和額定風速的選定</p><p>　　如何根據(jù)風能資源來選用風力機，使風力機的運行狀態(tài)最佳，確定起動風速

45、和額定風速是關鍵。</p><p>　?。?） 雙參數(shù)威布爾分布 </p><p>　　風能就是流動空氣具有的動能。單位時間通過垂直于空氣流的單位面積的空氣流所具有的動能叫風能密度，設ρ為空氣密度，V為風速，則風能密度p=0.5ρv3，p隨V的立方增大，變化非?？?，故知道風速的變化情況是利用風能的先決條件。</p><p>　　風速V是隨機變量，經(jīng)研究專家們多認為用

46、雙參數(shù)威布爾概率密度函數(shù)擬合風速頻率分布最好腳。威布爾分布函數(shù)形如下式</p><p>　　其中K為形狀參數(shù)，無量綱，C為尺度參數(shù)，量綱為ms-1。不同地區(qū)，不同時期參數(shù)K、C是不同的，可根據(jù)某地連續(xù)30年的風資料算出該地的K、C參數(shù)，威布爾分布函數(shù)曲線見圖2-2。參數(shù)K、C影響曲線形狀，K大C大曲線陡峻，峰右移，反之亦然。</p><p>　　圖2-2 威布爾分布函數(shù)曲線</p&g

47、t;<p><b>　　上式滿足</b></p><p><b>　　(2-4)</b></p><p><b>　?。?）起動風速 </b></p><p>　　啟動風速為風力機風輪由靜止開始轉(zhuǎn)動并能連續(xù)運轉(zhuǎn)的最小風速:風力機分水平軸和垂直軸兩大類，每一類又有多種形式，同一形式還有若干

48、種規(guī)格，只有科學地選擇適合當?shù)仫L能資源的風力機，才能以較少的投資獲取較多的風能。</p><p>　　根據(jù)國內(nèi)外100多種風力機，起動風速的范圍是2ms-1，至6ms-1，這一范圍能滿足風能豐富區(qū)、較豐富區(qū)、可利用區(qū)的不同需要。</p><p>　　雙參數(shù)威布爾分布函數(shù)曲線峰值對應的凡就是起動風速(圖2-2)。對上式求一階導數(shù)且令其等于O有</p><p><

49、b>　　解得</b></p><p><b>　　(2-5)</b></p><p>　　證明氣是出現(xiàn)概率最大的風速。使用起動力風速大于上式計算的氣的風力機會損失小風速這一區(qū)段的風能，使用起動風速小于上式計算的咋的風力機是否更好呢?表面看低風速的風能得到更多的利用，深入研究可知在之氣的較高風速區(qū)風能利用率下降，總體上是得不償失，故選用盡可能接近上式結(jié)

50、果的風力機最為理想。</p><p><b>　　（3）額定風速 </b></p><p>　　額定風速的選定直接影響風能利用系統(tǒng)整體的效率和經(jīng)濟性，是風力發(fā)電機設計中的重要參數(shù)。</p><p>　　己知風能密度p=12ρv3，對一臺效率為?，槳葉半徑為廠的風力機，輸出功率w(V)的威布爾分布函數(shù)為</p><p>　

51、　w(V)峰值對應之風速VP應是額定風速，此時風力機提取的風能最多。</p><p><b>　　令</b></p><p><b>　　(2-6)</b></p><p>　?。?）風力機的工作風速、輸出功率與風能的關系 </p><p>　　風力機的工作風速、輸出功率與風能的關系可以簡單地如圖2

52、-3來表示(注:圖中縱坐標表示輸出功率，單位為:w/m2;橫坐標表示風能，單位為:m/s)</p><p><b>　　A—理論風能曲線</b></p><p>　　B—扣除空氣動力損失后的風力機吸收的功率</p><p>　　C—計算傳動損失和機械能轉(zhuǎn)換損失后的功率曲線</p><p>　　D—發(fā)電機實際輸出功率曲線&

53、lt;/p><p>　　圖2—3 功率與風速的關系</p><p>　　2.3 風能利用與氣象</p><p>　　2.3.1 風的觀測對風能利用的意義</p><p>　　在前面已經(jīng)講述過，風能與風速的三次方成正比。所以，當風速測量有10%的誤差時，風力機輸出功率的誤差將擴大到33%。在風力機的設計中，輸出功率出現(xiàn)30%以上的誤差，將帶來很大的

54、經(jīng)濟損失。風速隨時間變化很大，而且地區(qū)性差異也很大，正確把握風況并不是一件容易的事情。所以在風力機設計計劃中，對風的觀測非常受重視。</p><p>　　2.3.2 風能利用中需要的氣象調(diào)查</p><p>　　在風能利用中，需要進行四項氣象調(diào)查:</p><p>　　(l)風能密度調(diào)查 結(jié)合風能的地區(qū)分布和可設立風力機地區(qū)面積的調(diào)查，在全國范圍內(nèi)對可利用的風能量進

55、行估算。</p><p>　　(2)選定適合地點 在一年中，對通過強風場所的調(diào)查。</p><p>　　(3)風速的頻率分布調(diào)查 在風力機的設計中，為了估算平均出力和運轉(zhuǎn)時間等量，必須了解風力機軸高處的風況。</p><p>　　(4)為了風力機設計強度和安全系數(shù)的氣象調(diào)查 異常的強風出現(xiàn)的概率、風的不定向性以及突風程度，冰暴、鹽害等的調(diào)查。</p>

56、<p><b>　　2.4 風的觀測</b></p><p>　　風的觀測，因其目的不同而有各自的特點。對于風能利用，通過對風的觀測，可以估算出該地區(qū)可利用的風能大小，為風力機的設計和性能研究以及開發(fā)的經(jīng)濟性等提供條件。</p><p>　　風速的測量包括風向和風速的測量。因為風速隨時間變化很大，而且變化不定，所以測量時取一定時間內(nèi)的風速大小的平均值和最長時

57、間的風向。我國現(xiàn)行的風速觀測有兩種方法:一種是每日定時4次兩分鐘平均風速觀測;一種是一日24次自記10分鐘平均風速觀測。實際測量結(jié)果表明，前一種方法的誤差比較大，因此在風力發(fā)電機的設計中采用后一種測量方法得到的數(shù)據(jù)。</p><p>　　3 風力發(fā)電機方案和結(jié)構(gòu)設計</p><p>　　3.1 小型垂直式風力發(fā)電機方案設計</p><p>　　現(xiàn)在，各個發(fā)達國家均大

58、力發(fā)展新能源產(chǎn)業(yè)，雖然太陽能一直是新能源商業(yè)化的首選，因為太陽能的設置地點較靈活，不會產(chǎn)生噪音，可以和建筑進行一體化設計。但是風力發(fā)電較太陽能而言，它的成本優(yōu)勢明顯。傳統(tǒng)的風力發(fā)電機啟動風速要求較高，發(fā)電噪音也很大，所以只能將風力發(fā)電機放在人跡罕至的地方或風力較大的地方。設備也是往大型風力發(fā)電機發(fā)展，專門建設大型風力發(fā)電場，這樣，小型風力發(fā)電在相當長的時間里未得到較好的發(fā)展。所以，如何使風力發(fā)電和建筑進行一體化設計，降低小型風力發(fā)電機噪

59、音，使其安裝在建筑周圍而不影響人的生活質(zhì)量，已成為各個國家研究的焦點！</p><p>　　我設計的是一種新型的立式垂直軸小型風力發(fā)電機，由風機葉輪、立柱、橫梁、變速機構(gòu)、離合裝置和發(fā)電機組成。如下圖所示：</p><p>　　圖3-1小型垂直軸風力發(fā)電機框圖</p><p>　　該小型垂直軸風力發(fā)電機的發(fā)電原理為：在風的吹動下，風輪轉(zhuǎn)動起來，使空氣動力能轉(zhuǎn)變成了機

60、械能（轉(zhuǎn)速+扭矩）。通過增速系統(tǒng)和離合器使轉(zhuǎn)矩和扭矩傳遞到風力發(fā)電機軸上，帶動發(fā)電機軸旋轉(zhuǎn)，從而使永磁三相發(fā)電機發(fā)出三相交流電。風速的不斷變化、忽大忽小，發(fā)電機發(fā)出的電流和電壓也隨著變化。發(fā)出的電經(jīng)過控制器的整流，由交流電變成了具有一定電壓的直流電，并向蓄電池進行充電。從蓄電池組輸出的直流電，通過逆變器后變成了220伏的交流電，供給用戶的家用電器。應用范圍：</p><p>　　提供220伏交流電或24伏、36伏

61、或48伏直流電</p><p>　　照明: 燈泡,節(jié)能燈</p><p>　　家用電器:電視機、收音機、電風扇、洗衣機、電冰箱；</p><p>　　該新型垂直軸風力發(fā)電機的特點為：</p><p>　　額定功率（ｗ）：300</p><p>　　輸出電壓（v）：24</p><p>　　啟動風

62、速（m/s）：2</p><p>　　額定風速（m/s）：6</p><p>　　最大使用風速（m/s）：20</p><p>　　發(fā)電機為額定功率300w，輸出電壓24v。</p><p>　　該新型垂直軸風力發(fā)電機的優(yōu)點為：</p><p><b>　　結(jié)構(gòu)簡單</b></p>

63、<p><b>　　易維護</b></p><p><b>　　運行平穩(wěn)安全</b></p><p><b>　　抗強風能力強</b></p><p><b>　　操作簡單</b></p><p><b>　　價格低廉</b>

64、;</p><p><b>　　3.2 風葉</b></p><p>　　采用帆翼式風葉，帆翼式是英國發(fā)展的一種立軸帆翼式風力機，結(jié)構(gòu)簡單、性能較高。帆翼的形狀如下圖所示。由于其制造簡單，成本低，性能好，所以適于推廣使用。</p><p><b>　　圖3-2 帆翼式</b></p><p>　　3

65、.3 行星齒輪加速器設計計算</p><p>　　3.3.1 設計要求</p><p>　　設計壽命5年，單班，一年365天，中等傳動，傳動逆轉(zhuǎn)，齒輪對稱布置，不允許點蝕，無嚴重過載，閉式傳動。齒輪精度8-7-7，齒輪材料:20CrNiMoH，碳氮共滲處理，硬度為Hv740以上。軸材料:20NiCrMoH或20CrMnMo。齒圈材料:42CrMo，氮化處理，硬度為Hv40O以上。</

66、p><p>　　3.3.2 選加速器類型</p><p>　　小型風力發(fā)電機是安裝在樓頂或屋頂上的，所以盡量選擇體積小、重量輕、性能穩(wěn)定的設備。在選擇行星齒輪時，我選擇NGW型星形齒輪加速器，因為這個型號的齒輪傳動效率高，體積小，重量輕，結(jié)構(gòu)簡單，制造方便，傳遞功率范圍大，軸向尺寸小，可用于各種工作條件的特點。</p><p>　　圖3-3 NGW型行星齒輪加速器<

67、;/p><p>　　3.3.3 確定行星輪數(shù)和齒數(shù)</p><p>　　在行星齒輪加速器中選擇行星輪數(shù)：Nw=3</p><p>　　通過查表法確定了齒輪的齒數(shù)（機械手冊）：</p><p>　　總傳動比 i =5.4</p><p>　　太陽輪齒數(shù) ZS =20</p><p>　　內(nèi)齒輪

68、齒數(shù) Zr =88</p><p>　　行星輪齒數(shù) Zp =34</p><p>　　3.3.4 壓力角(α)的選擇</p><p>　　我們國家和許多國家都把齒輪的標準壓力角規(guī)定為20o，因此，本次設計的變速箱采用20o壓力角，以提高加工刀具的通用性。</p><p>　　3.3.5 齒寬系數(shù)的選擇</p><p>

69、　　對于硬齒面齒輪的齒寬系數(shù)應小于軟齒面的齒寬系數(shù)。一般情況下，硬齒面值齒輪可取Фd<0.7。齒寬系數(shù)小Фa=(b/a)，一般可取0.4--0.8，常取0.6--0.7。</p><p>　　3.3.6 模數(shù)選擇</p><p>　　齒輪的模數(shù)是決定齒輪大小和幾何參數(shù)的主要參數(shù)，它直接影響齒輪的抗彎曲疲勞強度。設計變速箱選取模數(shù)的大小，主要與下列因素有關:</p>&l

70、t;p>　　1.齒輪上受力的大小，作用力大，模數(shù)也大。</p><p>　　2.與材料、加工質(zhì)量、熱處理質(zhì)量好壞有關。</p><p>　　對于模數(shù)(m)的確定，可以根據(jù)同類變速箱的統(tǒng)計，參考選擇。</p><p>　　下列為行星傳動變速箱模數(shù)統(tǒng)計表:</p><p>　　通過以上比較，我確定本次設計變速箱的模數(shù)為:2.5mm。 <

71、;/p><p>　　3.3.7 預設嚙合角</p><p>　　嚙合角定義：嚙合齒的兩節(jié)圓的公切線與嚙合線的夾角（銳角）。 </p><p>　　預先設定嚙合角為：α,sp =20o30, α,pr=19o</p><p>　　3.3.8 太陽輪與行星輪之間的傳動計算</p><p>　　（1）計算

72、未變位時的中心距adsp </p><p><b>　　===67.5</b></p><p>　?。?）初算中心距變動系數(shù)y,sp</p><p><b>　　==</b></p><p>　?。?）計算中心距并取圓整值</p><p><b>　　a=m()=7

73、0</b></p><p>　?。?）實際中心距變動系數(shù)ysp</p><p><b>　　==0.75</b></p><p>　?。?）計算嚙合角α,sp</p><p>　　cosα,sp===0.912323, =</p><p>　?。?）計算總變位系數(shù)xsp</p&g

74、t;<p>　　xsp==（20+34=0.827</p><p><b>　?。?）校核</b></p><p>　　xsp介于p7及p8之間，有利于接觸強度及抗彎強度，所以可用</p><p><b>　?。?）分配變位系數(shù)</b></p><p>　　xs=0.437

75、xp=0.39</p><p>　　3.3.9 行星輪與內(nèi)齒輪之間的傳動計算</p><p>　?。?）計算未變位時的中心距adcr</p><p><b>　　===67.5</b></p><p>　?。?）計算中心距變動系數(shù)ypr</p><p><b>　　==－0.25<

76、/b></p><p>　?。?）計算嚙合角α,rp</p><p>　　cosα,rp===0.9488, =</p><p>　?。?）計算總變位系數(shù)xrp</p><p>　　==(88-34)=－0.241</p><p><b>　?。?）分配變位系數(shù)</b></p>

77、<p>　　xr=xrp＋xp=-0.241＋0.39=0.149 </p><p>　　3.3.10 行星排各零件轉(zhuǎn)速及扭矩的計算</p><p>　　因效率對強度校核的扭矩影響比較小，因而在下面的扭矩計算中不考慮效率的影響。對行星排各零件的扭矩進行計算。</p><p>　　MS:MR:MC= 1:α:(1+α)=1:2.4545:-

78、3.4545</p><p>　　因通過太陽輪輸出扭矩，風力發(fā)電機發(fā)電時發(fā)電機的轉(zhuǎn)矩為2168(Nm)，故反方向計算，故太陽輪為輸入扭矩:</p><p>　　Mi=MS=2168(Nm)</p><p>　　風力發(fā)電機正常工作時的轉(zhuǎn)速為ni=1175（rpm） </p><p>　　太陽輪轉(zhuǎn)速 ns=1175（rpm）</p>

79、<p>　　行星輪轉(zhuǎn)速 np==1148（rpm）</p><p>　　3.3.11 行星排上各零件受力分析及計算</p><p>　　1．太陽輪S受力如下</p><p><b>　　圓周力Fts</b></p><p><b>　　根據(jù)公式 = </b></p>&l

80、t;p>　　式中Ms一作用在太陽輪上的扭矩Ms=2168 (N·m)</p><p>　　Cs一行星輪數(shù)目Cs=3</p><p>　　rs一太陽輪分度圓直徑rs=74.25 (mm)</p><p><b>　　徑向力Frs</b></p><p><b>　　根據(jù)公式 =</b>

81、;</p><p>　　式中 α一齒輪壓力角α=20o</p><p>　　β一分度圓上螺旋角β=0o</p><p>　　Frs1=9733×tg20o=3543(N)</p><p>　　2．行星輪P受力分析如下： </p><p>　　圓周力 Ftp=Fts=9733(N)</p>&l

82、t;p>　　徑向力 Frp=Frs=3543(N)</p><p>　　3．行星架C受力如下：</p><p>　　圓周力 Ftc=2Fts=29733=19466(N)</p><p>　　徑向力 Frc=0(N)</p><p>　　4．齒圈R受力如下：</p><p>　　圓周力 FtR1=Fts1

83、=9733(N)</p><p>　　徑向力 FrR1=Frs1=3543(N)</p><p>　　3.3.12 行星齒輪傳動的強度校核計算</p><p>　　行星齒輪傳動中的齒輪計算方法主要是按照GB3480“漸開線圓柱齒輪承載能力計算方法”計算，并考慮行星傳動的特點進行計算校核。</p><p>　　(1).彎曲疲勞強度校核<

84、/p><p>　　1.分度圓上的圓周力Ft</p><p>　　根據(jù)前面的計算結(jié)果，行星輪和齒圈上受力在前進二檔時最大，所受的圓周力均為Ft=13360(N)</p><p><b>　　2.齒寬計算</b></p><p>　　太陽輪與行星輪的齒寬分別為48mm、46mm；齒圈的齒寬為54mm</p>&l

85、t;p>　　3.使用系數(shù)KA 查手冊得KA =1.25</p><p><b>　　4.動載系數(shù)KV</b></p><p>　　太陽輪分度圓上的圓周速度，根據(jù)下列公式計算</p><p><b>　　=</b></p><p>　　式中 VC一太陽輪相對于行星架的圓周速度（m/s）<

86、;/p><p>　　ds 一太陽輪分度圓直徑(mm) ds=148.5（mm）</p><p>　　ns一太陽輪轉(zhuǎn)數(shù)(rpm) ns=733(rpm)</p><p>　　ncp一行星輪相對行星架的轉(zhuǎn)數(shù)(rpm) ncp=-716(rpm)</p><p>　　nc一行星架轉(zhuǎn)數(shù)(rpm) nc=212(rpm)

87、</p><p>　　代入公式 所以 ==4.05（m/s）</p><p>　　=1+（）=1.1（m/s）</p><p>　　同理可得 行星輪P ==4.06（m/s）</p><p>　　計算得 KV=1.10</p><p>　　齒圈R =</p><p&g

88、t;　　計算得 KV=1.114</p><p>　　5.齒間載荷分配系數(shù)KFa、KHa</p><p>　　因為 /b=3N/mm100N/mm 且為表面硬化的直齒輪。</p><p>　　所以 KHa =KFa=1.2</p><p>　　6.齒向載荷分布系數(shù) KFβ</p><p>　　對于太

89、陽輪、行星輪和齒圈，它們的齒輪寬度和行星齒輪的分度圓直徑比都小于1，則</p><p>　　KHβ= KFβ=1</p><p>　　7.復合齒形系數(shù) YFS=4 YFS=3.95 YFS =4.06</p><p><b>　　8.重合度系數(shù)</b></p><p>　　因為εasp =1.47 ε

90、apr =1.583</p><p><b>　　=0.25+</b></p><p>　　太陽輪與行星輪Yε=0.76 行星輪與齒圈Yε=0.724</p><p>　　9.螺旋角系數(shù) =1-</p><p>　　因為β=0 所以 YβA=YβC=Yβ=1</p><p>

91、　　10.彎曲應力 σF</p><p><b>　　由公式：=</b></p><p>　　=×1.25×1.1×1.2×1×4.0×0.76×1×1.15=356.78(MPa)</p><p>　　=×1.25×1.1×1.2&#

92、215;1×3.9×0.724×1×1.15=367.6(MPa)</p><p>　　=×1.25×1.1×1.2×1×4.0×0.724×1×1.15=364.6(MPa)</p><p>　　11.彎曲疲勞強度的壽命系數(shù)YN</p><p>

93、　　=60rnt>3 所以 YNS=YNP=YNR=1</p><p>　　取σFlim=380Mpa</p><p>　　12.YST相對齒根的圓角敏感系數(shù)YδrelT </p><p>　　查表得 太陽輪、行星輪、齒圈的敏感系數(shù)均為YδrelT =1</p><p>　　13.相對齒根表面狀況系數(shù)YRrelT</p

94、><p>　　查表得 YRrelT =0.9</p><p>　　14.應力修正系數(shù) YST=2</p><p>　　15.齒輪的彎曲疲勞極限σ,Flim</p><p>　　由公式 σ,Flim=σFlimYNYSTYXYδrelTYδrelT</p><p>　　σ,FlimS=460×1×2

95、15;1×1×0.9=828（Mpa）</p><p>　　σ,FlimP=322×1×2×1×1×0.9=579.6（Mpa）</p><p>　　σ,FlimR=380×1×21×1×0.9=684（Mpa）</p><p><b>　　安全系

96、數(shù)S</b></p><p><b>　　===2.32</b></p><p><b>　　===1.57</b></p><p><b>　　===1.87</b></p><p>　　按具有高可靠性要求取最小安全系數(shù)SFlim=1.5 從而可看出：</p

97、><p>　　Ss>SFmin Sp> SFmin SR> SFmin</p><p>　　所以彎曲強度校核通過。</p><p>　?。?） 接觸疲勞強度校核</p><p>　　1. 接觸強度的齒間載荷分配系數(shù)kHa</p><p>　　太陽輪與行星輪嚙合時總重合度εy=εa=1.

98、47 查表得 kHa =1.2</p><p>　　齒圈與行星輪嚙合時的總重合度εy=εa=1.583查表得 kHa=1.2</p><p>　　2.節(jié)點區(qū)域系數(shù)ZH</p><p><b>　　計算=</b></p><p>　　得ZH=2.3186</p><p><b>　　3

99、.彈性系數(shù)Zε</b></p><p><b>　　可由公式Zε=</b></p><p>　　得太陽輪與行星輪嚙合時Zε==0.918</p><p>　　齒圈與行星輪嚙合時Zε==0.8975</p><p>　　4.接觸疲勞強度極限σHlim</p><p>　　太陽輪與行星輪是

100、合金鋼滲碳處理，σHlim取1500Mpa</p><p>　　齒圈是合金鋼氮化處理，σHlim取1200Mpa</p><p><b>　　5.壽命系數(shù)ZN</b></p><p>　　=60rnt>5 所以 ===1</p><p>　　6.潤膜影響系數(shù)ZLVR太陽輪和行星輪為8級精度，齒

101、圈為9級精度，選用v40=115mm2/s的礦物油，則查表得：太陽輪和行星輪為ZLVR=0.9，齒圈為ZLVR=0.8</p><p>　　7.齒面工作硬化系數(shù)Zw=1</p><p>　　8.尺寸系數(shù)Zx=1</p><p>　　9.齒輪的接觸疲勞極限σ,Hlim</p><p>　　由公式σ,Hlim=σHlimZNZLVRZWZX<

102、;/p><p>　　σ,HlimS=1500×1×0.9×1×1=1350(MPa)</p><p>　　σ,HlimP=1500×1×0.9×1×1=1350(MPa)</p><p>　　σ,HlimR=150010.811=9600(MPa)</p><p>

103、<b>　　10.安全系數(shù)S</b></p><p><b>　　===1.05</b></p><p><b>　　===1.05</b></p><p><b>　　===1.47</b></p><p>　　按具有高可靠性要求取最小安全系數(shù)SHlim

104、=1.0從而看出齒輪滿足使用要求。</p><p>　　3.4 電磁離合器設計計算</p><p><b>　　3.4.1 選型</b></p><p>　　為滿足風力發(fā)電機工作環(huán)境的需要，在風力發(fā)電系統(tǒng)中我選擇牙嵌式電磁離合器，因為牙嵌式電磁離合器有外形尺寸小，傳遞轉(zhuǎn)矩大，無空轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)矩，無摩擦發(fā)熱，無磨損，不需調(diào)節(jié)，傳動比恒定無滑差，使用壽命長

105、，脫開快，干、濕兩用的特點。（電源為12v直流電）</p><p>　　3.4.2 牙嵌式電磁離合器的動作特性</p><p>　　通電后，當激磁電流按指數(shù)曲線上升時，由于銜鐵被吸引，線圈中電感增大，引起電流第一次短時間下降，以后還會由于銜鐵吸引后尚不能起動負載轉(zhuǎn)矩，出現(xiàn)牙間嵌合、脫開和再嵌合的滑跳現(xiàn)象，致使電流發(fā)生多次跳動，直到能帶動負載轉(zhuǎn)矩時才趨向穩(wěn)定。對于靜態(tài)接合，起動時間的長短主要

106、與銜鐵吸引時間有關，而對動態(tài)起動，則與相對轉(zhuǎn)速、負載特性、負載的增加情況以及牙的相對位置等因素有關。離合器的脫開時間就是從切斷激磁電流開始到牙完全脫開嵌合，傳遞力矩消失所經(jīng)歷的時間，此時電流也按指數(shù)曲線衰減。</p><p>　　3.4.3 離合器的計算轉(zhuǎn)矩</p><p><b>　　TC=KT</b></p><p>　　式中 T-離合器傳

107、遞的理論轉(zhuǎn)矩，它包括工作轉(zhuǎn)矩和起動的慣性轉(zhuǎn)矩 T=2168（Nm）；</p><p>　　K-工作情況系數(shù) K=1.5</p><p>　　所以 TC=1.5 ×2168=3252（Nm）</p><p>　　3.4.4 離合器的外徑</p><p><b>　　=133</

108、b></p><p>　　3.4.5 離合器牙間的壓緊力</p><p><b>　　Q</b></p><p>　　式中 α-牙形角， α=30o</p><p>　　ρ-摩擦角， ρ=8o</p><p><b>　　Dm-牙的平均直徑</b></p&g

109、t;<p>　　U1-銜鐵摩擦面的摩擦系數(shù)</p><p>　　d1-銜鐵導向孔直徑</p><p>　　Fd-彈簧推力，F(xiàn)d=40</p><p>　　3.4.6 線圈槽高度</p><p><b>　　=20mm</b></p><p>　　式中 β-線圈槽高度比， β=5&l

110、t;/p><p>　　αs-傳熱系數(shù)，αs =11</p><p>　　fH-填充系數(shù)， fH =0.6 </p><p>　　ρ-電阻系數(shù)，ρ=0.017mm2/m</p><p>　　3.4.7 磁軛底部厚度</p><p><b>　　==4(mm)</b></p><p&g

111、t;<b>　　總結(jié)</b></p><p>　　本文首先根據(jù)當今的世界情況，引出了能源危機和如何生產(chǎn)清潔能源的問題。接著通過對各文獻的閱讀，對我國風力發(fā)電水平以及國外先進水平有了初步的認識，并著重介紹了垂直軸風力發(fā)電機的發(fā)展狀況。接著又進行了市場調(diào)查、社會調(diào)查，了解了垂直軸風力發(fā)電機的具體結(jié)構(gòu)和工作原理，并根據(jù)收集到的數(shù)據(jù)和垂直軸風力發(fā)電機的工作原理，提出了各種可行性選擇方案，經(jīng)過仔細的比

112、較分析，最終確定下設計方案。最后通過設定的工作參數(shù)和部分結(jié)構(gòu)尺寸，以及確定下的方案，對垂直軸小型風力發(fā)電機進行了細節(jié)方面的結(jié)構(gòu)設計，并進行了材料選擇，強度、壽命等校核計算。</p><p>　　中國的垂直軸風力發(fā)電機行業(yè)是個充滿活力、充滿希望的行業(yè)，也是個充滿競爭、充滿變化的行業(yè)。隨著科技的進步，家庭用電消耗也必然會與日俱增，而當今面臨的能源危機問題以及環(huán)境問題，在短時間內(nèi)還不能完全得到解決。人們在尋找新的出路的

113、同時，垂直軸風力發(fā)電機技術也在不斷的成熟，垂直軸風力發(fā)電機的高效率、低噪聲是家庭自主發(fā)電的希望之一，而且它是清潔能源風力發(fā)電，市場潛力極大。最終，垂直軸風力發(fā)電機以其巨大的優(yōu)勢，必然占據(jù)市場一席之地，它也必然向走向各家各戶發(fā)展，屆時必然會為緩解能源危機，緩解和治理環(huán)境問題，平添一份力量。</p><p><b>　　致 謝</b></p><p>　　光陰荏苒，歲月如

114、梭，在**學院的四年學習時間即將過去。在漫長的人生旅程中，四年時間并不算長，但對我而言，是磨礪青春、揮灑書生意氣的四年，也是承受師恩、增長才干、提高學識的四年。在此，謹對培育我的母校、教導我的老師、幫助我的同學們致予最誠摯的謝意和敬意。 </p><p>　　**學院，她雄厚的師資力量、悠久的文化積淀、篤定的治學理念和深遠的民族情懷在人們心里早已享有盛名，也是我心儀已久，決意投在門下的重要原因。在**工程技術學院

115、學習的四年里，我親身體會到各位老師和前輩們嚴謹求實的治學態(tài)度、淵博卓著的學識才華和傳道授業(yè)、以身作則、高尚無私的敬業(yè)精神，已經(jīng)超脫了知識傳授和文化交流的范疇，形成獨立自主、兼容并包的治學氛圍和積極進取、緊貼實際、關心家國的人文情懷。我為能在成都理工大學工程技術學院學習而感到榮幸和自豪，相信這將是我人生當中最重要最難忘的一段經(jīng)歷。 </p><p>　　在此，我特別要感謝我的論文指導老師**老師。**老師是**工程

116、技術學院眾多老師中的佼佼者，他學識淵博，專業(yè)精通；他誨人不倦，與同學們保持著良好的溝通并經(jīng)常給予科學的指導和熱心的勉勵。就本篇畢業(yè)設計而言，從提綱、草擬、修改到最后定稿，楊老師都給予了一而再、再而三的精心批閱，每個環(huán)節(jié)都凝結(jié)老師的付出和辛勞的汗水。毋庸諱言，老師的高尚品質(zhì)將成為我人生的座標和里程碑。 </p><p>　　最后，我要向百忙之中抽時間對本文進行審閱，評議和參與本人論文答辯的各位老師表示感謝。<

117、/p><p><b>　　參考文獻</b></p><p>　　[1] 世界能源理事會新的可再生能源一未來發(fā)展指南.北京海洋出版社，1998</p><p>　　[2] 中國國家科委一歐盟能源總司.中國一歐洲聯(lián)盟能源合作大會文集，1996</p><p>　　[3] 中華人民共和國國家發(fā)展計劃委員會基礎產(chǎn)業(yè)發(fā)展司編.中國新能

118、源與可再生能源1999白皮書.中國計劃出版社，2000</p><p>　　[4] 國家經(jīng)貿(mào)委可再生能源發(fā)電及熱利用研究項目組.中國可再生能源技術評價.中國環(huán)境科學出版社，1999</p><p>　　[5] 胡蛟抨. 取之不盡的風力發(fā)電.生態(tài)經(jīng)濟，2001</p><p>　　[6] 黃素逸. 能源科學導論.中國電力出版社，1999</p><

119、p>　　[7] 國家經(jīng)貿(mào)委可再生能源發(fā)展經(jīng)濟激勵政策研究組中國可再生經(jīng)濟激勵政策研究.中國環(huán)境科學出版社，1998</p><p>　　[8] 張煥芬. 喜文華.先進國家的風力發(fā)電現(xiàn)狀及其前景.甘肅科學學報，1998</p><p>　　[9] 江文. 政府的支持推動新能源快速發(fā)展.能源政策研究，1997</p><p>　　[10]張廣盛. 風能的利用.青海

120、科技，1997</p><p>　　[11]郭繼高. 風能發(fā)電一小型風能發(fā)電及其發(fā)電機(1).微特機，1999</p><p>　　[15]姚興佳. 依雪峰.風力發(fā)電在跨世紀能源結(jié)構(gòu)中的地位.節(jié)能，1997</p><p>　　[16]中國能源情報網(wǎng)主編.中國新能源的開發(fā)與利用.能源出版社1996 </p><p>　　[17]胡成春、劉鶴守

121、、張國成著. 新能源利用.重慶能源出版社，1997</p><p>　　[18]陳宗器. 風力發(fā)電綜述與我國的開發(fā)設想.電機與控制學報，1999</p><p>　　[19]倪受元. 風力發(fā)電機的講座一第一講.風力機的類型與結(jié)構(gòu).太陽能，2000</p><p>　　[20] (日)牛山泉、三野正洋著. 小型風車手冊.汪淑貞譯.機械工社，1987</p>