混凝土攪拌機畢業(yè)論文

1、<p><b>　　本科畢業(yè)論文</b></p><p>　　JS-500型混凝土攪拌機</p><p>　　JS-500 TYPE CONCRETE MIXER </p><p>　　學院（部）： 機械學院 </p><p>　　專業(yè)班級： 過控09-2 </p>&

2、lt;p>　　學生姓名： 唐慧 </p><p>　　指導教師： 來永斌教授 </p><p>　　2013 年 5 月 1 日</p><p>　　JS-500型攪拌機混凝土</p><p><b>　　摘要</b></p><p>

3、;　　當前現(xiàn)有的JS-500型混凝土攪拌機普遍存在拌料不充分，噪音大，難以清洗，功率消耗大等問題，制約了新工藝新技術的推廣和使用，因此需要一種結構優(yōu)化，功能先進，高效率的新型混凝土攪拌機來迎合市場需要。本文在參閱了國內外大量對該型號混凝土攪拌機研究的文獻基礎之上，針對該型號攪拌機中的五個系統(tǒng)（上料系統(tǒng)，攪拌系統(tǒng)，卸料系統(tǒng)，供水系統(tǒng)，電氣系統(tǒng)）存在的問題，仔細觀察，實驗分析和數(shù)據(jù)、圖形分析，然后找出存在的問題產(chǎn)生的原因，進而改變機構，或增

4、加減少相關裝置，使問題得到解決。</p><p>　　關鍵詞：JS-500型，混凝土攪拌機，新工藝新技術，五個系統(tǒng)，結構優(yōu)化</p><p>　　JS-500 TYPE CONCRETE MIXER</p><p><b>　　ABSTRACT</b></p><p>　　The JS-500 type concrete

5、 mixer current mixing is not full, big noise, it is difficult to clean, big issues such as power consumption, restricted the promotion and use of new technology and new process, so we need a structural optimization, adva

6、nced functions, to meet the needs of the market of new concrete efficient mixing machine. Based on a lot of literature at home and abroad based on the research of this type of concrete mixer, the five systems of this typ

7、e of mixer in (feeding system, mixin</p><p>　　KEYWORDS：JS-500 type, concrete mixer, new technology and new process, five systems, structure optimization</p><p><b>　　目錄</b></p>

8、<p><b>　　緒論1</b></p><p><b>　　1攪拌機概述1</b></p><p>　　1.1攪拌的作用1</p><p>　　1.1.1混凝土的組成1</p><p>　　1.2混凝土攪拌機的類型2</p><p><b>

9、;　　1.2.1分類2</b></p><p>　　1.2.2攪拌效果比較4</p><p>　　1.2.3混凝土攪拌機型號4</p><p>　　1.3我國混凝土攪拌機的發(fā)展狀況5</p><p><b>　　2.設計大綱6</b></p><p>　　2.1 畢業(yè)設計課題

10、6</p><p>　　2.2設計的總體要求6</p><p>　　2.4 原始數(shù)據(jù)6</p><p>　　3.1 總體設計7</p><p>　　3.1.1 攪拌裝置7</p><p>　　3.1.2 傳動系統(tǒng)7</p><p>　　3.1.3 上料系統(tǒng)7</p>

11、<p>　　3.1.4 供水系統(tǒng)7</p><p>　　3.1.5 機架與支腿7</p><p>　　3.1.6 電氣控制系統(tǒng)7</p><p>　　3.2 主要機構具體結構設計及參數(shù)設計7</p><p>　　3.2.1攪拌裝置葉片的設計7</p><p>　　3.2.2傳動系統(tǒng)10</p

12、><p>　　3.2.3上料系統(tǒng)的改進11</p><p>　　3.2.5供水系統(tǒng)12</p><p>　　3.2.6電氣控制系統(tǒng)改進13</p><p>　　3.2.7機架與支腿14</p><p>　　3.2.8軸封裝置改進14</p><p><b>　　4機架的設計15

13、</b></p><p>　　4.1機架設計的主要內容15</p><p>　　4.2底架的設計15</p><p>　　4.2.1機架設計的一般要求15</p><p>　　4.2.2底架材料的選擇16</p><p>　　4.2.3確定攪拌筒偏離機架底架重心的距離16</p>&

14、lt;p>　　4.2.4底架所受各力的分析計算17</p><p>　　4.2.5求各點的力矩21</p><p>　　4.2.6選材22</p><p>　　4.2.7底架的校核23</p><p>　　4.3支腿的設計26</p><p>　　4.3.1校核支腿的穩(wěn)定性27</p>

15、<p>　　4.3.2局部穩(wěn)定性的校核28</p><p>　　4.4上料架與底板的聯(lián)接形式及臺板的設計29</p><p>　　4.4.1上料架與底板的聯(lián)接形式29</p><p>　　4.4.2臺板的設計30</p><p>　　4.5減速器底板的設計30</p><p><b>　　

16、結論31</b></p><p><b>　　參考文獻32</b></p><p><b>　　緒論</b></p><p>　　混凝土攪拌機是一種帶葉片的軸在圓筒或槽中旋轉用以把水泥、砂石骨料和水混合并攪拌成混凝土混合料的機械。主要由拌筒、加料和卸料機構、供水系統(tǒng)、原動機、傳動機構、機架和支承裝置等組成。

17、它在建筑中有重要的地位。</p><p><b>　　1攪拌機概述</b></p><p><b>　　1.1攪拌的作用</b></p><p>　　1.1.1混凝土的組成 </p><p>　　混凝土作為當今最大宗的建筑材料，廣泛地用于工業(yè)、農業(yè)、交通、國防、水利、市政和民用等基本建設工程中，在國

18、民經(jīng)濟中占有重要地位。一般混凝土指水泥混凝土而言，它是由水泥和砂、石集料，加水按規(guī)定的配合比，經(jīng)過攪拌、澆注和凝結而成的一種人造石材。其中，水泥和水起膠凝作用，砂、石起骨架填充作用，水泥漿包裹在砂的表面，并填充于砂的空隙成為砂漿，砂漿又包裹在石子的表面，并填充石子的空隙。當水泥漿硬化后，就將砂、石集料顆粒牢固地粘結成一個整體，使混凝土具有一定的強度和其他許多重要性能。 </p><p>　　1.1.2攪拌的任務

19、</p><p>　　強度是混凝土最主要的力學性能，混凝土強度主要取決于混合料間的界面結構。 一般認為混凝土攪拌的主要任務是； (l)組分均勻分布，達到宏觀及微觀上的勻質； (2)破壞水泥粒子團聚現(xiàn)象，使其各顆粒表麗被水浸潤，促使彌散現(xiàn)象的發(fā)展； (3)破壞水泥粒子表面的初始水化物薄膜包裹層，促進水泥顆粒與其他物料 顆粒的結合，形成理想的水化生成物； (4)由于集料表面常覆蓋一薄層灰塵及粘土，有礙界面結合層的形成

20、，故應使物料顆粒間多次碰撞和互相摩擦，以減少灰塵薄膜的影響； (5)提高混合料各單元體參與運動的次數(shù)和運動軌跡的交叉頻率，以加速達到勻質化。</p><p>　　1.1.3合理的攪拌機理 </p><p>　　由以上分析可以給合理的攪拌機理一個解釋：應盡可能使處在攪拌過程中的混合料各組分的運動軌跡在相對集中區(qū)域內互相交錯穿插，在整個混合料體積中最大限度地產(chǎn)生相互摩擦，盡可能提高各組分參與運

21、動的次數(shù)和運動軌跡的交叉頻率，為混合料實現(xiàn)宏觀和微觀勻質性創(chuàng)造最有利的條件。因此，為了獲得攪拌均勻的混凝土，混凝土攪拌機必須具備下列條件： (l)能對混凝土各種組分均勻攪拌，并使水泥漿或瀝青均勻包裹骨料表面; (2)能將攪拌后的混凝土均勻的卸出; (3)攪拌和出料的時間短; (4)占地面積小; (5)功率消耗小，符合環(huán)保要求。 </p><p>　　而影響混凝土攪拌質量的與攪拌機有關的主要因素有:</p&g

22、t;<p>　　(1)混凝土攪拌機的結構形式和它的攪拌速度;</p><p>　　(2)混凝土攪拌機出料容量與攪拌筒幾何容積的比率，即容積利用系數(shù);</p><p>　　(3)攪拌葉片和襯板的磨損狀況; </p><p>　　(4)各種混合材料的加料順序;</p><p>　　(5)攪拌時間。 </p><

23、p>　　1.2混凝土攪拌機的類型</p><p><b>　　1.2.1分類</b></p><p>　　混凝土攪拌機是制備混凝土的專用機械，其種類很多。按混凝土攪拌機的工作性質分有：周期性攪拌機和連續(xù)作用攪拌機兩大類；按混凝土的攪拌原理分有：自落式攪拌機和強制式攪拌機兩大類；按攪拌筒形狀分為：鼓筒式，錐式（含錐形及梨形）和圓周盤式等攪拌機，常用的是周期性攪拌機

24、，其具體分類如下：</p><p>　　自落式攪拌機有較長的歷史，早在20世紀初，由蒸汽機驅動的鼓筒式混凝土攪拌機已開始出現(xiàn)。50年代后，反轉出料式和傾翻出料式的雙錐形攪拌機以及裂筒式攪拌機等相繼問世并獲得發(fā)展。自落式混凝土攪拌機的拌筒內壁上有徑向布置的攪拌葉片。工作時，拌筒繞其水平軸線回轉，加入拌筒內的物料，被葉片提升至一定高度后，借自重下落，這樣周而復始的運動，達到均勻攪拌的效果。自落式混凝土攪拌機的結構簡單

25、，一般以攪拌塑性混凝土為主，對粗骨料粒徑要求不嚴格，廣泛地應用在中小型建筑工地。常用的這類攪拌機有，鼓式攪拌機、雙錐反轉出料攪拌機、雙錐傾翻出料攪拌機和對開式攪拌機等。其中的鼓式攪拌機由于技術性能落后，已于1987年列為淘汰產(chǎn)品。</p><p>　　圖1-1 自落式攪拌機</p><p>　　強制式攪拌機，從20世紀50年代初興起后，得到了迅速的發(fā)展和推廣。最先出現(xiàn)的是圓盤立軸式強制混凝

26、土攪拌機。這種攪拌機分為渦槳式和行星式兩種。19世紀70年代后，隨著輕骨料的應用，出現(xiàn)了圓槽臥軸式強制攪拌機，它又分單臥軸式和雙臥軸式兩種，兼有自落和強制兩種攪拌的特點。其攪拌葉片的線速度小，耐磨性好和耗能少，發(fā)展較快。強制式混凝土攪拌機拌筒內的轉軸臂架上裝有攪拌葉片，加入拌筒內的物料，在攪拌葉片的強力攪動下，形成交叉的物流。這種攪拌方式遠比自落攪拌方式作用強烈，主要適于攪拌干硬性混凝土。 常見的這類攪拌機有，立軸渦槳攪拌機、立軸行星攪

27、拌機、單臥軸攪拌機和雙臥軸攪拌機等。</p><p>　　圖1-2 JS-500強制式攪拌機</p><p>　　1.2.2攪拌效果比較</p><p>　　單臥軸混凝土攪拌機是以擠壓、剪切和沖擊三種力同時作用而進行攪拌的，外力對拌和料的有效作用時間長，力的作用效率高，可以在較短的時間內把混凝土攪拌均勻。雙臥軸攪拌機是以物料的擠壓、剪切和對流為主，物料間的沖擊為輔，

28、如圖1一3所示。其工作原理為:當攪拌軸轉動時，葉片一方面帶動混合料在拌筒內輪番地作圓周運動，上下翻滾，同時在攪拌葉片相遇或重疊的部位，混合料相互交換體位;另一方面推動混合料沿著攪拌軸方向，不斷地從一個旋轉平面向另一個旋轉平面運動。雙軸葉片的反向螺旋形運動可使物料產(chǎn)生強烈的擠壓，葉片前后端的混凝土壓力差使得物料產(chǎn)生沖擊，葉片在旋轉過程中可使物料產(chǎn)生許多切割面。</p><p>　　圖1-3強制式攪拌機物料運動軌跡&

29、lt;/p><p>　　從上述分析可知:混凝土間產(chǎn)生擠壓對流的內摩擦，混凝土經(jīng)剪切后產(chǎn)生大量的切割面，混凝土間相互的沖擊是攪拌混凝土的三大要素。它不但可以完成拌和料間的物理變化，也可以加速化學反應。</p><p>　　雙臥軸攪拌機既有對混凝土的切割，也有一定的沖擊。特別是混凝土間具有合理的對流擠壓，在攪拌軸旋轉的每一瞬間混凝土均受到不同的外力作用，使拌和料在任何時刻都產(chǎn)生物理的和化學的變化，

30、是綜合性能最好的機型之一。 雙臥軸攪拌機以其顯著的特點、無可比擬的優(yōu)勢而廣泛地應用于各種混凝土工程。而且隨著高強度混凝土的實用化和混凝土機械的大型化，雙臥軸攪拌機必將有一個更加廣闊的應用前景。據(jù)一些建筑行家預測，此種機型今后仍是我國大型混凝土澆筑工程的主要機械。</p><p>　　1.2.3混凝土攪拌機型號</p><p>　　混凝土攪拌機的型號由攪拌機機型號和主要參數(shù)組合而成，其

31、意義如下：</p><p>　　1.3我國混凝土攪拌機的發(fā)展狀況</p><p>　　隨著我國城市化進程不斷向前推進，混凝土得到廣泛應用，混凝土攪拌機也得到了高速發(fā)展。目前我國混凝土攪拌機生產(chǎn)企業(yè)眾多，產(chǎn)品已形成系列化，但技術水平參差不齊，只有部分產(chǎn)品接近先進水平，有些技術已經(jīng)超過進口混凝土攪拌機的水平，其中部分產(chǎn)品具有自動化程度高、生產(chǎn)能力高、稱量精度高、投資少、攪拌質量好，能實現(xiàn)多倉號

32、、多配合比、不間斷地連續(xù)生產(chǎn)以及主機及其主要元器件的國產(chǎn)化程度高等優(yōu)點，但我國的混凝土攪拌機還存在著整體技術含量不高、普及率不高、地區(qū)差異較大、智能化程度不高和環(huán)保性能不高等缺點。目前，混凝土攪拌機的主要客戶群是參與大型項目施工建設的大型基礎建筑公司，在市場構成上，混凝土攪拌機企業(yè)的80%左右產(chǎn)品都供應給這些大型的施工企業(yè)，可見基礎設施建設對于混凝土攪拌機的影響是很大的，一旦以高鐵為代表的大型施工項目的逐漸完工，混凝土攪拌機市場也將面臨

33、快速下滑的風險。因此，今后商品混凝土機械市場將是主要的混凝土攪拌機市場增長點，特別是近年來國家對于環(huán)境保護的重視，商品混凝土的應用日益擴大，地方政府在擴大投資基礎設施建設的同時也對各級地方的商品混凝土提出要求，這也將推動混凝土攪拌機的發(fā)展。</p><p>　　混凝土機械是建筑工程業(yè)中使用最廣泛、用量最大的施工設備之一。中國是世界上水泥產(chǎn)量最大的國家，年產(chǎn)量約13.8億t，占世界水泥總產(chǎn)量的50%以上，這就決定了

34、中國混凝土機械在世界工程建設中的地位。近年來，混凝土機械市場經(jīng)歷了白熱化的競爭，各制造企業(yè)進入了真正的微利時代。于此同時，各企業(yè)也都注重了機械技術含量的提升，在制造工藝和設計水平上都有大幅度提升。如電子技術、液壓關鍵配件，在其行業(yè)都得到了廣泛的應用和大幅度的技術提高。在控制系統(tǒng)做了微機調控方式的轉變，整體質量有了顯著的改善。其經(jīng)濟性、可靠性、實用性均有明顯提高，以達到國際先進水準。中國的混凝土機械從制造和使用上來已經(jīng)是世界大國了，在技術

35、和性能方面也達到了國際領先水平，但是仍有部分因素阻礙了中國成為世界混凝土機械的強國。如產(chǎn)品在可靠性、節(jié)能、環(huán)保等方面與國外相比還存在一定差距，在智能化、信息化方面也存在很大差距。如今，工程機械行業(yè)都在秉承著“引進來”與“走出去”雙管齊下的戰(zhàn)略方針，混凝土機械也要在發(fā)展壯大的同時，積極吸收國外的頂尖技術力量，同時堅持擴充海外市場份額，為中國由混凝土機械大國轉變成為世界混凝土機械強國貢獻自己的力量。 </p><p>

36、;<b>　　2.設計大綱</b></p><p>　　2.1 畢業(yè)設計課題</p><p>　　JS500混凝土攪拌機的設計</p><p>　　2.2設計的總體要求</p><p>　?、?滿足使用功能要求</p><p><b>　　② 滿足經(jīng)濟性要求</b></

37、p><p>　?、?滿足壽命與可靠性的要求</p><p>　　④ 滿足勞動保護和環(huán)境保護的要求</p><p>　?、?滿足有關的技術標準</p><p><b>　　2.3 設計原則 </b></p><p><b>　?、?經(jīng)濟高效原則</b></p><

38、;p><b>　?、?合理實用原則</b></p><p>　?、蹟嚢铏C技術條件應滿足GB9142-2000《混凝土攪拌機技術條件》規(guī)范；</p><p>　?、?所用圖紙的幅面應符合GB4457-2000《中華人民共和國標準機械制圖》中的相關規(guī)定。</p><p><b>　　2.4 原始數(shù)據(jù)</b></p&

39、gt;<p>　?、?出料容積 500 L</p><p>　　② 進料容積 800 L</p><p>　?、?攪拌電機額定功率 15 KW</p><p>　?、?最大骨料粒徑 80/60 ㎜</p><p>　　⑤ 生產(chǎn)率 25-30 </p><p><b>　　3設計的主要內容

40、 </b></p><p><b>　　3.1 總體設計</b></p><p>　　3.1.1 攪拌裝置</p><p><b>　　攪拌葉片的改進</b></p><p>　　3.1.2 傳動系統(tǒng)</p><p>　　傳動系統(tǒng)方案的確定；</p>

41、<p>　　傳動系統(tǒng)結構形式的確定；</p><p>　　傳動系統(tǒng)結構型式和基本組成組成；</p><p>　　動力設備型式和配置；</p><p><b>　　畫出結構方案草圖。</b></p><p>　　3.1.3 上料系統(tǒng)</p><p>　　上料系統(tǒng)機構的改進；</p&

42、gt;<p>　　上料架的結構及基本組成；</p><p><b>　　畫出結構草圖。</b></p><p>　　3.1.4 供水系統(tǒng)</p><p><b>　　供水方式的選擇；</b></p><p>　　供水系統(tǒng)的組成和設備配置；</p><p><

43、;b>　　畫出結構草圖。</b></p><p>　　3.1.5 機架與支腿</p><p><b>　　機架的基本組成；</b></p><p><b>　　機架的結構型式。</b></p><p>　　3.1.6 電氣控制系統(tǒng)</p><p>　　整機電

44、氣控制系統(tǒng)方案的確定；</p><p>　　電氣系統(tǒng)原理圖的確定；</p><p><b>　　畫出電氣原理圖。</b></p><p>　　3.2 主要機構具體結構設計及參數(shù)設計</p><p>　　3.2.1攪拌裝置葉片的設計</p><p>　　（1）葉片的形狀改進</p>&

45、lt;p>　　大多混凝土攪拌機在使用中經(jīng)常出現(xiàn)罐體內壁粘結灰漿，無論怎樣清洗，罐內總是殘留一些剩余物，時間長了就形成厚厚的凝固的灰漿塊，不僅造成浪費，而且影響使用。鉆進罐內清理，勞動條件艱苦，勞動強度大，有時鑿罐方法不當，容易把壁板鑿裂，造成損失。</p><p>　　通過反復觀察分析，了解到造成灰漿粘罐的原因:一是由于進料葉片與進料口側壁板之間的空隙，使混凝土中的骨料容易在空隙中卡住.造成粘結;二是由于進

46、料葉片在工作時起著把物料攪向出料口方向，因此，在清洗罐體時，洗罐水不易在進料口側停留沖洗，來不及沖掉粘結物就被葉片攪向出料口方向。</p><p>　　經(jīng)過多次試驗摸索，把原來的進料葉片取消。在出料葉片中每隔一片改制成如圖3-1所示的非標準葉片，其安裝位置見圖3-2。改進后混凝土攪拌機葉片，靠近進料口部分的灰漿同樣能得到攪拌，不但保證了出料、清洗順利進行，攪拌速度與改進前相等，而且攪拌質量均勻。</p>

47、;<p>　　圖3-1非標準葉片加工圖 圖3-2改制葉片安裝位置</p><p>　?。?）葉片的材料選擇和可靠性設計</p><p>　　攪拌機葉片失效的主要形式是磨損。磨損速度不僅取決于外載荷、表面加工質量和滑動速度，而且與材料及材料副的連接及組合有關。磨損量和耐磨壽命都是隨機變量，若能準確進行概率計算和可靠性設計，則將給維修、調整和更換帶來很大方便

48、，而且可以大大提高整機的可靠度。</p><p>　　目前，我國攪拌機葉片通常使用的材料有:普通白口鑄鐵、球墨鑄鐵、高鎢白口鑄鐵和ZGMn13四種。在相同工況下，分別對上述四種不同材料的葉片進行工業(yè)性試驗，其最大磨損量Wu和最小磨損量Wl如表3-1所示。</p><p>　　表3-1 </p><p>　　表1中的數(shù)據(jù)就是篩選較為理想的葉片材料以便進行磨

49、損概率設計的主要依據(jù)。根據(jù)相關的試驗表明，當骨料粒徑在3 ^- 5mm時，葉片高度磨損最為嚴重。實際上，混凝土骨料級配粒徑3^-5mm的骨料只占全部骨料的100~200(理論值為零)，所以葉片與襯板間隙選在3^-5mm時能有效地減少葉片高度方向的磨損。據(jù)相關統(tǒng)計分析，碎石間隙宜選3^-5mm,卵石間隙宜選4 ^-6mm。 </p><p>　　攪拌葉片在給定工作時間和容許磨損量條件下的可靠度主要取決于磨損壽命分布

50、。一般都認為按正態(tài)分布。</p><p>　　以ZGMn13葉片為例，已知容許磨損量=5mm，年實際累積磨損時間=1000h，根據(jù)《機械設計》第三章可靠性的計算公式算出，一年1000h不磨損失效的可靠度為0. 99926。因此葉片進行維修、調整或更換的時間不必采取測量的辦法檢查判斷。考慮到攪拌混凝土量和工作時間有一一對應的關系，可以采用累積計算實際工作時間的方法來判定。如對于ZGMnl 3葉片，不磨損失效的可靠度

51、R=0. 999時，工作多少小時就應更換呢?根據(jù)，即葉片工作1002. 86h時，即應更換新葉片(式中為可靠壽命，和為容許磨損量的磨損壽命均值和標準差，為聯(lián)結系數(shù))。</p><p>　　所有材料葉片的可靠性設計均可采用類似方法計算。表1為四種常用材料葉片設計的可靠度，表3-2則為可靠壽命計算值。</p><p><b>　　表3-2</b></p>&

52、lt;p><b>　　葉片固定方法的改進</b></p><p>　　一般攪拌機在使用一段時間后，葉片固定螺栓容易松動，使葉片產(chǎn)生扭轉變形，推角減小，推料速度減慢，致使物料堆積，加劇葉片的磨損。因而需經(jīng)常停機更換葉片及調整葉片錐角a，影響了正常生產(chǎn)。</p><p>　　葉片在光軸上完全依靠螺栓緊固是比較難的，容易扭轉。為此，尋找一個簡單的葉片固定件如圖3-4所

53、示。材料為A3鋼板和圓鋼。在焊接時，可根據(jù)葉片所需推角a，將固定座焊于固定瓦上即成。使用時只需將葉片插入固定座的槽內，固定瓦貼于軸表面，通過葉片螺栓緊固在軸上即可。該件制作簡單，拆裝方便，提高了效率，不但消除了葉片扭轉問題，也同時避免了在更換葉片時對推角a的調整，縮短了修理時間，且可多次重復使用。</p><p>　　圖3-4雙軸攪拌機葉片固定方法</p><p><b>　　3

54、.2.2傳動系統(tǒng)</b></p><p>　　傳動按傳動方式可分為兩種：機械傳動和液壓傳動。液壓傳動具有重量輕，體積小，結構緊湊，驅動力大等特點，但考慮到目前國內狀況，液壓馬達在質量上提高了很多，但價格昂貴，用于一般的攪拌設備上，成本太高，不經(jīng)濟，因此我們選用傳統(tǒng)的機械傳動。傳動系統(tǒng)由電動機、皮帶輪、減速箱、開式齒輪等組成，如圖3-5所示。電動機8通過皮帶輪7、5帶動二級齒輪減速箱，減速箱兩軸通過由兩

55、個開式小齒輪10和兩個開式大齒輪9組成的兩對開式齒輪副分別帶動兩根水平布置的攪拌軸反向等速回轉。</p><p>　　圖3-5攪拌傳動系統(tǒng)</p><p>　　1—箱體；2—第二級大齒輪；3—第一級大齒輪；4—第二級小齒輪；</p><p>　　5—大皮帶輪；6—第一級小齒輪；7—小皮帶輪；8—電動機；</p><p>　　9—開式大齒輪；1

56、0—開式小齒輪</p><p>　　3.2.3上料系統(tǒng)的改進</p><p>　　上料系統(tǒng)是由卷揚機、上料架、料斗、進料漏斗組成。當需上料時，先將需要攪拌的混凝土合料裝在料斗號內，啟動卷揚電動機、鋼絲繩牽引料斗沿軌道上升，當料斗上升到一定高度后，料斗門自動打開，物料可由進料漏斗投進攪拌筒中，隨后料斗可以以兩種方式（自動、手動）下座至料斗坑中。在多年使用此種機型時發(fā)現(xiàn)當料斗門打開后，在物料下

57、滑過程中。有些物料由于潮濕不可能下落面堆積在料斗門上。由于操作人員的疏忽大意或者操作失誤會造成各種事故發(fā)生，例如造成卷揚電動機過熱而燒毀和料斗被卡在軌道上造成斗門損壞等機械事故。針對上述原因我們對原機型上料系統(tǒng)進行改進，并取得良好效果。改動如圖（3-6）所示，圖（3-6）Ａ為原機型圖、圖（3-6）Ｂ為改后圖，圖（3-6）Ｂ所示ｌ為我們在料斗上加裝的振動裝置，采用４００Ｗ小型振動電動機作為振動源，當料斗提升至料斗門完全開啟狀態(tài)時振動電動機

58、起振，在外加振動力作用下，在料斗壁及斗門上附著的砂、石、水泥殘料一起滑落至攪拌筒內。料斗內極為干凈，隨后關閉振動電機，料斗下座。振動電動機采用螺檢緊鼠釣方法固定在科斗上。這樣可以拆修方便。電動機外加電機保護罩。注意通風良好和具有防雨作用。振動裝置電源</p><p><b>　　圖3-6上料系統(tǒng)</b></p><p>　　3.2.4 卸料機械的改進 原卸料

59、機構的動力裝置采用電動推桿。由于電動推桿的超載性能及制造質量等原因，開門裝置經(jīng)常損壞，無法機動卸料。 改進后，卸料門采用液壓缸開關，開門迅速、操縱方便，可靠性高，克服了電動推桿的缺陷。</p><p><b>　　3.2.5供水系統(tǒng)</b></p><p>　　(1)供水系統(tǒng)的組成及結構</p><p>　　供水系統(tǒng)是電動機、水泵、節(jié)流

60、閥及管路等組成，見圖2.6。啟動水泵，即可將注入攪拌筒，水的流量通過閘閥調節(jié)，供水總量由時間繼電器控制。當按鈕轉到“時控”位置時，水泵會按設定的時間運轉和自動停止，當按鈕轉到“手動”位置時，可連續(xù)供水。</p><p>　　(2)供水方式的選擇</p><p>　　在混凝土攪拌機生產(chǎn)混凝土時，對混凝土質量影響較大的除了攪拌機自身的工作性能以外，就是供水精度。由于供水精度要求控制在2%的范圍

61、內，故如何更好的滿足精度問題是供水方式的選擇，應加以認真考慮。目前，國內運用的主要是時間繼電器或虹吸式水箱控制供水精度。但由于虹吸式水箱在不配備站的情況下有諸多不便，故而選用混凝土攪拌機專用水泵配以時間繼電器控制，在誤差允許范圍內讓供水時間略大一些，如果砂石過濕則供水時間相對短一些。</p><p>　　(3)供水系統(tǒng)的設備配置</p><p>　　時間繼電器，供水開關控制，帶防塵罩的電機

62、。</p><p>　　(4)供水系統(tǒng)結構示意圖如圖3-7所示</p><p><b>　　圖 3-7供水系統(tǒng)</b></p><p>　　1.噴水管　　2.進水管　　3.水源　　4.吸水管　　5.水泵</p><p>　　3.2.6電氣控制系統(tǒng)改進</p><p>　　我們在原機型電氣控制系統(tǒng)中

63、加入了振動電機控制電路。本電路采用自動／手動兩裝置。控制電路原理中圖（２）所示。手動／自動由轉換開關ＳＡ轉換完成。手動部分由開／停兩按鈕控制接觸器ＦＭ３線圈通電和斷電，從而控制振動電機開、停。自動部分由停止按鈕ＳＢＩ行程開關Ｓ０１—２來控制接觸器ＫＭ３線圈從而控制振動電機開停，由于篇幅有限只列出與振動電機控制有關系的料斗提升和下座電氣控制電路及加裝部分電路，其余圖略。</p><p>　　圖3-8 JS-500電

64、氣控制系統(tǒng) </p><p>　　3.2.7機架與支腿　</p><p>　?。?）機架：根據(jù)整體的布置情況和尺寸要求，按整體具體要求用槽鋼，角鋼焊接而成的，并按強度組裝焊鉚在一起，支承主機，并且使各部件空間位置固定形成一整體。</p><p>　?。?）支腿：由于本機容量較大，按國家城建法規(guī)要求卸料高度大于1.5m,采用長短腿配合使用。攪拌時長支腿支承達到使用要求

65、。運輸時可將支腿卸掉。短支腿則用于運輸狀態(tài)，卸去長支腿防止機架上各部件與車輛接觸而受損。</p><p>　　圖3-9 JS-500攪拌機機架</p><p>　　3.2.8軸封裝置改進</p><p>　　當前大部分的臥軸式混凝土攪拌機的軸端密封都是在靠近攪拌筒體內腔處設置一對軸端密封保護圈。由于密封圈存在間隙，砂漿很容易通過間隙進入軸端內，而砂漿一旦進入軸端內，

66、很快就會磨壞軸端的密封膠圈造成泄漏，因此這種軸端密封裝置不夠可靠，壽命較短。為此我們設計了一種新型的密封裝置，在攪拌軸位于攪拌筒體的內測的部分上設有套在攪拌軸上的動密封環(huán)，攪拌筒體上設有套在攪拌軸上的靜密封環(huán)。由于動密封環(huán)和靜密封環(huán)由彈簧壓緊形成面接觸密封，而且密封接觸面位于攪拌筒體的內部，攪拌筒體內的泥砂不會進入攪拌軸上用于與攪拌筒體連接的部分及攪拌筒體之外的部分，密封效果大大提高。</p><p>　　圖3-

67、10 軸封裝置結構示意圖</p><p>　　圖中：1、攪拌軸，2、擋圈，3、彈簧，4、動密封環(huán)，5、靜密封環(huán)，6、攪拌筒體，7、黃膠密封圈，8、鎖軸器，9、單向密封圈，10、軸頭外殼，11、浮動密封環(huán)，12、導向平鍵</p><p><b>　　4機架的設計</b></p><p>　　4.1機架設計的主要內容</p><

68、p>　　(1) 機架結構方案的確定</p><p>　　(2) 機架上所有部件之間相對位置的確定</p><p>　　(3) 機架上所有部件與機架的連接方式及安裝位置的確定</p><p>　　(4) 機架外形尺寸的確定（要求運輸寬度不超過2.2米）</p><p>　　(5) 機架的選材，機架穩(wěn)定性的校核</p><

69、;p><b>　　4.2底架的設計</b></p><p>　　4.2.1機架設計的一般要求</p><p>　　(1) 機架的重量輕，材料選擇合適，成本低。</p><p><b>　　(2) 便于制造。</b></p><p>　　(3) 結構合理應使機架上的零部件安裝，調整，修理和更換都

70、方便。</p><p>　　(4) 結構設計合理，工藝性好，使機架本身的內應力小及溫度變換引起的變形應力小。</p><p>　　(5) 抗腐蝕，使機架結構在服務期限內盡量少維修。</p><p>　　4.2.2底架材料的選擇</p><p>　　在材料的選擇及鋼結構的選擇一般應考慮以下幾個因素：</p><p>　　

71、(1)結構的性質，如連接方式及方法，結構的重要性，受力特點等。</p><p>　　(2)載荷的性質，例如主要受的是動載荷還是靜載荷等情況。</p><p>　　(3)結構的工作環(huán)境及條件：如所處的溫度高低，環(huán)境的酸堿性以及浸蝕的情況等。</p><p>　　由于攪拌機機架承重比較大，所以選用強度良好的Q235碳素鋼來設計制造機架。受彎構件的截面形式有矩形鋼，工字鋼

72、，槽鋼，彎曲薄壁鋼，組合梁等，在攪拌機機架中，載荷作用點接近扭轉中心，能保證截面不會發(fā)生扭轉等一些情況，所以采用槽鋼來焊接底架，其中有一些焊件考慮其受力很小用角鋼代替，角鋼能起到節(jié)省材料的目的。</p><p>　　4.2.3確定攪拌筒偏離機架底架重心的距離</p><p>　　在整個底架上，電機減速箱安裝在一側，從各部件的自重考慮，不對稱的安裝容易造成整個底架有失穩(wěn)的傾向，影響工作時的穩(wěn)

73、定性，所以攪拌筒的安裝位置的中心線必須偏向機架底架的中心線，以保證整機在工作和運輸時具有良好的穩(wěn)定性。利用攪拌筒對中心線的力矩來平衡，考慮此方法會引起底架在長度方向的加長，空間體積太大，不便于運輸。相比之下，利用移動左右支腿（長度方向）的方法更加簡便。</p><p>　　計算整機的重心位置：</p><p>　　由查閱有關資料及手冊，可將各部件坐標，重量歸納如下表：</p>

74、<p>　　表4-1各部件重心及坐標</p><p><b>　　重心坐標：</b></p><p><b>　　=</b></p><p><b>　　=</b></p><p><b>　　=288.14㎜</b></p>&

75、lt;p>　　即整機重心在偏離攪拌筒中心線右側288.14mm，由于左側常有人工在臺板上操作，加上欄桿的重量，大概整機的重心坐標為 180mm.</p><p>　　4.2.4底架所受各力的分析計算</p><p>　　經(jīng)分析：底架示意圖上槽鋼AB受力最大，所以校核時按AB受力來設計。槽鋼AB所受的力的形式有：支腿在兩端的支持力,，支撐力加上上料架和料斗的壓力,，攪拌筒支承壓力，,減

76、速箱結構包括聯(lián)軸器，帶輪的簡化重量，水泵的壓力，電器箱的壓力。</p><p>　　由于整機重心位置偏移量不是很大，只有180mm，無須將支腿向中間靠近。其它部件自重作用點及尺寸可由底架圖可知，可將AB看做受彎梁，其受力如下圖4-1所示：</p><p><b>　　圖4-1</b></p><p>　　計算支承壓力，的大小</p>

77、<p>　　其中G=+ =1100+500×2.3×(1+10%)=2365 kg</p><p>　　攪拌筒底架支撐對如下圖4-2所示:</p><p><b>　　圖4-2</b></p><p>　　=0 - 1095=0 </p><p>　　=/1680=765.

78、85 kg</p><p>　　所以==765.85 kg</p><p>　　(2) 計算支承壓力，的大小</p><p>　　，為料斗上升到最高位置時，料斗中的料已卸入攪拌筒中而料斗還未下降時料斗與上料架的重量壓在槽鋼AB上的力，又前面數(shù)據(jù)可知 =300kg， 且上料架包括上料軌道，則上料架作用在底架槽鋼上的力為上料軌道架和其他在上料架上的部件的重量和，則有=2

79、rl=2×18.52×2.70=100.0kg （r:槽鋼材料的試比重18.52kg/m，出自《機械設計手冊》上冊第一分冊），如滑輪等其他部件在上料架上的重量估算為56kg.則 =100.0+56=156kg 。</p><p>　　PQ槽鋼受力示意圖4-3：</p><p><b>　　圖4-3</b></p><p>

80、;　　為上料架及料在最高點時底架的估計重心，由于上料架的滑輪等裝置，料斗上升到最高位置時，合重偏靠PT方，則估計到第一槽鋼的距離為530㎜，并假設槽鋼PQ和TZ上有兩支承點H、I。</p><p>　　畫出受力簡圖如下圖4-4所示：</p><p><b>　　圖4-4</b></p><p><b>　　由則有：</b>

81、</p><p>　　1680 - （+ ）×1150 =0</p><p>　　1680 - (300+156)×1150 =0</p><p>　　= (300+156)×1150/1680=156.07㎏</p><p>　　所以 ===156.07kg</p><p>　　(3)

82、計算減速器結構對槽鋼AB的壓力</p><p>　　由于皮帶輪與槽鋼的距離比較遠，同時聯(lián)軸器重43kg，皮帶和帶輪合重35kg，減速器的重量為415kg，由于皮帶輪與聯(lián)軸器的重量相近，可假設三者之和的作用中心為,合計重量為=503kg，受力示意圖如下圖4-5：</p><p><b>　　圖4-5</b></p><p><b>　　

83、根據(jù)平衡條件 </b></p><p>　　1150- ×450/1150=0</p><p>　　代入數(shù)據(jù)得：=196.83㎏</p><p>　　(4)計算電器箱對槽鋼AB的壓力</p><p>　　電器箱對槽鋼AB的壓力為，電器箱的重量為26㎏，根據(jù)底架上各部件的相對位置確定，電器箱的位置為，受力示意圖如下圖4-6

84、：</p><p><b>　　圖4-6</b></p><p>　　1680 – G(1680–205)=0</p><p>　　=26×（1680-205）/1680=22.83㎏</p><p>　　所以 =22.83㎏</p><p>　　(5)計算水泵對槽鋼AB的壓力<

85、/p><p>　　水泵的重量為29㎏，由底架上各部件的相對尺寸確定，水泵的重心為，受力示意圖如下圖4-7：</p><p><b>　　圖4-7</b></p><p>　　G(1680 -135)- ·1680=0</p><p>　　=29×(1680-135)/1680=26.67㎏</p&g

86、t;<p>　　所以 =26.67㎏</p><p>　　(6)計算槽鋼AB的總受力</p><p>　　根據(jù)槽鋼AB的受力情況求兩端支承力 ，，總示意圖如圖4-8所示：</p><p><b>　　圖4-8</b></p><p>　　由=0 ，列出力矩平衡式：</p><p&g

87、t;　　·395 +（+）·795+2025·（+）+2415·+·2475=·2800</p><p><b>　　= </b></p><p><b>　　=1035.6㎏</b></p><p>　　=-=2012.1-1035.6=976.5㎏</p

88、><p>　　4.2.5求各點的力矩</p><p>　　將槽鋼視為受彎梁，求各力的彎矩，彎矩無論在指定截面的左側或右側，向上的外力產(chǎn)生正的彎矩，向下的外力產(chǎn)生負的彎矩。</p><p>　　=0 g =9.8N/㎏</p><p>　　=·395=1035.6×395=409062×9.8=400880

89、7.6N/㎏=4008.8KN·mm</p><p>　　=·795 -400·=1035.6×795-400×22.83=706138.5×9.8=7139.67 KN·mm</p><p>　　=·（2800-2025）-·（2415-2025）-·(2475-2025)</p&g

90、t;<p>　　=976.5×（2800-2025）-196.83×(2415-2025)-26.67×450</p><p>　　=655407.625×9.8=6423.0 KN·mm</p><p>　　=·(2800-2415)- ·(2475-2415)</p><p>　

91、　=976.5×385-26.67×60</p><p>　　=3431.47 KN·mm</p><p>　　=·(2800-2475)=976.5×325=317362.5×9.8=3110.15 KN·mm</p><p><b>　　=0</b></p>

92、<p>　　由以上的彎矩計算結果可以畫出槽鋼AB的受力彎矩圖，如下圖4-9所示：</p><p><b>　　圖4-9</b></p><p>　　由上示彎矩圖可以看出，最大彎矩為=7139.67 KN·mm</p><p><b>　　4.2.6選材</b></p><p>

93、　　由以上計算可知，最大彎矩為=7139.67 KN·mm ，D點出現(xiàn)最大彎矩，因此點D為危險點，D的截面為危險截面，所以按設計。</p><p>　　所選材料為普通碳素鋼Q235，查《機械設計手冊》可知其屈服極限=225N/,由于比重較大，而且工作環(huán)境較差，攪拌時的振動較大，以及上面不可避免的要打孔，將會有應力集中的現(xiàn)象。所以為了保證工作和運輸?shù)陌踩?，選取安全系數(shù)=1.8，則有：</p>

94、<p>　　[]===125 N/ （由《材料力學》可知對型材可取=1.5～2.5）</p><p>　　截面系數(shù) ===57.12 ，根據(jù)《材料力學》上冊附錄Ⅱ表3查取截面系數(shù)的標準值 =87.1，選取槽鋼型號為熱軋普通型槽鋼 [14b，[14b 的有關數(shù)據(jù)如下圖4-10：</p><p>　　圖4-10 槽鋼14b </p><p>　　4.2

95、.7底架的校核</p><p><b>　?。?）校核AB槽鋼</b></p><p><b>　?、?校核其強度</b></p><p>　　表4 [14b的尺寸</p><p>　　由《機械設計手冊》取相關數(shù)據(jù)：b=60㎜，h=140㎜， t=9.5㎜，一根截面對稱的梁，載荷作用在其最大剛度

96、平面內，當作用載荷較小時，梁的彎曲平衡狀態(tài)是穩(wěn)定的。即由于外界各種因素會使梁產(chǎn)生微小的側向彎曲和扭轉變形，在外界影響消失后，梁仍能恢復原來平衡狀態(tài)，沒有喪失繼續(xù)承擔載荷的能力。但這時如果外界載荷稍微增大一些，梁的變形就會急劇增加，并導致梁的破壞，這種情況表示梁喪失了整體穩(wěn)定性。梁維持其穩(wěn)定性能承擔的最大彎矩稱為臨界彎矩。</p><p>　　對于軋制槽鋼簡支梁的整體穩(wěn)定系數(shù)，不論載荷的形式和載荷作用點在截<

97、/p><p>　　面高度上的位置如何均可按下式計算：</p><p>　　= （公式出自《鋼結構》附錄）</p><p>　　式中 h — 槽鋼的截面高度</p><p>　　b — 槽鋼的翼緣高度</p><p>　　t — 槽鋼的平均腿厚度</p><p><b>　　— 材料

98、的屈服極限</b></p><p><b>　　對此槽鋼進行校核：</b></p><p>　　==0.86566（注：=225Mpa由《材料力學》表2-1中查出）</p><p>　　=0.86566>0.6 ,應由其相對應的來代替。按《鋼結構》附表查出相應的值。</p><p><b>

99、　　=1.1-+</b></p><p>　　=1.1-+=0.72</p><p>　　則有==113.85< []=125 N/ ,即AB槽鋼單獨受力的整體穩(wěn)定性滿足要求，強度滿足要求。并且AB槽鋼在底架中并不是計算的簡支梁，而是和許多焊接件焊接后構成底架，從而使底架的整體穩(wěn)定性得到進一步加強，所以穩(wěn)定性完全可以得到保證，強度滿足要求。為使槽鋼穩(wěn)定性更好，可在槽鋼兩翼

100、之間間隔的焊接了一些加強筋。</p><p>　?、?校核AB槽鋼的剛度</p><p>　　在工程應用中，校核了槽鋼的強度后，對受彎桿件還應有剛度要求，即要求其變形不能太大，每個力作用在槽鋼上都可以簡化成下圖圖4-11，分別各力作用下槽鋼的撓度。</p><p><b>　　圖4-11</b></p><p><

101、b>　　由公式=</b></p><p>　　注：公式出自《材料力學》上冊表6-1續(xù)表</p><p>　　E — 鋼材的彈性模量</p><p>　　I — 截面對主軸的慣性矩</p><p>　　Q235碳素鋼取E=206× N/(《鋼結構》表2-6)</p><p><b>

102、　　有如下計算：</b></p><p><b>　　==-0.16×㎜</b></p><p><b>　　==-2.25×㎜</b></p><p><b>　　==2.24×㎜</b></p><p><b>　　==-

103、0.51×㎜</b></p><p>　　==-0.049×㎜</p><p><b>　　==++++</b></p><p>　　=（0.16+2.25+2.24+0.51+0.049）×</p><p><b>　　=5.21×㎜</b>&l

104、t;/p><p>　　因為材料的許用撓度為～之間，則取[]===5.6㎜,因為=5.21×㎜<5.6㎜，因此剛度達到要求，并且此槽鋼并不是簡支梁，且不可能產(chǎn)生各力最大撓度的疊加情況，所以受力表示實際撓度遠遠小于許用撓度，此剛度達到許用要求，安全可靠。</p><p>　?。?）其他槽鋼的校核</p><p>　　經(jīng)估算和分析，其他槽鋼所承受的載荷最大也不

105、會超過AB槽鋼，所以其他的不必再進行剛度、穩(wěn)定性和強度的校核。</p><p>　　對于其他槽鋼，由于其所受彎矩小于槽鋼AB,則其強度均可以保證。支腿安裝于槽鋼Ⅰ、Ⅱ上，槽鋼Ⅱ受力很小，所以不易產(chǎn)生剪切現(xiàn)象，而槽鋼Ⅰ受力很大，易發(fā)生剪切變形，所以要對此槽鋼進行抗剪校核。由上述受力計算可知：</p><p>　　=976.5㎏，=1035.6㎏</p><p>　　由

106、公式 (公式出自《材料力學》上冊P180)</p><p>　　其中Q — 橫截面上的剪力</p><p>　　b — 截面寬度，b=60㎜</p><p>　　— 槽鋼截面對主軸的慣性矩</p><p>　　— 槽鋼截面上距中心軸為y的槽線以外部分的面積對中心軸的靜矩。</p><p>　　=6×

107、0.8×+×0.8×=273.64</p><p><b>　　==58.3N/</b></p><p>　　由《機械設計手冊》可查得Q235的抗剪強度f=115 N/，由于孔等會引起應力集中現(xiàn)象，取安全系數(shù)n=1.5，則 []=115/1.5=76.7 N/,因為=58.3N/ <[]=76.7 N/，所以在抗剪強度上，槽鋼1滿足

108、抗剪要求，安全可靠。</p><p><b>　　4.3支腿的設計</b></p><p>　　支腿選用Q235的等邊角鋼，四根槽鋼分別安裝在槽鋼Ⅰ、Ⅱ上，各前支腿和后支腿之間用螺栓聯(lián)結，選用等邊角鋼L110×110×10，兩后支腿之間用同樣的螺栓聯(lián)結，兩前支腿之間無角鋼聯(lián)結，以便于出料及運料。</p><p>　　為了在運

109、輸時不對整機構件造成壓損破壞，故采用長短支腿的結構，運輸時把長支腿拆卸后由短支腿承重。支腿和底架之間有用螺栓聯(lián)結的鋼板及支板，用于增加整機的穩(wěn)定性。</p><p>　　選用等邊角鋼L110×110×10，聯(lián)結結構如下圖4-12所示：</p><p><b>　　圖4-12</b></p><p>　　1.支腿

110、 2.斜支撐 3. 底架槽鋼</p><p>　　4.3.1校核支腿的穩(wěn)定性</p><p>　　支腿在整機工作時除受到整機振動的影響，并承受底架上各部件的自重，為了簡化計算，通常根據(jù)支腿在整機中的受力情況將其簡化為兩端固定（底面腳板在工作時要固定）的受壓桿件考慮，如下 圖4-13所示：</p><p><b>　　圖4-13</b&

111、gt;</p><p>　　按長度1575㎜校核，在四個支腿中，由估算可知，支腿受到的最大壓力=1035.6㎏=10148.9N 考慮到底架上各部件的影響，取底架上各部件的總重為，由于焊接在槽鋼上的兩前支腿承受絕大部分重量，故設兩前支腿承重 Q=(×9.8)+ </p><p>　　=（×2900×9.8）+10148.9</p>

112、<p><b>　　=19622.3N</b></p><p>　　計算長度系數(shù)取，由于壓重較大且工作環(huán)境差，攪拌時有振動現(xiàn)象以及上面的孔，將有應力集中的現(xiàn)象發(fā)生。為了保證安全，取安全系數(shù)=1.5,可查的Q235的屈服極限=225N/，=150 N/，方能滿足條件，A為截面面積，所選等邊角鋼為L110×110×10，由《機械設計手冊》第3篇可查得A=21.261

113、,=3.38㎝（為截面對主軸的回轉半徑）。</p><p>　　柔度===23.29，對于受壓桿件[]=150～200,取[]=150，則<[],剛度滿足要求。由《機械設計》表6-2查出=120～150Mpa，取=135 Mpa。由《材料力學》公式(14.8) 求出 </p><p>　　===122.72 </p><p&g

114、t;　　因為由<，所以不能用歐拉公式計算臨界壓力，查《材料力學》上冊P162得Q235的a=304Mpa，b=1.12Mpa，由經(jīng)驗公式求出</p><p><b>　　==61.06</b></p><p>　　這是用直線公式的最小柔度。<，所以只能按壓縮的強度計算。要求，=9.23Mpa<=235Mpa</p><p>　

115、　因此，支腿的強度完全滿足要求。</p><p>　　可查出相應的穩(wěn)定系數(shù)=0.976（由《鋼結構》附錄三可查得），所以</p><p>　　==9.74 N/<[]=150 N/,則強度滿足要求，安全可靠。</p><p>　　4.3.2局部穩(wěn)定性的校核</p><p>　　翼緣寬厚比 ，因為<30，故取=30。應滿足下式：&

116、lt;/p><p>　　（此公式由《鋼結構》書中P118查得）</p><p><b>　　==40.88</b></p><p>　　因為 =11<40.88，所以局部穩(wěn)定性也可以得到保證。</p><p>　　綜上各步計算、分析和校核，選取Q235碳素鋼的熱軋等邊角鋼L110×110×10完全能

117、滿足使用要求。 </p><p>　　4.4上料架與底板的聯(lián)接形式及臺板的設計</p><p>　　4.4.1上料架與底板的聯(lián)接形式</p><p>　　考慮到在靠近槽鋼Ⅱ的邊緣安裝導向滑輪的原因，由于導向滑輪組的存在，如果將上料架與底架以三面角鋼聯(lián)結形式來焊接是不可能的。所以采用側面焊接的方式。其結構如下圖 圖4-14所示：</p>

118、;<p><b>　　圖4-14</b></p><p>　　1. 鋼板 2.聯(lián)結槽鋼 3.上料軌道架 4.聯(lián)結鋼板</p><p>　　4.4.2臺板的設計</p><p>　　臺板是供操作人員站立和行走的，應采用防滑的花紋鋼板設計臺板。由《機械設計手冊》選用國標GB/T 3277-1991。</p>

119、<p>　　4.5減速器底板的設計</p><p>　　由于攪拌筒軸中心高為500㎜，減速器中心高為280㎜，且攪拌筒與減速器二者需要保持等高，所以將減速器底板設計成長寬490㎜×350㎜，安裝時將此底架支承用以鋼板焊接在底架的槽鋼上，在鋼板上相應位置的打螺栓孔。</p><p>　　此外，由于帶輪是聯(lián)結減速器輸入軸與電動機輸出軸的部件，考慮減速器底板及電動機底板在

120、底架上的相對位置，必須保證準確、密切的相對位置關系。具體尺寸如下圖圖4-15所示：</p><p>　　圖4-15 減速器底板</p><p>　　將此板焊接在底架的機架上，并在其相應位置上打出螺栓孔，以安裝減速器，將減速器用螺栓聯(lián)結在機架的底架上。</p><p><b>　　結論：</b></p><p>　　本設計