2023年全國(guó)碩士研究生考試考研英語(yǔ)一試題真題(含答案詳解+作文范文)_第1頁(yè)
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1、<p>  《壓力容器與管道安全》課程設(shè)計(jì)</p><p>  專 業(yè) 安全工程 </p><p>  姓 名 </p><p>  學(xué) 號(hào) </p><p>  課程名稱 壓力容器與管道安全 &

2、lt;/p><p>  指導(dǎo)教師 </p><p><b>  市政與環(huán)境工程學(xué)院</b></p><p><b>  2015年12月</b></p><p><b>  目錄</b></p><p>  1. 目的與

3、任務(wù)2</p><p>  2. 儲(chǔ)罐的設(shè)計(jì)要求3</p><p>  2.1 設(shè)計(jì)題目3</p><p>  2.2 設(shè)計(jì)要求3</p><p>  3. 臥式液氨儲(chǔ)罐的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)3</p><p>  3.1儲(chǔ)罐主要結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)3</p><p>  3.1.1筒體和封頭的結(jié)構(gòu)選擇

4、3</p><p>  3.1.2用方案一計(jì)算筒體和封頭的厚度4</p><p>  3.1.3用方案二計(jì)算筒體和封頭的厚度6</p><p>  3.1.4兩種方案的比較7</p><p>  3.2計(jì)算鞍座反力8</p><p>  3.3支座及其位置選取9</p><p>  3

5、.3.1鞍座數(shù)量的確定9</p><p>  3.3.2鞍座安裝位置的確定9</p><p>  3.3.3鞍座標(biāo)準(zhǔn)的選用11</p><p>  3.4儲(chǔ)罐應(yīng)力校核11</p><p>  3.4.1筒體軸向應(yīng)力校核11</p><p>  3.4.2筒體和封頭切向剪應(yīng)力校核13</p>&

6、lt;p>  3.4.3筒體周向應(yīng)力校核13</p><p>  3.4.4鞍座有效斷面的平均應(yīng)力校核14</p><p>  3.5 入孔設(shè)計(jì)14</p><p>  3.6開(kāi)孔補(bǔ)強(qiáng)計(jì)算15</p><p>  3.7接管與法蘭聯(lián)結(jié)設(shè)計(jì)17</p><p><b>  參考文獻(xiàn)19<

7、/b></p><p><b>  1. 目的與任務(wù)</b></p><p>  本課程設(shè)計(jì)是在學(xué)完《壓力容器與管道安全》之后綜合利用所學(xué)知識(shí)完成一個(gè)壓力容器設(shè)計(jì)。該課程設(shè)計(jì)的主要任務(wù)</p><p>  1.是通過(guò)解決一、兩個(gè)實(shí)際問(wèn)題,鞏固和加深對(duì)壓力容器的結(jié)構(gòu)、原理、特性的認(rèn)識(shí)和基本知識(shí)的理解,提高綜合運(yùn)用課程所學(xué)知識(shí)的能力。<

8、/p><p>  2.培養(yǎng)根據(jù)課題需要選學(xué)參考書籍,查閱手冊(cè)、圖表和文獻(xiàn)資料的自學(xué)能力。通過(guò)獨(dú)立思考,深入鉆研有關(guān)問(wèn)題,學(xué)會(huì)自己分析解決問(wèn)題的方法。</p><p>  3.通過(guò)實(shí)際設(shè)計(jì)方案的分析比較,設(shè)計(jì)計(jì)算,元件選擇等環(huán)節(jié),初步掌握工程中壓力容器設(shè)計(jì)方法。</p><p>  4.培養(yǎng)嚴(yán)肅認(rèn)真的工作作風(fēng)和科學(xué)態(tài)度。通過(guò)課程設(shè)計(jì)實(shí)踐,逐步建立正確的生產(chǎn)觀點(diǎn)、經(jīng)濟(jì)觀點(diǎn)和

9、全局觀點(diǎn),獲得初步的應(yīng)用經(jīng)驗(yàn),為以后從事生產(chǎn)和科研工作打下一定的基礎(chǔ)。</p><p>  2. 儲(chǔ)罐的設(shè)計(jì)要求</p><p><b>  2.1 設(shè)計(jì)題目</b></p><p>  某廠需添置一臺(tái)液氨貯罐,設(shè)計(jì)原始數(shù)據(jù):設(shè)計(jì)壓力P=1.9Mpa,設(shè)計(jì)溫度T=43℃,容器內(nèi)徑D=1230mm,容積V=3.1m3,設(shè)備充裝系數(shù)0.9。采用鞍式

10、支座。試設(shè)計(jì)該設(shè)備。</p><p><b>  2.2 設(shè)計(jì)要求</b></p><p>  根據(jù)已知的條件,按照以下順序進(jìn)行設(shè)計(jì):</p><p>  1.主要結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)—筒體、封頭、接管、法蘭密封、鞍座及其位置。</p><p>  2.主要材料—焊縫和探傷</p><p>  3.筒體和封頭

11、的厚度計(jì)算</p><p><b>  4.計(jì)算鞍座反力</b></p><p>  5.筒體軸向應(yīng)力校核</p><p>  6.筒體和封頭切向剪應(yīng)力校核</p><p>  7.筒體環(huán)向應(yīng)力校核</p><p>  8.鞍座有效斷面的平均應(yīng)力校核</p><p><

12、;b>  9.開(kāi)孔補(bǔ)強(qiáng)計(jì)算</b></p><p><b>  10.設(shè)備結(jié)構(gòu)總圖</b></p><p>  3. 臥式液氨儲(chǔ)罐的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)</p><p>  3.1儲(chǔ)罐主要結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)</p><p>  3.1.1筒體和封頭的結(jié)構(gòu)選擇</p><p>  由于純液氨具有一定的

13、腐蝕性,但設(shè)計(jì)壓力為中等壓力,根據(jù)鋼制壓力容器中使用的鋼板許用應(yīng)力及其使用范圍的說(shuō)明,儲(chǔ)罐的主要結(jié)構(gòu)筒體和封頭選材可以考慮使用20R、16MnR、15MnVR等鋼。</p><p>  氨屬于中度危害介質(zhì)(Ⅱ級(jí)),且本設(shè)備為PV值小于10Mpa·m3的中壓儲(chǔ)存容器;按照有關(guān)標(biāo)準(zhǔn)劃分,本設(shè)備為第二類壓力容器。儲(chǔ)罐選用臥式,液體靜柱壓力很低,可不記入設(shè)計(jì)壓力中。</p><p>  

14、筒體由鋼板卷制而成,其公稱直徑等于內(nèi)徑,查閱壓力容器的公稱直徑表,并結(jié)合儲(chǔ)罐的容積,初步選擇其公稱直徑DN=Di=1230m。</p><p>  筒體和封頭的對(duì)接焊接,采用全焊透焊縫,并進(jìn)行l(wèi)00%無(wú)損探傷,查表取焊縫系數(shù)=1.0。根據(jù)氨的腐蝕程度,取腐蝕裕量C2=2mm。</p><p>  封頭可以選擇球形、橢圓形、碟形、平板形、圓錐形等幾種形式的封頭,但從材料消耗、受力和加工制造的

15、難易程度等幾個(gè)方面的綜合比較考慮,選用標(biāo)準(zhǔn)橢圓形封頭(EHA型)最為理想,故選之。</p><p>  假設(shè)標(biāo)準(zhǔn)橢圓形封頭封頭厚度在8—16mm之間,封頭的公稱直徑應(yīng)該與筒體相等,取DN=1230mm,按有關(guān)標(biāo)準(zhǔn)JB4746-2002,查得封頭的容積Vh=0.3208 m3,總深度H=350 mm。由于采用的是標(biāo)準(zhǔn)橢圓形封頭,由h/DN=0.28,得出封頭的直邊高度h=28mm,而封頭的曲面深度h1=350-28

16、=322mm。</p><p><b>  筒體長(zhǎng)度:</b></p><p>  取 =2100 mm</p><p>  兩封頭切線之間的距離L==2100+2×28=2156mm</p><p>  現(xiàn)選用16MnR和20R兩個(gè)鋼種,對(duì)儲(chǔ)罐的主要結(jié)構(gòu)——筒體和封頭進(jìn)行兩個(gè)方案的設(shè)計(jì),然后對(duì)這兩個(gè)方案進(jìn)行比

17、較和選擇。</p><p>  3.1.2用方案一計(jì)算筒體和封頭的厚度</p><p>  首先選用16MnR鋼為材料,來(lái)計(jì)算筒體和封頭的厚度。</p><p>  16MnR鋼板在43℃時(shí)的許用應(yīng)力查表,根據(jù)筒體厚度計(jì)算公式初步估計(jì)此筒體的設(shè)計(jì)厚度在6—16mm之間,[σ]=[σ]t =170Mpa,屈服強(qiáng)度σs=345Mpa。</p><p&

18、gt;<b>  (1)筒體厚度</b></p><p><b>  δ=mm</b></p><p>  設(shè)計(jì)厚度δd=δ十C2=7.49十2=9.49mm</p><p>  按GS709,取鋼板負(fù)偏差C1=0.8mm</p><p>  考慮鋼板厚度系列取名義厚度δn=9mm</p>

19、;<p>  因δn=9mm,查此情況下16MnR鋼的許用應(yīng)力沒(méi)有變化,[σ]= 157Mpa,所以上述計(jì)算成立。</p><p><b> ?。?)封頭厚度</b></p><p>  由于選用標(biāo)準(zhǔn)橢圓形封頭,所以其封頭形狀系數(shù)k=1.0</p><p><b>  計(jì)算厚度</b></p>

20、<p><b>  δ=mm</b></p><p>  設(shè)計(jì)厚度δd=δ+C2=7.47+2=9.47mm</p><p>  取C2=0.8mm,故名義厚度δn=9mm,且許用應(yīng)力也沒(méi)有發(fā)生變化,所以上計(jì)算成立。</p><p><b> ?。?)水壓試驗(yàn)校核</b></p><p>

21、<b>  試驗(yàn)壓力:PT=.</b></p><p>  取水壓試驗(yàn)壓力PT=2.1MPa</p><p>  筒體應(yīng)力校核;筒體有效厚度δe=δn-C1-C2=9-2.8=6.2mm</p><p>  所以試驗(yàn)時(shí)應(yīng)力: </p><p>  筒體水壓試驗(yàn)應(yīng)力校核滿足要求。</p>&

22、lt;p>  封頭應(yīng)力校核:有效厚度δe=δn-C1-C2=9-2.8=6.2mm</p><p>  所以封頭水壓試驗(yàn)應(yīng)力校核滿足要求</p><p>  3.1.3用方案二計(jì)算筒體和封頭的厚度</p><p>  選用20R鋼作為第二種方案,來(lái)計(jì)算筒體和封頭的厚度。</p><p>  20R鋼板在36℃時(shí)的許用應(yīng)力查表,根據(jù)筒體厚

23、度計(jì)算公式初步估計(jì)此筒體的設(shè)計(jì)厚度在6—16mm之間,取此時(shí)20R鋼的許用應(yīng)力[σ]=[σ]t =133Mpa,屈服強(qiáng)度δs=245Mpa。</p><p>  筒體和封頭的結(jié)構(gòu)和尺寸與第一種方案的設(shè)計(jì)相同(厚度除外),選用標(biāo)準(zhǔn)橢圓形封頭(EHA型),其它尺寸和參數(shù)如上所敘。</p><p><b>  (1)筒體厚度</b></p><p>

24、<b>  δ=mm</b></p><p>  設(shè)計(jì)厚度δd=δ十C2=8.48十2=10.48mm</p><p>  按GS709,取鋼板負(fù)偏差C1=0.8mm。考慮鋼板厚度系列取名義厚度δn=10mm</p><p>  因δn=10mm,查此情況下20R鋼的許用應(yīng)力沒(méi)有變化,[σ]= 133Mpa,所以上計(jì)算成立。</p>

25、<p><b> ?。?)封頭厚度</b></p><p>  由于選用標(biāo)準(zhǔn)橢圓形封頭,所以其封頭形狀系數(shù)k=1.0。</p><p><b>  計(jì)算厚度</b></p><p><b>  δ=mm</b></p><p>  設(shè)計(jì)厚度δd=δ+C2=8.82

26、+2=10.82mm</p><p>  取C2=0.8mm,故名義厚度δn=10mm,且許用應(yīng)力也沒(méi)有發(fā)生變化,所以上計(jì)算成立</p><p><b> ?。?)水壓試驗(yàn)校核</b></p><p><b>  試驗(yàn)壓力:PT=</b></p><p>  取水壓試驗(yàn)壓力PT=2.1MPa<

27、/p><p>  筒體應(yīng)力校核;筒體有效厚度δe=δn-C1-C2=10-3.1=6.9mm 所以試驗(yàn)時(shí)應(yīng)力: </p><p>  筒體水壓試驗(yàn)應(yīng)力校核滿足要求。</p><p>  封頭應(yīng)力校核:有效厚度δe=δn-C1-C2=10-0.8-2=7.2mm</p><p><b>  因?yàn)?</b>&l

28、t;/p><p>  所以封頭水壓試驗(yàn)應(yīng)力校核滿足要求。</p><p>  3.1.4兩種方案的比較</p><p><b> ?。?)鋼板耗用量</b></p><p>  鋼板耗用量與板厚成正比,則儲(chǔ)罐的主要結(jié)構(gòu)筒體和封頭采用16MnR時(shí),鋼板比使用20R鋼板可減輕:</p><p>  16M

29、nR鋼板的價(jià)格比20R鋼板略貴,兩者相差不大,從耗材量與價(jià)格綜合考慮,兩種鋼板均可考慮,但在上述計(jì)算過(guò)程中,如16MnR的名義厚度δn與設(shè)計(jì)厚度δd很接近,其差值為7-6.36=0.64mm,而20R的名義厚度δn與設(shè)計(jì)厚度δd大很多,其差值為9-7.57=1.43mm,所以用16MnR鋼時(shí),鋼板耗用量就要省很多,更為適宜。</p><p><b> ?。?)制造費(fèi)用</b></p&g

30、t;<p>  總的來(lái)說(shuō),由于采用16MnR鋼板厚度較薄,質(zhì)量較輕,鞍座的承載重量也更小,而且制造費(fèi)用目前也按碳鋼設(shè)備同等計(jì)價(jià),因此制造費(fèi)用比較經(jīng)濟(jì)。</p><p><b> ?。?)材料性能</b></p><p>  20R鋼板的抗腐蝕性能比16MnR鋼要好,但是考慮到儲(chǔ)存介質(zhì)液氨的腐蝕性不是很強(qiáng),而且16MnR鋼比20R鋼板的強(qiáng)度高,機(jī)械加工性能

31、和焊接性能指標(biāo)都明顯要好,所以選用板更合適。</p><p><b> ?。?)方案比較總結(jié)</b></p><p>  由于上述比較可以看出,說(shuō)明方案一選用16MnR鋼更合理,那么下面的內(nèi)容就針對(duì)方案一的選材和設(shè)計(jì)數(shù)據(jù)進(jìn)行相關(guān)的計(jì)算和校核。</p><p><b>  3.2計(jì)算鞍座反力</b></p>&

32、lt;p><b> ?。?)計(jì)算質(zhì)量</b></p><p><b>  筒體質(zhì)量</b></p><p>  m1=π(Di+δe)δnL0×10-9</p><p>  =3.14×(1230+6.9)×7×2100×7850×10-9</p>

33、;<p><b> ?。?48.18kg</b></p><p>  單個(gè)封頭的質(zhì)量m2=119.3kg(查JBll53—73)</p><p>  附件質(zhì)量m3(包括入孔,接管、液面計(jì)、平臺(tái)等)近似取m3=400kg</p><p>  充液質(zhì)量 液氨在0℃時(shí)的密度為640kg/m3,小于水的密度,故充液質(zhì)量按水的質(zhì)量考慮,

34、</p><p><b>  m4=</b></p><p>  =[×12302×2100+2×0.3208×10-9]×1000×10-9</p><p> ?。?495.28kg </p><p>  保溫層質(zhì)量 本設(shè)備

35、不保溫,故m5=0</p><p><b>  設(shè)備最大質(zhì)量</b></p><p>  m=m1+m2 +m3+m4+m5=448.18+2×119.3+400+2495.28+0=3582.06kg</p><p><b> ?。?)計(jì)算鞍座反力</b></p><p>  F=mg/

36、2=(3582.06×9.81)/2=17570.00N</p><p>  3.3支座及其位置選取</p><p>  臥式容器的支座有鞍座、圈座和支腿三種形式。而常用的儲(chǔ)罐、儲(chǔ)槽、換熱器等臥式容器設(shè)備常選用鞍式支座予以支承,所以此設(shè)備也選用鞍座。</p><p>  臥式儲(chǔ)罐的鞍式支座設(shè)計(jì)包括以下幾個(gè)要點(diǎn):</p><p>  

37、3.3.1鞍座數(shù)量的確定</p><p>  鞍式支座普遍選用雙鞍座支承,這是因?yàn)槿舨捎枚喟白С?,難于保證各鞍座均勻受力。雖然多支座罐的彎曲應(yīng)力比較小,但是各支座嚴(yán)格的保持在同一水平面上,特別是對(duì)于大型臥式儲(chǔ)罐很難達(dá)到,同時(shí),由于地基的不均勻下沉,多支座 的罐體在支座處的支反力不能均勻分配,故選用雙鞍式支座支承。</p><p>  3.3.2鞍座安裝位置的確定</p>&

38、lt;p>  由材料力學(xué)可知,將出儲(chǔ)罐的力學(xué)模型簡(jiǎn)化為雙支座上的受均布載荷的外伸梁,如下圖2.1所示,若梁的全長(zhǎng)為L(zhǎng),則當(dāng)外伸端的長(zhǎng)度A=0.207L時(shí),雙支座跨中間截面的最大彎矩和支座截面處的彎矩相等,從而使上述兩截面上保持等強(qiáng)度。考慮到支座截面處除彎矩以外的其他載荷,而且支座截面處的應(yīng)力較為復(fù)雜,故常取支座截面處的彎矩略小于跨中間截面的彎矩,通常取尺寸不超過(guò)0.2L,為此中國(guó)現(xiàn)行標(biāo)準(zhǔn)JB4731《鋼制壓力容器》規(guī)定取0.2L,

39、A值不得大于0.25L。否則由于容器外伸端的作用使支座截面處的應(yīng)力過(guò)大。其中A為封頭切線到支座的距離,此外由于封頭的抗彎剛度大于圓筒的抗彎剛度,故封頭對(duì)于圓筒的抗彎剛度有局部的加強(qiáng)作用。若支座靠近封頭,則可充分利用罐體封頭對(duì)支座處圓筒截面的加強(qiáng)作用。因此,國(guó)標(biāo)JB4731還規(guī)定當(dāng)滿足,A≤0.2L時(shí),最好使(Rm為圓筒的平均半徑,Rm= Ri+δn/2=630mm,Ri為圓筒的內(nèi)徑)。</p><p>  由于R

40、m/2=315mm, 0.2L=431.2mm</p><p>  因?yàn)?.2L>0.5R,鞍座位置A≤Rm/2=315mm</p><p>  取鞍座位置 A=300mm</p><p>  其中:A為封頭切線到支座的距離</p><p>  為了防止臥式儲(chǔ)罐因操作溫度和安裝溫度不同而引起的熱膨脹,以及由于圓筒及物料的重量使圓筒防止彎曲

41、等原因?qū)εP式儲(chǔ)罐引起的附加應(yīng)力,對(duì)于雙鞍座中的其中一個(gè)設(shè)計(jì)為固定支座(代號(hào)F),而另一個(gè)應(yīng)允許為可沿軸線方向移動(dòng)的活動(dòng)支座(代號(hào)S)?;顒?dòng)支座的基礎(chǔ)螺栓應(yīng)沿圓筒軸向開(kāi)成長(zhǎng)圓孔,固定支座通常設(shè)置在儲(chǔ)罐配管較多的一側(cè),活動(dòng)支座應(yīng)安裝在沒(méi)有配管或配管較少的一側(cè)。</p><p>  圖2.1 液氨儲(chǔ)罐受力分析圖</p><p>  3.3.3鞍座標(biāo)準(zhǔn)的選用</p><p&g

42、t;  綜上所述,結(jié)合筒體公稱直徑和上述計(jì)算的鞍座反力F=17566.33N=17.566 KN,查壓力容器手冊(cè),選用JB/T4712—92標(biāo)準(zhǔn)的鞍式支座,公稱直徑DN1300mm,A型,帶加強(qiáng)墊板,允許支承載荷Q=158 KN,因?yàn)镼>F,所以符合要求。</p><p>  查JB/T4712—92可得鞍座基本尺寸:包角θ=120°,支座高度H=200mm,鞍座寬度b=150mm;腹板厚6mm;墊板寬

43、270mm,墊板厚6mm;底板長(zhǎng)880mm底板寬170mm,底板厚10mm;筋板寬140mm,筋板厚度6 mm,鞍座質(zhì)量52kg。</p><p>  鞍座的尺寸和結(jié)構(gòu)見(jiàn)裝配圖和附錄。</p><p>  鞍座墊板材料選16MnR,鞍座其余材料選用Q235—AF鋼。</p><p>  鞍座標(biāo)記:JB/T4712—92,鞍座A 1200</p><

44、;p><b>  3.4儲(chǔ)罐應(yīng)力校核</b></p><p>  3.4.1筒體軸向應(yīng)力校核</p><p> ?。?)筒體軸向彎矩計(jì)算</p><p>  筒體中間處截面的彎矩</p><p> ?。?.77×106N·mm</p><p><b>  支座處

45、截面上的彎矩</b></p><p>  = -3.33×105N·mm </p><p> ?。?)筒體軸向應(yīng)力計(jì)算</p><p>  由GBl50—89表8-1查得由“扁塌現(xiàn)象”引起的抗彎截面模量減少系數(shù)K1=K2=1.0 因?yàn)椋麺1|》|M2|,且A≤Rm/2=302.5mm,故應(yīng)力必定出現(xiàn)在跨中面,校核跨中面應(yīng)力。</

46、p><p>  由彎矩引起的軸向應(yīng)力</p><p><b>  最低點(diǎn)處:</b></p><p><b>  ′=MPa</b></p><p>  最低點(diǎn)處′=-′=0.781MPa</p><p>  由于設(shè)計(jì)壓力引起的軸向應(yīng)力</p><p>&

47、lt;b>  MPa</b></p><p><b>  軸向應(yīng)力組合與校核</b></p><p>  軸向拉應(yīng)力:σ2=σp+′=86.43+0.781=87.211MPa</p><p>  許用軸向拉應(yīng)力:[σ]t=170Mpa,σ2<[σ]t合格</p><p>  軸向壓應(yīng)力:σ1=-′=0

48、.871Mpa</p><p><b>  軸向許用壓縮應(yīng)力</b></p><p>  根據(jù)A值查GBl50—89圖4—5,得B=136MPa<[σ]t=170 MPa</p><p>  取許用壓縮應(yīng)力 [σ]ac=136MPa,合格|σ1|<[σ]ac</p><p>  3.4.2筒體和封頭切向剪應(yīng)力校核<

49、/p><p>  因筒體被封頭加強(qiáng)(即A<Rm/2),筒體和封頭中的切向剪應(yīng)力分別按下式計(jì)算</p><p><b>  筒體切向剪應(yīng)力</b></p><p>  查GBl50—89,取系數(shù)K3=0.880,K4=0.401</p><p>  因?yàn)?τ< 0.8[σ]t =0.8×170=136 MPa

50、 , 故合格。</p><p>  (2)封頭切向剪應(yīng)力</p><p>  因?yàn)?1.25[σ]t -δh=1.25×[σ]t - </p><p>  = 1.25×170- MPa </p><p> ?。?.25[σ]t-δh,故合格。</p><p>  3.4.3筒體

51、周向應(yīng)力校核</p><p><b>  (1)周向應(yīng)力計(jì)算</b></p><p>  設(shè)墊板不起加強(qiáng)作用,查GBl50—89,取周向彎矩系數(shù)K6 =0.0132周向壓縮系數(shù)K5 =0.760,</p><p>  在鞍座處橫截面最低點(diǎn)處</p><p><b>  MPa</b></p&g

52、t;<p>  式中k=0.1,考慮容器焊接在鞍座上</p><p>  其中:b2為筒體承受周向壓應(yīng)力的有效長(zhǎng)度。</p><p><b>  b為支座的軸向?qū)挾?lt;/b></p><p><b>  鞍座邊角的周向應(yīng)力</b></p><p>  因L/Rm=1800/605=3<8

53、,故</p><p><b>  (2)周向應(yīng)力校核</b></p><p>  ︱σ5 ︳< [σ]t=170MPa</p><p>  ︱σ6 ︳< 1.25[σ]t=212.5MPa</p><p>  3.4.4鞍座有效斷面的平均應(yīng)力校核</p><p>  查GBl50—89,取系數(shù)K9

54、=0.204</p><p>  支座承受的水平分力Fs=K9·F=0.204×17566.33=3583.53N</p><p>  鞍座有效斷面平均應(yīng)力</p><p><b>  Mpa</b></p><p>  應(yīng)力校核 σ9<2/3[σ]t=75.3MPa</p><

55、;p>  式中:bs為鋼制鞍座的腹板厚度,bs=δ2=6mm,</p><p>  由于鞍座的實(shí)際高度h=200mm<1/3Rm=201.7mm,所以Hs取h=200mm。</p><p>  [σ]t=113 Mpa,為鞍座腹板材料Q235—AF的許用應(yīng)力。</p><p><b>  3.5 入孔設(shè)計(jì)</b></p>&

56、lt;p>  因?yàn)橥搀w長(zhǎng)度L=2156mm≤6000mm時(shí),可以很好的采光、氣體置換,檢驗(yàn)人員進(jìn)行內(nèi)外部檢驗(yàn)和出入方便,所以只需要設(shè)置一個(gè)入孔即可。由于儲(chǔ)罐的公稱直徑900mm<DN<2600 mm,而且設(shè)計(jì)了入孔和適當(dāng)?shù)膫溆霉芸冢ㄒ?jiàn)下文),就不必要設(shè)計(jì)手孔和檢查孔。</p><p>  入孔不應(yīng)該布置在鞍座處的截面和跨中間截面上,也不適宜在封頭上設(shè)置入孔??紤]到筒體和鞍座的結(jié)構(gòu)尺寸,將人孔設(shè)置在筒體的頂部

57、,選取開(kāi)孔中心距離筒體的邊緣620mm。由于沒(méi)有設(shè)計(jì)手孔和檢查孔,需要經(jīng)常打開(kāi)人孔蓋進(jìn)行檢查,為了方便打開(kāi)人孔蓋,選用快開(kāi)式,并根據(jù)儲(chǔ)罐的公稱直徑和公稱壓力,查手冊(cè),選擇回轉(zhuǎn)蓋平焊法蘭人孔,標(biāo)準(zhǔn)號(hào)為JB580-79,C型密封面,Ⅰ類材料。</p><p>  入孔標(biāo)記:入孔 CⅠ Pg16 Dg450 JB580-79</p><p>  人孔材料:筒節(jié)、法蘭、蓋子材料用Q235-B螺栓

58、、螺母材料用Q235-A,法蘭材料選用16Mn(鍛)。</p><p>  入孔尺寸:公稱直徑Dg=450mm,接管尺寸dw×s=480mm×10mm。</p><p>  3.6開(kāi)孔補(bǔ)強(qiáng)計(jì)算 </p><p>  根據(jù)GBl50—89規(guī)定,殼體名義厚度為10mm時(shí),當(dāng)在設(shè)計(jì)壓力小于或等于2.5 MPa的殼體上開(kāi)孔,兩相鄰開(kāi)孔中心間距(對(duì)曲面間距

59、以弧長(zhǎng)計(jì)算)大于兩孔直徑之和的兩倍,且接管公稱外徑小于或等于89mm的接管可以不另行補(bǔ)強(qiáng),故補(bǔ)強(qiáng)計(jì)算需考慮人孔和液氨進(jìn)口處的開(kāi)孔接管補(bǔ)強(qiáng)問(wèn)題,這里只給出人孔補(bǔ)強(qiáng)計(jì)算。</p><p> ?。?)人孔補(bǔ)強(qiáng)及補(bǔ)強(qiáng)方法判別</p><p><b>  補(bǔ)強(qiáng)判別 </b></p><p>  由于人孔接管的外徑為480 mm,大于允許不另行補(bǔ)強(qiáng)的的最大

60、接管外徑89 mm,所以需要另行考慮補(bǔ)強(qiáng),補(bǔ)強(qiáng)材料應(yīng)該與殼體的材料相同,選用16MnR鋼,由前面的人孔設(shè)計(jì)可知,人孔的接管選用Q235-B鋼,選用其厚度附加量C,=C1+C2=2+0.8=2.8mm,在該設(shè)計(jì)條件下Q235-B鋼的許用應(yīng)力=113Mpa。</p><p><b>  補(bǔ)強(qiáng)計(jì)算方法判別</b></p><p>  開(kāi)孔直徑d=Di+2 C,=(480-2

61、×7)+2×2.8=471.6mm</p><p>  本筒體開(kāi)孔直徑d=471.6mm<Di/2=600mm,滿足等面積法開(kāi)孔補(bǔ)強(qiáng)計(jì)算的使用條件,故可以用等面積法進(jìn)行開(kāi)孔補(bǔ)強(qiáng)計(jì)算。</p><p> ?。?)開(kāi)孔補(bǔ)強(qiáng)所需補(bǔ)強(qiáng)面積</p><p>  削弱系數(shù)fr和接管有效厚度δet</p><p>  fr=/[σ]t=

62、113/170=0.6647 </p><p>  δet=δnt-C, =7-2.8=4.2mm</p><p>  開(kāi)孔補(bǔ)強(qiáng)所需補(bǔ)強(qiáng)面積</p><p>  A =d+2δδet (1-fr)</p><p> ?。?71.6×5.66+2×5.66×4.2×(1-0.6647)</p>

63、<p><b> ?。?685mm2</b></p><p>  式中:δ為筒體的計(jì)算厚度</p><p> ?。?)有效補(bǔ)強(qiáng)范圍 </p><p><b>  有效寬度</b></p><p>  B=2d=2×471.6=943mm</p>&l

64、t;p>  B=d+2δn+2δnt=471.6+2×7+2×7=499.6mm</p><p>  取兩者的最大值B=943mm</p><p><b>  有效高度h1:</b></p><p>  外側(cè)有效高度:h1=</p><p>  接管實(shí)際外伸高度為h1=200mm,</p&

65、gt;<p>  取兩者的最小值,h1=57.46mm。</p><p>  接管實(shí)際內(nèi)伸高度為零,故取h2=0。</p><p>  內(nèi)側(cè)有效高度:h2=</p><p>  取兩者的最小值,故取h2=0。</p><p><b> ?。?)有效補(bǔ)強(qiáng)面積</b></p><p>&

66、lt;b>  殼體多余金屬面積</b></p><p>  A1=(B-d)(δe-δ) -2(δnt-C)[δe-δ)(1-fr)</p><p> ?。?943-471.6) ×(4.2-4.11) -2×4.2×(4.2 - 4.11)(1- 0.6647)</p><p> ?。?2.175 mm2</p

67、><p>  式中:δe為筒體的計(jì)算厚度</p><p>  接管多余金屬面積A2 </p><p><b>  接管計(jì)算厚度δt</b></p><p><b>  δt=mm</b></p><p>  接管多余金屬面積A2</p><p>  A2

68、=2h1(δet-δt) fr +2h2(δet-C2) fr</p><p> ?。?×57.46×(4.2-3.2)×0.6647十0</p><p><b>  =76.39mm2</b></p><p><b>  補(bǔ)強(qiáng)區(qū)內(nèi)的焊縫面積</b></p><p> 

69、 補(bǔ)強(qiáng)圈與筒體,補(bǔ)強(qiáng)圈與接管的焊縫腰高均取8mm。</p><p>  A3=2××8×8=64 mm2</p><p><b>  有效補(bǔ)強(qiáng)面積</b></p><p>  Ae=A1+A2+A3=42.175+76.39+64=182.56 <mm2A=2689 mm2</p><p>

70、<b>  所以需要另行補(bǔ)強(qiáng)。</b></p><p><b>  補(bǔ)強(qiáng)圈補(bǔ)強(qiáng)面積</b></p><p>  A4=A-Ae=2689-182.56= 2506.44 mm2</p><p><b>  (2)補(bǔ)強(qiáng)圈選用</b></p><p>  查補(bǔ)強(qiáng)圈標(biāo)準(zhǔn)HG21506

71、—92,選用補(bǔ)強(qiáng)圈450×10—D—16MnR JB/T4736,補(bǔ)強(qiáng)圈外徑D=760mm,補(bǔ)強(qiáng)圈內(nèi)徑d=484mm,因?yàn)锽=943 mm>D=760mm,在補(bǔ)強(qiáng)圈的有效補(bǔ)強(qiáng)范圍之內(nèi)。所以補(bǔ)強(qiáng)圈的厚度為:</p><p>  考慮鋼板負(fù)偏差,并經(jīng)圓整和與殼體的焊接質(zhì)量問(wèn)題,取補(bǔ)強(qiáng)圈的名義厚度等于筒體的名義厚度,即=δn=7mm。</p><p>  3.7接管與法蘭聯(lián)結(jié)設(shè)計(jì)&l

72、t;/p><p>  所有的接管材料選用10號(hào)鋼無(wú)縫鋼管,法蘭材料選用16Mn(鍛),接管長(zhǎng)度從罐體的外壁算起,罐頂?shù)慕庸荛L(zhǎng)度可取150 mm,罐底的接管長(zhǎng)度可取100 mm。接管位置示意圖見(jiàn)下圖2.2所示</p><p>  圖2.2 接管位置示意圖</p><p><b> ?。?)液氨進(jìn)出口</b></p><p>

73、;  需要設(shè)計(jì)2個(gè)液氨進(jìn)出口,液氨進(jìn)口設(shè)置在筒體的頂部,出口設(shè)在罐底,具體定位尺寸見(jiàn)液氨儲(chǔ)罐裝配圖。選用凸面板式平焊鋼制管法蘭,公稱直徑80mm,接管外徑89 mm。法蘭標(biāo)記:HG20593 法蘭 PL80—1.6RF</p><p><b> ?。?)液位計(jì)管口</b></p><p>  設(shè)置兩個(gè)液位計(jì)管口,兩個(gè)均設(shè)在左邊封頭上,具體定位尺寸見(jiàn)液氨儲(chǔ)罐裝配圖。右

74、邊封頭上液位計(jì)管口時(shí)必須避開(kāi)邊緣應(yīng)力區(qū),隨著離開(kāi)封頭邊緣處的距離的增大,邊緣應(yīng)力迅速衰減,所以將管口孔中心距離封頭頂點(diǎn)500mm。由于接管較長(zhǎng),要設(shè)計(jì)加強(qiáng)筋加強(qiáng)。法蘭標(biāo)記:HG20593 法蘭 PL20—1.6RF</p><p><b> ?。?)排污管口</b></p><p>  為了方便排凈污物,將排污管口設(shè)在罐底,具體定位尺寸見(jiàn)液氨儲(chǔ)罐裝配圖。選用螺紋管法

75、蘭。法蘭標(biāo)記:HG20598 法蘭 Th25—1.6</p><p> ?。?)安全閥管口、壓力表管口、備用管口</p><p>  三個(gè)管口均用同種法蘭、接管結(jié)構(gòu)和尺寸,具體定位尺寸見(jiàn)液氨儲(chǔ)罐裝配圖。</p><p>  法蘭標(biāo)記:HG20593 法蘭 PL25—1.6RF</p><p><b> ?。?)接管管口表<

76、/b></p><p>  根據(jù)工藝,操作和檢修的要求,設(shè)備接管如下表所示:</p><p><b>  接管表</b></p><p>  注:采用法定計(jì)量單位的標(biāo)準(zhǔn)(如:HG等)公稱壓力用PN表示,單位采用Mpa。采用工程制單位的標(biāo)準(zhǔn)(如:JB等)公稱壓力用P g表示,單位為/cm2。</p><p><

77、b>  參考文獻(xiàn)</b></p><p>  [1] 呂宜濤. 壓力容器制造質(zhì)量控制的研究,天津大學(xué)學(xué)位論文,1997年9月.</p><p>  [2] 馬自勤、孫麗、王秀倫等. 產(chǎn)品結(jié)構(gòu)樹(shù)在CAPP信息管理中的應(yīng)用,大連鐵道學(xué)院學(xué)報(bào),2001年9月,第22卷,第3期.</p><p>  [3] 楊海濤、壓力容器的安全與強(qiáng)度計(jì)算 [M].天津

78、:天津科學(xué)技術(shù)出版社,1985.</p><p>  [4] 高清、馬云輝,馬玉林. 先進(jìn)制造系統(tǒng)中的質(zhì)量保證,高技術(shù)通訊,1995年5月.</p><p>  [5] 陳祝年、焊接工程師手冊(cè)。北京:機(jī)械工業(yè)出版社,2002</p><p>  [6] 李俊斌、李彬喜 在役液氨儲(chǔ)罐應(yīng)力場(chǎng)有限元分析與安全評(píng)定 Technology & Products技

79、術(shù)產(chǎn)品版 2006.5</p><p>  [7] 張康達(dá)、洪起超主編. 壓力容器手冊(cè). 勞動(dòng)人事出版社,1987.</p><p>  [8] 卓震主編. 化工容器及設(shè)備.中國(guó)石化出版社, 1998.</p><p>  [9] 賀匡國(guó)主編. 化工容器及設(shè)備簡(jiǎn)明設(shè)計(jì)手冊(cè).化學(xué)工業(yè)出版社 1989.</p><p>  [10] 劉湘秋主編.

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