水污染課程設(shè)計說明書

1、<p>　　課 程 設(shè) 計 說 明 書</p><p>　　學生姓名： 學 號： </p><p>　　學 院： 化工與環(huán)境學院 </p><p>　　專 業(yè)： 環(huán)境工程

2、 </p><p>　　題 目： </p><p>　　指導教師： 職稱: </p><p>　　指導教師： 職稱:

3、 </p><p><b>　　年 月 日</b></p><p>　　課 程 設(shè) 計 任 務(wù) 書</p><p>　　課 程 設(shè) 計 任 務(wù) 書</p><p><b>　　目 錄</b></p><p>　　1 緒論…………………………………………………………

4、………………………1</p><p>　　1.1 AB法的工藝特點………………………………………………………………1</p><p>　　1.2 AB工藝的基本機理……………………………………………………………3</p><p>　　1.3 AB工藝的適用條件……………………………………………………………4</p><p>　　2 總體設(shè)計…

5、………………………………………………………………………5</p><p>　　2.1 設(shè)計原始數(shù)據(jù)…………………………………………………………………5</p><p>　　2.2 曝氣池設(shè)計……………………………………………………………………5</p><p>　　2.3 沉淀池設(shè)計……………………………………………………………………10</p>&l

6、t;p>　　參考文獻…………………………………………………………………………13</p><p><b>　　結(jié)束語</b></p><p><b>　　附 圖</b></p><p><b>　　1 緒論</b></p><p>　　AB工藝系吸附生物降解工藝（A

7、dsorption Biodegradation）簡稱，是聯(lián)邦德國亞琛大學B·Bohnke教授于70年代中期所發(fā)明，80年代初開始應(yīng)用于工程實踐。[8]</p><p>　　近年來，由于城市和經(jīng)濟的發(fā)展，污水排放量持續(xù)增長，水源污染問題日益嚴重，制約了經(jīng)濟的持續(xù)發(fā)展，各城市都迫切需要新建或改建污水處埋廠。由于AB法的建設(shè)、運轉(zhuǎn)費用低，又能分期實施等原因，因此國內(nèi)一些單位結(jié)合我國國情對AB法從機理、動力學

8、、工藝方法、設(shè)計參數(shù)等多力面進行試驗研究，從小試、中試直至生產(chǎn)性試驗到工程應(yīng)用。我國“八五”國家科技攻關(guān)項目“高速吸附A2/O工藝消化吸收”和“活性污泥高速吸附/生物氧化技術(shù)“等都是圍繞AB法工藝而展開的，并取得了豐富的科研、設(shè)計技術(shù)資料，為我國應(yīng)用AB法工藝奠定了基礎(chǔ)。從20世紀90年代起，在我國的一批新建或改建的污水處理廠采用了AB法工藝。如泰安污水處理廠、深圳羅芳污水處理廠、深圳濱河水質(zhì)凈化廠等相繼投產(chǎn)運行。排放水的水質(zhì)達到排入水

9、體標準。[8]</p><p>　　1.1 AB法的工藝特點</p><p>　　AB法在工藝流程上分A、B兩段處理系統(tǒng)。A段由A段曝氣池與中沉池構(gòu)成，B段由B段曝氣池與終沉池構(gòu)成。AB兩段各自設(shè)污泥回流系統(tǒng)．污水經(jīng)管網(wǎng)先進入高負荷的A段，然后再進入低負荷的B段，AB兩段串聯(lián)運行，兩段活性的泥是在同一系統(tǒng)中相對獨立而又互相聯(lián)系的兩個生物系統(tǒng)，其典型流程如圖1－1。 </p&

10、gt;<p>　　AB法屬超高負荷活性污泥法，該工藝不設(shè)初沉池，是由管網(wǎng)和污水處理廠共同構(gòu)成的處理系統(tǒng)，污水經(jīng)管網(wǎng)直接進入A段。</p><p>　　AB法具有一定的除磷脫氮功能，對磷氮的去除率分別為60～70％和35～40％。在處理難降解物質(zhì)時，可將A段采用兼氧運行．這樣可使一些長鏈難以分解的基質(zhì)被打開，使其分解成短鏈化合物，從而提高了水的可生化件，使B段的處理效果得到提高。</p>

11、<p>　　AB法基建投資少、運行費用低、能耗省，處理效果好,與常規(guī)活性污泥法在相同的處理效果條件下相比較，具有投資少、節(jié)能的優(yōu)點，根據(jù)國外污水處理廠運行經(jīng)驗：AB法總基建費用大致可節(jié)約20～25％，能耗節(jié)省l0～20％。我國通過工程實踐結(jié)果：AB法可節(jié)省曝氣池容積30～40％，曝氣量可減少20～30％，基建投資和運轉(zhuǎn)費用可下降50％左右。</p><p>　　AB法工藝可以分期實施，可先進行A段建設(shè)

12、，通過A段能去除大部分有機物，再續(xù)建B段，還可以將B段改建成其他除磷脫氮工藝，這樣可緩解資金不足的困難局面，同時整個工藝運行靈活，出水水質(zhì)可逐步得到提高，由于AB法中A段的有機物負荷較高，泥齡短，因此產(chǎn)泥率高，另外在B段中還有部分的剩余污泥因此在AB法中對污泥的處理需要妥善考慮與采取適當措施。</p><p>　　1.1.1 A段工藝特點</p><p>　　由于AB兩段的活性污泥系統(tǒng)相對

13、獨立，因此具有各自的生物群落和運行條件，AB法處理效率高，運轉(zhuǎn)穩(wěn)定，其中A段起著關(guān)鍵作用。</p><p>　?。?）A段生物以細菌和大腸桿菌為主，這些生物世代短、活躍、更新快、適應(yīng)環(huán)境能力強，對有機物的去除機理與常規(guī)活性污泥法有所不同，A段停留時間短，一般為20～30min，但處理負荷可高達3～5kgBOD/(kgMLSS·d)，對有機物的去除率可達50～70％。</p><p&g

14、t;　　（2）A段運轉(zhuǎn)靈活，可根據(jù)對BOD的去除要求進行兼氧或好氧運行，一般在好氧條件下比兼氧對有機物的去除率高，A段對有機物的去除為B段進水調(diào)整了碳氮比，因而為B段進一步去除有機物和進行硝化反硝化創(chuàng)造了良好環(huán)境。</p><p>　?。?）A段對進水水質(zhì)和環(huán)境變化有很強的適應(yīng)性和緩沖性。</p><p>　　4A段去除有機物以絮凝吸附為主，因此污泥結(jié)構(gòu)粗大，污泥濃度一般為2～3g/L,沉

15、降性能好，污泥指數(shù)約為50左右，產(chǎn)泥量大，占總污泥量的70～80％，比初沉池高30％，污泥中含有機物高、產(chǎn)氣量大，容易脫水，能夠濃縮到含固率6～8％。</p><p>　　1.1.2 B段的工藝特點</p><p>　?。?）B段的生物由菌膠團、原生動物和后生動物所組成，污泥呈細絮狀結(jié)構(gòu)，與常規(guī)的二級活件污泥基本相似。由于在A段已去除廣大部分有機物，因此B段污泥負荷較低，一般為0.15～0

16、.30kgBOD5/(kgMLSS·d)，對有機物的去除率為30～40％。</p><p>　?。?）B段的池齡較長，一般為15～20d，污泥指數(shù)低、產(chǎn)泥量少。</p><p>　?。?）由于A段對有機物的調(diào)節(jié)作用．使B段具有良好的硝化環(huán)境，試驗證明還具有反硝化能力。</p><p>　　1.2 AB工藝的基本機理</p><p>

17、　　AB工藝不設(shè)初沉池，A段與排水管網(wǎng)連成同一生物系統(tǒng)，在原污水中已有大量細菌繁殖于管渠內(nèi)壁，這些微生物在活動中同時還產(chǎn)生絮凝物質(zhì)，A段充分利用了在排水管網(wǎng)中已經(jīng)發(fā)生的生物反應(yīng)過程作為生物預(yù)處理，這些微生物在A段具有充足食料和更適合的溶解氧環(huán)境中得到迅速的壯大。 </p><p>　　由于管網(wǎng)中的細菌源源不斷地補充到A段中，與回流污泥菌膠團曝氣混合，A段通過不同泥齡、溶解氧的控制，淘汰、選擇了適應(yīng)污水水質(zhì)的

18、大量微生物。A段微生物是一些生長快、活性高、世代短、適應(yīng)能力極強的微生物，如細菌及其他原核微生物，這些微生物細胞體十分微小，結(jié)構(gòu)簡單，分裂時間短，變異</p><p>　　性強，且具有效大的表面積，這些特點使其吸附能力強，耐沖擊，同時生長快，生物絮凝和氧化的協(xié)調(diào)作用使得A段在超高負荷和很短的時間內(nèi)，去除大約60～70％的有機物。 </p><p>　　A段可以根據(jù)進水水質(zhì)控制溶解氧呈

19、兼氧或好氧狀態(tài)進行，一般在好氧狀態(tài)下對有機物的去除能力比兼氧高。A段在好氧狀態(tài)下，隨著水力停留時間的增長COD去除率明顯增加，A段在停留時間20min時，COD去除率大于40％，在30～40min時COD去除率達60％，去除COD的作用主要發(fā)生在60min前，之后變化甚小。</p><p>　　A段對有機負荷的沖擊和pH的變化有很大的耐力，一般短時間的沖擊都能很快得到恢復(fù)，其原因一方面由于A段的微生物不斷地得到外

20、源的補充，同時A段微生物具有很強的適應(yīng)環(huán)境能力、活躍、更新快等特點。B·Böhnke教授根據(jù)細菌的分裂周期和世代代數(shù)計算了A段細菌受損后恢復(fù)時間，當90％細菌受到不良影響損害后，在3個世代時間內(nèi)活性原核生物數(shù)量就能得到恢復(fù)。上述是A段抗沖擊負荷的內(nèi)在因素，另一方面由于A段的停留時間短，其水力稀釋和污泥回流等也是緩解沖擊的重要因素。但A段受沖擊時間長，污泥遭受破壞時，其恢復(fù)時間的長短還與進水水質(zhì)濃度、稀釋水量等因素有關(guān)

21、。</p><p>　　1.3 AB工藝的適用條件</p><p>　　AB法工藝的選擇，主要根據(jù)污水處理廠進水水質(zhì)條件，特別是有機物濃度、要求處理程度、基建投資狀況、占地畫積、回用水對象等綜合條件考慮，根據(jù)國內(nèi)外工程實踐，認為具有以下條件的污水處理廠選擇AB法工藝較為適宜。</p><p>　　（1）污水中有機物含量較高的污水處理廠 AB法中的A段對有機物具有較高

22、的處理能力，因此污水通過A段可去除大部分有機物，由于A段停留時間短，因此與相向負荷的常規(guī)活性話泥法比，既可節(jié)約投資，又可節(jié)約能耗，同時，由于大量減輕了B段對有機物的負擔，使污水具有合適的BOD5/TN比例,因此更能發(fā)揮B段的作用，不僅提高了B段對有機物的去除率，而且還有利于硝化菌的生長，從而提高脫氮效率。</p><p>　?。?）污水水質(zhì)成分輪復(fù)雜、波動較大的污源水處理廠 如前所述，由于AB法對水質(zhì)波動的承受能

23、力較強，污水通過A段處理，可使水質(zhì)變化幅度得到緩和，從而保證B段穩(wěn)定的進水水質(zhì)，得到較高的處理效果。</p><p>　?。?）污水濃度較低，經(jīng)處理后排海的污水處理廠。</p><p>　?。?）分期實施達標的污水處理廠 對于資金暫時比較困難的污水處理廠，可以采用AB法施行分階段建設(shè)，由于A段停留時間短(30分鐘)，基建投資和耗能較低，因此可先建A段，使大部分有機物得到處理，從而控制污染，

24、使環(huán)境得到改善。待資金籌全后再建B段，施工運轉(zhuǎn)不會互相影響，等全部建成后可連通起來全面使用，這樣可減輕企業(yè)負擔，又能達到處理的目的。</p><p>　?。?）易于改建擴建污水處理廠，以及可用占地面積較小的污水處理廠 改建污水處理廠時可以充分利用原有的污水處理構(gòu)筑物。一般可將一級污水處理廠的</p><p>　　初沉池改建成合建式的A段曝氣池和中沉池。原有二級處理的可以改建成常規(guī)B段或具有

25、防磷脫氮功能的改良型B段，這樣不僅提高有機物的去除率，而且可以除磷脫氮，進一步提高出水質(zhì)量。</p><p><b>　　2 總體設(shè)計</b></p><p>　　2.1 設(shè)計原始數(shù)據(jù)</p><p>　　污水設(shè)計流量：3500 m3/h；COD：465mg/L，BOD5：225mg/L；SS：210mg/L；TN：60mg/L；NH3-N：5

26、0mg/L；處理后二級出水BOD5≤15mg/L，COD≤50mg/L，SS≤15mg/L,NH3-N：≤15mg/L。</p><p><b>　　2.2 曝氣池設(shè)計</b></p><p>　　AB法曝氣池設(shè)計同普通曝氣池，只是A、B段的設(shè)計參數(shù)不同。A、B段的設(shè)計參數(shù)通過試驗確定，當無參數(shù)時，可采用經(jīng)驗數(shù)據(jù)。兩段曝氣池均采用推流式曝氣池。</p>

27、<p>　　選定：A段污泥負荷：NSA=4kgBOD5/(kgMLSS·d)；混合液污泥濃度：XA=2.0kg/m3；回流比：RA=0.5。</p><p>　　B段污泥負荷：NSB=0.2kgBOD5/(kgMLSS·d)； 混合液污泥濃度：XB=3kg/m3；回流比：RB=0.9。</p><p>　　2.2.1 處理效率</p><p

28、>　　BOD5總?cè)コ蕬?yīng)達到93%，出水BOD5濃度LtB=15mg/L，A段去除率EA應(yīng)為60%，則A段出水BOD5濃度：</p><p><b>　　(2-1)</b></p><p>　　B段去除率： (2-2)</p><p>　　2.2.2 曝氣池容積計算</p><p

29、><b>　　(2-3)</b></p><p>　　式中：V——曝氣池容積，m3；</p><p>　　Lr——去除BOD5濃度，kg/m3；</p><p>　　Q——設(shè)計流量,（m3/h）；</p><p>　　Ns——BOD5污泥負荷率，kgBOD5/(kgMLSS·d)；</p>

30、<p>　　XV——MLVSS濃度，kg/m3。</p><p>　　（1）A段去除BOD5</p><p>　　式中：La為原水BOD5濃度，mg/L。</p><p>　　由式(2-3)得A段曝氣池容積為：</p><p><b>　　池水深取4.5m，</b></p><p>&l

31、t;b>　　池寬取5m，則 </b></p><p>　　設(shè)置為三廊道，則每條廊道長為：</p><p>　　校核尺寸比例：，符合要求。</p><p><b>　　，符合要求。</b></p><p>　　A段曝氣池尺寸為：28×5×4.5 (m3)，共三個。</p>

32、<p>　?。?）B段去除BOD5</p><p>　　由式(2-3)得B段曝氣池容積為：</p><p><b>　　池深取5.5m，則</b></p><p><b>　　池寬取8m，則</b></p><p>　　設(shè)計為四廊道，則每條廊道長為：</p><p&

33、gt;　　校核尺寸比例：，符合要求。</p><p><b>　　，符合要求。</b></p><p>　　B段曝氣池尺寸為：79.55×8×5.5(m3)，共四個。</p><p>　　2.2.3 曝氣時間計算 </p><p><b>

34、;　　(2-4)</b></p><p>　　式中：T——曝氣時間，h；</p><p>　　V——曝氣池容積，m3。</p><p>　?。?）A段曝氣時間: （符合要求）</p><p>　?。?）B段曝氣時間: （符合要求）</p><p>　　2.2.4 剩余污泥量計算</p

35、><p>　　（1）A段剩余污泥量</p><p><b>　　(2-5)</b></p><p>　　式中：W——A段剩余污泥量，kg/d；</p><p>　　Sr——A段SS去除濃度，kg/m3，A段SS的去除率為70％～80％；</p><p>　　aA——A段污泥增長系數(shù)，一般為0.3～0.

36、5。</p><p>　　設(shè)A段SS去除率取75%，</p><p>　　干泥量（aA取0.4）：</p><p>　　濕泥量（污泥含水率PA取98.5%）：</p><p>　　（2）B段剩余污泥量</p><p><b>　　(2-6)</b></p><p>　　式中

37、：WB——B段剩余污泥量，kg/d；</p><p>　　aB——B段污泥增長系數(shù)，一般為0.5～0.65。</p><p>　　干泥量（aB取0.6）：</p><p>　　濕泥量（污泥含水率PB取99.4%）：</p><p><b>　　總泥量：</b></p><p>　　2.2.5 污泥

38、齡計算</p><p><b>　　(2-7)</b></p><p>　　式中：Ns——污泥負荷，kgBOD5/(kgMLSS·d)；</p><p>　　a——污泥增長系數(shù)。</p><p><b>　?。?）A段污泥齡：</b></p><p><b&g

39、t;　?。?）B段污泥齡：</b></p><p>　　2.2.6 需氧量計算</p><p><b>　　（1）A段需氧量</b></p><p><b>　　(2-8)</b></p><p>　　式中：OA——A段需氧量，kgO2/h；</p><p>　　

40、aAˊ——A段需氧量系數(shù)，一般為0.4～0.6,取0.5；</p><p>　　LrA——A段去除BOD5濃度，kgBOD5/m3。</p><p>　　（2）B段需氧量（取1.23，取4.57）</p><p><b>　　(2-9)</b></p><p>　　式中：OB——B段需氧量，kgO2/h；</p&g

41、t;<p>　　aBˊ——B段需氧量系數(shù)，取1.23；</p><p>　　bBˊ——B段去除每千克NH3-N需氧千克數(shù)，取4.57 kgO2/h；</p><p>　　LrB——B段去除BOD5濃度，kgBOD5/m3；</p><p>　　Nr——需要硝化的氮量，kg/m3。</p><p><b>　　由式(2-

42、9)得：</b></p><p><b>　　式中：</b></p><p>　?。?）二段總需氧量：</p><p>　　2.2.7 供氣量計算</p><p>　　（1）A段供氣量計算</p><p>　　取A段穿孔管距池底0.3m，即淹沒水深4.2m，取水溫20℃，則飽和溶解氧C

43、S（20）=9.2mg/L,穿孔管出口處絕對壓力為：</p><p><b>　　(2-9)</b></p><p>　　式中：p0——當?shù)卮髿鈮毫?，MPa；</p><p>　　HAˊ——曝氣設(shè)備裝設(shè)深度，m。</p><p>　　空氣離開液面時的含氧百分比為：</p><p><b>

44、;　　(2-10)</b></p><p>　　式中：EAˊ——擴散器的氧轉(zhuǎn)移效率，一般為5％～10％，取7％。</p><p>　　污水中氧的飽和濃度為：</p><p><b>　　(2-11)</b></p><p>　　20℃時污水中的平均飽和溶解氧為：</p><p><

45、;b>　　(2-12)</b></p><p>　　式中：β——取0.9。</p><p>　　如果平均需氧時，曝氣池保持DO=2mg/L以上，所以脫氧清水中的最大需氧量為：</p><p><b>　　(2-13)</b></p><p>　　式中：a——取0.5。</p><p&

46、gt;　　這樣，按需氧量供給，可以保證平均需氧時溶解氧要求。所以供氣量為：</p><p><b>　　(2-14)</b></p><p>　?。?）B段供氣量計算</p><p>　　B段供氣量計算同A段。</p><p>　　取B段穿孔管距池底0.3m，即淹沒水深5.2m，穿孔管出口處絕對壓力為：</p>

47、;<p>　　空氣離開液面時的含氧百分比為：</p><p>　　式中：EBˊ——取7％。</p><p>　　污水中氧的飽和濃度為：</p><p>　　20℃時污水中的平均飽和溶解氧為：</p><p>　　式中：β——取0.9。</p><p>　　曝氣池保持DO=2mg/L以上，所以脫氧清水中的最

48、大需氧量為：</p><p>　　式中：a——取0.5。</p><p><b>　　供氣量為：</b></p><p><b>　　總供風量：</b></p><p>　　選用4-68離心風機，其主要性能如下：</p><p>　　機號：12.5；主軸轉(zhuǎn)速：1120r/mi

49、n；全壓：3270Pa；流量：53434m3/h；配套電機型號：Y280S-4。</p><p>　　采用可變孔式曝氣器。</p><p><b>　　2.3 沉淀池設(shè)計</b></p><p>　　沉淀池均采用平流式沉淀池，出水堰形式采用自由堰，水位位于齒高的1/2處。堰前設(shè)擋板，擋板高于水面0.15m，浸沒在水面下0.4m，距出水口處0.5

50、m。</p><p>　　2.3.1 中間沉淀池設(shè)計</p><p>　　選取中間沉淀設(shè)計參數(shù)，池表面負荷：qAˊ=2m3/(m2·h) </p><p>　　沉淀時間：TA=2h。</p><p><b>　　沉淀池總面積： </b></p><p><b>　　沉淀部分有效

51、水深：</b></p><p><b>　　沉淀部分有效容積：</b></p><p>　　設(shè)水平流速v=5㎜/h，則池長：</p><p><b>　　沉淀池總寬：</b></p><p>　　設(shè)每格池寬bAˊ=7m，則： </p><p>　　校核尺寸

52、比例：，符合要求。 </p><p><b>　　，符合要求。</b></p><p><b>　　污泥部分所需容積：</b></p><p><b>　　(2-15)</b></p><p>　　式中：RA——污泥回流比；</p><p>　　XA

53、——曝氣池混合液污泥濃度，mg/L,XA=2.0kg/m3=2000mg/L；</p><p>　　XRA——儲泥部分污泥平均濃度，mg/L。</p><p>　　t——儲泥時間，取1小時。</p><p><b>　　(2-16)</b></p><p>　　式中：SVI——污泥容積指數(shù)，mL/g,取80mL/g。&l

54、t;/p><p>　　則單個泥斗所需容積為：</p><p>　　設(shè)計泥斗尺寸為：斗底尺寸為500mm×500mm,上口尺寸為7000mm×7000mm,傾角60°。</p><p><b>　　泥斗高度：</b></p><p><b>　　泥斗容積：</b></p

55、><p><b>　　(2-17)</b></p><p>　　污泥斗以上梯形部分容積：</p><p>　　泥斗以上梯形部分高度：</p><p>　　泥斗與池底梯形部分實際存泥容積：</p><p><b>　　，符合要求。</b></p><p>　

56、　按設(shè)計原則，取池子保護高度h1=0.3m,緩沖層高度h3=0.5m,則池子總高度：</p><p>　　2.3.2 最終沉淀池設(shè)計</p><p>　　最終沉淀池設(shè)計同中間沉淀池。</p><p>　　選取中間沉淀設(shè)計參數(shù)，池表面負荷：qBˊ=1.0m3/(m2·h) </p><p>　　沉淀時間：TB=4h。</p>

57、;<p><b>　　沉淀池總面積： </b></p><p><b>　　沉淀部分有效水深：</b></p><p><b>　　沉淀部分有效容積：</b></p><p>　　設(shè)水平流速v=5㎜/h，則池長：</p><p><b>　　沉淀池總寬：

58、</b></p><p>　　設(shè)每格池寬bAˊ=7.5m，則： </p><p>　　校核尺寸比例：，符合要求。 </p><p><b>　　，符合要求。</b></p><p><b>　　污泥部分所需容積：</b></p><p>　　式中：RB

59、——污泥回流比；</p><p>　　XB——曝氣池混合液污泥濃度，mg/L,XB=3.0kg/m3=3000mg/L；</p><p>　　XRB——儲泥部分污泥平均濃度，mg/L。</p><p>　　t——儲泥時間，取1h。</p><p>　　式中：SVI——污泥容積指數(shù)，mL/g,取70mL/g。</p><p&

60、gt;　　則單個泥斗所需容積為：</p><p>　　設(shè)計泥斗尺寸為：斗底尺寸為500mm×500mm,上口尺寸為7000mm×7000mm,傾角60°。</p><p><b>　　泥斗高度：</b></p><p><b>　　泥斗容積：</b></p><p>　

61、　污泥斗以上梯形部分容積：</p><p>　　泥斗以上梯形部分高度：</p><p>　　泥斗與池底梯形部分實際存泥容積：</p><p><b>　　，符合要求。</b></p><p>　　按設(shè)計原則，取池子保護高度h1=0.3m,緩沖層高度h3=0.5m,則池子總高度：</p><p>&

62、lt;b>　　參考文獻</b></p><p>　　[1] 劉華秋主編．《軍備控制與裁軍手冊》[M]．北京：國防工業(yè)出版社，2000：354-360</p><p>　　[2] 黃君禮，李春蘭．二氧化氯對水中酚類化合物的去除效果[J]．環(huán)境化學．1998，17(2)：174-179</p><p>　　[3] Ozawa T.Y., Niura J

63、. V. Oxidation of spintraps by chlorine dioxide radical in aqueous solutions[J]. Free Radic Biol Med. 1996,20(6):837-842</p><p>　　[4] Klatte, Fred. Method for producing chlorine dioxide[P]. US 20030077216, 2

64、003.4.24</p><p>　　[5] USA Today.(2 Dec. 2001). Anthrax decontamination of Hart building finished. 2002)</p><p>　　[5] 陳赟．過氧化氫法制備環(huán)境友好氧化劑二氧化氯工藝及反應(yīng)動力學研究［D］．華南理工大學博士論文,2003.7.19</p><p>

65、　　[6] E. 卡特貝爾，G. W.A. 富勒斯，原子價與分子結(jié)構(gòu)（第一版）[M]．北京：北京人民教育出版社．1981：201-203</p><p><b>　　結(jié)束語</b></p><p>　　通過此次課程設(shè)計，我更加牢固的掌握了污水處理的一些相關(guān)知識，在設(shè)計過程中，通過對相關(guān)資料的查閱，對問題的深入思考以及向老師的詢問，同學間的相互探討不僅使我對課堂所學內(nèi)容