混凝土課程設計---鋼筋混凝土框架結構設計

1、<p>　　鋼筋鋼筋混凝土結構課程</p><p><b>　　設計任務書</b></p><p>　　一、題目：鋼筋混凝土結構設計（框架結構）</p><p>　　二、設計地點：長春市</p><p>　　三、設計任務：鋼筋混凝土框架結構設計</p><p><b>　　四、

2、設計內容：</b></p><p>　　1、計算簡圖的確定：確定計算模型及相應的計算參數(shù)。</p><p>　　2、荷載計算：豎向荷載考慮豎向恒荷載、豎向活荷載，不考慮豎向活荷載不利布置。</p><p>　　3、框架結構內力分析及內力組合：選取一榀有代表性的框架在應考慮荷載作用下的內力和位移；分別對框架梁、柱進行內力組合。</p><

3、;p>　　4、一榀框架梁、柱，截面設計并滿足相應的抗震措施。</p><p>　　5、計算書上畫出相應結構施工圖。</p><p><b>　　五、設計條件：</b></p><p>　　1、該建筑為多層辦公樓，，地勢平坦，Ⅱ類場地；</p><p>　　2、建筑平、剖面圖的尺寸如圖1、2所示。</p>

4、<p>　　3、學生承擔的具體設計組號見表一</p><p><b>　　4、荷載:</b></p><p>　　(1)永久荷載——樓面采用30厚水磨石地面，自重為0.65kN/m2,板底、梁底、梁側采用20厚混合砂漿抺灰，自重為17kN/m3，鋼筋混凝土自重為25kN/m3。屋蓋自重：按4.65KN/m2取用（未計入荷載分項系數(shù)）。</p>

5、<p>　　(2)可變荷載——活、風、雪荷載查規(guī)范。</p><p><b>　　5、材料：</b></p><p>　　混凝土強度等級為不低于C30,梁、柱的主筋采用HRB400級，其余鋼筋均采用HPB235級。</p><p>　　6、內、外墻分別采用200mm、300mm厚陶礫混凝土，室內外高差為450mm，土壤凍結深度為1

6、.65m，屋面檐口處混凝土女兒墻高600mm平均厚為80mm。</p><p>　　各設計小組參數(shù)表 表—</p><p><b>　　圖1</b></p><p><b>　　圖2</b></p><p><b>　　六、設計成果：</b></p

7、><p>　　結構設計計算書一份：要求有封皮、、目錄、詳細的計算內容；并在計算書里繪出相應的結構施工圖。</p><p><b>　　計 算 書</b></p><p><b>　?。ǖ谄呓M）</b></p><p><b>　　工程概況與設計條件</b></p>&

8、lt;p>　?。ㄒ唬┕こ谈艣r與結構選型</p><p>　　1.該工程為長春市某辦公樓，地面以上為3層辦公樓，首層層高3.9m,標準層層高為3.6m，室內外地面高差為0.45m，建筑物總高度為3.9+3.6*2+0.45=11.55m，建筑物沿X方向的寬度為33m，沿Y方向的寬度為14.1m。</p><p>　　2.根據(jù)建筑的使用功能，房屋的高度和層數(shù)，地質條件，結構材料以及施工技

9、術等因素綜合考慮，抗側力結構擬采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架結構體系。</p><p><b>　?。ǘ┰O計依據(jù)</b></p><p>　　本工程依據(jù)下列現(xiàn)行國家標準或行業(yè)標準進行結構設計：</p><p>　　1、《建筑結構可靠度設計統(tǒng)一標準》GB50068----2001</p><p>　　2、《建筑結構荷載規(guī)范》（2

10、006版）GB50009----2001</p><p>　　3、《建筑工程抗震設防分類標準》GB50223---2008</p><p>　　4、《建筑抗震設計規(guī)范》GB50011----2010</p><p>　　5、《混凝土結構設計規(guī)范》GB50010----2002</p><p>　　6、《高層建筑混凝土結構技術過程》JGJ3--

11、-2002</p><p>　?。ㄈ┰O計的基本條件</p><p>　　1.建筑結構的設計使用年限、安全等級及建筑抗震設防類別</p><p>　　本工程為普通多層民用辦公樓，屬于一般的建筑物。根據(jù)《建筑結構可靠度設計統(tǒng)一標準》GB50068----2001第1.0.5條，結構的設計使用年限為50年。</p><p>　　按照《建筑結構可靠

12、度設計統(tǒng)一標準》GB50068----2001第1.0.8條和第7.0.3條，建筑結構的安全等級為二級，結構重要性系數(shù)=1.0。</p><p>　　根據(jù)《建筑工程抗震設防分類標準》GB50223---2008第3.0.2條和3.0.3條，建筑抗震設防類別為標準設防類，簡稱丙類；地震作用和抗震措施按本地區(qū)抗震設防烈度的要求進行設計。</p><p>　　建筑室外地面至檐口的高度為3.9+3

13、.6*2+0.45=11.55m，高寬比為11.55/14.1=0.819 < 4滿足鋼筋混凝土框架結構七度設防烈度最大高寬比要求。</p><p><b>　　1）雪荷載</b></p><p>　　根據(jù)《建筑結構荷載規(guī)范》（2006版）GB50009----2001附錄D.4《全國各城市的50年一遇雪壓和風壓》，長春地區(qū)的基本雪壓=0.35KN/。</

14、p><p><b>　　2)風荷載</b></p><p><b>　　基本風壓</b></p><p>　　根據(jù)《建筑結構荷載規(guī)范》（2006版）GB50009----2001附錄D.4《全國各城市的50年一遇雪壓和風壓》，長春地區(qū)的基本風壓=0.65KN/。</p><p><b>　　地

15、面粗糙度</b></p><p>　　《高層建筑混凝土結構技術過程》JGJ3---2002第3.2.3條和《建筑結構荷載規(guī)范》（2006版）GB50009----2001第7.2.1條規(guī)定，本工程位于有密集建筑群的城市市區(qū)，地面粗糙度類別為C類。</p><p>　　3)屋面及樓面活荷載取值，見表1</p><p>　　表1 屋面及樓面均布活荷載<

16、/p><p>　　2.抗震設防的有關參數(shù)</p><p>　　根據(jù)《地質資料勘察報告（詳堪）》和《建筑抗震設計規(guī)范》GB50011----2010第4.1.6條，該工程建筑場地類別為Ⅱ類，無液化土層，地基承載力特征值=220kPa。</p><p>　　根據(jù)《建筑抗震設計規(guī)范》GB50011----2010附錄A-《我國主要城鎮(zhèn)抗震設防烈度、設計基本地震加速度和設計地震

17、分組》的規(guī)定，長春市的抗震設防烈度為7度，設計基本地震加速度為0.10g，設計地震分組為第一組。</p><p>　　根據(jù)《建筑抗震設計規(guī)范》GB50011----2010第6.1.2條及表6.1.2框架結構、丙類建筑、設防烈度7度，房屋高度小于24m查表確定抗震等級為三級。</p><p>　　根據(jù)《建筑抗震設計規(guī)范》GB50011----2010第5.1.5條，在多遇地震作用下，建筑結

18、構的阻尼比=0.05。</p><p>　　根據(jù)《地基基礎設計規(guī)范》第3.0.1條，地基基礎的設計等級為丙級。 </p><p>　?。ㄋ模┗炷两Y構的環(huán)境類別</p><p>　　根據(jù)《混凝土結構設

19、計規(guī)范》GB50010----2002和《混凝土結構耐久性設計規(guī)范》GB/T50476----2008，本工程混凝土結構根據(jù)其所處環(huán)境條件的不同，確定室內、外構件的環(huán)境類別為Ⅰ類，基礎承臺的環(huán)境類別為Ⅱ類。</p><p><b>　?。ㄎ澹┲饕Y構材料</b></p><p><b>　　1.鋼筋</b></p><p>

20、;　　本工程梁、柱的主筋采用HRB400級，其余鋼筋均采用HPB300級，鋼筋的強度設計值與彈性模量按照《混凝土結構設計規(guī)范》GB50010----2002第4.2.3條和第4.2.4條的規(guī)定采用，見表2</p><p>　　表2 鋼筋的強度設計值與彈性模量</p><p><b>　　2.混凝土</b></p><p>　　在本工程中，結構各

21、樓層采用混凝土強度等級的情況參見表3?；炷翉姸仍O計值與彈性模量按照《混凝土結構設計規(guī)范》 GB500010—2002第4.1.1條和第4.1.5的規(guī)定采用,見表4。 </p><p>　　表3 結構各樓層采用混凝土強度等級情況</p><p>　　表4 混凝土強度設計值與彈性模量</p><p>　　3.混凝土結構耐久性的要求</p>

22、<p>　　按照《混凝土結構設計規(guī)范》 GB500010—2002第3.4.2條的規(guī)定，結構混凝土應符合表5的要求。</p><p>　　表5 混凝土結構耐久性的基本要求</p><p><b>　　結構布置及計算簡圖</b></p><p><b>　　結構布置</b></p><p&g

23、t;<b>　　截面尺寸的初步確定</b></p><p><b>　　梁截面尺寸</b></p><p>　　各梁截面尺寸確定如下：</p><p>　　邊跨（AB、CD）梁：取 </p><p><b>　　中跨（BC）梁：取</b></p><p

24、><b>　　次梁：取 </b></p><p><b>　　板厚</b></p><p>　　邊跨長短邊之比按雙向版設計</p><p><b>　　雙向板 取</b></p><p>　　當為屋面板時取 </p><p>&l

25、t;b>　　柱截面尺寸</b></p><p>　　由軸壓比限值按下列公式估算：</p><p>　　為框架柱軸壓比限值，根據(jù)《建筑抗震設計規(guī)范》GB50011----2010第6.3.6條=0.85。（抗震等級為三級）</p><p>　　框架柱的負荷面積內每平米按14kN/m2初估</p><p><b>　　

26、角柱：</b></p><p><b>　　邊柱：</b></p><p><b>　　中柱：</b></p><p>　　一、二、三級框架結構柱截面的寬度和高度當超過2層時不宜小于400mm，取</p><p>　　驗算剪跨比，避免形成短柱：</p><p>&

27、lt;b>　　滿足要求</b></p><p><b>　　計算簡圖</b></p><p>　　根據(jù)結構平面布置確定框架計算簡圖，計算簡圖用梁、柱的軸線表示，梁、柱軸線取各自的形心線；因梁板整澆，取板底為梁軸線。對于底層柱的下端一般取至基礎頂面，長春地區(qū)土壤凍結深度取1.65m，承臺厚度取900mm,承臺底面在冰凍線以下200mm,基礎埋深d=1.

28、65+0.2-0.9=0.95m,底層柱高h=3.9+0.45+0.95-0.1=5.2m, </p><p><b>　　計算簡圖如下圖1：</b></p><p><b>　　圖1 計算簡圖</b></p><p><b>　?。ㄈ┲亓奢d計算</b></p><p>　

29、　屋面荷載（為不上人屋面）</p><p>　　屋蓋恒載：4.65KN/</p><p>　　屋面活載：0.5 kN/m2</p><p>　　屋面雪荷載：0.35KN/</p><p><b>　　樓面荷載</b></p><p>　　樓面恒載：30mm厚水磨石地面 0.65 &l

30、t;/p><p>　　100mm厚鋼筋砼現(xiàn)澆板 0.10×25=2.5</p><p>　　20mm厚板底抹灰 0.02×17= 0.34 </p><p>　　Gk=Σgk=3.49</p><p>　　樓面活載：衛(wèi)生間： 2.0 kN/m2</p>&l

31、t;p>　　辦公室： 2.0 kN/m2</p><p>　　走廊、樓梯： 2.5 kN/m2</p><p><b>　　梁、柱、墻重力荷載</b></p><p>　　1）梁重：（考慮梁上抹灰，取梁自重26kN/m3）</p><p>　　主 梁： 26

32、15;0.3×0.6=4.68kN/m</p><p>　　次 梁： 26×0.20×0.40=2.08kN/m</p><p>　　2）柱：（考慮到柱子抹灰，取柱子自重26kN/m3）</p><p>　　各 層：26×0.4×0.4 =4.16kN/m</p><p>　　3）墻

33、重：內墻200厚陶礫混凝土：6×0.2=1.2kN/m2 </p><p>　　外墻300厚陶礫混凝土: 6×0.3=1.8kN/m2</p><p>　　各樓層重力荷載代表值計算如下</p><p><b>　　三層</b></p><p><b>　　女兒墻：</b>

34、;</p><p><b>　　屋 蓋： </b></p><p><b>　　主 梁：</b></p><p><b>　　縱 梁：</b></p><p><b>　　次 梁：</b></p><p><b

35、>　　柱 子：</b></p><p><b>　　活 載：</b></p><p><b>　　雪荷載：</b></p><p><b>　　二層</b></p><p><b>　　樓 面：</b></p>

36、<p><b>　　主 梁：</b></p><p><b>　　縱 梁：</b></p><p><b>　　次 梁：</b></p><p><b>　　柱 子：</b></p><p><b>　　活 載：

37、</b></p><p><b>　　=</b></p><p><b>　　+</b></p><p><b>　　+ </b></p><p><b>　　一層</b></p><p><b>　　樓

38、面：</b></p><p><b>　　主 梁：</b></p><p><b>　　縱 梁：</b></p><p><b>　　次 梁：</b></p><p><b>　　柱 子：</b></p><

39、p><b>　　活 載：</b></p><p><b>　　=</b></p><p><b>　　+</b></p><p><b>　　框架側移剛度計算</b></p><p>　　現(xiàn)澆鋼筋砼梁：邊框架梁=1.5I0 </p>

40、<p><b>　　中框架梁=2I0</b></p><p>　　梁采用Ｃ30混凝土，ＥC＝3.0×104 N/</p><p>　　柱采用C30混凝土，ＥC＝</p><p>　　I0=1/12×bh3(mm4) </p><p>　　橫梁線剛度計算過程見表6，柱線剛度計算過程見表7

41、</p><p>　　表6 橫梁線剛度計算</p><p>　　表7 柱線剛度計算表</p><p>　　柱的側移剛度計算過程見表8，表9</p><p>　　表8框架柱側移剛度D值（）</p><p>　　將上述不同情況下同層框架柱側移剛度相加，即得框架各層層間側移剛度∑Di，見表10</p><

42、p>　　表9 橫向框架層間側移剛度（）</p><p>　　由表10可見，，故該框架為規(guī)則框架。</p><p>　　橫向水平荷載作用下框架結構的內力和側移計算</p><p>　　橫向水平地震作用下框架結構內力和位移計算</p><p>　　結構基本自振周期計算</p><p>　　根據(jù)《高層建筑混凝土結構技

43、術規(guī)程》B.0.2，對于質量和剛度沿高度分布比較均勻的框架結構，其基本自振周期按頂點位移法計算。</p><p>　　為考慮非承重墻剛度對結構自振周期影響的折減系數(shù)，取0.7.</p><p>　　為假想的結構頂點位移，即假想把集中在各樓層的重力荷載代表值作為該樓層水平荷載而算得的結構頂點位移，計算過程見表11。</p><p>　　表 11 結構頂點的假想位移計

44、算</p><p><b>　　計算基本周期</b></p><p>　　水平地震作用及樓層地震剪力計算</p><p>　　當框架結構房屋的高度不超過40m，質量和剛度沿高度分布比較均勻時，其水平地震作用可用底部剪力法計算。</p><p><b>　　1）確定基本參數(shù)</b></p>

45、<p>　　根據(jù)建筑場地類別Ⅱ類和設計地震分組第一組，按《建筑抗震設計規(guī)范》表5.1.4-2確定設計特征周期=0.35s；</p><p>　　根據(jù)抗震設防烈度7度0.10g和地震影響多遇地震，按《建筑抗震設計規(guī)范》表5.1.4-1確定水平地震影響系數(shù)最大值=0.08；</p><p>　　按《建筑抗震設計規(guī)范》第5.1.5.1條確定建筑結構的阻尼比為0.05。</p&

46、gt;<p>　　根據(jù)《建筑抗震設計規(guī)范》圖5.1.5確定水平地震影響系數(shù)。</p><p>　　因為，按曲線下降段確定水平地震影響系數(shù)，</p><p><b>　　所以</b></p><p>　　2）總水平地震作用標準值</p><p><b>　　=</b></p>

47、<p>　　，頂部附加地震作用系數(shù)</p><p>　　所以不需考慮頂部附加地震作用。</p><p>　　3）質點的水平地震作用</p><p><b>　?。ǎ?lt;/b></p><p><b>　　層間地震剪力 </b></p><p>　　具體計算過程

48、見表12</p><p>　　表12 各質點橫向水平地震作用及地震剪力計算表</p><p>　　4）驗算剪重比 </p><p>　　水平地震作用計算時，結構各樓層對應于地震作用標準值的剪力應符合下式要求：</p><p>　　式中：—第層對應于水平地震作用標準值的樓層剪力；</p><p>　　—水平地震剪力系

49、數(shù)，查《建筑抗震設計規(guī)范》表5.2.5，7度0.10g樓層最小地震剪力系數(shù)0.016。</p><p>　　—第層重力荷載代表值。</p><p><b>　　驗算過程見表13</b></p><p><b>　　表13 剪重比驗算</b></p><p>　　5）水平地震作用下的位移驗算</

50、p><p>　　水平地震作用下框架結構的層間位移和頂點位移按下式確定</p><p>　　層間彈性位移角，計算過程見表14</p><p>　　表14 橫向水平地震作用下的位移驗算</p><p>　　由表14可見 ，最大層間彈性位移角發(fā)生在第1層，其值為1/1263<1/550,滿足彈性層間位移角限值。其中=1/550查《建筑抗震設計規(guī)范

51、》表5.5.1確定。</p><p>　　6）水平地震作用下框架內力計算</p><p>　　框架柱端剪力及彎矩按下式確定</p><p>　　其中取自表8，取自表10，具體計算過程見表15</p><p>　　表15 各層柱端彎矩及剪力計算</p><p>　　注：表中M量綱為，V量綱為kN。</p>

52、<p>　　梁端彎矩、剪力及柱軸力分別按下式計算，其中梁線剛度取自表6，具體計算過程見表16。</p><p>　　表16 梁端彎矩、剪力及柱軸力計算</p><p>　　注：1）柱軸力中的負號表示拉力。當為左地震作用時，左側兩根柱為拉力，對應的右側兩根柱為壓力。</p><p>　　2）表中M量綱為，V量綱為kN ， N量綱為kN 量綱為m。<

53、;/p><p>　　水平地震作用下框架的彎矩圖，梁端剪力圖及柱軸力圖如下圖2</p><p>　　圖2：彎矩、軸力、剪力</p><p>　　2.橫向風荷載作用下框架結構內力和位移驗算</p><p><b>　?。?）自然情況</b></p><p>　　基本風壓為0.65kN/ ²,即=

54、0.65kN/²,c類粗糙度。</p><p><b>　?。?）荷載計算：</b></p><p>　　1）.風荷載標準值 ： </p><p>　　βz-高度z處的風振系數(shù)，高度小于30m，取βZ=1.0</p><p>　　風壓高度變化系數(shù)：=0.74</p><

55、p>　　風荷載體型系數(shù): μs=0.8-(-0.5)=1.3</p><p>　　計算過程見下表17 ：</p><p>　　表17 風荷載標準值</p><p>　　風荷載作用下的水平位移驗算</p><p><b>　　計算過程如下表18</b></p><p>　　表18 風荷載作用下

56、框架層間位移計算</p><p>　　由表18可見，風荷載作用下框架的最大層間位移角為1/5554，遠小于1/550，滿足規(guī)范要求。</p><p>　　風荷載作用下框架結構內力計算</p><p>　　風荷載作用下框架結構內力計算過程與水平地震作用下的相同，計算過程見表19，表20。</p><p>　　表19 各層柱端彎矩及剪力計算<

57、;/p><p>　　注：表中M量綱為，V量綱為kN。</p><p>　　表20 梁端彎矩、剪力及柱軸力計算</p><p>　　注：1）柱軸力中的負號表示拉力。當為左地震作用時，左側兩根柱為拉力，對應的右側兩根柱為壓力。</p><p>　　2）表中M量綱為，V量綱為kN ， N量綱為kN 量綱為m。</p><p&g

58、t;　　七、豎向荷載作用下框架結構的內力計算</p><p>　　1.橫向框架內力計算</p><p><b>　?。?）計算單元</b></p><p>　　取軸線橫向框架進行計算，計算單元寬度為6.6m，如圖3所示，由于房間內布置由次梁，故直接傳給該框架的樓面荷載如圖中的水平陰影所示，計算單元范圍內的其余樓面荷載則通過次梁和縱向框架梁以集中

59、力的形式傳給橫向框架，作用于各節(jié)點上。由于縱向框架梁的中心與柱的中心不重合，因此在框架節(jié)點上還作用有集中力矩。</p><p>　　圖3 橫向框架計算單元</p><p><b>　?。?）荷載計算</b></p><p><b>　　恒荷載計算</b></p><p>　　在圖4中 、代表橫梁自

60、重，為均布荷載。</p><p><b>　　對于第3層 </b></p><p>　　為房間和走道板傳給橫梁的梯形荷載</p><p>　　、分別為由邊縱梁、中縱梁直接傳給柱的荷載，它包括梁自重、樓板重和女兒墻等的重力荷載：</p><p>　　圖4 各層梁上作用的恒載</p><p>&l

61、t;b>　　+</b></p><p><b>　　集中力矩</b></p><p><b>　　對于1、2層</b></p><p><b>　　活荷載計算</b></p><p>　　活荷載作用下各層框架梁上的荷載分布如圖</p><p

62、><b>　　對于第3層</b></p><p>　　同理，在屋面雪荷載作用下</p><p><b>　　對于1、2層</b></p><p>　　將以上計算結果匯總，見表21，表22</p><p>　　表21 橫向框架恒載匯總表</p><p>　　表22 橫向框

63、架活載匯總表</p><p>　　注：表中括號內的數(shù)值對應于屋面雪荷載作用情況。</p><p>　?。?）恒、活荷載作用下的內力計算</p><p>　　在求固端彎矩時根據(jù)固端彎矩相等的原則，先將梯形分布荷載及三角形分布荷載，化為等效均布荷載。（）</p><p><b>　　恒載：</b></p>&l

64、t;p><b>　　頂層 </b></p><p><b>　　余層</b></p><p>　　則等效的均布荷載布置如圖3所示：</p><p>　　圖3 恒荷載等效的均布荷載布置圖</p><p><b>　　活載：</b></p><p>

65、<b>　　頂層：</b></p><p><b>　　余層：</b></p><p><b>　　梁固端彎矩</b></p><p>　　梁端彎矩以繞桿端順時針為正，反之為負。</p><p>　　固端彎矩=（均布荷載×跨度）/12=ql2/12</p>

66、<p>　　具體計算過程見表23</p><p>　　表23 豎向荷載作用下框架梁的固端彎矩</p><p>　　注：括號中數(shù)值表示雪荷載</p><p>　　表24 框架彎矩分配系數(shù)</p><p>　　彎矩二次分配法計算過程見表25——27</p><p><b>　　彎矩圖如圖下圖<

67、/b></p><p>　　豎向荷載作用下梁、柱內力計算</p><p>　　梁端、柱端彎矩見彎矩圖。</p><p><b>　　梁端剪力：</b></p><p><b>　　梁端剪力示意圖</b></p><p><b>　　柱軸力示意圖</b&g

68、t;</p><p>　　邊柱（上）： 中柱（上）： </p><p>　　邊柱（下）： 中柱（下）： </p><p>　　恒、活、雪載作用下，根據(jù)公式，計算過程見下表28——表30</p><p><b>　　八、內力組合</b></p><p>　　見 EX

69、CEL 內力組合</p><p><b>　　九、構件截面設計</b></p><p>　　從內力組合表中分別選出AB跨跨間截面及支座截面的最不利內力，并將支座中心線處的彎矩換算為支座邊緣控制截面的彎矩進行配筋計算，計算第一層。最不利內力選取見下表31，表32。</p><p>　　表31 梁最不利內力選取</p><

70、p>　　表32 柱最不利內力選取</p><p><b>　　1.框架橫梁的配筋</b></p><p>　?。?）梁的正截面受彎承載力計算</p><p>　　C30混凝土： </p><p><b>　　HRB400級鋼：</b></p><p>　　梁截面：b

71、=300mm h=600mm</p><p>　　當梁下部受拉時按T形截面設計，當梁上部受拉時按矩形截面設計，框架橫梁配筋：</p><p>　　梁內縱向鋼筋選HRB400級鋼 ，下部按T形截面設計，將梁端左、右支坐最大正彎矩換算到支座邊緣，取支座邊緣及跨中最大正彎矩三者最大值計算梁下部配筋</p><p><b>　　確定翼緣計算寬度</b&g

72、t;</p><p><b>　　按梁跨度考慮：</b></p><p>　　按凈距考慮： </p><p>　　按翼緣高度考慮：（不受此限）</p><p><b>　　所以取</b></p><p><b>　　判斷T形截面類型</b><

73、/p><p>　　所以屬于第一類T形截面</p><p><b>　　求 </b></p><p>　　求As </p><p>　　實配鋼筋218,伸入支座，作為支座負彎矩作用下的受壓鋼筋（），在計算相應的受拉鋼筋,即支座A上部（按矩形截面設計）</p><p>　　

74、說明富裕，且達不到屈服，可近似取</p><p>　　實配鋼筋222（As=760）相差不超過5%。</p><p><b>　?。M足要求）</b></p><p><b>　　支座右下部</b></p><p><b>　　求 </b></p>

75、<p>　　求As </p><p>　　實配鋼筋218,伸入支座，作為支座負彎矩作用下的受壓鋼筋（），在計算相應的受拉鋼筋,即支座B上部（按矩形截面設計）</p><p>　　說明富裕，且達不到屈服，可近似取</p><p>　　實配鋼筋222（As=760）</p><p><b>　?。M足要求

76、）</b></p><p>　?。?）梁斜截面受剪承載力計算</p><p><b>　　1）截面限制條件</b></p><p>　　AB、BC、CD跨：</p><p>　　2）混凝土的抗剪承載力</p><p>　　AB、BC、CD跨：</p><p>　

77、　3)梁端剪力設計值的調整</p><p>　　抗震設計中，按照強剪弱彎的原則，延性框架梁在塑性鉸出現(xiàn)以前，不應發(fā)生剪切破壞，塑性鉸出現(xiàn)后，也不應過早被剪壞，按下列公式調整，三級框架：</p><p><b>　　調整結果見表33</b></p><p><b>　　表33</b></p><p>

78、<b>　　AB跨：</b></p><p>　　梁端加密區(qū)箍筋取2肢8@150，箍筋用HPB235級鋼筋（），則</p><p>　　根據(jù)抗震規(guī)范，加密區(qū)長度取max(1.5hb,500),所以取加密區(qū)長度900mm, 箍筋設置滿足要求。</p><p>　　非加密區(qū)取2肢8@200，</p><p><b&

79、gt;　　BC跨：</b></p><p>　　加密區(qū)箍筋取2肢8@150，箍筋用HPB235級鋼筋（）</p><p>　　由于非加密區(qū)長度較小，故全跨均按加密區(qū)配置。</p><p><b>　　2.框架柱設計</b></p><p>　　分別選出底層內力組合表中最不利內力，進行配筋計算。</p&

80、gt;<p>　　對于彎矩和軸力，承載力抗震系數(shù)按軸壓比確定，當軸壓比小于0.15時，，當軸壓比大于0.15時，，而剪力的系數(shù)都取0.85。</p><p>　?。?）剪跨比和軸壓比驗算</p><p><b>　　驗算過程如下表33</b></p><p>　　表33 柱的剪跨比與軸壓比驗算</p><p&g

81、t;　　(2)柱正截面承載力驗算</p><p>　　C30混凝土： </p><p><b>　　級鋼筋： </b></p><p>　　截面尺寸： </p><p>　　為了避免柱腳過早屈服，三級框架底層柱下端截面彎矩設計值應乘以增大系數(shù)1.3。</p><p><b&

82、gt;　　A柱：</b></p><p>　　取20mm和偏心方向截面尺寸的較大值，即，故取=20mm</p><p><b>　　底層柱的計算長度</b></p><p>　　故應考慮偏心距增大系數(shù)</p><p><b>　?。ㄈ。?lt;/b></p><p>&

83、lt;b>　　對稱配筋：</b></p><p><b>　　為大偏心情況</b></p><p>　　每側選用318() 相差小于5%</p><p><b>　　總配筋量</b></p><p><b>　　B柱：</b></p><

84、p>　　取20mm和偏心方向截面尺寸的較大值，即，故取=20mm</p><p><b>　　底層柱的計算長度</b></p><p>　　故應考慮偏心距增大系數(shù)</p><p><b>　?。ㄈ。?lt;/b></p><p><b>　　對稱配筋：</b></p>

85、;<p><b>　　為大偏心情況</b></p><p>　　每側選用322()‘</p><p><b>　　總配筋量</b></p><p>　　(3)柱斜截面受剪承載力計算</p><p><b>　　A柱： </b></p><p

86、><b>　　框架柱的剪力設計值</b></p><p><b>　?。M足要求）</b></p><p><b>　　（?。?lt;/b></p><p><b>　　取</b></p><p>　　故該柱應構造配置箍筋</p><p

87、>　　柱端加密區(qū)的箍筋選用3肢8</p><p>　　一層柱底的軸壓比n=0.333,查表</p><p><b>　　最小體積配箍率</b></p><p><b>　　8 </b></p><p>　　根據(jù)構造要求，取加密區(qū)箍筋為8@100，加密區(qū)長度按規(guī)范確定。柱頂850mm

88、,柱底1650mm</p><p>　　非加密區(qū)應滿足，箍筋取3肢8@200</p><p><b>　　B柱： </b></p><p><b>　　框架柱的剪力設計值</b></p><p><b>　?。M足要求）</b></p><p>&l

89、t;b>　?。ㄈ。?lt;/b></p><p><b>　　取</b></p><p>　　故該柱應構造配置箍筋</p><p>　　柱端加密區(qū)的箍筋選用3肢8</p><p>　　一層柱底的軸壓比n=0.499,查表</p><p><b>　　最小體積配箍率</

90、b></p><p><b>　　8 </b></p><p>　　根據(jù)構造要求，取加密區(qū)箍筋為8@100，加密區(qū)長度按規(guī)范確定。柱頂850mm,柱底1650mm</p><p>　　非加密區(qū)應滿足，箍筋取3肢8@200</p><p>　　框架梁柱節(jié)點核芯區(qū)截面抗震驗算</p><

91、p><b>　　B節(jié)點： </b></p><p>　　為柱的計算高度，取節(jié)點上下柱反彎點間的距離</p><p><b>　　剪力設計值：</b></p><p><b>　　取</b></p><p><b>　　兩者較小值</b></

92、p><p><b>　?。M足要求）</b></p><p>　　節(jié)點核心區(qū)的受剪承載力計算，其中N取二層柱底軸力和兩者的較小值。</p><p>　　設節(jié)點區(qū)配箍為3肢8@100,則</p><p><b>　　故承載力滿足要求。</b></p><p>　　綜合以上結果，繪