化工原理課程設(shè)計(jì)---分離四氯化碳-二硫化碳混合物

1、<p><b>　　目錄</b></p><p><b>　　一、設(shè)計(jì)任務(wù)書1</b></p><p><b>　　二、正文3</b></p><p>　　1 設(shè)計(jì)方案簡(jiǎn)介3</p><p>　　2 工藝設(shè)計(jì)計(jì)算工藝計(jì)算及主體設(shè)備設(shè)計(jì)4</p>

2、<p>　　2.1 精餾塔流程的確定4</p><p>　　2.2 塔的物料衡算4</p><p>　　2.2.1料液、塔頂及塔底產(chǎn)品含二硫化碳的質(zhì)量分?jǐn)?shù)4</p><p>　　2.2.2 原料液、塔頂及塔底產(chǎn)品的平均摩爾質(zhì)量5</p><p>　　2.2.3 物料衡算原料處理量5</p><p>

3、　　2.2.4 質(zhì)量恒算5</p><p>　　2.3 塔板數(shù)的確定6</p><p>　　2.3.1 理論板層數(shù)NT的求取6</p><p>　　2.3.2 實(shí)際塔板數(shù)NT的求取9</p><p>　　2.4、塔工藝條件及物性數(shù)據(jù)計(jì)算9</p><p>　　2.4.1操作要求的計(jì)算9</p>

4、<p>　　2.4.2平均摩爾質(zhì)量計(jì)算10</p><p>　　2.4.3 平均密度計(jì)算10</p><p>　　2.4.4液體平均表面張力的計(jì)算12</p><p>　　2.4.5 液體平均黏度的計(jì)算13</p><p>　　2.5 精餾塔氣液負(fù)荷計(jì)算13</p><p>　　2.6 塔和塔板的

5、主要工藝尺寸的計(jì)算14</p><p>　　2.6.1塔徑的計(jì)算14</p><p>　　2.6.2 精餾塔高度的計(jì)算15</p><p>　　2.6.3 塔板主要工藝尺寸的計(jì)算18</p><p>　　2.7 篩板的流體力學(xué)驗(yàn)算20</p><p>　　2.7.1 氣體通過(guò)篩板壓降相當(dāng)?shù)囊褐叨?0<

6、;/p><p>　　2.7.2 液面落差23</p><p>　　2.7.3 霧沫夾帶量的驗(yàn)算23</p><p>　　2.7.4 漏液的驗(yàn)算23</p><p>　　2.7.5 液泛24</p><p>　　2.8 塔板負(fù)荷性能圖24</p><p>　　2.8.1 精餾段24<

7、/p><p>　　2.8.2 提餾段：27</p><p>　　3 輔助設(shè)備的計(jì)算及選型30</p><p>　　3.1接頭管設(shè)計(jì)30</p><p>　　3.2 熱量衡算31</p><p>　　3.2.1 加熱介質(zhì)的選擇31</p><p>　　3.2.2 冷凝劑的選擇31</

8、p><p>　　3.2.3 熱量衡算31</p><p>　　3.3 換熱器的選擇34</p><p>　　3.3.1 預(yù)熱器的選擇34</p><p>　　3.3.2 冷凝器的選擇36</p><p>　　3.3.3再沸器的選擇39</p><p>　　3.4 泵的選型40</p

9、><p>　　3.5 貯罐的計(jì)算42</p><p>　　4 設(shè)計(jì)一覽表42</p><p><b>　　5 附表43</b></p><p><b>　　三、參考文獻(xiàn)45</b></p><p>　　四、后記及致謝46</p><p>　　五、

10、附錄（圖）46</p><p><b>　　一、設(shè)計(jì)任務(wù)書</b></p><p><b>　　1 設(shè)計(jì)題目</b></p><p>　　使用板式精餾塔分離二硫化碳32%，四氯化碳68%（摩爾分率，下同）的混合物。生產(chǎn)過(guò)程要求年產(chǎn)純度為96%的二硫化碳 10000 噸，釜液中二硫化碳不得高于2.4%。</p>

11、<p><b>　　2 操作條件</b></p><p><b>　　（1）常壓操作；</b></p><p>　?。?）回流液溫度為塔頂蒸汽的露點(diǎn)；</p><p>　　（3）間接蒸汽加熱，加熱蒸汽壓力為5kgf/cm2（絕壓）；</p><p>　?。?）冷卻水進(jìn)口溫度30℃，出口

12、溫度45℃；</p><p>　?。?）設(shè)備熱損失為加熱蒸汽供熱量的5％。</p><p><b>　　3 塔板類型</b></p><p><b>　　篩板塔。</b></p><p><b>　　4 工作日</b></p><p>　　每年工作日為3

13、00天，每天24小時(shí)連續(xù)運(yùn)行。</p><p><b>　　5 廠址</b></p><p><b>　　廠址為長(zhǎng)沙地區(qū)。</b></p><p><b>　　6 設(shè)計(jì)內(nèi)容</b></p><p>　?。?）單元操作流程設(shè)計(jì)</p><p>　　①單元操

14、作方案選擇及論證。根據(jù)指定的設(shè)計(jì)任務(wù)，查閱相關(guān)的資料，對(duì)可用的生產(chǎn)工藝進(jìn)行比較，篩選出技術(shù)先進(jìn)、經(jīng)濟(jì)合理、安全可靠的操作流程。繪制出工藝流程簡(jiǎn)圖，并對(duì)之進(jìn)行詳細(xì)說(shuō)明。</p><p>　?、谖锪霞盁崃亢馑阌?jì)算。要求對(duì)過(guò)程中涉及到的物料平衡和能量平衡全部采用手工計(jì)算，不得使用各種模擬軟件（如Aspen等）；</p><p>　?、劬幹莆锪霞盁崃科胶庥?jì)算書；</p><p&

15、gt;　?、芾L制物料流程圖（PFD）。</p><p>　?。?）設(shè)備的工藝設(shè)計(jì)計(jì)算</p><p>　?、龠^(guò)程中所出現(xiàn)的各種設(shè)備（包括管線）均采用手工進(jìn)行工藝設(shè)計(jì)計(jì)算，不得使用各種模擬軟件（如Aspen等）獲得結(jié)果，并編制詳細(xì)的計(jì)算說(shuō)明書；</p><p>　?、谶^(guò)程中的機(jī)、泵可作為標(biāo)準(zhǔn)設(shè)備出現(xiàn)，但要根據(jù)計(jì)算結(jié)果，進(jìn)行選型說(shuō)明；</p><p&

16、gt;<b>　?、劬幹圃O(shè)備一覽表。</b></p><p><b>　?。?）繪制工程圖樣</b></p><p>　?、俟に嚵鞒毯?jiǎn)圖一張；</p><p>　　②物料流程圖（PFD）一張，要求對(duì)管道進(jìn)行標(biāo)注；</p><p>　　③主體設(shè)備裝配圖一張，其他附屬設(shè)備使用條件圖，不繪制3D效果圖。&

17、lt;/p><p>　　設(shè)計(jì)說(shuō)明書要求用MS-Word編輯，保存為DOC格式；所有的圖紙均用AutoCAD繪制（A4）。</p><p><b>　　二、正文</b></p><p>　　1 設(shè)計(jì)方案簡(jiǎn)介 </p><p>　　本設(shè)計(jì)任務(wù)為分離四氯化碳-二硫化碳混合物。對(duì)于二元混合物的分離，應(yīng)采用連續(xù)精餾流程。</

18、p><p>　　對(duì)板式精餾塔而言，對(duì)比浮閥塔、泡罩塔、舌型塔等，因篩板塔結(jié)構(gòu)最簡(jiǎn)單，造價(jià)最低，生產(chǎn)能力大，傳質(zhì)效率高等系列優(yōu)點(diǎn)，本方案選用篩板塔對(duì)四氯化碳-二硫化碳混合物進(jìn)行連續(xù)精餾。</p><p>　　一般，除熱敏性物系外，凡通過(guò)常壓蒸餾能夠?qū)崿F(xiàn)分離要求，并能用江河水或循環(huán)水將餾出物冷凝下來(lái)的物系，都應(yīng)采用常壓蒸餾。故本方案采用常壓操作。</p><p>　　設(shè)計(jì)中

19、采用泡點(diǎn)進(jìn)料，將原料液由儲(chǔ)罐經(jīng)進(jìn)料泵輸送至進(jìn)料口，再經(jīng)過(guò)預(yù)熱器，預(yù)熱器選用120℃的飽和水蒸氣作為熱流體，逆流操作，將原料液由常溫加熱至泡點(diǎn)溫度后進(jìn)入精餾塔內(nèi)。</p><p>　　塔頂上升蒸汽采用冷凝器冷凝。冷凝器選用30℃的水作為冷流體，冷卻水出口溫度為45℃，塔頂蒸汽進(jìn)入冷凝器后部分冷凝，然后進(jìn)入儲(chǔ)槽再經(jīng)過(guò)冷卻器冷卻，并將冷凝液借助重力作用送回塔頂作為回流液體，其余部分經(jīng)過(guò)冷凝器后被送出作為塔頂產(chǎn)品。冷凝器

20、在泡點(diǎn)下一部分回流到塔內(nèi)，其余部分經(jīng)產(chǎn)品冷卻器冷卻后送入儲(chǔ)罐。該物系屬于易分離物系，最小回流比較小，故操作回流比去最小回流比的2倍。</p><p>　　蒸餾大多采用間接蒸汽加熱，設(shè)置再沸器。直接蒸汽加熱主要用于輕組分和水的分離，且該操作對(duì)釜內(nèi)溶液起一定稀釋作用。故塔釜采用間接蒸汽加熱，設(shè)置一虹吸式再沸器，部分釜液經(jīng)再沸器加熱成蒸汽返回精餾塔，其余釜液冷卻送到儲(chǔ)罐。</p><p>　　為

21、了使精餾塔連續(xù)穩(wěn)定的進(jìn)行，流程中還要考慮設(shè)置原料槽、產(chǎn)品槽和相應(yīng)的泵。為了便于了解操作中的情況及時(shí)發(fā)現(xiàn)問(wèn)題和采取相應(yīng)的措施，常在流程中的適當(dāng)位置設(shè)置必要的儀表。比如流量計(jì)、溫度計(jì)和壓力表等，以測(cè)量物流的格項(xiàng)參數(shù)。</p><p>　　2 工藝設(shè)計(jì)計(jì)算工藝計(jì)算及主體設(shè)備設(shè)計(jì)</p><p>　　2.1 精餾塔流程的確定</p><p>　　本設(shè)計(jì)任務(wù)書為分離四氯化碳-

22、二硫化碳混合液體。對(duì)于二元混合物的分離，應(yīng)采用連續(xù)精餾流程。設(shè)計(jì)中采用泡點(diǎn)進(jìn)料，將原料液通過(guò)預(yù)熱器加熱至泡點(diǎn)后送入精餾塔內(nèi)，其余部分經(jīng)產(chǎn)品冷卻器冷卻后送至儲(chǔ)罐。該物系屬易分離物系，最小回流比較小，故操作回流比取最小回流比[1,5]的2倍</p><p>　　2.2 塔的物料衡算</p><p>　　表2-1 二硫化碳和四氯化碳的物理性質(zhì)</p><p>　　2.2.

23、1料液、塔頂及塔底產(chǎn)品含二硫化碳的質(zhì)量分?jǐn)?shù)</p><p>　　2.2.2 原料液、塔頂及塔底產(chǎn)品的平均摩爾質(zhì)量</p><p>　　2.2.3 物料衡算原料處理量</p><p><b>　　每小時(shí)處理摩爾量</b></p><p>　　總物料衡算

24、 (2-1)</p><p><b>　　易揮發(fā)組分物料衡算</b></p><p><b>　　(2-2)</b></p><p>　　聯(lián)立(2-1)，(2-2)可得：</p><p>　　2.2.4 質(zhì)量恒算</p><p>　　年產(chǎn)量為10000t/a，按300天生產(chǎn)時(shí)

25、間計(jì)算，則：</p><p>　　∵ 1388.9＝F-W</p><p>　　0.32F＝0.96D＋0.024W</p><p>　　解得 F＝3972.9kg/h</p><p>　　W＝2584.0kg/h</p><p>　　表2-2 物料衡算表 基準(zhǔn)

26、1h</p><p>　　2.3 塔板數(shù)的確定</p><p>　　2.3.1 理論板層數(shù)NT的求取</p><p>　　表2-3常壓下的二硫化碳和四氯化碳的氣液平衡數(shù)據(jù)</p><p>　　圖2-1 二硫化碳與四氯化碳的氣液相圖</p><p>　　2.3.1.1 全塔溫度的求取</p><p&g

27、t;　　根據(jù)二硫化碳-四氯化碳?xì)庖浩胶饨M成與溫度的關(guān)系數(shù)據(jù)表，用Origin擬合曲線可求全塔溫度：</p><p>　　塔頂溫度 </p><p>　　進(jìn)料溫度 ℃</p><p>　　塔釜溫度 </p><p>　　精餾段平均溫度 ℃</p><p>　　提餾段平均溫度

28、℃</p><p>　　2.3.1.2 氣相組成的求取</p><p>　　根據(jù)二硫化碳-四氯化碳?xì)庖浩胶饨M成與溫度的關(guān)系數(shù)據(jù)表，用Origin擬合曲線求氣相組成：</p><p>　　(1)塔頂處液相組成 </p><p>　　(2)進(jìn)料口處汽相組成 </p><p>　　(3)塔釜處汽相組成 </p&

29、gt;<p>　　2.3.1.3 相對(duì)揮發(fā)度的求解</p><p>　?。?）塔頂處相對(duì)揮發(fā)度</p><p>　?。?）進(jìn)料處相對(duì)揮發(fā)度</p><p>　?。?）塔釜處相對(duì)揮發(fā)度</p><p>　?。?）精餾段平均相對(duì)揮發(fā)度 ℃</p><p>　?。?）提餾段平均相對(duì)揮發(fā)度 ℃ </p>

30、;<p><b>　　（6）平均揮發(fā)度</b></p><p>　　由于兩段的相對(duì)揮發(fā)度差距有點(diǎn)大，所以只能使用平均相對(duì)揮發(fā)度：</p><p><b>　　℃</b></p><p>　　2.3.1.4 直線方程的求解</p><p><b>　　（1）平衡線方程</

31、b></p><p><b>　?。?）</b></p><p>　　q線方程 </p><p>　?。?）最小回流比及操作回流比R</p><p><b>　　依公式：</b></p><p>　　R=2Rmin=3.364</p

32、><p><b>　　精餾段操作線方程</b></p><p>　?。?）提餾段操作線方程</p><p>　　2.3.1.5 理論塔板數(shù)</p><p>　　根據(jù)操作線方程、q線方程及相平衡方程繪圖如下：（將下表改為圖2-2）</p><p>　　理論塔板數(shù)主板計(jì)算表</p><

33、p>　　圖2-2 精餾塔塔板數(shù)繪圖</p><p>　　不同溫度下-的氣液相點(diǎn)</p><p>　　即：總理論板數(shù)為12，精餾段理論板數(shù)為6，第7板為進(jìn)料板。</p><p>　　2.3.2 實(shí)際塔板數(shù)NT的求取</p><p>　　由奧康內(nèi)爾[6,11]經(jīng)驗(yàn)公式可知：</p><p>　　塔頂和塔底的平均溫度為

34、:</p><p><b>　　℃</b></p><p>　　查表[1]可知：二硫化碳的μL1=0.282mPa·s；四氯化碳的μL2=0.573mPa·s</p><p>　　此時(shí)的相對(duì)粘度[2,5]可以近似為進(jìn)料口的溫度下進(jìn)料口的粘度：</p><p>　　實(shí)際塔板數(shù)：NT=12-1=11，精餾

35、段6塊，提餾段6塊。</p><p>　　精餾段：N=6/ET=6/0.472=13（層）</p><p>　　提餾段：=6/ET=6/0.472=13（層）</p><p>　　2.4、塔工藝條件及物性數(shù)據(jù)計(jì)算</p><p>　　2.4.1操作要求的計(jì)算 </p><p>　　塔頂壓力=101.33kPa取每層

36、塔板壓降△P=0.7kPa（一般情況下，板式塔的每一個(gè)理論級(jí)壓降約在0.4~1.1kPa），則：</p><p>　　進(jìn)料板壓力：PF=101.33+130.7=110.43kPa</p><p>　　塔釜壓力：=111.13+130.7=119.53 kPa</p><p>　　精餾段平均操作壓力：</p><p>　　提餾段平均操作壓力：

37、</p><p>　　2.4.2平均摩爾質(zhì)量計(jì)算</p><p>　　塔頂摩爾質(zhì)量的計(jì)算：由查平衡曲線得：</p><p>　　進(jìn)料摩爾質(zhì)量的計(jì)算：由平衡曲線查得： </p><p>　　塔釜摩爾質(zhì)量的計(jì)算：由平衡曲線查得：=0.024 =0.0670</p><p>　　精餾段平均摩爾質(zhì)量：</p>

38、;<p>　　提餾段平均摩爾質(zhì)量：</p><p>　　2.4.3 平均密度計(jì)算</p><p>　　2.4.3.1 氣相平均密度</p><p>　　由 PV＝nRT </p><p><b>　　推出：</b&g

39、t;</p><p>　　精餾段平均氣相密度：</p><p>　　提餾段的平均氣相密度</p><p>　　2.4.3.2 液相密度</p><p>　　表2-5 不同溫度下-的密度列表</p><p>　　注意：x為質(zhì)量分率，A代表二硫化碳，B為四氯化碳</p><p><b>　

40、　塔頂部分</b></p><p>　　其中 ，</p><p><b>　　即： </b></p><p><b>　　進(jìn)料板處</b></p><p>　　其中 =0.189，=0.811</p>&

41、lt;p><b>　　塔釜處液相組成</b></p><p>　　其中 =0.012，=0.988</p><p><b>　　精餾段平均液相密度</b></p><p>　　提餾段的平均液相密度</p><p>　　2.4.4液體平均表面張力的計(jì)算</

42、p><p>　　表2-6 不同溫度下-的表面張力</p><p>　　液相平均表面張力依下式計(jì)算</p><p>　　（1）塔頂液相平均表面張力的計(jì)算</p><p>　?。?）進(jìn)料液相平均表面張力的計(jì)算</p><p>　?。?）塔釜液相平均表面張力的計(jì)算</p><p>　?。?）精餾段液相平均

43、表面張力</p><p>　?。?）提餾段液相平均表面張力</p><p>　　2.4.5 液體平均黏度的計(jì)算</p><p>　　表2-7 不同溫度下—的黏度</p><p>　　液相平均黏度依式計(jì)算，即</p><p>　　塔頂液相平均黏度的計(jì)算</p><p>　　由=47.07℃查手冊(cè)[

44、3,4]得：；</p><p>　?。?）進(jìn)料板液相平均黏度的計(jì)算</p><p>　　由=61.7℃查手冊(cè)得：；</p><p>　?。?）塔釜液相平均黏度的計(jì)算</p><p>　　由=75.26℃查手冊(cè)得：；</p><p>　?。?）精餾段液相平均黏度</p><p>　?。?）提餾段液

45、相平均黏度</p><p>　　2.5 精餾塔氣液負(fù)荷計(jì)算</p><p><b>　?。?）精餾段 </b></p><p><b>　?。?）提餾段 </b></p><p>　　2.6 塔和塔板的主要工藝尺寸的計(jì)算</p><p>　　2.6.1塔徑的計(jì)算</p

46、><p>　　取板間距，取板上液層高度</p><p>　　由 </p><p>　　式中的C[4]由 （3-1）</p><p>　　2.6.1.1 精餾段</p><

47、p>　　HT-=0.40-0.06=0.34m</p><p>　　由圖3-1[7,9]得=0.072</p><p>　　依公式（3-1） </p><p>　　取安全系數(shù)為0.7，則：</p><p>　　故： </p><p>　　按化工機(jī)械標(biāo)準(zhǔn)，塔徑圓整為0.9m。

48、</p><p>　　2.6.1.2 提餾段</p><p>　　查圖3-1得 </p><p>　　依公式（3-1） </p><p>　　取安全系數(shù)為0.7，則：</p><p>　　故： </p><p>　　按化工機(jī)械標(biāo)準(zhǔn)[10

49、]，塔徑圓整為1.0m,</p><p>　　板間距取0.4m合適。</p><p>　　為了使得整體的美觀及加工工藝的簡(jiǎn)單易化，在提餾段和精餾段的塔徑相差不大的情況下選擇相同的尺寸，故塔徑取D=1.0m。</p><p>　　2.6.1.3 空塔氣速</p><p><b>　　塔的橫截面積：</b></p&g

50、t;<p><b>　　則空塔氣速為：</b></p><p><b>　　塔的橫截面積：</b></p><p><b>　　則空塔氣速為：</b></p><p>　　2.6.2 精餾塔高度的計(jì)算</p><p>　　2.6.2.1 精餾塔的有效高度</

51、p><p>　　在進(jìn)料板上方開(kāi)一人孔，人孔直徑為500mm，設(shè)人孔處的板間距HT人等于800mm，根據(jù)化工設(shè)備機(jī)械要求時(shí)，每隔6~8層設(shè)一人孔，故此塔人孔設(shè)3個(gè)。</p><p>　　精餾段有效高度為 </p><p>　　提餾段有效高度為 </p><p>　　故精餾塔的有效高度為 </p><p>　

52、　2.6.2.2 精餾塔總高度</p><p><b>　?。?）筒體壁厚</b></p><p>　　所選材質(zhì)為16MnR，采用單面焊對(duì)接接頭局部無(wú)損檢測(cè)=0.8</p><p>　　查得16MnR在100℃下的許用應(yīng)力為170MPa，Pc=1.1PW=1.10.11953=0.131MPa</p><p>　　又對(duì)于

53、碳素鋼和低合金鋼制塔式容器的=3mm，故取=3mm</p><p>　　=+=3+1=4mm</p><p>　　由=4mm查得=0.2mm，+=4.2mm，經(jīng)圓整取=5mm</p><p>　　復(fù)驗(yàn)，故最后取=0.2mm，該塔體可用6mm厚的16MnR鋼板制作。</p><p><b>　　（2）封頭</b><

54、/p><p>　　選取標(biāo)準(zhǔn)橢圓形封頭，即K=1.0</p><p>　　所選材質(zhì)為16MnR，采用單面焊對(duì)接接頭局部無(wú)損檢測(cè)=0.8</p><p>　　又對(duì)于碳素鋼和低合金鋼制塔式容器的=3mm，故取=3mm</p><p>　　=+=3+1=4mm</p><p>　　由=4mm查得=0.2mm，+=4.2mm，經(jīng)圓整

55、取=5mm</p><p>　　復(fù)驗(yàn)，故最后取=0.20mm，該塔體可用6mm厚的16MnR鋼板制作。</p><p>　　由公稱直徑1000mm，查得曲面高度hl=250mm，直邊高度h0=25mm，故選用封頭</p><p>　　（3）校核水壓試驗(yàn)強(qiáng)度：</p><p>　　式中PT=1.25PC=1.250.131=0.164MPa，=

56、-C=6-1.20=4.80mm，=345MPa</p><p><b>　　則=</b></p><p>　　=0.90.8345=248.4MPa</p><p>　　可見(jiàn)，故水壓試驗(yàn)強(qiáng)度足夠</p><p><b>　?。?）裙座</b></p><p>　　塔底常用裙

57、座支撐，裙座的結(jié)垢性能好，連接處產(chǎn)生的局部阻力小，所以它是設(shè)備的主要支座形式，為了制作方便，一般采用圓筒形。裙座內(nèi)徑為1000mm，取裙座壁厚16mm，則基礎(chǔ)環(huán)內(nèi)徑：</p><p><b>　　基礎(chǔ)環(huán)外徑：</b></p><p>　　圓整：，基礎(chǔ)環(huán)厚度，考慮到腐蝕余量取18mm，考慮到再沸器裙座高取2m，地角螺栓直徑取。</p><p>&

58、lt;b>　?。?）除沫器</b></p><p>　　空塔氣速較大，塔頂帶液嚴(yán)重以及工藝過(guò)程中不許出塔氣速夾帶霧滴的情況下，設(shè)置除沫器，以減少液體夾帶損失，確保氣體純度，保證后續(xù)設(shè)備的正常操作。</p><p>　　這里選用絲網(wǎng)除沫器，其具有比表面積大，質(zhì)量輕，空隙大及實(shí)用方便等優(yōu)點(diǎn)。</p><p>　　設(shè)計(jì)氣速選取：，系數(shù)</p>

59、<p><b>　　除沫器直徑：</b></p><p><b>　?。?）塔的總體高度</b></p><p>　　塔頂部空間高度是指塔內(nèi)最上層板與塔頂?shù)拈g距，塔底部空間高度是指塔內(nèi)最下層板與塔底的間距，根據(jù)實(shí)際工作經(jīng)驗(yàn)及相似條件下的精餾塔的相關(guān)參數(shù)的選擇，已知，可選擇塔頂空間，塔底空間。封頭高度</p><p

60、><b>　　因此，</b></p><p><b>　　塔總體高度</b></p><p>　　2.6.3 塔板主要工藝尺寸的計(jì)算 2.6.3.1 溢流裝置計(jì)算</p><p>　　篩板式塔的溢流裝置包括溢流堰，降液管和受液盤等幾

61、部分。其尺寸和結(jié)構(gòu)對(duì)塔的性能有著重要影響。根據(jù)經(jīng)驗(yàn)并結(jié)合其他影響因素，選用單溢流弓形降液管，不設(shè)進(jìn)口堰，采用凹形受液盤。各項(xiàng)計(jì)算如下：</p><p><b>　?。?）溢流堰長(zhǎng)</b></p><p>　　取堰長(zhǎng)為0.66D 即</p><p>　　（2）溢流堰高度計(jì)算如下： <

62、;/p><p>　　依式 </p><p><b>　　近似取E=1，則</b></p><p><b>　　取板上清夜高度 </b></p><p>　　（3）弓形降液管寬度和截面積 </p><p>　　

63、由，查圖3-2知： </p><p>　　故 </p><p>　　液體在降液管中的停留時(shí)間，即</p><p>　?。?）降液管底隙高度h0</p><p><b>　　取</b></p><p>　　則 </p>

64、<p>　　選用凹形受液盤，深度。</p><p>　　2.6.3.2 塔板布置</p><p>　?。?）因?yàn)镈800mm，故采用分塔式，塔板分為3塊。</p><p>　?。?）邊緣區(qū)寬度確定</p><p><b>　　取</b></p><p>　　（3）開(kāi)孔區(qū)面積計(jì)算<

65、/p><p>　　開(kāi)孔面積 </p><p><b>　　其中</b></p><p>　?。?）篩孔計(jì)算及其排列</p><p>　　由于處理的物系無(wú)腐蝕，可選的碳鋼板，取篩孔直徑。</p><p>　　篩孔按正三角形排列，t=(2.5~5) 取孔

66、中心距t為</p><p><b>　　開(kāi)孔率為</b></p><p>　　（在5~15%范圍內(nèi)）</p><p>　　篩孔數(shù)目n如圖3，經(jīng)計(jì)算得：</p><p>　　圖3 篩板塔孔分布圖</p><p>　　氣體通過(guò)閥孔的氣速為</p><p>　　2.7 篩板的流體

67、力學(xué)驗(yàn)算</p><p>　　2.7.1 氣體通過(guò)篩板壓降相當(dāng)?shù)囊褐叨?lt;/p><p>　　依式 </p><p><b>　　（1）干板阻力計(jì)算</b></p><p>　　干板阻力 =

68、 </p><p>　　由，查圖3-3[6]得： </p><p>　　故 液柱</p><p>　　故 液柱</p><p><b>　　圖2-4 孔流系數(shù)</b></p><p>　?。?）氣體通過(guò)液層的阻力由式計(jì)算的，即</p>&l

69、t;p>　　查圖3-4[7]得 </p><p><b>　　故 </b></p><p>　　查圖3-4得 </p><p><b>　　故 </b></p><p>　　圖2-5 充氣系數(shù)β</p><p>　?。?）液

70、體表面張力的阻力計(jì)算</p><p>　　液體表面張力所產(chǎn)生的阻力由式計(jì)算即</p><p>　　精餾段： </p><p>　　氣體通過(guò)每層塔板的液柱高度可按下式計(jì)算，即</p><p>　　=0.0472+0.0360+0.00128=0.0845m液柱</p>&l

71、t;p>　　氣體通過(guò)每層塔板的壓降為</p><p><b>　　提餾段： </b></p><p>　　氣體通過(guò)每層塔板的液柱高度可按下式計(jì)算，即</p><p>　　=0.0568+0.0342+0.000974=0.0920m液柱</p><p>　　氣體通過(guò)每層塔板的壓降為</p><p

72、>　　2.7.2 液面落差</p><p>　　對(duì)于篩板塔，液面落差很小，且此塔徑和液流量均不大，故可忽略液面落差的影響。</p><p>　　2.7.3 霧沫夾帶量的驗(yàn)算</p><p>　　液沫夾帶量由式計(jì)算，即</p><p>　　故 液/kg氣<0.1kg液/kg氣</p><p>　　故在本設(shè)計(jì)中

73、液沫夾帶量在允許范圍內(nèi)。</p><p>　　故 kg液/kg氣<0.1kg液/kg氣</p><p>　　故在本設(shè)計(jì)中液沫夾帶量在允許范圍內(nèi)。</p><p>　　2.7.4 漏液的驗(yàn)算</p><p>　　對(duì)篩板塔，漏液點(diǎn)氣速可由式（3-2）計(jì)算得</p><p><b>　?。?-2）</b

74、></p><p>　　實(shí)際孔度 </p><p>　　穩(wěn)定系數(shù)為，精餾段無(wú)明顯液漏。</p><p>　　實(shí)際孔度 </p><p>　　穩(wěn)定系數(shù)為，提餾段無(wú)明顯液漏。</p><p><b>　　2.7.5 液泛</b></p><

75、p>　　為防止塔內(nèi)發(fā)生液泛，降液管內(nèi)液層高Hd應(yīng)服從</p><p>　　四氯化碳-二硫化碳物系屬于一般物系，取</p><p>　　而 </p><p>　　板上不設(shè)進(jìn)口堰，可由</p><p>　　故在本設(shè)計(jì)中不會(huì)發(fā)生液泛現(xiàn)象。</p><p>　　2.8

76、 塔板負(fù)荷性能圖</p><p><b>　　2.8.1 精餾段</b></p><p>　　漏液線，又稱氣相負(fù)荷下限線。氣相負(fù)荷低于此線將發(fā)生嚴(yán)重的漏液現(xiàn)象，氣、液不能充分接觸，使塔板效率下降。</p><p>　　2.8.1.1 漏液線</p><p>　　由 </p><

77、;p><b>　　得 </b></p><p>　　整理得 </p><p>　　2.8.1.2 液體夾帶線</p><p><b>　　以</b></p><p>　　由 </p><p>　　故

78、 </p><p>　　整理得 </p><p>　　2.8.1.3 液相負(fù)荷下限線</p><p>　　對(duì)于平直堰，取堰上液層高度</p><p><b>　　取E=1，則</b></p><p>　　據(jù)此可作出與氣體流量無(wú)關(guān)的垂直液相負(fù)荷下限線。</p>&

79、lt;p>　　2.8.1.4 液相負(fù)荷上限線</p><p>　　以作為液體在降液管中停留時(shí)間的下限，由式（3-3）得</p><p><b>　?。?-3）</b></p><p>　　故 </p><p>　　據(jù)此可作出與氣體流量無(wú)關(guān)的垂直液相負(fù)荷上限線。</p>&

80、lt;p>　　2.8.1.5 液泛線</p><p>　　令 （3-4）</p><p>　　由 </p><p>　　聯(lián)立得 </p><p><b>　　忽略</b></p><

81、p><b>　　（3-5）</b></p><p>　　式（3-5）中 （3-6）</p><p><b>　?。?-7）</b></p><p><b>　　（3-8）</b></p><p>&l

82、t;b>　?。?-9）</b></p><p>　　將有關(guān)的數(shù)據(jù)代入，得</p><p>　　故 </p><p>　　圖2-6 精餾段負(fù)荷性能圖</p><p>　　查圖2-4，可知： ，</p><p><b>　　故精餾段彈性操作為</b><

83、;/p><p>　　2.8.2 提餾段：</p><p>　　2.8.2.1 漏液線</p><p><b>　　由</b></p><p><b>　　得 </b></p><p>　　整理得 </p><p>　　2.

84、8.2.2 液體夾帶線</p><p><b>　　以</b></p><p>　　由 </p><p>　　故 </p><p>　　整理得 </p><p>　　2.8.2.3 液相負(fù)荷下限線&

85、lt;/p><p>　　對(duì)于平直堰，取堰上液層高度：</p><p><b>　　取E=1,則：</b></p><p>　　據(jù)此可作出與氣體流量無(wú)關(guān)的垂直液相負(fù)荷下限線。</p><p>　　2.8.2.4 液相負(fù)荷上限線</p><p>　　以作為液體在降液管中停留時(shí)間的下限，由式（3-3）得&l

86、t;/p><p>　　故 </p><p>　　據(jù)此可作出與氣體流量無(wú)關(guān)的垂直液相負(fù)荷上限線。</p><p>　　2.8.2.5 液泛線</p><p>　　令 （3-10）</p><p>　　由 （3-11）<

87、;/p><p>　　聯(lián)立得（3-10）、（3-11）得</p><p><b>　　忽略</b></p><p>　　將有關(guān)的數(shù)據(jù)代入（3-6）、（3-7）、（3-8）、（3-9），得</p><p>　　故 </p><p>　　圖2-7 提餾段負(fù)荷性能圖</p>

88、;<p>　　查圖3-6，可知： ，</p><p>　　故提餾段彈性操作為 </p><p>　　3 輔助設(shè)備的計(jì)算及選型</p><p><b>　　3.1接頭管設(shè)計(jì)</b></p><p>　　接管尺由管內(nèi)蒸氣速度及體積、流量決定。各接管允許的蒸氣速度查表得</p><p>　

89、?。?）塔頂蒸氣出口管徑，取u=13m/s</p><p>　　根據(jù)工藝標(biāo)準(zhǔn)，選取規(guī)格的熱軋無(wú)縫鋼管。</p><p>　?。?）回流管管徑， 取u=1.0m/s</p><p>　　根據(jù)工藝標(biāo)準(zhǔn)，選取規(guī)格的熱軋無(wú)縫鋼管。</p><p>　?。?）塔底進(jìn)氣管，直管進(jìn)氣 u=13m/s</p><p>　　根據(jù)工藝標(biāo)準(zhǔn)

90、，選取規(guī)格的熱軋無(wú)縫鋼管。</p><p><b>　?。?）加料管管徑</b></p><p><b>　　取u=1.0m/s</b></p><p>　　根據(jù)工藝標(biāo)準(zhǔn)，選取規(guī)格的熱軋無(wú)縫鋼管。</p><p>　　（5）料液排出管管徑</p><p>　　取

91、 u=0.6m/s, </p><p>　　根據(jù)工藝標(biāo)準(zhǔn)，選取規(guī)格的熱軋無(wú)縫鋼管。</p><p>　　表4-1 管型選取表</p><p><b>　　3.2 熱量衡算</b></p><p>　　3.2.1 加熱介質(zhì)的選擇</p><p>　　選用飽和水蒸氣，溫度120℃。

92、原因：水蒸氣清潔易得，不易結(jié)垢，不腐蝕管道，飽和水蒸汽冷凝放熱值大，而水蒸汽壓力越高，冷凝溫差越大，管程數(shù)相應(yīng)減小，但蒸汽壓力不宜太高。</p><p>　　3.2.2 冷凝劑的選擇</p><p>　　選冷卻水，溫度30℃，溫升15℃。原因：冷卻水方便易得，清潔不易結(jié)垢，升溫線越高，用水量越小，但平均溫差小，傳熱面積大，綜合考慮選擇15℃。</p><p>　　3

93、.2.3 熱量衡算</p><p>　　如圖所示，對(duì)精餾塔進(jìn)行全塔的熱量衡算。</p><p>　　圖3-1 精餾塔熱量衡算簡(jiǎn)圖</p><p>　　由汽液平衡數(shù)據(jù) ℃ ℃ ℃</p><p>　　則=47.65℃時(shí)：</p><p>　　由物性表[7]查得 </p><

94、;p><b>　　=75.26℃時(shí)：</b></p><p>　　由物性表[7]查得 </p><p><b>　　=61.7℃時(shí)：</b></p><p>　　由物性表查得 </p><p>　　當(dāng)=47.65℃時(shí)，</p><p>　　由物性表查得

95、 </p><p>　　塔頂以0℃為基準(zhǔn)，則0℃上升熱量</p><p><b>　　塔頂餾出液熱量：</b></p><p><b>　　回流液熱量：</b></p><p><b>　　進(jìn)料熱量：</b></p><p><b&g

96、t;　　塔底殘液熱量： </b></p><p><b>　　冷凝器消耗的熱量:</b></p><p>　　再沸器提供的熱量（全塔范圍內(nèi)列熱量衡算式[8]）塔釜熱損失為5%，則塔釜熱損失</p><p><b>　　再沸器實(shí)際熱負(fù)荷：</b></p><p><b>　　計(jì)算

97、得：</b></p><p>　　3.3 換熱器的選擇</p><p>　　換熱器是化工、石油、動(dòng)力、食品及其他許多工業(yè)部門的通用設(shè)備，在生產(chǎn)中占有重要地位?；どa(chǎn)中，換熱器可作為加熱器、冷卻器、冷凝器、蒸發(fā)器和再沸器等。根據(jù)冷熱流體熱量交換的原理和方式，基本可分為三大類，即間壁式、混合式和蓄熱式。</p><p>　　間壁式換熱器是目前工業(yè)上應(yīng)用最為

98、廣泛的一類換熱器。而在間壁式換熱器中，列管式因其堅(jiān)固的結(jié)構(gòu)、耐高溫高壓的性能、成熟的制造工藝、較強(qiáng)的工藝適應(yīng)性及選材范圍廣等優(yōu)點(diǎn)，在工程換熱設(shè)備中占據(jù)主導(dǎo)地位。</p><p>　　列管式換熱器又分為固定管板式、浮頭式、填料函式和U管式，其優(yōu)缺點(diǎn)及適用條件分別是：</p><p>　　固定管板式換熱器結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單緊湊、管板薄、造價(jià)低。但管束和管間清洗困難。適用于殼程不易結(jié)垢，管程需清洗、管殼程

99、溫差不太大（低于70攝氏度）的工作狀態(tài)。</p><p>　　浮頭式換熱器完全消除了熱應(yīng)力，且管束易插入或拔出，便于清洗或維修。但其結(jié)構(gòu)較復(fù)雜，造價(jià)亦高。適用于管殼程溫差較大，冷熱流體易結(jié)垢，介質(zhì)腐蝕性較弱的工作狀態(tài)。</p><p>　　填料函式就浮頭式的優(yōu)點(diǎn)，又克服了固定式的不足，結(jié)構(gòu)比浮頭式簡(jiǎn)單，制作比浮頭式方便清洗檢修容易，但其密封性較差。適用于介質(zhì)腐蝕性較嚴(yán)重、溫差較大且經(jīng)常要更

100、換管束的冷卻器。</p><p>　　U型管式換熱器結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、造價(jià)低廉，但管程不易清洗。只適用于高溫高壓場(chǎng)合下，潔凈而不易結(jié)垢的流體。</p><p>　　另外，換熱管直徑小時(shí)，換熱器中單位體積的傳熱面積可大些，設(shè)備較緊湊，傳熱系數(shù)也稍高，本設(shè)計(jì)方案中所用介質(zhì)均較清潔且粘度系數(shù)小，故選用小直徑的換熱管。</p><p>　　3.3.1 預(yù)熱器的選擇</p>

101、;<p>　?。?）初選換熱器的尺寸規(guī)格</p><p>　　選用120℃飽和水蒸氣加熱，料液溫度25℃→61.7℃，水蒸汽溫度120℃→120℃， ，料液走殼程，水蒸汽走管程。逆流操作，溫差較大，故選用U型管換熱器。選用的傳熱管（碳鋼）。根據(jù)經(jīng)驗(yàn)估計(jì)傳熱系數(shù)。</p><p>　　根據(jù)全塔熱量衡算得，</p><p><b>　　傳熱面積：

102、</b></p><p>　　考慮20％的面積裕度，</p><p>　　根據(jù)，在系列標(biāo)準(zhǔn)（JB/T 4714-92）中選擇換熱管為mm（管心距25mm）的換熱器，其基本參數(shù)為：公稱直徑325mm，管程數(shù)4，管子根數(shù)68，換熱面積17.9，換熱管長(zhǎng)度4500mm。</p><p>　?。?）計(jì)算管程的壓降和給熱系數(shù)</p><p>

103、;　　由管殼式換熱器常用流速范圍，取殼程蒸汽料液流速，管程水蒸氣流速。由上面選型得：管程數(shù)，管長(zhǎng)。流體污垢較少，故管板選用正三角形的孔排列形式。水蒸汽在120℃下的有關(guān)物性參數(shù)如下：密度、比熱容、導(dǎo)熱系數(shù)，粘度。</p><p><b>　　管程壓降：</b></p><p><b>　　不需要改變管程數(shù)。</b></p><

104、p><b>　　管程給熱系數(shù)：</b></p><p><b>　　湍流</b></p><p>　　，故無(wú)需改變換熱器型號(hào)。</p><p><b>　　（3）計(jì)算傳熱系數(shù)</b></p><p>　　管壁的導(dǎo)熱系數(shù)，殼程傳熱系數(shù)，因此，換熱器的總傳熱系數(shù)</p&

105、gt;<p><b>　　此時(shí)傳熱面積：</b></p><p>　　考慮20％的面積裕度，</p><p>　　此換熱面積與之前的估計(jì)值相差不大，且小于前面選擇型號(hào)的換熱面積，因此預(yù)熱器選擇換熱管為mm（管心距25mm）的U型管換熱器，其基本參數(shù)為：公稱直徑325mm，管程數(shù)4，管子根數(shù)68，換熱面積17.9，換熱管長(zhǎng)度4500mm。</p>

106、;<p>　　3.3.2 冷凝器的選擇</p><p>　　（1）初選換熱器的尺寸規(guī)格</p><p>　　選用進(jìn)口溫度為30℃的冷卻水作為冷流體，冷卻水溫度30℃→45℃，料液溫度47.65℃（飽和氣）→47.65℃（飽和液）， ，冷卻水走管程，塔頂蒸汽走殼程。逆流操作，溫差小，故選用固定管板式換熱器。選用的傳熱管（碳鋼）。根據(jù)經(jīng)驗(yàn)估計(jì)傳熱系數(shù)。</p>&l

107、t;p>　　根據(jù)全塔熱量衡算得，</p><p><b>　　傳熱面積：</b></p><p>　　考慮20％的面積裕度，</p><p>　　根據(jù)，在系列標(biāo)準(zhǔn)（JB/T 4714-92）中選擇換熱管為mm（管心距25mm）的換熱器，其基本參數(shù)為：公稱直徑500mm，管程數(shù)2，管子根數(shù)256，換熱面積29.0，換熱管長(zhǎng)度2000mm。&

108、lt;/p><p>　?。?）計(jì)算管程的壓降和給熱系數(shù)</p><p>　　由管殼式換熱器常用流速范圍，取殼程蒸汽流速，管程冷卻水流速。 由上面選型得：管程數(shù)，管長(zhǎng)。流體污垢較少，故管板選用正三角形的孔排列形式。管程冷卻水的定性溫度為 ，冷卻水在37.5℃下的有關(guān)物性參數(shù)如下： 密度，比熱容，導(dǎo)熱系數(shù)，粘度</p><p><b>　　管程壓降：</b&

109、gt;</p><p>　　需要改變管程數(shù)，在系列標(biāo)準(zhǔn)（JB/T 4714-92）中重新選擇換熱管為mm（管心距25mm）的換熱器，其基本參數(shù)為：公稱直400mm，管程數(shù)1，管子根數(shù)174，換熱面積30.1，換熱管長(zhǎng)度3000mm。</p><p><b>　　再次算得管程壓降：</b></p><p><b>　　不需要改變管程數(shù)。

110、</b></p><p><b>　　管程給熱系數(shù)：</b></p><p><b>　　湍流</b></p><p>　　，故無(wú)需改變換熱器型號(hào)。</p><p><b>　?。?）計(jì)算傳熱系數(shù)</b></p><p>　　管壁的導(dǎo)熱系數(shù)，

111、殼程傳熱系數(shù)，因此，換熱器的總傳熱系數(shù)：</p><p><b>　　此時(shí)傳熱面積：</b></p><p>　　考慮20％的面積裕度，</p><p>　　此換熱面積與之前的估計(jì)值相差不大，且小于前面選擇型號(hào)的換熱面積，因此預(yù)熱器選擇換熱管為mm（管心距25mm）的固定管板式換熱器，其基本參數(shù)為：公稱直徑400mm，管程數(shù)1，管子根數(shù)174，

112、換熱面積30.1，換熱管長(zhǎng)度3000mm。</p><p>　　3.3.3再沸器的選擇</p><p>　?。?）初選換熱器的尺寸規(guī)格</p><p>　　選用120℃飽和水蒸氣加熱，料液溫度61.7℃→75.26℃，水蒸汽溫度120℃→120℃，，料液走殼程，水蒸汽走管程。逆流操作，溫差較大，故選用U型管換熱器。選用的傳熱管（碳鋼）。根據(jù)經(jīng)驗(yàn)估計(jì)傳熱系數(shù)。<

113、/p><p>　　根據(jù)全塔熱量衡算得：</p><p><b>　　傳熱面積：</b></p><p>　　考慮20％的面積裕度，</p><p>　　根據(jù)，在系列標(biāo)準(zhǔn)（JB/T 4714-92）中選擇換熱管為mm（管心距25mm）的換熱器，其基本參數(shù)為：公稱直徑600mm，管程數(shù)2，管子根數(shù)416，換熱面146.5，換熱管

114、長(zhǎng)度6000mm。</p><p>　　（2）計(jì)算管程的壓降和給熱系數(shù)</p><p>　　由管殼式換熱器常用流速范圍，取殼程蒸汽料液流速，管程水蒸氣流速。由上面選型得：管程數(shù)，管長(zhǎng)。流體污垢較少，故管板選用正三角形的孔排列形式。水蒸汽在120℃下的有關(guān)物性參數(shù)如下：密度、比熱容、導(dǎo)熱系數(shù)，粘度。</p><p><b>　　管程壓降：</b>

115、</p><p><b>　　不需要改變管程數(shù)。</b></p><p><b>　　管程給熱系數(shù)：</b></p><p><b>　　湍流</b></p><p>　　，故無(wú)需改變換熱器型號(hào)。</p><p><b>　　（3）計(jì)算傳熱系數(shù)

116、</b></p><p>　　管壁的導(dǎo)熱系數(shù)，殼程傳熱系數(shù)，因此，換熱器的總傳熱系數(shù)：</p><p><b>　　此時(shí)傳熱面積：</b></p><p>　　考慮20％的面積裕度，</p><p>　　此換熱面積與之前的估計(jì)值相差不大，且小于前面選擇型號(hào)的換熱面積，因此在系列標(biāo)準(zhǔn)（JB/T 4714-92）

117、中選擇換熱管為mm（管心距25mm）的U型管換熱器，其基本參數(shù)為：公稱直徑600mm，管程數(shù)2，管子根數(shù)416，換熱面146.5，換熱管長(zhǎng)度6000mm。</p><p><b>　　3.4 泵的選型</b></p><p>　　由上面設(shè)計(jì)可知其流速為： </p><p>　　設(shè)泵在地面上，忽略其它因素，料液面至加料孔的高度h=0.8+0.4(

118、13-2)+1.2+2=8.4m，</p><p>　　90O標(biāo)準(zhǔn)彎頭兩個(gè)，截止閥兩個(gè)，則有關(guān)管件的局部阻力系數(shù)分別是：90O標(biāo)準(zhǔn)彎頭ζ=0.75，截止閥ζ=6.0，總的局部阻力系數(shù)為：=0.75+62=13.5</p><p><b>　　由上面設(shè)計(jì)可知：</b></p><p>　　進(jìn)料液密度為：，黏度為 </p><p

119、><b>　　則：</b></p><p><b>　　（湍流)</b></p><p>　　取管壁絕對(duì)粗糙度，則：</p><p><b>　　查圖可知：</b></p><p><b>　　則：</b></p><p>　

120、　在兩截面之間列柏努利方程求泵的揚(yáng)程為：</p><p><b>　　流量為：</b></p><p>　　所選泵的額定流量和揚(yáng)程應(yīng)略大于系統(tǒng)所需的，又料液物性和清水相差不大，故可選用清水泵。</p><p>　　查泵性能表，根據(jù)JB/T 9799.1-1999，進(jìn)料泵型號(hào)為：IB50-32-200</p><p>&l

121、t;b>　　表4-4 泵性能表</b></p><p>　　因所選壓頭大于管路壓頭，故應(yīng)采用閥門調(diào)節(jié)，閥門調(diào)節(jié)多消耗的壓頭為：</p><p>　　故多消耗的軸功率為： </p><p><b>　　3.5 貯罐的計(jì)算</b></p><p>　　以回流罐為例，回流罐通過(guò)的物流量</p>

122、<p>　　設(shè)凝液在回流罐中停留的時(shí)間為10min，罐的填充系數(shù)為0.7，則該罐的容積計(jì)算如下：</p><p>　　故回流罐容積可取V=1.2</p><p><b>　　4 設(shè)計(jì)一覽表</b></p><p>　　將設(shè)計(jì)篩板的主要結(jié)果匯總于下表： </p><p><b>　　5 附表<

123、/b></p><p><b>　　表7-1 物理性質(zhì)</b></p><p>　　表7-2 Antoine 常數(shù)值</p><p><b>　　表7-3 液相密度</b></p><p>　　表7-4 常壓下的二硫化碳和四氯化碳的氣液平衡數(shù)據(jù)</p><p>　　表7

124、-5 液體表面張力</p><p><b>　　表7-6 液體粘度</b></p><p>　　表7-7 液體汽化熱</p><p><b>　　三、參考文獻(xiàn)</b></p><p>　　[1] 賈紹義、柴誠(chéng)敬.化工原理課程設(shè)計(jì). [M].天津：天津大學(xué)出版社,2002.8</p>&

125、lt;p>　　[2] 王松漢.石油化工設(shè)計(jì)手冊(cè)（第一卷）.石油化工基礎(chǔ)數(shù)據(jù)[M].北京：化學(xué)工業(yè)出版社, 2001.9</p><p>　　[3] 劉光啟、馬連湘、劉杰. 化工物性數(shù)據(jù)手冊(cè)(有機(jī)卷).[M]. 北京：化學(xué)工業(yè)出版社,2002.5 </p><p>　　[4] 劉光啟、馬連湘、劉杰. 化工物性數(shù)據(jù)手冊(cè)(無(wú)機(jī)卷).[M]. 北京：化學(xué)工業(yè)出版社,2002.5 </p

126、><p>　　[5] 劉光啟、馬連湘、劉杰. 化工工藝算圖手冊(cè).[M]. 北京：化學(xué)工業(yè)出版社,2001.10 </p><p>　　[6] 匡國(guó)柱、史啟才.化工單元過(guò)程及設(shè)備課程設(shè)計(jì). [M].第二版. 北京：化學(xué)工業(yè)出版社,2008.2 </p><p>　　[7] 譚蔚.化工設(shè)備設(shè)計(jì)基礎(chǔ).天津大學(xué)出版社，2007.3</p><p>　　[

127、8] 陳敏恒、叢德滋、方圖南、齊鳴齋.化工原理.北京工業(yè)出版社,2006.5</p><p>　　[9] 朱士亮.化工工藝過(guò)程計(jì)算.中央廣播電視出版社1994.7</p><p>　　[10] 侯麗新.化工原理課程設(shè)計(jì)</p><p>　　[11] JBT 9799.1 IB型單級(jí)離心泵 型式與基本參數(shù)</p><p>　　[12] JBT