單層廠房排架結(jié)構(gòu)課程設(shè)計(jì)計(jì)算書(shū)

1、<p>　　第一章 單層廠房混凝土結(jié)構(gòu)課程設(shè)計(jì)任務(wù)書(shū)</p><p><b>　　1.1設(shè)計(jì)資料</b></p><p>　　1.1.1平面和剖面</p><p>　　某機(jī)修車(chē)間，根據(jù)工藝和建筑設(shè)計(jì)的要求，確定本車(chē)間為兩跨等高廠房，車(chē)間面積為2592㎡，車(chē)間長(zhǎng)度72㎡。AB跨跨度為18m,設(shè)有兩臺(tái)10t中級(jí)工作制軟鉤吊車(chē)，軌頂標(biāo)高7.

2、2m，柱頂標(biāo)高10m；BC跨跨度為18m，設(shè)有兩臺(tái)30/5t中級(jí)工作制軟鉤吊車(chē)，軌頂標(biāo)高7.5m，柱頂標(biāo)高10；基頂標(biāo)高-0.5m。</p><p>　　車(chē)間平面、剖面分別如圖1、 。。。圖2。</p><p><b>　　1.1.2建筑構(gòu)造</b></p><p>　　屋 蓋： APP防水層</p><p>

3、;　　20㎜厚水泥砂漿（找平層）</p><p>　　100㎜厚水泥蛭石砂漿（保溫層）</p><p>　　大型預(yù)制預(yù)應(yīng)力混凝土屋面板</p><p>　　維護(hù)結(jié)構(gòu)： 240㎜厚普通磚墻</p><p>　　門(mén) 窗： 門(mén)5.6×6m，兩邊各一個(gè)</p><p>　　高窗4.2×2.4m

4、，低窗4.2×4.8m</p><p><b>　　1.1.3自然條件</b></p><p>　　基本風(fēng)壓： 0.40kN/㎡</p><p>　　基本雪壓： 0.35kN/㎡</p><p>　　建筑場(chǎng)地： 粉質(zhì)粘土</p><p>　　地下水位： 低于自然地面3m</

5、p><p>　　修正后的地基承載力特征值： 250 kN/㎡</p><p><b>　　衡陽(yáng)市郊</b></p><p><b>　　無(wú)抗震設(shè)防要求</b></p><p><b>　　1.1.4材料</b></p><p>　　混凝土：基礎(chǔ)采用C25，

6、柱采用C25。</p><p>　　鋼筋：HPB235級(jí)和HRB335級(jí)各種直徑的鋼筋</p><p><b>　　1.2設(shè)計(jì)要求</b></p><p>　　1、分析廠房排架內(nèi)力，設(shè)計(jì)柱、基礎(chǔ)；整理計(jì)算書(shū)一份。</p><p>　　2、繪制結(jié)構(gòu)施工圖一份（結(jié)構(gòu)中說(shuō)明，結(jié)構(gòu)布置圖，一根柱及預(yù)埋件詳圖，基礎(chǔ)詳圖）。<

7、/p><p><b>　　1.3參考資料</b></p><p>　　1、混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范（GB50010—2002）</p><p>　　2、建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范（GB50009—2001）</p><p>　　3、建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范（GB50007—2002）</p><p>　　4、混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)

8、造手冊(cè)</p><p>　　5、教材：《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理》</p><p><b>　　6、標(biāo)準(zhǔn)圖集</b></p><p>　　屋架 G415(一)、（三） 柱 CG335 (一)、（二）、（三）</p><p>　　屋面板 G410

9、柱間支撐 G336</p><p>　　吊車(chē)梁 G323 基礎(chǔ)梁 G320</p><p><b>　　連系梁 G320</b></p><p>　　第二章 單層廠房混凝土結(jié)構(gòu)課程設(shè)計(jì)計(jì)算書(shū)</p><p>　　2.1結(jié)構(gòu)方案及主要承重構(gòu)件</p>

10、<p>　　根據(jù)廠房跨度、柱頂高度及吊車(chē)超重量大小，本車(chē)間采用鋼筋混凝土排架結(jié)構(gòu)。結(jié)構(gòu)剖面如圖1所示。</p><p>　　為了保證屋蓋的整體性及空間剛度，屋蓋采用無(wú)檁體系。根據(jù)廠房具體條件，柱間支撐設(shè)置位置如圖2所示。</p><p>　　廠房主要承重構(gòu)件選用如下表：</p><p>　　表2-1

11、 構(gòu)件選型</p><p><b>　　2.2計(jì)算簡(jiǎn)圖</b></p><p>　　本車(chē)間為機(jī)修車(chē)間，工藝無(wú)特殊要求，結(jié)構(gòu)布置均勻，荷載分布（除吊車(chē)荷載外）也基本均勻，故可從整個(gè)廠房中選擇具有代表性的排架作為計(jì)算單元，如圖3所示。計(jì)算單元寬度B=6m。</p><p>　　根據(jù)建筑剖面及其構(gòu)造，確定廠房計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖3所示。</p>

12、<p>　　其中上柱高，下柱高，柱總高。</p><p><b>　　2.3荷載計(jì)算</b></p><p>　　2.3.1恒荷載計(jì)算</p><p><b>　?。?）屋蓋結(jié)構(gòu)自重</b></p><p>　　APP防水層

13、 0.3</p><p>　　100mm水泥蛭石保溫層 0.5</p><p>　　20mm水泥砂漿找平層 0.020×20=0.40</p><p>　　1.5×6m預(yù)應(yīng)力混凝土屋面板 </

14、p><p>　　(1.5×6m預(yù)應(yīng)力砼屋面卷材防水與天溝板) 1.5</p><p>　　屋架鋼支撐系統(tǒng) 0.05</p><p>　　屋面恒荷載（以上各項(xiàng)相加） 2.75</p><p>　　屋架自重：YWJA-1

15、8-1 68.2/榀</p><p>　　故作用于AB跨兩端柱頂?shù)奈萆w結(jié)構(gòu)自重為：</p><p><b>　　，</b></p><p>　　作用于BC跨兩端柱頂?shù)奈萆w結(jié)構(gòu)自重為：</p><p><b>　　，</b></p>&

16、lt;p>　?。?）吊車(chē)梁及軌道自重</p><p><b>　　AB跨：</b></p><p><b>　　，</b></p><p><b>　　BC跨：</b></p><p><b>　　，</b></p><p>

17、　?。?）柱的截面尺寸及其自重</p><p><b>　　，；</b></p><p><b>　　，</b></p><p>　　表2-2 柱的截面尺寸及其自重</p><p>　　2.3.2活荷載計(jì)算</p><p>&l

18、t;b>　　（1）屋面活荷載</b></p><p>　　由《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》查得，屋面均布活荷載標(biāo)準(zhǔn)值為0.5，雪荷載標(biāo)準(zhǔn)值為0.35，故僅按屋面均布活荷載計(jì)算。兩跨屋面均布活荷載相等，即</p><p>　　屋面活荷載在每側(cè)柱上的作用點(diǎn)與屋蓋結(jié)構(gòu)自重的作用點(diǎn)相同，如圖4所示。</p><p><b>　?。?）吊車(chē)荷載</b&

19、gt;</p><p>　　本車(chē)間選用的吊車(chē)主要參數(shù)如下：</p><p>　　AB跨：10t吊車(chē)，中級(jí)工作制，吊車(chē)梁高0.9m。 </p><p>　　B=6.04m K=5.0m</p><p>　　BC跨：30t/5t吊車(chē)，中級(jí)工作制，吊車(chē)梁高1.2m。</p><p>　　B=6.4

20、74m K=4.65m</p><p>　　吊車(chē)梁的支座反力影響線如圖5所示。故作用于排架柱上的吊車(chē)豎向荷載分別為：</p><p><b>　　AB跨：</b></p><p><b>　　BC跨：</b></p><p>　　由于作用在每一個(gè)輪子上的吊車(chē)橫向水平荷載標(biāo)準(zhǔn)值為

21、：</p><p>　　對(duì)于10t的軟鉤吊車(chē)，；</p><p>　　對(duì)于30/5t的軟鉤吊車(chē)，</p><p>　　故作用在排架柱上的吊車(chē)水平荷載分別為：</p><p><b>　　AB跨：</b></p><p><b>　　BC跨：</b></p>&l

22、t;p><b>　　（3）風(fēng)荷載</b></p><p>　　風(fēng)壓高度系數(shù)按B類地區(qū)?。?lt;/p><p>　　柱頂標(biāo)高為10m，；檐口標(biāo)高為11.650m，</p><p>　　風(fēng)荷載體型系數(shù)如圖6所示。</p><p>　　故風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值為：；</p><p>　　作用于排架上的風(fēng)荷載設(shè)計(jì)

23、值為：</p><p>　　風(fēng)荷載作用如圖7所示。</p><p><b>　　2.4內(nèi)力分析</b></p><p>　　本廠房為兩跨等高排架，可用建立分配系數(shù)法進(jìn)行內(nèi)力分析。</p><p>　　2.4.1柱的剪力分配系數(shù)計(jì)算</p><p><b>　　，，，，，</b>

24、;</p><p>　　表2-3 剪力分配系數(shù)計(jì)算</p><p><b>　　，滿足要求。</b></p><p>　　2.4.2恒荷載作用下的內(nèi)力分析</p><p>　　由實(shí)際恒荷載作用圖4得恒荷載作用下排架計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖8所示。其中：</p>&l

25、t;p><b>　　A列柱：</b></p><p><b>　　，</b></p><p><b>　　B列柱：</b></p><p><b>　　C列柱：，</b></p><p>　　各柱不動(dòng)鉸支座支承反力分別為：</p>&l

26、t;p>　　A列柱：n=0.153，λ=0.371，，</p><p>　　B列柱：n=0.202，λ=0.371，，</p><p><b>　　，</b></p><p>　　C列柱：n=0.202，λ=0.371，，</p><p>　　排架柱頂不動(dòng)鉸支座的總反力為：</p><p>

27、　　各柱柱頂分配后最終的剪力為：</p><p>　　恒荷載作用下排架柱的彎矩圖和軸力圖分別如圖9和圖10所示。</p><p>　　2.4.3屋面活荷載作用下的內(nèi)力分析</p><p>　　（1）AB跨作用有屋面活荷載時(shí)</p><p>　　由屋面活荷載在每側(cè)柱頂產(chǎn)生的壓應(yīng)力為：</p><p>　　其中A列柱、B列

28、柱柱頂及變階處引起的彎矩分別為：</p><p>　　計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖11所示。</p><p>　　A列柱：n=0.153，λ=0.371，，</p><p><b>　　，</b></p><p>　　B列柱：n=0.202，λ=0.371，，</p><p>　　排架柱柱頂不動(dòng)鉸支座的總反力為：

29、</p><p>　　排架柱柱頂分配后的剪力分別為：</p><p>　　AB跨作用有屋面活荷載時(shí)，排架柱的彎矩圖和軸力圖如圖12所示。</p><p>　?。?）BC跨作用有屋面活荷載時(shí)</p><p>　　由屋面活荷載在每側(cè)柱頂產(chǎn)生的壓應(yīng)力為：</p><p>　　其中A列柱、B列柱柱頂及變階處引起的彎矩分別為：&

30、lt;/p><p>　　計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖13所示。</p><p>　　B列柱：n=0.202，λ=0.371，，</p><p>　　C列柱：n=0.221，λ=0.371，，</p><p>　　排架柱柱頂不動(dòng)鉸支座的總反力為：</p><p>　　排架柱柱頂分配后的剪力分別為：</p><p>　

31、　BC跨作用有屋面活荷載時(shí)，排架柱的彎矩圖和軸力圖如圖14所示。</p><p>　　2.4.4吊車(chē)豎向荷載作用下的內(nèi)力分析</p><p>　　不考慮廠房整體空間作用。</p><p>　　（1）AB跨作用于A列柱時(shí)</p><p>　　由于吊車(chē)豎向荷載和的偏心作用而在柱中引起彎矩。</p><p><b>

32、;　　，</b></p><p>　　其計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖15所示。</p><p>　　各柱不動(dòng)鉸支座反力分別為：</p><p>　　A列柱：n=0.153，λ=0.371， </p><p>　　B列柱：n=0.202，λ=0.371，，</p><p>　　排架柱柱頂不動(dòng)鉸支座的總反力為：</p&g

33、t;<p>　　排架柱柱頂分配后的剪力分別為：</p><p>　　當(dāng)AB跨作用于A列柱時(shí)，排架各柱的彎矩圖和軸力圖如圖16所示。</p><p>　?。?）AB跨作用于B列柱左側(cè)時(shí)</p><p>　　由于吊車(chē)豎向荷載和的偏心作用而在柱中引起彎矩。</p><p><b>　　，</b></p>

34、;<p>　　其計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖17所示。</p><p>　　各柱不動(dòng)鉸支座反力分別為：</p><p>　　A列柱：n=0.153，λ=0.371， </p><p>　　B列柱：n=0.202，λ=0.371，，</p><p>　　排架柱柱頂不動(dòng)鉸支座的總反力為：</p><p>　　排架柱柱頂分配后

35、的剪力分別為：</p><p>　　當(dāng)AB跨作用于B列柱左側(cè)時(shí)，排架各柱的彎矩圖和軸力圖如圖18所示。</p><p>　?。?）BC跨作用于B列柱右側(cè)時(shí)</p><p>　　由于吊車(chē)豎向荷載和的偏心作用而在柱中引起彎矩。</p><p>　　其計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖19所示。</p><p>　　各柱不動(dòng)鉸支座反力分別為：&l

36、t;/p><p>　　B列柱：n=0.202，λ=0.371， </p><p>　　C列柱：n=0.221，λ=0.371，，</p><p>　　排架柱柱頂不動(dòng)鉸支座的總反力為：</p><p>　　排架柱柱頂分配后的剪力分別為：</p><p>　　當(dāng)BC跨作用于B列柱右側(cè)時(shí)，排架各柱的彎矩圖和軸力圖如圖20所示。&

37、lt;/p><p>　?。?）BC跨作用于C列柱時(shí)</p><p>　　由于吊車(chē)豎向荷載和的偏心作用而在柱中引起彎矩。</p><p>　　其計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖21所示。</p><p>　　各柱不動(dòng)鉸支座反力分別為：</p><p>　　B列柱：n=0.202，λ=0.371， </p><p>　　C

38、列柱：n=0.221，λ=0.371，，</p><p>　　排架柱柱頂不動(dòng)鉸支座的總反力為：</p><p>　　排架柱柱頂分配后的剪力分別為：</p><p>　　當(dāng)BC跨作用于C列柱時(shí)，排架各柱的彎矩圖和軸力圖如圖22所示。</p><p>　　2.4.5吊車(chē)水平荷載作用下的內(nèi)力分析</p><p>　　不考慮廠

39、房整體空間作用。</p><p>　　（1）當(dāng)AB跨作用有吊車(chē)橫向水平荷載時(shí)</p><p>　　計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖23所示。</p><p>　　各柱不動(dòng)鉸支座反力分別為：</p><p>　　A列柱：n=0.153，λ=0.371，</p><p><b>　　當(dāng)時(shí)，</b></p>

40、<p><b>　　當(dāng)時(shí)，</b></p><p><b>　　由內(nèi)插法得，</b></p><p>　　B列柱：n=0.202，λ=0.371，</p><p><b>　　當(dāng)時(shí)，</b></p><p><b>　　當(dāng)時(shí)，</b></p

41、><p><b>　　由內(nèi)插法得，</b></p><p>　　排架柱柱頂不動(dòng)鉸支座的總反力為：</p><p>　　排架柱柱頂分配后的剪力分別為：</p><p>　　排架各柱的彎矩圖和軸力圖如圖23所示。</p><p>　?。?）當(dāng)BC跨作用有吊車(chē)橫向水平荷載時(shí)</p><p

42、>　　計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖24所示。</p><p>　　各柱不動(dòng)鉸支座反力分別為：</p><p>　　B列柱：n=0.202，λ=0.371，</p><p><b>　　當(dāng)時(shí)，</b></p><p><b>　　當(dāng)時(shí)，</b></p><p><b>　　由內(nèi)

43、插法得，</b></p><p>　　C列柱：n=0.221，λ=0.371，</p><p><b>　　當(dāng)時(shí)，</b></p><p><b>　　當(dāng)時(shí)，</b></p><p><b>　　由內(nèi)插法得，</b></p><p>　　排架

44、柱柱頂不動(dòng)鉸支座的總反力為：</p><p>　　排架柱柱頂分配后的剪力分別為：</p><p>　　排架各柱的彎矩圖和軸力圖如圖24所示。</p><p>　　吊車(chē)橫向水平荷載可左右兩向作用，則彎矩圖反向。</p><p>　　2.4.6風(fēng)荷載作用下的內(nèi)力分析</p><p><b>　?。?）左吹風(fēng)時(shí)&l

45、t;/b></p><p>　　各柱不動(dòng)鉸支座反力分別為：</p><p>　　A列柱：n=0.153，λ=0.371，</p><p>　　C列柱：n=0.221，λ=0.371，</p><p>　　排架柱柱頂不動(dòng)鉸支座的總反力為：</p><p>　　排架柱柱頂分配后的剪力分別為：</p>&

46、lt;p>　　排架各柱的彎矩圖和軸力圖如圖26所示。</p><p><b>　?。?）右吹風(fēng)時(shí)</b></p><p>　　各柱不動(dòng)鉸支座反力分別為：</p><p>　　A列柱：n=0.153，λ=0.371，</p><p>　　C列柱：n=0.221，λ=0.371，</p><p>

47、;　　排架柱柱頂不動(dòng)鉸支座的總反力為：</p><p>　　排架柱柱頂分配后的剪力分別為：</p><p>　　排架各柱的彎矩圖和軸力圖如圖27所示。</p><p><b>　　2.5內(nèi)力組合</b></p><p>　　不考慮廠房空間整體作用，具體方法和數(shù)據(jù)見(jiàn)附表1、2、3。</p><p>

48、　　2.6 A列柱與基礎(chǔ)設(shè)計(jì)</p><p>　　混凝土：柱：C25；基礎(chǔ)：C25；主筋采用HRB335。都采用對(duì)稱配筋。</p><p>　　2.6.1柱的縱向鋼筋計(jì)算</p><p><b>　?。?）上柱</b></p><p>　　由內(nèi)力組合表附表1可見(jiàn)，上柱Ⅰ-Ⅰ截面共有12組內(nèi)力組合。經(jīng)過(guò)分析比較，其可能的最

49、不利內(nèi)力組合：</p><p><b>　?、瘢?lt;/b></p><p><b>　　Ⅱ：</b></p><p>　　由課本表12-4查得有吊車(chē)廠房上柱排架方向的計(jì)算高度為：</p><p>　　A.按第Ⅰ組內(nèi)力組合計(jì)算</p><p>　　故按大偏心計(jì)算是正確的。<

50、/p><p><b>　　取</b></p><p>　　B. 按第Ⅱ組內(nèi)力組合計(jì)算</p><p>　　故按大偏心計(jì)算是正確的。</p><p><b>　　取</b></p><p>　　C.垂直彎矩作用平面承載力驗(yàn)算</p><p>　　由課本表12

51、-4查得，有吊車(chē)廠房上柱，有柱間支撐時(shí)在垂直排架方向的計(jì)算高度為：，查得軸心受壓穩(wěn)定系數(shù)</p><p><b>　?。?）下柱</b></p><p>　　下柱的控制截面為Ⅱ-Ⅱ、Ⅲ-Ⅲ，由內(nèi)力分析比較，可能的最不利內(nèi)力組合為：</p><p><b>　　Ⅰ：</b></p><p><b

52、>　?、颍?lt;/b></p><p>　　由課本表12-4查得有吊車(chē)廠房上柱排架方向的計(jì)算高度為：</p><p><b>　　截面面積</b></p><p>　　A.按第Ⅰ組內(nèi)力組合計(jì)算</p><p><b>　　取</b></p><p>　　B. 按

53、第Ⅱ組內(nèi)力組合計(jì)算</p><p><b>　　取</b></p><p>　　（3）A柱縱向鋼筋的配置</p><p>　　綜合考慮，實(shí)際配置的柱內(nèi)縱向鋼筋為：</p><p><b>　　上柱：</b></p><p>　　下柱：，在柱側(cè)面設(shè)置縱向構(gòu)造鋼筋，翼緣。<

54、/p><p>　　2.6.2柱的水平分布鋼筋</p><p>　　嚴(yán)格地說(shuō)，為了確定柱內(nèi)的箍筋，應(yīng)對(duì)上、下柱的控制截面最不利進(jìn)行組合，然后對(duì)上、下柱分別選擇剪力絕對(duì)值最大的一組對(duì)斜截面的承載力進(jìn)行計(jì)算，但對(duì)非地震區(qū)的單層廠房柱，如無(wú)特殊要求，一般柱內(nèi)箍筋均由構(gòu)造要求確定，選擇φ6@200；柱頂500mm范圍內(nèi)和柱底1800mm范圍內(nèi)箍筋選用φ6@100；牛腿范圍內(nèi)箍筋配置應(yīng)按牛腿構(gòu)造要求配置。

55、</p><p><b>　　2.6.3牛腿設(shè)計(jì)</b></p><p>　　初步擬定牛腿高度，如圖28所示。</p><p>　?。?）牛腿的高度驗(yàn)算</p><p>　　作用于牛腿頂部的豎向荷載標(biāo)準(zhǔn)值：</p><p>　　牛腿頂部水平荷載標(biāo)準(zhǔn)值為：</p><p>&

56、lt;b>　　牛腿有效高度</b></p><p>　　對(duì)支承吊車(chē)梁的牛腿，裂縫控制系數(shù)，a=0</p><p>　　抗裂度符合要求，故高度滿足要求。</p><p>　　取吊車(chē)梁熱板尺寸為400mm×400mm</p><p><b>　　滿足要求。</b></p><p

57、>　?。?）牛腿的配筋計(jì)算</p><p>　　牛腿的縱向鋼筋計(jì)算：作用于牛腿頂部的豎向荷載標(biāo)準(zhǔn)值和水平荷載標(biāo)準(zhǔn)值分別為</p><p>　　綜上考慮，選用水平縱向鋼筋：。</p><p>　　，故不需要配彎起鋼筋。</p><p>　　選用直徑為8mm的水平箍筋，則間距為</p><p><b>　　

58、故水平箍筋選用：</b></p><p>　　2.6.4柱的吊裝驗(yàn)算</p><p>　　采用翻身起吊，吊點(diǎn)設(shè)在牛腿下部，起吊時(shí)，混凝土達(dá)到強(qiáng)度設(shè)計(jì)值100%，插入杯口基礎(chǔ)長(zhǎng)度為，則柱吊裝時(shí)的總長(zhǎng)度為h=3.9+6.6+0.8=11.3m。計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖29所示。</p><p><b>　?。?）荷載計(jì)算</b></p>

59、<p>　　自重線荷載（kN/m），考慮動(dòng)力系數(shù)γ=1.5，各段荷載標(biāo)準(zhǔn)值分別為：</p><p><b>　　上柱：</b></p><p><b>　　牛腿：</b></p><p><b>　　下柱：</b></p><p><b>　?。?）內(nèi)力

60、分析</b></p><p><b>　　，</b></p><p><b>　?。?）承載力驗(yàn)算</b></p><p><b>　　上柱：</b></p><p><b>　　下柱： </b></p><p>　　在

61、上柱Ⅰ-Ⅰ截面處加配，長(zhǎng)度為1200mm。</p><p><b>　　（4）柱的吊裝驗(yàn)算</b></p><p>　　上柱吊裝驗(yàn)算：上柱配筋</p><p><b>　　，</b></p><p><b>　　，</b></p><p><b&g

62、t;　　滿足要求。</b></p><p>　　下柱吊裝驗(yàn)算：下柱配筋</p><p><b>　　，，，故取。</b></p><p><b>　　，取</b></p><p><b>　　故滿足吊裝要求。</b></p><p><

63、b>　　2.6.5基礎(chǔ)設(shè)計(jì)</b></p><p><b>　?。?）荷載</b></p><p>　　由Ⅲ-Ⅲ截面的基本組合值計(jì)算，根據(jù)A柱內(nèi)力組合表中，選擇兩組最不利內(nèi)力對(duì)基礎(chǔ)進(jìn)行設(shè)計(jì)：</p><p><b>　?、瘢?lt;/b></p><p><b>　?、颍?lt

64、;/b></p><p>　　基礎(chǔ)承受的由墻體傳來(lái)的重力荷載:</p><p>　　240mm厚磚墻（含粉刷） 5.24×[6×12.15-(2.4+4.8)×4.2]=223.54kN</p><p>　　鋼窗 0.45×(2.4+4.8)×4.2=1

65、3.61kN</p><p>　　基礎(chǔ)梁 16.7kN</p><p>　　總計(jì)： </p><p><b>　　距基礎(chǔ)形心距：</b></p><p>　　（2）基礎(chǔ)尺寸及埋置深度</p><p><b>　　按

66、構(gòu)造要求擬定高度</b></p><p>　　柱的插入深度。取。杯底厚度應(yīng)大于，取，則</p><p>　　基礎(chǔ)頂面標(biāo)高為，故基礎(chǔ)埋置深度</p><p>　　杯壁厚度，取，則基礎(chǔ)頂面突出柱邊寬度</p><p>　　基礎(chǔ)邊緣高度取，杯壁高度。</p><p>　?。?）擬定基礎(chǔ)地面尺寸</p>

67、<p><b>　　，</b></p><p>　?。?）計(jì)算基底壓力及地基承載力驗(yàn)算</p><p>　　基礎(chǔ)壓力計(jì)算，結(jié)果如下，其中。</p><p>　　表2-4 基礎(chǔ)底面壓力計(jì)算及地基承載力驗(yàn)算表</p><p>　　上述表格都滿足驗(yàn)算，故擬定的基礎(chǔ)底

68、面尺寸滿足要求。</p><p>　　A柱的基礎(chǔ)尺寸和計(jì)算圖如圖30所示。</p><p><b>　　(5)基礎(chǔ)高度驗(yàn)算</b></p><p>　　表2-5 地基凈反力設(shè)計(jì)值計(jì)算表</p><p>　　綜上可知取第Ⅱ組來(lái)研究，</p><p&g

69、t;　　基礎(chǔ)底面設(shè)置C10混凝土墊層，取，基礎(chǔ)總有效高度為，， </p><p><b>　　取，，</b></p><p><b>　　故滿足柱邊抗沖切。</b></p><p><b>　　變階處截面有效高度</b></p><p><b>　　，故取<

70、;/b></p><p><b>　　，</b></p><p><b>　　，</b></p><p>　　故滿足臺(tái)階處抗沖切要求。</p><p>　　（6）基礎(chǔ)底板配筋計(jì)算（按第Ⅱ組最不利組合進(jìn)行計(jì)算）</p><p>　　A.基礎(chǔ)長(zhǎng)邊方向配筋</p>

71、<p><b>　　柱邊凈反力為</b></p><p><b>　　臺(tái)階邊緣處凈反力為</b></p><p>　　B.基礎(chǔ)短邊方向配筋</p><p>　　按軸心受力計(jì)算，平均凈反力</p><p><b>　　柱邊緣處：</b></p><

72、;p><b>　　臺(tái)階截面處：</b></p><p>　　C.基礎(chǔ)底板鋼筋配置</p><p><b>　　長(zhǎng)邊方向：，選用，</b></p><p>　　短邊方向：，考慮構(gòu)造配筋，選用，</p><p>　　由于基礎(chǔ)邊長(zhǎng)大于，可將兩方向縮短10%后交錯(cuò)放置。</p><

73、p>　　杯壁高度，杯壁每邊配2φ10。</p><p>　　2.7 B列柱與基礎(chǔ)設(shè)計(jì)</p><p>　　混凝土：柱：C25；基礎(chǔ)：C25；主筋采用HRB335。都采用對(duì)稱配筋。</p><p>　　2.7.1柱的縱向鋼筋計(jì)算</p><p><b>　?。?）上柱</b></p><p>

74、　　由內(nèi)力組合表附表2可見(jiàn)，上柱Ⅰ-Ⅰ截面共有12組內(nèi)力組合。經(jīng)過(guò)分析比較，其可能的最不利內(nèi)力組合：</p><p><b>　　Ⅰ：</b></p><p><b>　?、颍?lt;/b></p><p>　　由課本表12-4查得有吊車(chē)廠房上柱排架方向的計(jì)算高度為：</p><p>　　A.按第Ⅰ組內(nèi)力

75、組合計(jì)算</p><p>　　故按大偏心計(jì)算是正確的。</p><p><b>　　取</b></p><p>　　B. 按第Ⅱ組內(nèi)力組合計(jì)算</p><p>　　故按大偏心計(jì)算是正確的。</p><p><b>　　取</b></p><p>　　

76、C.垂直彎矩作用平面承載力驗(yàn)算</p><p>　　由課本表12-4查得，有吊車(chē)廠房上柱，有柱間支撐時(shí)在垂直排架方向的計(jì)算高度為：，查得軸心受壓穩(wěn)定系數(shù)</p><p><b>　　（2）下柱</b></p><p>　　下柱的控制截面為Ⅱ-Ⅱ、Ⅲ-Ⅲ，由內(nèi)力分析比較，可能的最不利內(nèi)力組合為：</p><p><b

77、>　?、瘢?lt;/b></p><p><b>　　Ⅱ：</b></p><p>　　由課本表12-4查得有吊車(chē)廠房上柱排架方向的計(jì)算高度為：</p><p><b>　　截面面積</b></p><p>　　A.按第Ⅰ組內(nèi)力組合計(jì)算 </p><p>

78、　　故按大偏心計(jì)算是正確的。</p><p><b>　　取</b></p><p>　　B. 按第Ⅱ組內(nèi)力組合計(jì)算</p><p>　　故按大偏心計(jì)算是正確的。</p><p><b>　　取</b></p><p>　?。?）B柱縱向鋼筋的配置</p>&l

79、t;p>　　綜合考慮，實(shí)際配置的柱內(nèi)縱向鋼筋為：</p><p>　　上柱：，在柱側(cè)面設(shè)置縱向構(gòu)造鋼筋。</p><p>　　下柱：，在柱側(cè)面設(shè)置縱向構(gòu)造鋼筋，翼緣。</p><p>　　2.7.2柱的水平分布鋼筋</p><p>　　嚴(yán)格地說(shuō)，為了確定柱內(nèi)的箍筋，應(yīng)對(duì)上、下柱的控制截面最不利進(jìn)行組合，然后對(duì)上、下柱分別選擇剪力絕對(duì)值最

80、大的一組對(duì)斜截面的承載力進(jìn)行計(jì)算，但對(duì)非地震區(qū)的單層廠房柱，如無(wú)特殊要求，一般柱內(nèi)箍筋均由構(gòu)造要求確定，選擇φ8@200；柱頂500mm和柱底2050mm范圍內(nèi)箍筋選用φ8@100；牛腿及牛腿下300mm范圍內(nèi)箍筋配置應(yīng)按牛腿構(gòu)造要求配置。</p><p><b>　　2.7.3牛腿設(shè)計(jì)</b></p><p>　　初步擬定牛腿高度為，右邊荷載大于左邊的，故只需設(shè)計(jì)右

81、邊。牛腿尺寸如圖31所示。</p><p>　?。?）牛腿的高度驗(yàn)算</p><p>　　作用于牛腿頂部的豎向荷載標(biāo)準(zhǔn)值：</p><p>　　牛腿頂部水平荷載標(biāo)準(zhǔn)值為：</p><p><b>　　牛腿有效高度</b></p><p>　　對(duì)支承吊車(chē)梁的牛腿，裂縫控制系數(shù)，a=200+20=22

82、0mm。</p><p>　　抗裂度符合要求，故高度滿足要求。</p><p>　　取吊車(chē)梁熱板尺寸為500mm×500mm</p><p><b>　　滿足要求。</b></p><p>　　牛腿的配筋計(jì)算 </p><p>

83、;　　牛腿的縱向鋼筋計(jì)算：作用于牛腿頂部的豎向荷載標(biāo)準(zhǔn)值和水平荷載標(biāo)準(zhǔn)值分別為</p><p>　　取 </p><p>　　綜上考慮，選用水平縱向鋼筋：。</p><p>　　，故不需要配彎起鋼筋。</p><p>　　選用直徑為

84、8mm的水平箍筋，則間距為</p><p><b>　　故水平箍筋選用：</b></p><p>　　2.7.4柱的吊裝驗(yàn)算</p><p>　　采用翻身起吊，吊點(diǎn)設(shè)在牛腿下部，起吊時(shí)，混凝土達(dá)到強(qiáng)度設(shè)計(jì)值100%，插入杯口基礎(chǔ)長(zhǎng)度為，則柱吊裝時(shí)的總長(zhǎng)度為。計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖32所示。</p><p><b>　?。?/p>

85、1）荷載計(jì)算</b></p><p>　　自重線荷載（kN/m），考慮動(dòng)力系數(shù)γ=1.5，各段荷載標(biāo)準(zhǔn)值分別為：</p><p><b>　　上柱：</b></p><p><b>　　牛腿：</b></p><p><b>　　下柱：</b></p>

86、<p><b>　?。?）內(nèi)力分析</b></p><p><b>　　，</b></p><p><b>　?。?）承載力驗(yàn)算</b></p><p><b>　　上柱：</b></p><p><b>　　下柱： </b&g

87、t;</p><p><b>　?。?）柱的吊裝驗(yàn)算</b></p><p>　　上柱吊裝驗(yàn)算：上柱配筋</p><p><b>　　，</b></p><p><b>　　，</b></p><p><b>　　滿足要求。</b>

88、</p><p>　　下柱吊裝驗(yàn)算：下柱配筋</p><p><b>　　，，，故取。</b></p><p><b>　　故滿足吊裝要求。</b></p><p><b>　　2.7.5基礎(chǔ)設(shè)計(jì)</b></p><p><b>　　（1）荷載

89、</b></p><p>　　由Ⅲ-Ⅲ截面的基本組合值計(jì)算，根據(jù)B柱內(nèi)力組合表中，選擇兩組最不利內(nèi)力對(duì)基礎(chǔ)進(jìn)行設(shè)計(jì)：</p><p><b>　?、瘢?lt;/b></p><p><b>　?、颍?lt;/b></p><p>　　（2）基礎(chǔ)尺寸及埋置深度</p><p>

90、<b>　　按構(gòu)造要求擬定高度</b></p><p>　　柱的插入深度。取。杯底厚度應(yīng)大于，取，則</p><p>　　基礎(chǔ)頂面標(biāo)高為，故基礎(chǔ)埋置深度</p><p>　　杯壁厚度，取，則基礎(chǔ)頂面突出柱邊寬度</p><p>　　基礎(chǔ)邊緣高度取，杯壁高度。</p><p>　　（3）擬定基礎(chǔ)地面

91、尺寸</p><p><b>　　，</b></p><p>　?。?）計(jì)算基底壓力及地基承載力驗(yàn)算</p><p>　　基礎(chǔ)壓力計(jì)算，結(jié)果如下，其中。</p><p>　　B柱的基礎(chǔ)尺寸和計(jì)算圖如圖33所示。</p><p>　　表2-6 基礎(chǔ)底面

92、壓力計(jì)算及地基承載力驗(yàn)算表</p><p>　　上述表格都滿足驗(yàn)算，故擬定的基礎(chǔ)底面尺寸滿足要求。</p><p><b>　　(5)基礎(chǔ)高度驗(yàn)算</b></p><p>　　表2-7 地基凈反力設(shè)計(jì)值計(jì)算表</p><p>　　基礎(chǔ)底面設(shè)置C10混凝土墊層，取=45

93、mm，基礎(chǔ)總有效高度為，</p><p><b>　　取，，</b></p><p><b>　　故滿足柱邊抗沖切。</b></p><p><b>　　變階處截面有效高度</b></p><p><b>　　，故取</b></p><

94、p><b>　　，</b></p><p>　　故滿足臺(tái)階處抗沖切要求。</p><p>　　（6）基礎(chǔ)底板配筋計(jì)算</p><p>　　A.基礎(chǔ)長(zhǎng)邊方向配筋（按第I組最不利組合進(jìn)行計(jì)算）</p><p><b>　　柱邊凈反力為</b></p><p><b&g

95、t;　　臺(tái)階邊緣處凈反力為</b></p><p>　　B.基礎(chǔ)短邊方向配筋（按第II組最不利組合進(jìn)行計(jì)算）</p><p>　　按軸心受力計(jì)算，平均凈反力</p><p><b>　　柱邊緣處：</b></p><p><b>　　臺(tái)階截面處：</b></p><p

96、>　　C.基礎(chǔ)底板鋼筋配置</p><p><b>　　長(zhǎng)邊方向：，選用，</b></p><p>　　短邊方向：，考慮構(gòu)造配筋，選用，</p><p>　　由于基礎(chǔ)邊長(zhǎng)大于，可將兩方向縮短10%后交錯(cuò)放置。</p><p>　　杯壁高度，杯壁每邊配2φ10。</p><p>　　2.8 C

97、列柱與基礎(chǔ)設(shè)計(jì)</p><p>　　混凝土：柱：C25；基礎(chǔ)：C25；主筋采用HRB335。都采用對(duì)稱配筋。</p><p>　　2.8.1柱的縱向鋼筋計(jì)算</p><p><b>　?。?）上柱</b></p><p>　　由內(nèi)力組合表附表3可見(jiàn)，上柱Ⅰ-Ⅰ截面共有12組內(nèi)力組合。經(jīng)過(guò)分析比較，其可能的最不利內(nèi)力組合：

98、</p><p><b>　?、瘢?lt;/b></p><p><b>　?、颍?lt;/b></p><p>　　由課本表12-4查得有吊車(chē)廠房上柱排架方向的計(jì)算高度為：</p><p>　　A.按第Ⅰ組內(nèi)力組合計(jì)算</p><p>　　故按大偏心計(jì)算是正確的。</p>

99、<p><b>　　取</b></p><p>　　B. 按第Ⅱ組內(nèi)力組合計(jì)算</p><p>　　故按大偏心計(jì)算是正確的。</p><p><b>　　取</b></p><p>　　C.垂直彎矩作用平面承載力驗(yàn)算</p><p>　　由課本表12-4查得，有吊

100、車(chē)廠房上柱，有柱間支撐時(shí)在垂直排架方向的計(jì)算高度為：，查得軸心受壓穩(wěn)定系數(shù)</p><p><b>　?。?）下柱</b></p><p>　　下柱的控制截面為Ⅱ-Ⅱ、Ⅲ-Ⅲ，由內(nèi)力分析比較，可能的最不利內(nèi)力組合為：</p><p><b>　　Ⅰ：</b></p><p><b>　?、?/p>

101、：</b></p><p>　　由課本表12-4查得有吊車(chē)廠房上柱排架方向的計(jì)算高度為：</p><p><b>　　截面面積</b></p><p>　　A.按第Ⅰ組內(nèi)力組合計(jì)算</p><p>　　故按大偏心計(jì)算是正確的。</p><p><b>　　取</b>

102、;</p><p>　　B. 按第Ⅱ組內(nèi)力組合計(jì)算</p><p>　　故按大偏心計(jì)算是正確的。</p><p><b>　　取</b></p><p>　?。?）C柱縱向鋼筋的配置</p><p>　　綜合考慮，實(shí)際配置的柱內(nèi)縱向鋼筋為：</p><p><b>

103、;　　上柱：</b></p><p>　　下柱：，在柱側(cè)面設(shè)置縱向構(gòu)造鋼筋，翼緣。</p><p>　　2.8.2柱的水平分布鋼筋</p><p>　　嚴(yán)格地說(shuō)，為了確定柱內(nèi)的箍筋，應(yīng)對(duì)上、下柱的控制截面最不利進(jìn)行組合，然后對(duì)上、下柱分別選擇剪力絕對(duì)值最大的一組對(duì)斜截面的承載力進(jìn)行計(jì)算，但對(duì)非地震區(qū)的單層廠房柱，如無(wú)特殊要求，一般柱內(nèi)箍筋均由構(gòu)造要求確定

104、，選擇φ8@200；柱頂500mm及柱底2050mm范圍內(nèi)箍筋選用φ8@100；牛腿及其以下400mm范圍內(nèi)箍筋配置應(yīng)按牛腿構(gòu)造要求配置。</p><p><b>　　2.8.3牛腿設(shè)計(jì)</b></p><p>　　初步擬定牛腿高度為，牛腿尺寸如圖34所示。</p><p>　?。?）牛腿的高度驗(yàn)算</p><p>　　

105、作用于牛腿頂部的豎向荷載標(biāo)準(zhǔn)值：</p><p>　　牛腿頂部水平荷載標(biāo)準(zhǔn)值為：</p><p><b>　　牛腿有效高度</b></p><p>　　對(duì)支承吊車(chē)梁的牛腿，裂縫控制系數(shù)，a=0。</p><p>　　抗裂度符合要求，故高度滿足要求。</p><p>　　取吊車(chē)梁熱板尺寸為500mm

106、×500mm</p><p><b>　　滿足要求。</b></p><p><b>　?。?）牛腿配筋計(jì)算</b></p><p>　　牛腿縱向鋼筋計(jì)算：作用于牛腿頂部的豎向標(biāo)準(zhǔn)值和水平標(biāo)準(zhǔn)值分別為</p><p>　　=+=634.2+60.96=695.16kN ==24

107、.74kN</p><p>　　a<0,取a=0.3=0.3×705=211.5mm </p><p>　　≥a／(0.85)+1.2／=695.16××211.5／(0.85×300×705)+1.2×24.74／30

108、0=818+0.99=819</p><p>　　配筋：6Φ14，=923</p><p>　　，故不需要配彎起鋼筋。</p><p>　　選用直徑為8mm的水平箍筋，則間距為</p><p><b>　　故水平箍筋選用：</b></p><p>　　2.8.4柱的吊裝驗(yàn)算</p>

109、<p>　　采用翻身起吊，吊點(diǎn)設(shè)在牛腿下部，起吊時(shí)，混凝土達(dá)到強(qiáng)度設(shè)計(jì)值100%，插入杯口基礎(chǔ)長(zhǎng)度為，則柱吊裝時(shí)的總長(zhǎng)度為h=3.9+6.6+0.81=11.31m。計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖35所示。</p><p><b>　　（1）荷載計(jì)算</b></p><p>　　自重線荷載（kN/m），考慮動(dòng)力系數(shù)γ=1.5，各段荷載標(biāo)準(zhǔn)值分別為：</p>&l

110、t;p><b>　　上柱：</b></p><p><b>　　牛腿：</b></p><p><b>　　下柱：</b></p><p><b>　?。?）內(nèi)力分析</b></p><p><b>　　，</b></p&

111、gt;<p><b>　?。?）承載力驗(yàn)算</b></p><p><b>　　上柱：</b></p><p><b>　　下柱： </b></p><p><b>　　（4）柱的吊裝驗(yàn)算</b></p><p>　　上柱吊裝驗(yàn)算：上柱配筋&

112、lt;/p><p><b>　　，</b></p><p><b>　　，</b></p><p><b>　　滿足要求。</b></p><p>　　下柱吊裝驗(yàn)算：下柱配筋</p><p><b>　　，，，故取。</b></p

113、><p><b>　　故滿足吊裝要求。</b></p><p><b>　　2.8.5基礎(chǔ)設(shè)計(jì)</b></p><p><b>　?。?）荷載</b></p><p>　　由Ⅲ-Ⅲ截面的基本組合值計(jì)算，根據(jù)A柱內(nèi)力組合表中，選擇三組最不利內(nèi)力對(duì)基礎(chǔ)進(jìn)行設(shè)計(jì)：</p>

114、<p><b>　　Ⅰ：</b></p><p><b>　?、颍?lt;/b></p><p>　　基礎(chǔ)承受的由墻體傳來(lái)的重力荷載為：=253.85kN</p><p><b>　　距基礎(chǔ)形心距：</b></p><p>　?。?）基礎(chǔ)尺寸及埋置深度</p>

115、<p><b>　　按構(gòu)造要求擬定高度</b></p><p>　　柱的插入深度。取。杯底厚度應(yīng)大于，取，則</p><p>　　基礎(chǔ)頂面標(biāo)高為，故基礎(chǔ)埋置深度</p><p>　　杯壁厚度，取，則基礎(chǔ)頂面突出柱邊寬度</p><p>　　基礎(chǔ)邊緣高度取，杯壁高度。</p><p>　

116、?。?）擬定基礎(chǔ)地面尺寸</p><p><b>　　，</b></p><p><b>　　，</b></p><p>　?。?）計(jì)算基底壓力及地基承載力驗(yàn)算</p><p>　　基礎(chǔ)壓力計(jì)算，結(jié)果如下，其中。</p><p>　　B柱的基礎(chǔ)尺寸和計(jì)算圖如圖36所示。<

117、;/p><p>　　表2-8 基礎(chǔ)底面壓力計(jì)算及地基承載力驗(yàn)算表</p><p>　　上述表格都滿足驗(yàn)算，故擬定的基礎(chǔ)底面尺寸滿足要求。</p><p><b>　　基礎(chǔ)高度驗(yàn)算</b></p><p>　　表2-9

118、 地基凈反力設(shè)計(jì)值計(jì)算表</p><p>　　基礎(chǔ)底面設(shè)置C10混凝土墊層，鋼筋保護(hù)層厚度45mm，基礎(chǔ)總有效高度為，，</p><p><b>　　取，，</b></p><p><b>　　，</b></p><p><b>　　故滿足柱邊抗沖切。</b><

119、;/p><p><b>　　變階處截面有效高度</b></p><p><b>　　，故取</b></p><p><b>　　，</b></p><p>　　故滿足臺(tái)階處抗沖切要求。</p><p>　?。?）基礎(chǔ)底板配筋計(jì)算</p><

120、;p>　?、倩A(chǔ)長(zhǎng)邊方向配筋（按第I組最不利組合進(jìn)行計(jì)算）</p><p><b>　　受壓長(zhǎng)</b></p><p><b>　　柱邊凈反力為</b></p><p><b>　　臺(tái)階邊緣處凈反力為</b></p><p>　　基礎(chǔ)短邊方向配筋（按第Ⅱ組最不利組合進(jìn)行計(jì)

121、算）</p><p>　　按軸心受力計(jì)算，平均凈反力</p><p><b>　　柱邊緣處：</b></p><p><b>　　臺(tái)階截面處：</b></p><p><b>　　基礎(chǔ)底板鋼筋配置</b></p><p><b>　　長(zhǎng)邊方向：

122、，選用，</b></p><p>　　短邊方向：，考慮構(gòu)造配筋，選用，</p><p>　　由于基礎(chǔ)邊長(zhǎng)大于2.5，可將兩方向縮短10%后交錯(cuò)放置。</p><p>　　杯壁高度，杯壁每邊配2φ10。</p><p><b>　　2.9 抗風(fēng)柱設(shè)計(jì)</b></p><p>　　2.9.

123、1抗風(fēng)柱計(jì)算參數(shù)</p><p>　　基礎(chǔ)頂標(biāo)高，柱頂標(biāo)高。</p><p><b>　　上柱高度，</b></p><p><b>　　下柱高度，</b></p><p><b>　　總高</b></p><p>　　上柱計(jì)算高度，下柱計(jì)算高度。 &l

124、t;/p><p>　　抗風(fēng)柱截面尺寸：上柱：；下柱：。 </p><p><b>　　2.9.2荷載計(jì)算</b></p><p><b>　?。?）風(fēng)荷載</b></p><p>　　由柱頂標(biāo)高處處，下柱柱頂標(biāo)高，基本風(fēng)壓</p><p>　　體型系數(shù)：迎風(fēng)面0.8；背風(fēng)面-0.

125、7。</p><p><b>　　迎風(fēng)面：</b></p><p><b>　　背風(fēng)面：</b></p><p><b>　?。?）柱自重</b></p><p><b>　　上柱：</b></p><p><b>　　下

126、柱：</b></p><p><b>　　2.9.3內(nèi)力分析</b></p><p><b>　　上柱截面，</b></p><p><b>　　下柱截面，</b></p><p><b>　　，，</b></p><p&g

127、t;<b>　　當(dāng)左吹風(fēng)時(shí)，，</b></p><p><b>　　當(dāng)右吹風(fēng)時(shí)，</b></p><p><b>　　2.9.4配筋計(jì)算</b></p><p>　　采用對(duì)稱配筋，混凝土強(qiáng)度等級(jí)為C25。</p><p><b>　　（1）上柱截面：，</b&g

128、t;</p><p><b>　　，</b></p><p><b>　　則</b></p><p><b>　　，故取</b></p><p><b>　　，故取</b></p><p><b>　　，屬于大偏心受壓。&

129、lt;/b></p><p>　　故按大偏心受壓計(jì)算是正確的。于是</p><p><b>　　而，故取</b></p><p>　　選用鋼筋，箍筋選用：柱頂500mm及上下柱交接處500mm選用，其他選用。</p><p><b>　?。?）下柱截面：，</b></p><

130、;p><b>　　，</b></p><p><b>　　則</b></p><p><b>　　，故取</b></p><p><b>　　，故取</b></p><p><b>　　，屬于大偏心受壓。</b></p&g

131、t;<p>　　故按大偏心受壓計(jì)算是正確的，于是</p><p><b>　　且，</b></p><p><b>　　故取</b></p><p>　　選用鋼筋，箍筋選用：上下柱交接處500mm，與地面交接處500mm，基礎(chǔ)頂面到地面選用；其他處選用。柱外側(cè)設(shè)置縱向構(gòu)造筋，拉結(jié)筋為。</p>

132、<p><b>　?。?）吊裝階段驗(yàn)算</b></p><p><b>　　①荷載：上柱：</b></p><p><b>　　下柱：</b></p><p><b>　?、趦?nèi)力分析</b></p><p><b>　　，即得</

133、b></p><p><b>　　則</b></p><p><b>　　于是</b></p><p><b>　　③承載力驗(yàn)算</b></p><p><b>　　上柱：</b></p><p><b>　　下柱：

134、</b></p><p><b>　　故滿足承載力驗(yàn)算。</b></p><p><b>　　柱吊裝驗(yàn)算</b></p><p>　　上柱吊裝驗(yàn)算：上柱配筋</p><p><b>　　，</b></p><p><b>　　，，故

135、取。</b></p><p><b>　　，故滿足要求。</b></p><p>　　下柱吊裝驗(yàn)算：下柱配筋</p><p><b>　　，</b></p><p><b>　　，，故取。</b></p><p><b>　　故滿足

136、吊裝要求。</b></p><p><b>　　2.9.5基礎(chǔ)設(shè)計(jì)</b></p><p><b>　?。?）荷載</b></p><p><b>　　內(nèi)力組合：Ⅰ：，，</b></p><p><b>　?、颍海?，</b></p>

137、<p>　　山墻及鋼窗自重及偏心距：</p><p>　?。?）基礎(chǔ)尺寸及埋置深度</p><p><b>　　按構(gòu)造要求擬定高度</b></p><p>　　柱的插入深度。杯底厚度應(yīng)大于，取，則</p><p>　　基礎(chǔ)頂面標(biāo)高為，故基礎(chǔ)埋置深度</p><p>　　杯壁厚度，取，

138、則基礎(chǔ)頂面突出柱邊寬度</p><p>　　基礎(chǔ)邊緣高度取，杯壁高度取。</p><p>　?。?）擬定基礎(chǔ)地面尺寸</p><p><b>　　， </b></p><p><b>　　，</b></p><p>　?。?）計(jì)算基底壓力及地基承載力驗(yàn)算</p>

139、;<p>　　基礎(chǔ)壓力計(jì)算，結(jié)果如下，其中。</p><p>　　表2-10 基礎(chǔ)底面壓力計(jì)算及地基承載力驗(yàn)算表</p><p>　　根據(jù)上表可知滿足基礎(chǔ)底面尺寸要求。</p><p><b>　　(5)基礎(chǔ)高度驗(yàn)算</b></p><p>　　表2-11

140、 地基凈反力設(shè)計(jì)值計(jì)算表</p><p>　　綜上可知取第Ⅱ組來(lái)研究，，,</p><p>　　基礎(chǔ)底面設(shè)置C10混凝土墊層，鋼筋保護(hù)層厚度45mm，基礎(chǔ)總有效高度為=h-=900-45=855mm，b=1.5m<=0.4+2×0.855=2.11m， 取</p><p><b>　　，<

141、;/b></p><p>　　，故滿足柱邊抗沖切。</p><p><b>　　變階處截面有效高度</b></p><p><b>　　，故取</b></p><p><b>　　，</b></p><p>　　故滿足臺(tái)階處抗沖切要求。</p

142、><p>　?。?）基礎(chǔ)底板配筋計(jì)算（按第Ⅱ組最不利組合進(jìn)行計(jì)算）</p><p><b>　?、倩A(chǔ)長(zhǎng)邊方向配筋</b></p><p><b>　　柱邊凈反力為</b></p><p><b>　　臺(tái)階邊緣處凈反力為</b></p><p><b&

143、gt;　　基礎(chǔ)短邊方向配筋</b></p><p>　　按軸心受力計(jì)算，平均凈反力</p><p><b>　　柱邊緣處：</b></p><p><b>　　臺(tái)階截面處：</b></p><p><b>　　基礎(chǔ)底板鋼筋配置</b></p><