回轉(zhuǎn)烘干機(jī)課程設(shè)計--礦渣烘干機(jī)的設(shè)計

1、<p><b>　　目 錄</b></p><p><b>　　第一章 前言5</b></p><p>　　1.1課程設(shè)計背景5</p><p>　　1.2課程設(shè)計的依據(jù)5</p><p>　　1.2.1礦渣烘干機(jī)的原理及優(yōu)點5</p><p>　　1

2、.2.2礦渣烘干機(jī)的結(jié)構(gòu)和型式6</p><p>　　1.2.3礦渣烘干機(jī)的加熱方式及流程6</p><p>　　1.3烘干物料設(shè)備原理及其應(yīng)用8</p><p>　　1.3.1物料的烘干8</p><p>　　1.3.2干燥設(shè)備分類及在水泥中應(yīng)用8</p><p>　　1.4回轉(zhuǎn)烘干機(jī)工藝流程流程型號及特性

3、9</p><p>　　1.4.1礦渣烘干機(jī)的工藝流程9</p><p>　　1.4.2礦渣烘干機(jī)的型號及特性10</p><p>　　第二章 礦渣烘干機(jī)的選型計算13</p><p>　　2.1 烘干機(jī)的實際產(chǎn)量計算13</p><p>　　2.1.1烘干機(jī)的實際每小時產(chǎn)量計算13</p&g

4、t;<p>　　2.1.1煤的選取及基準(zhǔn)的轉(zhuǎn)換（撫順煙煤）13</p><p>　　2.1.2計算空氣需用量，煙氣生成量，煙氣成分13</p><p>　　2.1.3煙氣的燃燒溫度和密度14</p><p>　　2.2 物料平衡及熱平衡計算15</p><p>　　2.2.1確定水的蒸發(fā)量15</p>&

5、lt;p>　　2.2.2干燥介質(zhì)用量15</p><p>　　2.2.3燃料消耗消耗量17</p><p>　　2.2.4廢氣生成量18</p><p>　　2.3烘干機(jī)的容積V及規(guī)格18</p><p>　　2.4電動機(jī)的功率復(fù)核19</p><p>　　2.5烘干機(jī)的熱效率計算19</p&g

6、t;<p>　　2.6廢氣出烘干機(jī)的流速19</p><p>　　2.7根據(jù)廢氣量及含塵量選型收塵設(shè)備和排風(fēng)設(shè)備及管路布置20</p><p>　　2.7.1 收塵設(shè)備選型20</p><p>　　2.7.2選型依據(jù)20</p><p>　　2.8確定燃燒室及其附屬設(shè)備21</p><p>　　

7、2.8.1據(jù)工藝要求選擇燃燒室的型式21</p><p>　　2.8.2計算爐篦面積21</p><p>　　2.8.3計算爐膛容積21</p><p>　　2.8.4計算爐膛高度22</p><p>　　2.8.5 燃燒室鼓風(fēng)機(jī)鼓風(fēng)量計算22</p><p>　　2.9確定煙囪選型計算22</p&g

8、t;<p>　　2.9.1煙囪的高度22</p><p>　　2.9.2煙囪的直徑23</p><p>　　第三章 煙道阻力損失及煙囪計算..............................26</p><p>　　3.1.1 摩擦阻力損失.................................................

9、....26</p><p>　　3.1.2 局部阻力損失.....................................................27</p><p>　　3.1.3 幾何壓頭的變化...................................................27</p><p>　　3.2 煙道計算....

10、.......................................................27</p><p>　　3.2.1 煙氣量...........................................................28</p><p>　　3.2.2 煙氣溫度.....................................

11、....................28</p><p>　　3.2.3 煙氣流速與煙道斷面...............................................29</p><p>　　3.2.4 煙道計算.........................................................30</p><p&g

12、t;　　3.3 煙囪計算...........................................................30</p><p>　　3.3.1 計算公式.........................................................31</p><p>　　3.3.1.2 本課程設(shè)計...................

13、..................................33</p><p>　　3.3.1.3 確定煙囪選型...................................................34</p><p>　　3.3.1.3.1 煙囪高度.....................................................34&l

14、t;/p><p>　　第四章 烘干機(jī)結(jié)構(gòu)...........................................35</p><p>　　4.1 筒體部分..........................................................35</p><p>　　4.2 內(nèi)部揚料裝置....................

15、..................................36</p><p>　　4.3 輪帶..............................................................36</p><p>　　4.4 支承裝置..........................................................26

16、</p><p>　　4.4.1 托輪支承裝置................................................37</p><p>　　4.4.2 擋輪裝置....................................................37</p><p>　　4.5 托輪與軸承的結(jié)構(gòu).............

17、......................................38</p><p>　　4.6 卸料罩殼的設(shè)計.....................................................38</p><p>　　4.7 密封裝置的設(shè)計.....................................................39&l

18、t;/p><p>　　4.7.1 密封裝置的位置與要求.............................................39</p><p>　　4.7.2 密封結(jié)構(gòu).....................................................40</p><p>　　4.8 傳動裝置.................

19、...........................................40</p><p>　　4.9電動機(jī)選型及其特點...................................................41</p><p>　　4.9.1 電動機(jī)選型.....................................................

20、....41</p><p>　　4.9.2 YCT系列電動機(jī)......................................................42</p><p>　　4.9.3減速機(jī)的設(shè)計.......................................................42</p><p>　　第五章 總結(jié)

21、.................................................45</p><p>　　參考文獻(xiàn).....................................................46</p><p>　　致謝信.......................................................47<

22、/p><p>　　6噸/年礦渣烘干機(jī)的設(shè)計</p><p>　　摘要：本課題設(shè)計的是6萬噸/年礦渣回轉(zhuǎn)烘干機(jī)，工業(yè)生產(chǎn)中，礦渣發(fā)揮著著重要的作用，尤其是一些重大型工廠。利用礦渣制成提煉加工為礦渣水泥、礦渣微粉、礦渣粉、礦渣硅酸鹽水泥、礦渣棉、高爐礦渣、?；郀t礦渣粉、銅礦渣、礦渣立磨。節(jié)約了能耗，回轉(zhuǎn)烘干機(jī)對礦渣的烘干對工業(yè)生產(chǎn)有重要的作用。針對課題設(shè)計采用順流式烘干機(jī)，回轉(zhuǎn)烘干機(jī)內(nèi)部裝置選擇

23、抄板形式，根據(jù)產(chǎn)量可以確定烘干器的規(guī)格。物料和熱煙氣同時從進(jìn)料口進(jìn)入烘干機(jī)，對物料進(jìn)行烘干。本設(shè)計用煤是從課本上提供的撫順煙煤對煙氣進(jìn)行計算，對電機(jī)拖動功率復(fù)核，確定廢氣出烘干機(jī)的流速，電機(jī)功率、廢氣量及烘干機(jī)的結(jié)構(gòu)。根據(jù)廢氣量及含塵量選用收塵設(shè)備和排風(fēng)設(shè)備及管路布置。</p><p>　　關(guān)鍵字：6萬噸/年礦渣 ， 順流式 ，烘干機(jī)結(jié)構(gòu) ，廢氣量 ，收塵設(shè)備， 排風(fēng)設(shè)備， 管路布置。</p>

24、<p>　　6 tons/year slag dryer design </p><p>　　Abstract: this topic design is 60000 t/a slag rotary dryer, industrial production, slag plays an important role, especially in some large factories. Using s

25、lag made from refined processing of slag cement, slag powder, slag powder, slag Portland cement, slag cotton, blast furnace slag, granulated blast furnace slag powder, copper slag, slag vertical mill. Save energy consump

26、tion, rotary dryers for slag drying has important effect to industrial production. For project design USES th dryers, rotary</p><p>　　Key words: 60000 tons of slag heating drying machine structure gas du

27、st collection equipment ventilation equipment piping layout.</p><p><b>　　第一章 前言</b></p><p><b>　　1.1課程設(shè)計背景</b></p><p>　　隨著現(xiàn)今工業(yè)的發(fā)展，最離不開的也是資源的開采和利用，由于礦渣資源有

28、點已是不可再生資源，礦渣將成為工業(yè)賴以生存和發(fā)展的物資基礎(chǔ)，在工業(yè)的發(fā)展和日常的生活中起作舉足輕重的作用。所以礦渣烘干機(jī)的發(fā)展越來越快?！　‰S著工業(yè)生產(chǎn)向大型、高效方向的不斷發(fā)展，礦渣烘干機(jī)的價值也將會更加被世界節(jié)能源界所重視。隨著國家可持續(xù)發(fā)展戰(zhàn)略的實施，礦渣等礦產(chǎn)資源的合理開發(fā)和綜合用已成重要課題，原來礦渣干選機(jī)作為廢棄物閑置堆放的礦渣的充分開發(fā)用已刻不容緩；用寶貴的礦渣資源，使之變廢為寶，不僅能產(chǎn)生可觀的經(jīng)濟(jì)效益，還解決了礦渣堆

29、放占用土地和污染環(huán)境等一系列問題。</p><p>　　1.2課程設(shè)計的依據(jù)</p><p>　　1.2.1礦渣烘干機(jī)的原理及優(yōu)點：</p><p>　　礦渣烘干機(jī)（又稱回轉(zhuǎn)烘干機(jī)）的工作原理：1、礦渣由皮帶輸送機(jī)或斗式提升機(jī)送到料斗，然后經(jīng)料斗的加料機(jī)通過加料管道進(jìn)入加料端。2、加料管道的斜度要大于物料的自然傾角，以便物料順利流入礦用烘干機(jī)內(nèi)。3、烘干機(jī)圓筒是一個

30、與水平線略成傾斜的旋轉(zhuǎn)圓筒。物料從較高一端加入，載熱體由低端進(jìn)入，與物料成逆流接觸，也有載熱體和物料一起并流進(jìn)入筒體的。4、隨著圓筒的轉(zhuǎn)動物料受重力作用運行到較底的一端。濕物料在筒體內(nèi)向前移動過程中，直接或間接得到了載熱體的給，使?jié)裎锪系靡愿稍?，然后在出料端?jīng)皮帶機(jī)或螺旋輸送機(jī)送出。5、礦渣烘干機(jī)筒體內(nèi)壁上裝有抄板，作用是把物料抄起來又撒下，使物料與氣流的接觸表面增大，以提高干燥速率并促進(jìn)物料前進(jìn)。6、載熱體經(jīng)干燥器以后，一般需要旋風(fēng)除

31、塵器將氣體內(nèi)所帶物料捕集下來（載熱體一般分為熱空氣、煙道氣等）。如需進(jìn)一步減少尾氣含塵量，還應(yīng)經(jīng)過袋式除塵器或濕法除塵器后再放排放。</p><p>　　礦渣烘干機(jī)性能優(yōu)點：</p><p>　　1、處理量比較大，抗過載能力強(qiáng)，熱效率高，煤耗降低20%左右，直接降低干燥成本。傳動大小齒輪采用銷柱可換齒輪，取代了傳統(tǒng)的鑄鋼齒輪，節(jié)約成本投資，又大大降低了維修費用和時間。</p>

32、<p>　　2、在設(shè)計時為了達(dá)到最佳的烘干效果，采用順流干燥方式，物料與熱源氣流由同一側(cè)進(jìn)入干燥設(shè)備，烘干機(jī)出口溫度低，熱效率高。</p><p>　　3、在內(nèi)部結(jié)構(gòu)上實現(xiàn)了創(chuàng)新，強(qiáng)化了對已分散物料的清掃和熱傳導(dǎo)作用，消除了筒體內(nèi)壁的沾粘現(xiàn)象。</p><p>　　4、使用了新型的給料、排料裝置，杜絕了礦渣烘干機(jī)給料堵塞、不連續(xù)、不均勻和返料等現(xiàn)象，為您降低了除塵系統(tǒng)的負(fù)荷。該

33、設(shè)備在揚料裝置系統(tǒng)上作了多方面的技術(shù)革新，特別是采用了新型多組合式揚料裝置，克服了傳統(tǒng)烘干機(jī)的“風(fēng)洞”現(xiàn)象。</p><p>　　5、可滿足不同用戶對礦渣類物料的烘干后粒度和水分要求</p><p>　　1.2.2礦渣烘干機(jī)的結(jié)構(gòu)和型式</p><p>　　礦渣烘干機(jī)的主體是一個電動機(jī)帶動，做回轉(zhuǎn)運動的金屬圓筒，筒體是由厚度為10―20mm的鍋爐鋼板焊接而成的，起直

34、徑一般為1―3m,轉(zhuǎn)速一般為2-7r/min，長徑為5-8，轉(zhuǎn)筒沿物料前進(jìn)的方向有3%-6%的傾斜度，筒體上裝有大齒輪和輪帶，轉(zhuǎn)筒借助于輪帶支撐在兩對托輪上，轉(zhuǎn)筒的中心與每對托輪中心的連線呈60度角，為指示和限制筒體沿傾斜方向竄動，在輪帶的兩側(cè)裝有一對擋輪。電動機(jī)通過變速箱、小齒輪帶動筒體上的大齒輪，使筒體回轉(zhuǎn)。為防止漏風(fēng)，在轉(zhuǎn)筒與燃燒室（或混合室）及集塵室的連接處均設(shè)密封裝置；在筒體的進(jìn)料端為防止物料逆流，還沒有擋料圈。筒體的傾斜及回

35、轉(zhuǎn)，使物料在筒的舉升和本身的重力作用下，從筒體較高的一端向較低的一端。在運動過程中物料與介質(zhì)接觸，逐漸被干燥。為改善物料在干燥器內(nèi)的運動狀況及加強(qiáng)與介質(zhì)的熱交換，轉(zhuǎn)筒內(nèi)通常裝有金屬養(yǎng)料板、格板、鏈條等附加裝置。抄板式，適用于散粒狀或較干的物料，如沙子，礦渣；扇形式，適用于密度大的大塊物料，如石灰石、頁巖等。</p><p>　　1.2.3礦渣烘干機(jī)的加熱方式及流程</p><p>　　礦渣

36、烘干機(jī)是對流或?qū)α鬏椛涫礁稍锲鳎d熱介質(zhì)為熱煙氣或熱空氣。介質(zhì)溫度較低時主要是對流傳熱；介質(zhì)溫度較高時，輻射傳熱量占有一定比例。按介質(zhì)對物料的加熱方式來分有直接加熱、間接加熱和復(fù)合加熱三種形式。直接加熱是指介質(zhì)與物料在轉(zhuǎn)筒內(nèi)直接接觸，溫度較高的介質(zhì)將熱量傳給物料；間接加熱是指介質(zhì)不與物料直接接觸，用于對高溫敏感或怕介質(zhì)污染在物料干燥；復(fù)式加熱是上述兩種加熱方式的總和，如雙筒式烘干機(jī)中課使介質(zhì)先在筒中流動，對物料進(jìn)行加熱方式中以直接加熱熱

37、效率最高，復(fù)式加熱次之，間接加熱熱效率最低。在硅酸鹽工業(yè)中大多采用直接加熱方式。直接加熱的回轉(zhuǎn)烘干機(jī)，胺物料與介質(zhì)的流動方向有可分為順流式和逆流式兩種。對于礦渣烘干機(jī)經(jīng)常采用的是順流式回轉(zhuǎn)烘干機(jī)。</p><p>　　順流式烘干機(jī)的特點：順流式烘干機(jī)中物料和氣流運動方向相同，適用于初水分高的物料。濕物料與溫度較高、相對濕度低的熱氣首先接觸，這時熱交換急劇、干燥速度快，隨著物料與熱氣流在烘干機(jī)內(nèi)前進(jìn)，物料水分逐漸減

38、少，溫度逐漸升高，在接近卸料端時，熱氣流的濕含量的相對濕度增大，氣體溫度已降低，此時干燥速率已很慢。所以物料順流式烘干機(jī)內(nèi)的干燥速率是很不均勻的。</p><p>　　回轉(zhuǎn)烘干機(jī)所用的干燥介質(zhì)的類型和參數(shù)視物料的性質(zhì)與要求而定。在硅酸鹽工業(yè)中常采用有專設(shè)燃燒室產(chǎn)生的高溫?zé)煔庾鳛楦稍锝橘|(zhì)。因高溫燃燒產(chǎn)物的溫度通常在1000℃以上，若直接進(jìn)入烘干機(jī)會燒壞金屬，并可能破壞物料的結(jié)構(gòu)而改變物性，因此須使高溫燃燒產(chǎn)物與冷空

39、氣混合至工藝所要求的溫度，然后進(jìn)入烘干機(jī)。混合過程可在專設(shè)的混合室內(nèi)進(jìn)行，也可不設(shè)混合室下表列出了硅酸鹽工業(yè)常見的一些原料和燃料在回轉(zhuǎn)烘干機(jī)中烘干所需的介質(zhì)溫度參考值。離開烘干機(jī)的廢氣溫度與其濕度及收塵和排風(fēng)設(shè)備有關(guān)。原則上應(yīng)保證廢氣經(jīng)收塵設(shè)備、排風(fēng)設(shè)備進(jìn)入大氣時，其溫度不低于露點，必要時應(yīng)對上述設(shè)備和管道進(jìn)行保溫，防止水汽冷凝。但廢氣溫度不宜過高，否則熱耗增大。廢氣出回轉(zhuǎn)烘干機(jī)的溫度一般為100-150℃，物料溫度低于氣體溫度，為80

40、-120℃。</p><p>　　1.3烘干物料設(shè)備原理及其應(yīng)用</p><p>　　1.3.1物料的烘干</p><p>　　在水泥工業(yè)中，當(dāng)采用干法生產(chǎn)時，各種含水的物料如原料、煤和混合材都需要進(jìn)行烘干，而采用濕法生產(chǎn)時，煤和混合材也需要烘干，這樣才能保證粉磨作業(yè)的正常進(jìn)行。</p><p>　　入磨物料的水分，對磨機(jī)的產(chǎn)量，出磨物料的質(zhì)

41、量及磨機(jī)的操作都有很大的影響。入磨物料水分多，磨內(nèi)含濕量高，細(xì)粒物料會粘附在研磨體、襯板和隔倉板上，使粉磨效率下降；而且，入磨物料水分過高必然會使磨機(jī)作業(yè)條件惡化，給操作和質(zhì)量控制帶來困難。此外，喂入磨內(nèi)的物料，其配合比會受到物料內(nèi)水分的波動而變化，從而出磨產(chǎn)品的質(zhì)量也隨之受到影響。因此，排除物料過多水分的烘干工序是水泥生產(chǎn)中必不可少的重要環(huán)節(jié)。</p><p>　　水泥廠采用單獨進(jìn)行烘干的烘干設(shè)備有回轉(zhuǎn)式、懸浮

42、式、流態(tài)式、沸騰式、重力式等。其中最常用的是回轉(zhuǎn)式烘干機(jī)。這種烘干機(jī)雖然烘干效率低，投資大，、但是對物料的適應(yīng)性強(qiáng)，可以烘干各種物料，且設(shè)備操作簡單可靠，故得到普遍采用。</p><p>　　1.3.2干燥設(shè)備分類及在水泥中應(yīng)用</p><p>　　物料的干燥可以自然的或人工的方法進(jìn)行。</p><p>　　自然干燥，即把濕物料堆放在棚屋里或室外曬場上，借風(fēng)吹日曬使

43、其干燥，這種方法的優(yōu)點是無需專門設(shè)備，不用消耗燃料；但是干燥速度慢，產(chǎn)量低，勞動強(qiáng)度高，操作條件差，而且受氣候影響大。</p><p>　　人工干燥，是把物料堆放在專門的干燥器中進(jìn)行干燥，人工干燥時，傳給物料熱量的方式很多，如利用熱空氣或熱煙氣的對流傳熱；利用紅外線燈或熱的金屬、陶瓷、耐火材料等表面的輻射傳熱。</p><p>　　利用熱空氣或熱煙氣的對流作用進(jìn)行加熱干燥的方法稱為對流干燥

44、，所用的熱空氣或熱煙氣稱為干燥介質(zhì)，根據(jù)水泥工業(yè)物料的特點，普遍采用對流干燥法。這種方法熱源容易獲得，設(shè)備較為簡單，總的費用也較低。干燥時，熱空氣或熱煙氣將熱量傳給物料，使水份蒸發(fā)，同時依靠通風(fēng)設(shè)備的作用，使干燥設(shè)備內(nèi)的干燥介質(zhì)不斷更新，以排除水汽。干燥設(shè)備的形式也是多種多樣的，水泥工業(yè)中常用的有回轉(zhuǎn)烘干機(jī)、流態(tài)烘干機(jī)、攪拌（懸浮）烘干積極氣流式干燥管等。近年來國內(nèi)外還在研究噴霧干燥裝置。這些設(shè)備一般都利用熱煙氣進(jìn)行對流烘干。</

45、p><p>　　干燥作業(yè)還可以和粉碎、選粉等其它作業(yè)同時進(jìn)行，目前水泥廠的煤粉制備大多采用烘干兼粉磨系統(tǒng)。近年來，國內(nèi)外對水泥原料等采用烘干兼粉磨流程也日益增多。這種方法可以簡化工藝過程，減少熱量消耗，但若物料的初水分超過烘干兼粉磨系統(tǒng)的允許范圍時，則仍需另設(shè)烘干設(shè)備進(jìn)行預(yù)先烘干。</p><p>　　總之，烘干過程是水泥工業(yè)中基本的熱工過程之一，干燥過程進(jìn)行的好壞直接影響水泥的產(chǎn)質(zhì)量，因此水

46、泥工作者對烘干設(shè)備必須給與足夠的重視。</p><p>　　1.4礦渣烘干機(jī)工藝流程流程型號及特性</p><p>　　1.4.1礦渣烘干機(jī)的工藝流程</p><p>　　回轉(zhuǎn)式烘干機(jī)的生產(chǎn)流程如圖所示，其主要附屬設(shè)備有烘干機(jī)燃燒室，喂料與卸料設(shè)備，收塵器和排風(fēng)機(jī)等。</p><p>　　濕物料由皮帶機(jī)2送至喂料端鍛，經(jīng)下料溜子進(jìn)入烘干機(jī)5。

47、回轉(zhuǎn)式烘干機(jī)筒體轉(zhuǎn)速一般為2r/min～5r/min,傾斜度一般為3%～6%.物料在筒體回轉(zhuǎn)時,由高端向低端運動,從低端落入出料罩,經(jīng)翻板閥卸出,再由皮帶機(jī)運走.而熱氣體由燃燒室3進(jìn)入烘干機(jī)筒體,與物料進(jìn)行熱交換,使物料強(qiáng)烈脫水,氣體溫度下降.廢氣經(jīng)出料罩,收塵器6,由排風(fēng)機(jī)7經(jīng)煙囪8排至大氣.</p><p>　　1.4.2礦渣烘干機(jī)的型號及特性</p><p>　　在回轉(zhuǎn)烘干機(jī)內(nèi)，按物

48、料與熱氣體流動的方向的不同，有順流式和逆流式兩種。順流式烘干機(jī)物料與熱氣流的流動方向是一致的，在進(jìn)料端，濕物料與溫度較高的熱氣體接觸，其干燥速度較快，而在卸料端，由于物料易被烘干，物料溫度也升高了，而氣體溫度以降低，二者溫差較小，故干燥速率很慢，所以在整個筒體內(nèi)干燥速率不均勻。逆流式烘干機(jī)物料與熱氣體流動方向是相反的，已烘干的物料的物料與溫度較高、含濕量較低的熱氣體接觸，所以整個筒體內(nèi)干燥速率比較均勻。</p><p

49、>　　順流干燥烘干特點示意圖</p><p>　　逆流干燥烘干特點示意圖</p><p>　　再選擇烘干機(jī)的順逆流操作時，應(yīng)根據(jù)具體條件來考慮，入物料的特性、粒徑、物料最終水分的要求以及車間的布置情況等。在水泥廠中兩種操作方法均有采用，而以順流操作的居多，其主要特點如下：</p><p>　　1. 在烘干機(jī)熱端，物料與熱氣體的溫差較大，熱交換過程迅速，大量水分

50、易被蒸發(fā)，適用于初水分較高的物料。</p><p>　　2．粘性物料進(jìn)入烘干機(jī)后,由于表面水分易蒸發(fā)，可減少粘結(jié),有利于物料運動。用于烘干濕煤時，可避免高溫氣體直接接觸干煤引起著火。</p><p>　　3．順流操作的熱端負(fù)壓低，能減少進(jìn)入烘干的漏風(fēng)量，有利于穩(wěn)定烘干機(jī)內(nèi)熱氣體的溫度及流速。</p><p>　　4．喂料與供煤同設(shè)與烘干機(jī)的熱端，車間布置較方便。&l

51、t;/p><p>　　5．順流操作的烘干機(jī)出料溫度低，一般可用膠帶輸送機(jī)輸送。</p><p>　　6．順流操作的粉塵飛揚較逆流時要多，烘干機(jī)內(nèi)總的傳熱速率比逆流式要慢。</p><p>　　回轉(zhuǎn)烘干機(jī)的規(guī)格是以筒體的直徑和長度表示，目前我國水泥廠常用的幾種規(guī)格的烘干機(jī)及設(shè)備參數(shù)如下表所示：</p><p>　　回轉(zhuǎn)烘干機(jī)的操作控制參數(shù)</

52、p><p>　　第二章 礦渣烘干機(jī)的選型計算</p><p>　　礦渣烘干機(jī)選型的計算包括：烘干機(jī)的實際小時產(chǎn)量、燃料燃燒計算及燃燒室的選擇、烘干機(jī)物料平衡及熱平衡計算、烘干機(jī)容積和規(guī)格、電動機(jī)拖動率復(fù)核、烘干機(jī)的熱效率計算、廢氣出烘干機(jī)的流速等。</p><p><b>　　已知原始數(shù)據(jù)：</b></p><p>&

53、lt;b>　　烘干物料：礦渣</b></p><p>　　產(chǎn)量：6萬t/年礦渣</p><p>　　粘土初水分：v1=20%</p><p>　　粘土終水分：v2=2%</p><p>　　進(jìn)烘干機(jī)高溫混合氣溫度：tm1=800℃</p><p>　　出烘干機(jī)混合氣溫度：tm2=80℃</p&g

54、t;<p><b>　　進(jìn)料溫度：18℃</b></p><p><b>　　出料溫度：80℃</b></p><p>　　當(dāng)?shù)卮髿鈮海?.01×105MPa</p><p>　　環(huán)境溫度：ta=20℃</p><p>　　環(huán)境風(fēng)速：2.0--8.0Nm/s</p>

55、;<p>　　廢氣排放濃度標(biāo)準(zhǔn)：150mg/Bm3</p><p>　　礦渣平均粒徑：0.5--1.0cm</p><p>　　2.1 烘干機(jī)的實際產(chǎn)量計算</p><p>　　2.1.1烘干機(jī)的實際每小時產(chǎn)量計算</p><p>　　2.2燃料的燃燒計算</p><p>　　2.1.1煤的選取及基準(zhǔn)的

56、轉(zhuǎn)換（撫順煙煤）</p><p>　　2.1.2計算空氣需用量，煙氣生成量，煙氣成分</p><p>　　基準(zhǔn)：100Kg煤，引用下表</p><p>　　1Kg煤燃燒所需理論空氣量：</p><p><b>　　實際空氣量：</b></p><p><b>　　理論氧氣量:</b

57、></p><p>　　理論煙氣量：實際煙氣量：</p><p><b>　　煙氣的組成成分：</b></p><p>　　2.1.3煙氣的燃燒溫度和密度：</p><p>　　設(shè)進(jìn)窯爐的煤和空氣的溫度均為20度，差表可知 ,</p><p><b>　　由上表可知，</

58、b></p><p>　　燃料的收到基低位放熱量：</p><p>　　=339×71.36+1030×5.43+109×(10.31-0.52)-25×3.51</p><p>　　=28640kJ/kg</p><p><b>　　理論燃燒溫度：</b></p&g

59、t;<p><b>　　設(shè)則</b></p><p>　　9.406×1.68×1800=28443.7＜28901.28</p><p><b>　　設(shè)則</b></p><p>　　9.406×1.68×1900=30023.95＞28901.28</p>

60、;<p><b>　　實際溫度</b></p><p><b>　　煙氣分子量</b></p><p>　　在=1371.75,P=101325Pa時的密度</p><p>　　2.2 物料平衡及熱平衡計算</p><p>　　2.2.1確定水的蒸發(fā)量</p><p

61、><b>　　每小時水分蒸發(fā)量</b></p><p>　　2.2.2干燥介質(zhì)用量</p><p><b>　　冷空氣溫度20度，</b></p><p><b>　　高溫?zé)煔鉂窈浚?lt;/b></p><p><b>　　熱含量：</b></p

62、><p><b>　　高發(fā)熱量：</b></p><p><b>　　求：</b></p><p><b>　　補(bǔ)充熱量</b></p><p>　　干燥介質(zhì)帶入熱量廢廢氣帶走熱q2=</p><p>　　物料帶入熱量

63、 物料帶走熱量</p><p><b>　　干燥器壁擴(kuò)散熱量</b></p><p>　　（1）濕物料帶人干燥器的熱量</p><p>　?。?）物料出干燥器帶出的熱量</p><p>　　干燥器表面向環(huán)境的散量</p><p><b>　　如圖

64、可以得到，；</b></p><p>　　蒸發(fā)1水干燥介質(zhì)用量</p><p>　　每小時干燥介質(zhì)用量：</p><p><b>　　混合比：</b></p><p>　　2.2.3燃料消耗量</p><p>　　當(dāng)時，蒸發(fā)1Kg水的燃料消耗為：</p><p>

65、;<b>　　每小時燃料消耗</b></p><p>　　2.2.4廢氣生成量</p><p><b>　　廢氣量分為三份：</b></p><p>　　出烘干機(jī)的廢氣溫度為80℃，則</p><p>　　2.3烘干機(jī)的容積V及規(guī)格</p><p>　　烘干機(jī)的容積及規(guī)格:&

66、lt;/p><p><b>　　由公式：</b></p><p>　　2.4電動機(jī)的功率復(fù)核</p><p><b>　　系數(shù)k值</b></p><p>　　國內(nèi)常用的幾種烘干機(jī)的規(guī)格及性能參數(shù)</p><p>　　回轉(zhuǎn)烘干機(jī)的操作控制參數(shù)</p><p&g

67、t;　　幾種回轉(zhuǎn)烘干機(jī)水分蒸發(fā)強(qiáng)度A值（Kg/m3·h）</p><p>　　所以電機(jī)可以選用的型號為：Y200L-6</p><p>　　2.5烘干機(jī)的熱效率計算</p><p>　　2.6廢氣出烘干機(jī)的流速</p><p>　　2.7根據(jù)廢氣量及含塵量選型收塵設(shè)備和排風(fēng)設(shè)備及管路布置</p><p>　　

68、2.7.1 收塵設(shè)備選型</p><p><b>　　排風(fēng)量：</b></p><p><b>　　廢氣含塵濃度</b></p><p>　　由排風(fēng)量查表可知選用CLT/A型旋風(fēng)收塵器，它的特點是結(jié)構(gòu)完善，能在阻力較小的條件下具有較高的收塵效率，收塵器的阻力系數(shù)為105，根據(jù)氣體流量和含塵濃度的大小選用直徑為。</p

69、><p>　　筒體截面上的氣體流速為</p><p><b>　　每個筒體的氣體流量</b></p><p>　　所需旋風(fēng)收塵器個數(shù)為：</p><p>　　因此選用三個旋風(fēng)收塵器。</p><p><b>　　2.7.2選型依據(jù)</b></p><p>

70、　　含塵氣體的處理量，可根據(jù)烘干機(jī)出口廢氣量考慮一定的漏風(fēng)和儲備獲得。</p><p>　　含塵濃度和排放標(biāo)準(zhǔn)，。</p><p><b>　　總的收塵效率:</b></p><p>　　2.8確定燃燒室及其附屬設(shè)備</p><p>　　2.8.1據(jù)工藝要求選擇燃燒室的型式</p><p>　　燃

71、煤量小于200Kg/h時可以選人工操作+燃燒室，燃煤量大于200Kg/h選用機(jī)械化操作燃燒室。由于</p><p>　　2.8.2計算爐篦面積</p><p>　　燃燒室爐蓖面積熱強(qiáng)度</p><p><b>　　從表中可以看出，取</b></p><p>　　2.8.3計算爐膛容積</p><p&g

72、t;　　，燃用揮發(fā)分較高的煤（如煙煤）時可取低值，燃用揮發(fā)分較低的煤（如無煙煤）時可取高值。則取。</p><p>　　2.8.4計算爐膛高度</p><p>　　2.8.5 燃燒室鼓風(fēng)機(jī)鼓風(fēng)量計算</p><p>　　根據(jù)風(fēng)量鼓風(fēng)機(jī)可以選型為SWT-2.8，其參數(shù)如下</p><p>　　第三章 煙道阻力損失及煙囪計算</p>

73、<p>　　煙囪是工業(yè)爐自然排煙的設(shè)施，在煙囪根部造成的負(fù)壓——抽力是能夠吸引并排煙的動力。在上一講中講到的噴射器是靠噴射氣體的噴射來造成抽力的，而煙囪是靠煙氣在大氣中的浮力造成抽力的，其抽力的大小主要與煙氣溫度和煙囪的高度有關(guān)。為了順利排出煙氣，煙囪的抽力必須是足夠克服煙氣在煙道內(nèi)流動過程中產(chǎn)生的阻力損失，因此在煙囪計算時首先要確定煙氣總的阻力損失的大小。</p><p>　　3.1 煙氣的阻力損

74、失</p><p>　　煙氣在煙道內(nèi)的流動過程中造成的阻力損失有以下幾個方面：摩擦阻力損失、局部阻力損失，此外，還有煙氣由上向下流動時需要克服的煙氣本身的浮力――幾何壓頭，流動速度由小變大時所消耗的速度頭——動壓頭等。</p><p>　　3.1.1 摩擦阻力損失</p><p>　　摩擦阻力損失包括煙氣與煙道壁及煙氣本身的粘性產(chǎn)生的阻力損失，計算公式如下：<

75、/p><p><b>　　(mmH2O)</b></p><p><b>　　(mmH2O)</b></p><p>　　式中：—摩擦系數(shù)，砌磚煙道=0.05</p><p>　　L—計算段長度，（m）</p><p><b>　　d—水力學(xué)直徑</b>&l

76、t;/p><p>　　其中 F—通道斷面積（㎡）；</p><p>　　u—通道斷面周長（m）；</p><p>　　—煙氣溫度t時的速度頭（即動壓頭）(mmH2O)；</p><p>　　—標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下煙氣的平均流速（Nm/s）；</p><p>　　—標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下煙氣的重度（㎏/NM3）；</p><

77、;p>　　—體積膨脹系數(shù)，等于；</p><p>　　t—煙氣的實際溫度（℃）</p><p>　　3.1.2 局部阻力損失</p><p>　　局部阻力損失是由于通道斷面有顯著變化或改變方向，使氣流脫離通道壁形成渦流而引起的能量損失，計算公式如下：</p><p><b>　　(㎜H2O)</b></p&g

78、t;<p>　　式中 K—局部阻力系數(shù)，可查表。</p><p>　　3.1.3 幾何壓頭的變化</p><p>　　煙氣經(jīng)過豎煙道時就會產(chǎn)生幾何壓頭的變化，下降煙道增加煙氣的流動阻力，煙氣要克服幾何壓頭，此時幾何壓頭的變化取正值，上升煙道與此相反，幾何壓頭的變化取負(fù)值。幾何壓頭的計算公式如下：</p><p><b>　?。īLH2O）<

79、;/b></p><p>　　式中 H—煙氣上升或下降的垂直距離（m）</p><p>　　—大氣（即空氣）的實際重度 (kg/m3)</p><p>　　—煙氣的實際重度(kg/m3)</p><p><b>　　3.2 煙道計算</b></p><p><b>　　3.2.1

80、煙氣量</b></p><p>　　煙氣在進(jìn)入煙道時過剩空氣量較燃燒時略大，而且在煙道內(nèi)流動過程中由于不斷地吸入空氣而煙氣量在不斷地變化，尤其在換熱器、煙道閘板和人孔等處嚴(yán)密性較差，空氣過剩量都有所提高，在煙囪根處空氣過剩量變得最大。因此，在計算煙道時，在正常煙氣量的基礎(chǔ)上根據(jù)煙道嚴(yán)密性的好壞應(yīng)做適當(dāng)?shù)恼{(diào)整，以使計算煙氣量符合實際煙氣量?？諝馕肓看蠹s可以按爐內(nèi)煙氣量的10～30％計算，爐子附近取下限

81、，煙囪附近取上限。</p><p>　　3.2.2 煙氣溫度</p><p>　　煙氣溫度指煙氣出爐時的實際溫度，而不是爐尾熱電偶的測定值，應(yīng)是用抽氣熱電偶測出的煙氣本身的溫度。煙氣溫度與爐型及爐底強(qiáng)度有關(guān)。連續(xù)加熱爐的煙氣溫度比較穩(wěn)定，均熱爐和其他熱處理爐等周期性的間歇式工作的爐子不單煙氣量隨著加熱工藝變化，而且煙氣溫度也有較大的變化，因此，煙道計算時應(yīng)采用典型工藝段的煙氣出爐溫度。&l

82、t;/p><p>　　煙氣在煙道內(nèi)的流動過程中由于空氣的吸入和散熱、吸熱現(xiàn)象的發(fā)生，使煙氣溫度不斷發(fā)生變化，因此煙道計算中采用每算階段的實際溫度，一般采用計算算段的平均煙氣溫度。</p><p>　　3.2.3 煙氣流速與煙道斷面</p><p>　　煙道內(nèi)煙氣流速可參考下列數(shù)據(jù)采用：</p><p>　　煙道煙氣流速

83、 </p><p>　　表15.1 </p><p>　　煙道為砌磚煙道時，根據(jù)采用的煙氣流速計算煙道斷面積，然后按砌磚尺寸選取相近的標(biāo)準(zhǔn)煙道斷面，再以此斷面為基礎(chǔ)計算出該計算段的煙氣流速。</p><p>　　3.2.4 煙道計算</p>&l

84、t;p>　　混合煤氣發(fā)熱量Q=2000Kcal/Nm3,煤氣消耗量B=7200Nm3/h。當(dāng)=1.1時，查燃料燃燒圖表得煙氣量為2.87Nm3/ Nm3煤氣，煙氣重度=1.28 Kg/ Nm3。</p><p>　　當(dāng)=1.1時，出爐煙氣量為V=7200×2.87=20660 Nm3/h=5.75 Nm3/S.計算分四個計算段進(jìn)行。</p><p>　　第Ⅰ計算段：爐尾下降

85、煙道，煙道長2.5m，豎煙道入口煙氣溫度為900℃。采用煙氣流速時，煙道斷面，選用1044×696斷面，，此時煙氣速度；當(dāng)量直徑；</p><p>　　煙道溫降℃/m時 ,第Ⅰ計算段內(nèi)煙氣平均溫度℃，末端溫度℃；此計算段煙氣速度頭</p><p><b>　　（1）動壓頭增量：</b></p><p>　　爐尾煙氣溫度為900℃，流速

86、為1.2m/s時，動壓頭h</p><p><b>　　動壓頭增量</b></p><p><b>　?。?）幾何壓頭</b></p><p><b>　　㎜H2O</b></p><p>　　也可以查圖15.1計算</p><p>　　（3）局部阻力損

87、失：</p><p>　　由爐尾進(jìn)入三個下降煙道，查表得局部阻力系數(shù)K=2.3,</p><p>　　(4)摩擦阻力損失：</p><p>　　第Ⅰ計算段阻力損失為：</p><p>　　第Ⅱ計算段：換熱器前的水平煙道，煙道長9m。</p><p>　　煙道斷面為1392×1716，其面積F2=2.18㎡，當(dāng)

88、量直徑查表得d2=1.55m</p><p>　　溫降℃/m時平均溫度℃末端溫度；此計算段動壓頭℃。</p><p><b>　?。?）動壓頭增量</b></p><p><b>　　（2）局部阻力損失</b></p><p>　　K1=1.5, K2=1.1, K=K1+K2=1.5+1.1=2.

89、6</p><p><b>　　（3）摩擦阻力損失</b></p><p>　　第Ⅱ計算段阻力損失為：</p><p>　　第Ⅲ計算段：換熱器部分</p><p>　　在上一講換熱器的計算中己表述過換熱器部分煙氣的阻力損失計算，另外還用圖15.4的方法進(jìn)行計算。要注意的是，由于換熱器安裝時煙道封閉不嚴(yán)，吸入部分冷空氣，因

90、此，計算此段煙氣量時，應(yīng)考慮增加的過?？諝饬俊?lt;/p><p>　　計算中設(shè)定換熱器內(nèi)煙氣阻力損失hⅢ=8㎜H2O。</p><p>　　第Ⅳ計算段：換熱器出口至煙囪入口，煙道長11m,設(shè)有煙道閘板。</p><p>　　煙道斷面為1392×1716，面積F3=2.18m2,當(dāng)量直徑d4=1.55m,溫降t=2.5℃/m；煙氣經(jīng)換熱器后溫度降為500℃，考

91、慮換熱器與閘板處吸風(fēng)，由1.1增為1.4，</p><p>　　即煙氣量增加至24700Nm3/h(6.85Nm3/s),此時煙氣溫度可由下式計算：</p><p>　　式中――計算段開始煙氣量、溫度和比熱；</p><p>　　――吸入空氣量、溫度和比熱</p><p>　　還可以從煤氣燃燒計算圖查取煙氣溫度。500℃的煙氣由增至后其溫度降

92、為440℃，因此，此計算段煙氣平均溫度℃，末端溫度℃,煙氣流速，此計算段煙氣速度頭</p><p><b>　　(1)動壓頭增量：</b></p><p><b>　　(2)局部阻力損失</b></p><p>　　(3)摩擦阻力損失：</p><p>　　第IV計算段阻力損失為：</p>

93、;<p><b>　　煙道總阻力系數(shù)為：</b></p><p>　　I+hⅡ+hⅢ+hⅣ=8.77+5.55+8.00+4.53=26.85㎜H2O</p><p>　　總阻力損失是計算煙囪的主要依據(jù)，因此，要采取合理的措施，盡量減小煙道阻力損失。</p><p><b>　　3.3 煙囪計算</b><

94、;/p><p><b>　　3.3.1計算公式</b></p><p><b>　　H=</b></p><p>　　式中H—煙囪高度（m）</p><p>　　K—抽力系數(shù)，計算煙囪高度時必須考慮富余抽力，對于計算高度低于40米的煙囪，按計算阻力增大20～30％，估計高度大于40米的煙囪按計算阻力增大

95、15～20％；</p><p>　　h—煙道總阻力損失（㎜H2O）</p><p>　　h1、h2—分別為煙囪頂部和底部煙氣速度頭（㎜H2O）,煙囪出口速度一般取2.5～4.0Nm/s；</p><p>　　h—煙囪內(nèi)煙氣平均速度頭，按平均速度和平均溫度求得（㎜H2O）；</p><p>　　---煙囪每米高度的幾何壓頭（㎜H2O）；<

96、/p><p>　　煙囪每米高度的摩擦損失，；</p><p><b>　　；</b></p><p><b>　　d—煙囪平均直徑</b></p><p>　　d=0.5（d1+d2）(m)</p><p>　　d1、d2分別為煙囪頂部和底部直徑</p><p

97、>　　3.3.1.2 本課程設(shè)計計算</p><p>　　在煙道計算中煙道總阻力損失h=26.85㎜H2O,煙囪底部溫度t=413℃/m,煙囪底部=1.6，此時煙氣量為3.84Nm3/m3×7200m3=27500N/m3=7.62Nm3/s，煙囪溫降℃/m，夏季平均溫度=30℃，當(dāng)?shù)卮髿鈮簾煔庵囟?</p><p>　　假設(shè)煙囪高度為45m時煙囪頂部溫度℃，煙囪內(nèi)煙氣平均

98、溫度℃；</p><p>　　采用煙囪出口速度時煙囪頂部直徑，底部直徑，煙囪平均直徑，煙囪底部煙氣速度，</p><p><b>　　煙氣平均速度 ；</b></p><p>　　煙囪頂部煙氣速度頭，煙囪底部煙氣速度頭，煙囪內(nèi)速度頭增量，煙氣平均速度頭；</p><p>　　抽力系數(shù)采用K=1.15時,有效抽力；<

99、/p><p><b>　　煙囪每米摩擦損失；</b></p><p>　　煙囪每米幾何壓頭查圖15.1得 </p><p><b>　　計算煙囪高度</b></p><p><b>　　煙囪計算 </b></p><p><b>　　表15.2&l

100、t;/b></p><p>　　3.3.1.3確定煙囪選型</p><p>　　3.3.1.3.1煙囪的高度</p><p><b>　　烘干機(jī)每小時排煙量</b></p><p>　　煙囪高度可以根據(jù)大氣污染物排放標(biāo)準(zhǔn)中的規(guī)定來確定。</p><p><b>　　煙囪高度/m&l

101、t;/b></p><p>　　由此表和上述計算分析，最終取煙囪高度H=35m。</p><p>　　3.3.1.3.2煙囪的直徑</p><p>　　煙囪出口煙氣流速v(m/s)</p><p>　　由表可以選取=4m/s。</p><p><b>　　則煙囪出口直徑：</b></p

102、><p><b>　　煙囪底部直徑：</b></p><p>　　第四章 烘干機(jī)結(jié)構(gòu)</p><p><b>　　4.1 筒體部分</b></p><p>　　筒體部分包括筒體和內(nèi)部裝置，筒體是臥式回轉(zhuǎn)圓筒,用15mm厚度的鍋爐鋼板25kg卷焊制成,筒體直徑D為2.2m,筒體的長度L為12m。<

103、/p><p>　　在筒體的進(jìn)料端,為防止倒料,裝有擋料圈和導(dǎo)料板.在筒體的熱端,為了保護(hù)筒體,可裝有耐熱護(hù)口板。</p><p>　　4.2 內(nèi)部揚料裝置</p><p>　　內(nèi)部揚料裝置,其作用在于改善物料在烘干機(jī)筒體內(nèi)的運動狀態(tài),增大物料和氣流的接觸面積以及增加筒體內(nèi)的熱交換能力,加快物料的烘干速度。</p><p>　　筒體回轉(zhuǎn)時,升舉式揚

104、料板將物料帶到高處,連續(xù)灑下,使物料在空中呈分散瀑布狀,與高溫?zé)煔饬饔休^好的接觸,進(jìn)行熱交換。</p><p>　　筒體內(nèi)設(shè)有四種揚料板,沿筒體周向均勻分布且平行排列。</p><p><b>　　4.3 輪帶</b></p><p>　　輪帶用鑄鋼車削加工而成,通過墊板,擋塊等零件,活套安裝在筒體外圈上,其結(jié)構(gòu)形式和固定方式與回轉(zhuǎn)窯類同.筒體

105、有前后兩個輪帶,起作用是把筒體和物料的重量傳遞給托輪支承裝置。</p><p>　　烘干機(jī)筒體在傳動時要軸向竄動,生產(chǎn)用烘干機(jī)都采用擋輪結(jié)構(gòu)抑制竄動,輪帶設(shè)計成如圖所示的結(jié)構(gòu),輪帶上有傳動槽,傳動時托輪支承在輪帶的槽內(nèi),并且防止筒體軸向傳動。</p><p><b>　　4.4 支承裝置</b></p><p>　　回轉(zhuǎn)圓筒烘干機(jī)的支承裝置為擋

106、輪、托輪系統(tǒng)。</p><p>　　4.4.1 托輪支承裝置</p><p>　　托輪支承裝置有前后兩個檔且構(gòu)造相同,沒檔由兩個托輪,四個軸承和一個大底座組成.作用是支承輪帶,使筒體轉(zhuǎn)動,并起徑向定位作用.托輪用鑄鋼制成.托輪的結(jié)構(gòu)及布置與回轉(zhuǎn)窯類同。</p><p>　　托輪裝置承受整個回轉(zhuǎn)部分的重量,同時傳遞運動.為使筒體穩(wěn)定運轉(zhuǎn),設(shè)計為二共四個托輪,沒個輪帶下

107、的沒個托輪夾角為60度,托輪結(jié)構(gòu)如圖所示。</p><p>　　4.4.2 擋輪裝置</p><p>　　一般在靠出料端輪帶兩側(cè)各裝一個,其軸線與筒體垂直.某側(cè)擋輪轉(zhuǎn)動是筒體上竄或下滑的標(biāo)志,在操作中應(yīng)避免使上擋輪或下?lián)踺嗛L時間連續(xù)轉(zhuǎn)動.擋輪的結(jié)構(gòu)與回轉(zhuǎn)窯的普通擋輪結(jié)構(gòu)類同。</p><p>　　4.5 托輪與軸承的結(jié)構(gòu)</p><p>　　

108、托輪裝置按所用軸承可分為滑動軸承托輪組和滾動軸承托輪組，滾動軸承托輪組又可分為轉(zhuǎn)軸式和心軸式。還有滑動—滾動軸承托輪組（徑向滑動軸承，軸向滾動軸承）。滾動軸承托輪組具有結(jié)構(gòu)簡單，維修方便，摩擦阻力小，減少電耗及制造簡單等優(yōu)點。托輪擋輪標(biāo)準(zhǔn)中每組托輪承載不超過100噸時都用滾動軸承。只有當(dāng)載荷較重時，所需滾動軸承尺寸較大，受到供貨條件的限制而采用滑動軸承。一般干燥器中都用滾動軸承。</p><p>　　托輪組的左右

109、軸承可以是分設(shè)的，也可以是整體的。整個軸承座便于調(diào)整托輪，可通過機(jī)械加工保證左、右兩軸承座孔的同心度，因此取消了調(diào)心球面瓦，或省去了調(diào)心式的止推軸承。較大的托輪組一般采用左、右軸承座分設(shè)的結(jié)構(gòu)，設(shè)有球面瓦，使安裝和調(diào)整過程中，左右軸承始終保持同軸線。</p><p>　　4.6 卸料罩殼的設(shè)計</p><p>　　根據(jù)物料離開轉(zhuǎn)同時的方向及位置的不同，卸料方法可分為軸向卸料、徑向卸料及中心

110、卸料三種。</p><p>　?。?）軸向卸料法 最簡單的方法是使物料在轉(zhuǎn)筒低的一端自動流出。若欲保持物料在筒體內(nèi)具有一定的厚度，則可在轉(zhuǎn)筒尾端裝一環(huán)形擋料圈。也可將筒端做成錐型。</p><p>　?。?）徑向卸料法 在出料端的筒體上開許多孔，物料即由這些孔中卸出。如圓筒篩及水泥熟料的換熱冷卻筒都用此閥卸料。</p><p>　?。?）中心卸料法 此時轉(zhuǎn)筒在

111、卸料端裝有3～4個瓢，把物料抄起后，倒入狀在筒中心的卸料管而卸出。</p><p>　　4.7 密封裝置的設(shè)計</p><p>　　4.7.1 密封裝置的位置與要求</p><p>　　回轉(zhuǎn)筒一般是在負(fù)壓下進(jìn)行操作，回轉(zhuǎn)的筒體及部件和固定裝置的連接處努克避免存在縫隙，為了防止外界空氣被吸入筒體內(nèi)或防止筒體內(nèi)空氣攜帶物料外泄污染環(huán)境，必須在某些部位設(shè)定密封裝置。<

112、;/p><p>　　對密封裝置的基本要求是</p><p><b>　　（1）密封性能好；</b></p><p>　　（2）能適應(yīng)筒體的形狀誤差（橢圓度偏心等）和運轉(zhuǎn)中沿軸向的往復(fù)竄動；</p><p>　?。?）磨損輕，維修和檢修方便；</p><p>　?。?）結(jié)構(gòu)盡量簡單。</p>

113、<p>　　4.7.2 密封結(jié)構(gòu)</p><p>　?。?）迷宮式 迷宮式密封是讓空氣流經(jīng)彎曲的通道，產(chǎn)生流體阻力，使漏風(fēng)量減少。根據(jù)迷宮通道方向的不同，分為軸向迷宮式密封和徑向迷宮式密封。迷宮式密封結(jié)構(gòu)簡單，沒有接觸面，因此不存在磨損問題，它不受筒體竄動的影響?？紤]到筒體及迷宮密封圈本身存在的制造誤差、剛度和筒體軸線彎曲，相鄰迷宮圈間的間隙不能太小，一般不少于20～40mm。間隙越大，迷宮數(shù)量越

114、少，密封效果就越差。因此迷宮式密封只適用于氣體壓力小的場合，或者與其它密封結(jié)構(gòu)聯(lián)合使用。</p><p>　?。?）軸向接觸式 軸向接觸式密封也稱端面密封。最簡單的端面密封由壓緊環(huán)（動環(huán)）和支撐（靜環(huán)）組成。壓緊環(huán)隨筒體旋轉(zhuǎn)并用彈簧緊壓于支撐環(huán)上，支撐環(huán)固定在進(jìn)出料箱上，端面密封是由端面在相對運動中緊密研磨嚙合而達(dá)到密封要求。為了確保壓緊環(huán)在筒體運轉(zhuǎn)中的竄動又要與支撐環(huán)緊密貼和，故壓緊環(huán)與筒體是浮動安裝，因而有

115、空隙。這是在端面密封中漏氣的唯一來源，因此應(yīng)當(dāng)極小。</p><p>　　（3）徑向接觸式 筒體和密封元件間沿徑向的接觸面來防止氣流流通的裝置稱為徑向接觸式密封。用作徑向接觸式密封元件的材料目前有三種：①柔性物，如橡膠帶、毛氈；②金屬摩擦件，如鑄鐵；③碳素（石墨）制品。</p><p>　　(4)正壓氣封式 正壓氣風(fēng)式密封式是用鼓風(fēng)機(jī)，將空氣通過風(fēng)嘴吹入筒體與隔熱套之間的環(huán)形通道內(nèi)，在

116、整個圓周上形成一股自下而上的氣流，使筒體端部得到冷卻保護(hù)。故風(fēng)壓力稍高于窯頭罩內(nèi)壓力，形成一股自下而上的氣流，使筒體端部得到冷卻保護(hù)。鼓風(fēng)壓力稍高于窯頭罩內(nèi)壓力，形成氣幕密封。鼓風(fēng)的一部分成為二次空氣入窯。這一結(jié)構(gòu)設(shè)有摩擦件，可延長窯口密封圈的壽命。正壓氣封式的缺點是漏入少量冷風(fēng)，對操作有一定不利影響。</p><p>　　本次設(shè)計的回轉(zhuǎn)烘干機(jī)采用了兩種密封裝置：</p><p>　　一種

117、是如下圖的密封裝置，密封圈5為毛氈，主要起隔熱作用。彈簧2和壓板3同時將密封圈5固定于筒體外壁。壓圈4和壓塊1由螺栓一起固定于卸料罩殼上，主要是為壓緊密封圈，使密封圈能夠緊緊貼在筒壁上，還能保護(hù)彈簧和壓板。這種密封裝置結(jié)構(gòu)簡單，安裝方便。</p><p>　　1——壓塊 2——彈簧 3——壓板 4——壓圈 5——密封圈</p><p>　　第二種密封裝置是軸向迷宮式密封與徑向接

118、觸式的綜合密封裝置，如下圖所示。此種密封結(jié)合了軸向迷宮式密封和徑向接觸式密封的優(yōu)點，使用效果很好。</p><p>　　1——固定迷宮圈 2——耐熱橡膠圈 3——活動密封圈 </p><p>　　4——支撐環(huán) 5——固定環(huán)</p><p><b>　　4.8 傳動裝置</b></p><p>　　回轉(zhuǎn)圓筒設(shè)備的

119、轉(zhuǎn)速都較慢，一般在2～6rpm。因而在電動機(jī)將轉(zhuǎn)矩傳給轉(zhuǎn)筒時就必須進(jìn)行減速。減速的速比較大，通常的電動機(jī)通過減速機(jī)輸出軸上的小齒輪經(jīng)過一級開式齒輪傳動之后，在傳給裝在筒體上的大齒輪而使筒體轉(zhuǎn)動。隨著筒體的加大，傳動功率亦越來越大。由于大功率、大速比減速器的設(shè)計制造困難，因此較大的筒體有采用雙傳動的。當(dāng)用直流電動機(jī)驅(qū)動時，雙傳動兩側(cè)電動機(jī)的同步是完全可以實現(xiàn)的。確定單傳動還是雙傳動的主要依據(jù)為電動機(jī)功率的大小。目前電動機(jī)功率150Kw以下