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文檔簡(jiǎn)介
1、<p> 目 錄</p><p> 一 基本設(shè)計(jì)資料及設(shè)計(jì)要求……………………………………………………………..2</p><p> 二 正截面設(shè)計(jì)…………………………………………………………………………………….4</p><p> 2.1 內(nèi)力組合計(jì)算………………………………………………………………………………4<
2、/p><p> 2.2 鋼筋旋轉(zhuǎn)………………………………………………………………………………………4</p><p> 2.3 截面復(fù)核………………………………………………………………………………………5</p><p> 三 斜截面設(shè)計(jì)……………………………………………………………………………………..6</p><p> 3.1 驗(yàn)
3、算截面尺寸……………………………………………………………………………….6</p><p> 3.2 核算是否需要根據(jù)計(jì)算配置箍筋…………………………………………………6</p><p> 3.3 計(jì)算剪力圖分配…………………………………………………………………………..6</p><p> 3.4 箍筋設(shè)計(jì)……………………………………………………………………
4、…………………7</p><p> 3.5 彎起鋼筋設(shè)計(jì)………………………………………………………………………………8</p><p> 四 全梁承載力校核…………………………………………………………………………….13</p><p> 4.1 選定斜截面頂端位置…………………………………………………………………13</p><p>
5、; 4.2 斜截面承載能力復(fù)核……………………………………………………………………13</p><p> 4.3 跨中截面所能承擔(dān)的最大彎矩計(jì)算…………………………………………….14</p><p> 五 裂縫及變形驗(yàn)算……………………………………………………………………………..15</p><p> 5.1 使用階段裂縫寬度驗(yàn)算……………………………
6、…………………………………..15</p><p> 5.2 撓度計(jì)算………………………………………………………………………………………15</p><p> 基本設(shè)計(jì)資料及設(shè)計(jì)要求</p><p><b> 1、設(shè)計(jì)題目</b></p><p> 鋼筋混凝土簡(jiǎn)支T形梁橋一片主梁設(shè)計(jì)。</p>&l
7、t;p><b> 2、設(shè)計(jì)資料</b></p><p> ?。?)某公路鋼筋混凝土簡(jiǎn)支梁橋主梁結(jié)構(gòu)尺寸。</p><p> 標(biāo)準(zhǔn)跨徑:13.00m;</p><p> 計(jì)算跨徑:12.50m;</p><p> 主梁全長(zhǎng):12.96m;</p><p> 梁的截面尺寸如下圖(單位m
8、m):</p><p> 梁高h(yuǎn)=1000mm,翼板有效寬度1200mm,翼板厚度100mm,腹板厚度180mm。(翼板厚度可以根據(jù)計(jì)算適當(dāng)修改)</p><p><b> ?。?)計(jì)算內(nèi)力</b></p><p> I類環(huán)境條件,安全等級(jí)為二級(jí),沖擊系數(shù)u=1.24。</p><p> 跨中截面計(jì)算彎矩(標(biāo)準(zhǔn)值)
9、</p><p> 恒載彎矩:M1/2恒=462.5kNm;</p><p> 汽車荷載彎矩:M1/2汽=439.5kNm;(未計(jì)入汽車沖擊系數(shù))。</p><p> 人群荷載彎矩:M1/2人=23kNm;</p><p> 支點(diǎn)截面計(jì)算剪力(設(shè)計(jì)值)</p><p><b> V支=363KN&l
10、t;/b></p><p> 跨中截面計(jì)算剪力(設(shè)計(jì)值)</p><p> Vd1/2=62kN</p><p><b> V1/4按公式計(jì)算</b></p><p><b> (3)材料</b></p><p> 主筋用HRB335級(jí)鋼筋</p>
11、<p> 箍筋用R235級(jí)鋼筋</p><p><b> 采用焊接鋼筋骨架</b></p><p> 混凝土為C20(可以提高標(biāo)號(hào))</p><p><b> 3、設(shè)計(jì)要求</b></p><p> ?、边M(jìn)行T形梁正截面設(shè)計(jì)計(jì)算、配筋;</p><p>
12、 ?、策M(jìn)行T形梁斜截面設(shè)計(jì)計(jì)算、配筋;</p><p> ⒊進(jìn)行T形梁的撓度及裂縫寬度驗(yàn)算,撓度不超過L/600,裂縫不超過0.2mm。</p><p><b> 二、正截面設(shè)計(jì)</b></p><p> 2.1內(nèi)力組合計(jì)算:</p><p> 彎矩組合設(shè)計(jì)值計(jì)算公式:
13、 </p><p> 剪力組合設(shè)計(jì)值計(jì)算公式:</p><p> 2.1.1 彎矩組合設(shè)計(jì)值:跨中截面 Md,l/2 = 1.2×462.5+1.4×439.5+0.8×1.4×23=1196.06KN.m</p><p> 1/4截面 Md,l/4 = 1.2×346.9+1.4×32
14、9.6+0.8×1.4×17.3=897.096KN.m</p><p> 2.1.2 剪力組合設(shè)計(jì)值:支點(diǎn)截面 Vd,0 = 1.2×363=435.6KN.m</p><p> 跨中截面 Vd,l/2 = 1.2×62=74.4KN.m</p><p><b> 鋼筋選擇</b></
15、p><p> 根據(jù)跨中界面正截面承載力極限狀態(tài)計(jì)算要求,確定縱向受拉鋼筋數(shù)量。</p><p> 受壓翼板的有效寬度取:</p><p> 1、 =L/3=12500/3=4167mm</p><p> 2、=1200mm(裝配式T形梁,相鄰兩梁的平均間距為1200mm)</p><p> 3、=b+2 bh +
16、12 =180+0+12×100=1380mm</p><p> 三者中最小值,即=1200mm。</p><p> 擬采用焊接鋼筋骨架配筋:設(shè)as=30+0.07×1000=100mm,則</p><p> h0=1000-100=900mm </p><p> h`f=100mm </p>&
17、lt;p> 翼緣計(jì)算寬度為b`f=1200mm</p><p> 首先選擇界面類型:得</p><p> γ0 Md≤fcdb`f h`f(h0- h`f/2)</p><p> γ0 Md=1.0×1196.06=1196.06</p><p> fcdb`f h`f(h0- h`f/2)=9.2×120
18、0×100(900-50)=938.4×106</p><p> γ0 Md>938.4 故按Ⅱ第類T形梁計(jì)算</p><p> 確定混凝土受壓區(qū)高度x:</p><p> 由γ0 Md=fcdbX(h0-x/2)+fcd(b`f-b) h`f(h0- h`f/2) </p><p> 代入數(shù)據(jù)可解得合適的解
19、X=326 mm (﹥h`f=100mm,﹤ξb h0=504 mm)</p><p> 由式(3-43)求得</p><p> As=(9.2×180×326+9.2×100×1020)÷280=5279 mm2</p><p> 選8Φ28+2Φ20,提供As=5554mm2,鋼筋布成五層,每層兩根,混凝土
20、保護(hù)層厚度取30mm﹥d=28mm及附表1-8中規(guī)定的30mm,鋼筋間橫向間距Sn=180-2×30-2×31.6=56.8mm﹥40mm及1.25d=1.25×28=35mm 。故滿足構(gòu)造要求。 </p><p><b> 截面復(fù)核</b></p><p><b> 求實(shí)際有效高度h0</b
21、></p><p> 已設(shè)計(jì)的受拉鋼筋中,8Φ28的面積為4926 mm2 ,2Φ20的面積為628mm2 ,fsd=280MPa。由圖1-1鋼筋布置圖可求得as =30+2×31.6=93.2mm則實(shí)際有效高度h0=1000-93.2=906.8mm (2)判定T形截面類型</p><p> 由式(3-46)計(jì)算</p><p> =9.
22、2×1200×100=1.1 KN·m</p><p> =(4926+308)×280=1.29 KN·m</p><p> 由于<,故為第二類T形截面。</p><p> (3)求受拉區(qū)剛度X</p><p> 由公式(3-43)fcdbX+fcdh`f(-b)= fsdAs,得
23、X=372.4 mm,滿足h`f=100mm<ξb h0=504 mm。</p><p> ?。?)正截面抗彎承載力</p><p> 將各已知值及X代入式(3-44)=fcdbX(h0-x/2)+fcd(b`f-b) h`f(h0- h`f/2)=9.2×180×370×(900-370/2)+9.2×(1200-180)×100
24、×(900-100/2)=1237.8KN·m≥1196.06KN.m</p><p> 又ρ=As/bh0=2.7%>ρmin =0.2%</p><p> 故截面復(fù)核滿足要求。</p><p><b> 三、斜截面設(shè)計(jì)</b></p><p> 3.1 驗(yàn)算截面尺寸</p>
25、<p> 根據(jù)構(gòu)造要求,梁最底層鋼筋2Ф28通過支座截面,則支點(diǎn)截面有效高度為</p><p> h0=1000-(30+31.6/2)=954.2mm</p><p> γ0 Vd,0=1.0×363=363KN</p><p> 0.51×10-3bh0=392KN>γ0 Vd,0</p><p>
26、 所以該T形梁截面尺寸符合設(shè)計(jì)要求。</p><p> 核算是否需要根據(jù)計(jì)算配置箍筋</p><p> 3.2.1 跨中截面:</p><p> γ0 Vd,l/2=1.0×62=62KN</p><p> 0.50×10-3ftd bh0=0.50×10-3×1.06×180
27、215;954.2=91KN>γ0 Vd=62KN</p><p> 3.2.2 支座截面:</p><p> γ0 Vd,0=1.0×363=363KN</p><p> 0.50×10-3ftd bh0=0.50×10-3×1.06×180×954.2=91KN<γ0 Vd=363KN</
28、p><p> 因γ0 Vd,l/2(=62KN)<0.50×10-3ftd bh0<γ0 Vd,0(=363KN),故可在梁跨中的某長(zhǎng)度范圍內(nèi)按構(gòu)造配置箍筋,其余區(qū)段應(yīng)按計(jì)算配置腹筋。</p><p> 3.3 計(jì)算剪力圖分配</p><p> 繪剪力圖,如圖1-2所示。</p><p> 支點(diǎn)處剪力計(jì)算值,跨中處剪力計(jì)算值&
29、lt;/p><p> =91 KN的截面距跨中截面的距離可由剪力包絡(luò)圖按比例求得,為</p><p> =12500/2×(91-62)÷(363-62)=602mm</p><p> 在長(zhǎng)度內(nèi)可按構(gòu)造要求布置箍筋。同時(shí)根據(jù)《公路橋規(guī)》規(guī)定,在支座中心線向跨徑長(zhǎng)度方向不小于一倍梁高h(yuǎn)=1000mm范圍內(nèi),鋼筋的間距最大為100mm。</p
30、><p> 距支座中心線的h/2處的計(jì)算剪力值()由剪力包絡(luò)圖按比例求得,為</p><p><b> =339KN</b></p><p> 其中應(yīng)由混凝土和箍筋承擔(dān)的剪力計(jì)算值至少為0.6Q’j=203KN,應(yīng)由彎起鋼筋(包括斜筋)承擔(dān)的剪力計(jì)算值最多為0.4Q’j=136KN,設(shè)置彎起鋼筋區(qū)段長(zhǎng)度為3500mm。(圖1-2)</p
31、><p><b> 箍筋設(shè)計(jì)</b></p><p> 采用直徑為Φ8的雙肢箍筋, ASV1=50.3,箍筋截面積ASV=nsvAsv1=2×50.3=100.6mm2</p><p> 在等截面鋼筋混凝土簡(jiǎn)支梁中,箍筋盡量做到等距離布置。為計(jì)算簡(jiǎn)便按式(4-5)設(shè)計(jì)箍筋時(shí),式中的斜截面內(nèi)縱筋配筋百分率p及斜截面有效高度可近似按支座
32、截面和跨中截面的平均值取用,計(jì)算如下:</p><p> 跨中截面Pl/2=100ρl/2=100×5554/(180×906.8)=3.3 >2.5 ,取Pl/2=2.5</p><p> 支點(diǎn)截面P0=100ρ0=100×1232/(180×954.2)=0.72</p><p> 則平均值分別為P=(2.5+0.7
33、2)÷2=1.61,h0=(906.8+954.2)÷2=930.5mm</p><p><b> 箍筋間距Sv=</b></p><p><b> =195mm</b></p><p> 取Sv=150mm,根據(jù)《公橋規(guī)》規(guī)定,制作中心至h/2=500mm范圍內(nèi)取Sv=100mm</p&g
34、t;<p> ρk=%>ρsb min=0.18% 符合上述要求</p><p> 綜合上述計(jì)算,在支座中心向跨徑長(zhǎng)度方向的1200mm范圍內(nèi),設(shè)計(jì)箍筋間距=100mm,爾后至跨中截面統(tǒng)一的箍筋間距取150mm。</p><p><b> 彎起鋼筋設(shè)計(jì)</b></p><p> 設(shè)焊接鋼筋骨架的架立鋼筋為Φ22,鋼
35、筋重心至梁受壓翼板上邊緣距離</p><p> 彎起鋼筋的彎起角度為45°,彎起鋼筋末端與架立鋼筋焊接。為了得到每對(duì)彎起鋼筋分配的剪力,由各排彎起鋼筋的末端折點(diǎn)應(yīng)落在前一排彎起鋼筋的構(gòu)造規(guī)定來得到各排彎起鋼筋的彎起點(diǎn)計(jì)算位置,首先要計(jì)算彎起鋼筋上、下彎點(diǎn)之間垂直距離 </p><p> 現(xiàn)擬彎起N1~N5鋼筋,將計(jì)算的各排彎起鋼筋彎起點(diǎn)截面的以及至支座中心距離、分配的剪力計(jì)算
36、值、所需的彎起鋼筋面積列入表1中?,F(xiàn)將表1中有關(guān)計(jì)算如下:</p><p> 根據(jù)《公路橋規(guī)》規(guī)定,簡(jiǎn)支梁的第一排彎起鋼筋(對(duì)支座而言)的末端彎起點(diǎn)應(yīng)位于支座中心截面處。這時(shí),為</p><p> h1=1000-〔(30+31.6×1.5)+(44+25.1+31.6×0.5)〕</p><p><b> =838mm</
37、b></p><p> 彎筋的彎起角為45°,則第一排彎筋(2N5)的彎起點(diǎn)1距支座中心距離為838mm。彎筋與梁縱軸線交點(diǎn)1′距支座中心距離為415mm</p><p> 對(duì)于第二排彎起鋼筋,可得到△h2=801mm</p><p> 彎起鋼筋(2N4)的彎起點(diǎn)2距支點(diǎn)中心距離為838+801=1639mm</p><p&
38、gt; 分配給第二排彎起鋼筋的計(jì)算剪力值,由比例關(guān)系計(jì)算可得到:</p><p> (3500+500-838)/3500=/136 則=123KN 其中0.4Q’j=136KN;h/2=500mm;設(shè)置彎起鋼筋區(qū)段長(zhǎng)為3500mm。</p><p> 所需要提供的彎起鋼筋截面積()為</p><p><b> =906 mm2</b&
39、gt;</p><p> 第二排彎起鋼筋與梁軸線交點(diǎn)2’距支座中心距離為1248mm</p><p> 其余各排彎起鋼筋的計(jì)算方法與第二排彎起鋼筋計(jì)算方法相同</p><p><b> 表1彎起鋼筋計(jì)算表</b></p><p><b> ?、倮L制彎矩包絡(luò)圖 </b></p>&
40、lt;p> 包絡(luò)圖是在荷載作用下沿跨徑變化最大彎矩圖。嚴(yán)格的繪制方法應(yīng)按梁上各截面的彎矩影響線布置荷載而求得。但一般中小橋可根據(jù)求得的跨中彎矩近似按拋物線規(guī)律求出梁上其他位置的值,再連成圓順的曲線,即得彎矩包絡(luò)圖,簡(jiǎn)支梁彎矩包絡(luò)圖拋物線公式近似為:</p><p> 式中:—從跨中算起,即跨中縱坐標(biāo)為0,支點(diǎn)縱坐標(biāo);</p><p><b> 計(jì)算如下:</b&
41、gt;</p><p> 先按拋物線公式近似求出控制截面的彎矩值。已知L=12.5m,,Md,l/2 =1196.06KN.m</p><p><b> 配置跨中截面鋼筋。</b></p><p> ?。缰刑帲篗d,l/2 =1196.06KN.m</p><p> :Md,l/8 =1121KN :Md,l
42、/4=897KN : Md,3l/8=523KN :</p><p> 通過以上五個(gè)控制截面,就可以把他們連接成一光滑的曲線。所得到的圖1-3(a、b)的彎矩包絡(luò)圖。</p><p> 各排彎起鋼筋彎起后,相應(yīng)正截面抗彎承載力Mui計(jì)算如表2。</p><p> 現(xiàn)以彎起鋼筋彎起點(diǎn)初步位置來檢查是否滿足《公路橋規(guī)》的要求。</p><
43、;p> 第一排彎起鋼筋(2N3):</p><p> 其充分利用點(diǎn)“k” 的橫坐標(biāo)x=4449mm<=5521mm ,說明1點(diǎn)位于m點(diǎn)左邊,且-x=(5521-4449=1072mm )> /2(=909/2=455),滿足要求。</p><p> 其不需要點(diǎn)l的橫坐標(biāo)x=5315mm,而2N3鋼筋與梁中軸線交點(diǎn)的橫坐標(biāo)(=5881mm) > x(=5315m
44、m),亦滿足要求。現(xiàn)將各排彎起鋼筋充分利用點(diǎn)與不需要點(diǎn)坐標(biāo)列于下表中。</p><p> 由上述檢查結(jié)果可知圖4所示彎起鋼筋彎起點(diǎn)初步位置是滿足要求的。</p><p> 由于2N1、2N2和2N3鋼筋彎起點(diǎn)形成的抵抗彎矩圖遠(yuǎn)大于彎矩包絡(luò)圖,故進(jìn)一步調(diào)整上述彎起鋼筋的彎起點(diǎn)位置,在滿足規(guī)范對(duì)彎起鋼筋彎起點(diǎn)要求前提下,使抵抗彎矩圖接近彎矩包絡(luò)圖;在彎起鋼筋之間,增設(shè)直徑為16mm的斜筋為
45、2N5、2N6、2N7等,使各彎起鋼筋和斜筋的水平投影長(zhǎng)度有所重疊。圖5為調(diào)整后的主梁彎起鋼筋、斜筋的布置圖。</p><p> 四、 全梁承載力校核</p><p><b> 選定斜截面頂端位置</b></p><p> 距支座中心h/2處的截面的橫坐標(biāo)x=6250-500=5750mm,正截面有效高度=947mm,現(xiàn)取斜截面投影長(zhǎng)度9
46、47mm,則得到選擇的斜截面頂端位置A,其橫坐標(biāo)為x=5833-947=4886mm.</p><p><b> 斜截面承載能力復(fù)核</b></p><p> A處正截面上的剪力及相應(yīng)的彎矩計(jì)算如下:</p><p> =62+(363-62)*2*4886/12500</p><p><b> =29
47、7.3KN</b></p><p> =1196*(1-0.61)</p><p><b> =465.1KN</b></p><p> A處正截面有效高度=936mm(主筋為4Φ28),則實(shí)際廣義剪跨比m及斜截面投影長(zhǎng)度c分別為:</p><p><b> 1.67<3</b&
48、gt;</p><p> =938mm>936mm</p><p> 將要復(fù)核的斜截面如圖所示斜截面,斜角</p><p> (936/938)=49.9'</p><p> 斜截面內(nèi)縱向受拉主筋有2Φ28(2N3),相應(yīng)的主筋配筋率p為</p><p> 1232*100/(180*947)=0.7
49、3<2.5</p><p> 箍筋的配筋率100.6/(150*180)=0.37%>ρ min(=0.18%)</p><p> 與斜截面相交的彎起鋼筋有2N1(2Φ28)、2N2(2Φ28),斜筋有2N4(2Φ16)按式規(guī)定的單位要求,將以上計(jì)算值代入該式,則得到AA’斜截面抗剪承載力為</p><p> =577.712KN >297.3KN
50、.</p><p> 故距支座中心為h/2處的截面抗剪承載力滿足設(shè)計(jì)要求。</p><p> 3) 跨中截面所能承擔(dān)的最大彎矩計(jì)算</p><p> b`f=1200mm, h`f=100mm, as=106.25mm, h0=893.75mm</p><p><b> x = mm<mm</b>
51、;</p><p> M`du==0.9=1340×106KN·m</p><p> Mdu=1339.54×106KN·m< M`du=1340×106KN·m</p><p> 但兩者僅相差0.15%,可以認(rèn)為跨中界面的正截面承載力是滿足要求的。</p><p>
52、五、 裂縫及變形驗(yàn)算</p><p> 1. 使用階段裂縫寬度驗(yàn)算</p><p> 根據(jù)《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》(JTG D62—2004)第6·4·3條:矩形、T形截面鋼筋混凝土構(gòu)件其最大裂縫寬度Wfk可按下列公式計(jì)算:</p><p> ⑴縱向受拉鋼筋換算直徑As的直徑</p><p>&
53、lt;b> =25.9mm</b></p><p> 焊接鋼筋骨架d=1.3de=1.3×25.9=33.7mm</p><p> ⑵縱向受拉鋼筋配筋率</p><p> ρ=As/[bh0+(bf-b)hf]=5554/(180×1186.40)=0.0334>0.02,取ρ=0.02。</p>&
54、lt;p> ⑶受拉鋼筋在使用荷載作用下鋼筋重心處的拉應(yīng)力</p><p> 根據(jù)《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》(JTG D62—2004)第6·4·4條縱受拉鋼筋的應(yīng)力按下式計(jì)算:</p><p> σss=Ms/(0.87Ash0)=1302.85×106/(0.87×1186.40×5554)=174.41MP
55、a</p><p> ?、榷唐诤奢d作用下的最大裂縫寬度</p><p> 螺紋鋼筋C1=1.0;C3=1.0;</p><p> C2=1+0.5Nl/Ns=1+0.5×1060.48/1302.85=1.4070</p><p> 滿足《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》(JTG D62—2004)第6·4
56、·2條的要求。</p><p><b> 2.撓度計(jì)算</b></p><p> 根據(jù)《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》(JTG D62—2004)第6·5·1條:鋼筋混凝土受彎構(gòu)件,在正常使用極限狀態(tài)下的撓度,可根據(jù)給定的構(gòu)件剛度用結(jié)構(gòu)力學(xué)的方法計(jì)算。</p><p> 第6·5
57、3;2條:鋼筋混凝土受彎構(gòu)件的剛度可按下式計(jì)算:</p><p> 根據(jù)《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》(JTG D62—2004)第6·5·3條:受彎構(gòu)件在使用階段的撓度應(yīng)考慮荷載長(zhǎng)期效應(yīng)的影響,即按荷載短期效應(yīng)組合計(jì)算的撓度值,乘以撓度長(zhǎng)期增長(zhǎng)系數(shù)ηθ。撓度長(zhǎng)期增長(zhǎng)系數(shù)為ηθ=1.60。</p><p> 變形計(jì)算時(shí),主梁已經(jīng)安裝就位,截面應(yīng)取翼緣的
58、全寬計(jì)算,b′f=1200mm。</p><p> ?、砰_裂截面受壓區(qū)高度</p><p> bx20/2=αESAs(h0-x0)</p><p> 1200×x20/2=6.6667×5554(947-x0)</p><p> 解得:x0=185.2mm>h′f=100mm</p><p
59、> 說明為第二類T形截面,重新計(jì)算x。</p><p> ?。╞′f-b)h′f (x0-h(huán)′f /2)+bx20/2=αESAs(h0-x0)</p><p> ?。?200-180)×100×(x0-100/2)+180×x20/2=6.6667×5554(947-x0)</p><p> x0=170.3mm&
60、gt;h′f=100mm</p><p><b> ⑵開裂截面慣性矩</b></p><p> Icr=b′fx3/3-(b′f-b)(x-h(huán)′f)3/3+αESAs(h0-x)2</p><p> =1200×281.323/3-(1200-180)(171.4-100)3/3</p><p> +6
61、.6667×5554(947-171.4)2=4.8876×1010mm4</p><p><b> ⑶全截面受壓區(qū)高度</b></p><p><b> =378.4mm</b></p><p><b> ?、热孛鎽T性矩</b></p><p>
62、I0= b′fx30/3-(b′f-b)(x0-h(huán)′f)3/3+b(h-x0)3/3+αESAs(h0-x0)2</p><p> =1200×379.43/3-(1200-180)(379.4-100)3/3+180(1000-379.4)3/3</p><p> +(6.6667-1)×5554×(947-379.4)2</p><
63、p> =8.9423×1010mm4</p><p> ⑸全截面換算截面重心軸以上部分面積對(duì)重心軸的面積矩</p><p> S0=bx02/2+(b′f-b)h′f(x0-h(huán)′f/2)</p><p> =180×379.42/2+(1200-180)×100×(379.4-100/2)</p>
64、<p> =8.9457×107mm3</p><p><b> ?、书_裂彎矩</b></p><p> 換算截面抗裂邊緣的彈性抵抗矩。</p><p> W0=I0/(h-x0)=8.9514×1010/(1000-379.4)=1.0829×108mm3</p><p>
65、<b> 受拉區(qū)塑性影響系數(shù)</b></p><p> γ=2S0/W0=2×8.9593×107/1.0909×108=1.6452</p><p><b> 開裂彎矩</b></p><p> Mcr=γftkW0=1.6452×2.01×1.0909×
66、;108=360.16×106kN-m</p><p> ?、碎_裂構(gòu)件等效截面的抗彎剛度</p><p><b> 全截面的抗彎剛度</b></p><p> B0=0.95EcI0=0.95×2.00×104×8.9514×1010=2.5512×1015mm4·N/m
67、m2</p><p><b> 開裂截面的抗彎剛度</b></p><p> Bcr=EcIcr=2.00×104×4.8989×1010=1.4697×1015mm4·N/mm2</p><p> 開裂構(gòu)件等效截面的抗彎剛度</p><p> ?、毯爿d在跨中截面產(chǎn)
68、生的撓度</p><p><b> =25.83mm</b></p><p> ?、涂勺兒奢d有頻遇值在跨中截面產(chǎn)生的彎矩</p><p> MQ=0.7×697.28+1.0×55.3=543.40kN.m</p><p> ⑽可變荷載有頻遇值在跨中截面產(chǎn)生的撓度</p><
69、p><b> =14.17mm</b></p><p> ⑾荷載短期效應(yīng)組合下,消除結(jié)構(gòu)自重產(chǎn)生的長(zhǎng)期撓度后梁式橋主梁的最大撓度并考慮荷載長(zhǎng)期效應(yīng)的影響的撓度:</p><p> fs=fG+fQ=19.58+14.17=33.98mm</p><p> fp=ηθ(fs-fG)=1.6×(33.98-25.83)<
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