土木畢業(yè)設計說明書--某集團公司產品研發(fā)及展示中心設計

1、<p><b>　　目 錄</b></p><p><b>　　摘 要IV</b></p><p>　　ABSTRACTV</p><p><b>　　1前 言1</b></p><p>　　2 建 筑 設 計2</p><p>　

2、　2.1 建筑設計資料2</p><p>　　2.1.1　荷載情況2</p><p>　　2.2 設計說明2</p><p>　　2.2.1 方案構思2</p><p>　　2.2.2 設計過程3</p><p>　　2.2.3 建筑做法3</p><p>　　2.2.4　設

3、計依據(jù)3</p><p>　　2.2.5　施工要求3</p><p>　　2.3 結構設計資料4</p><p>　　2.3.1 設計標高4</p><p>　　2.3.2 墻身做法4</p><p>　　2.3.3 內墻做法4</p><p>　　2.3.4 外墻做法：4<

4、/p><p>　　2.3.5 樓面做法4</p><p>　　2.3.6 屋面做法4</p><p>　　2.3.7 門窗做法5</p><p>　　2.3.8 地質資料5</p><p>　　2.3.9 基本雪壓5</p><p>　　2.3.10 基本風壓5</p>&

5、lt;p>　　2.3.11 凍土深度5</p><p>　　2.3.12 活荷載5</p><p>　　3 結 構 設 計 算 書6</p><p>　　3.1 結構布置6</p><p>　　3.2 樓板的設計計算6</p><p>　　3.3截面尺寸估算9</p><p>

6、　　3.3.1梁截面尺寸確定9</p><p>　　3.3.2柱截面尺寸確定10</p><p>　　3.3.3各梁柱構件的線剛度計算：11</p><p>　　3.4 荷載計算:12</p><p>　　3.4.1.恒荷載計算:12</p><p>　　3.4.2 活荷載計算16</p>&

7、lt;p>　　3.4.3風荷載計算18</p><p>　　3.5 內力計算19</p><p>　　3.5.1 恒載作用下的內力計算:19</p><p>　　3.5.2恒載作用下的內力組合：28</p><p>　　3.5.3結構調幅32</p><p>　　3.5.5活載作用下的內力組合：58&

8、lt;/p><p>　　3.5.7 風荷載作用下的內力計算79</p><p>　　3.3.8內力組合及配筋計算87</p><p>　　3.6基礎設計107</p><p>　　3.6.1獨立基礎設計107</p><p>　　3.6.2聯(lián)合基礎設計112</p><p>　　4 施工組

9、織設計119</p><p>　　4.1綜合說明119</p><p>　　4.1.1編制說明120</p><p>　　4.1.2編制依據(jù)120</p><p>　　4.1.3編制基本原則120</p><p>　　4.1.4工程概況120</p><p>　　4.2施工進度計劃的

10、編制121</p><p>　　4.2.1施工進度計劃控制點121</p><p>　　4.2.2施工段的劃分及分項施工過程122</p><p>　　4.3資源需要量計劃的編制122</p><p>　　4.3.1勞動力需要量計劃122</p><p>　　4.3.3總平面布置128</p>

11、<p>　　4.4分部分項工程的施工方法、質量標準、安全措施、成品保護128</p><p>　　4.4.1模板工程128</p><p>　　4.4.2鋼筋工程129</p><p>　　4.4.3混凝土工程133</p><p>　　4.4.4腳手架工程136</p><p>　　4.4.5砌

12、筑工程138</p><p>　　4.4.6防水工程139</p><p>　　4.4.7裝飾工程139</p><p>　　4.5工程質量目標及保證措施140</p><p>　　4.5.1 工程質量目標140</p><p>　　4.5.2 工程質量保證措施140</p><p&

13、gt;<b>　　結 論149</b></p><p><b>　　致 謝151</b></p><p>　　參 考 文 獻152</p><p><b>　　摘 要</b></p><p>　　本工程名稱為某集團公司產品研發(fā)及展示中心設計，結構為全現(xiàn)澆混凝土框架結構

14、，6層，建筑面積6350平方米，設計使用年限為50年。工程所在地區(qū)為濟南，抗震設防等級為6度。設計過程遵循先建筑后結構再施工的順序進行。建筑設計，依據(jù)建筑總體規(guī)劃要求、建筑用地條件和基地周邊的環(huán)境特點，首先設計建筑平面， 其次進行立面造型、剖面設計?？紤]到建筑等級和防火要求，建筑設計應滿足使用功能和造型藝術的要求，并適應未來發(fā)展與靈活改造的需要。</p><p>　　本次設計主要包括結構選型及結構布置、確定計算簡

15、圖及計算單元、荷載計算、側移控制、內力組合、構件設計、樓梯設計、基礎設計等內容 。本工程采用鋼筋混凝土結構框架結構體系（橫向承重），選擇了有代表性的一榀框架進行計算。對于豎向荷載作用采用彎矩二次分配法，水平荷載作用采用D值法。設計計算整個過程中綜合考慮了技術經濟指標和施工工業(yè)化的要求。</p><p>　　關鍵詞：建筑設計；結構設計；施工組織設；荷載計算</p><p><b>

16、　　ABSTRACT</b></p><p>　　This project is designed for scientific research building with a style of cast-in frame work. The building has six floors.The structure locates JiNan with an anti-earthquake deg

17、ree of 6. The design process follows the order: firstly, the architectural design; secondly, the structural design; lastly, the foundation design. The architectural design, according to the master plan of the building, t

18、he site conditions, peripheral urban environment, and characteristic of the base, the building plain de</p><p>　　. Structural design maintains close ties with the architectural design, which is based on curr

19、ent relevant codes. It includes the structure style, the preliminary estimation for the structural members, confirmation of the sketch and unit for calculation, sideway control, load calculation, component design, slab-s

20、tairs design, floor overlay design and foundation design. This project adopts reinforced concrete frame (transverse bearing), which has chosen a representative frame to calculate. Vertic</p><p>　　Keywords:

21、Architectural design;Structural design;Construction management design; Load calculation</p><p><b>　　1前 言</b></p><p>　　畢業(yè)設計是大學本科教育培養(yǎng)目標實現(xiàn)的重要階段，是畢業(yè)前的綜合學習階段,是深化、拓寬、綜合教和學的重要過程,是對大學期間所學專業(yè)

22、知識的全面總結。通過畢業(yè)設計,可以將以前學過的知識重溫回顧,對疑難知識再學習,對提高個人的綜合知識結構有著重要的作用。通過畢業(yè)設計,使我們在資料查找、設計安排、分析計算、施工圖繪制、口頭表達等各個方面得到綜合訓練,具備從事相關工作的基本技術素質和技能。</p><p>　　目前，我國高層建筑中仍以鋼筋混凝土結構為主，鋼筋混凝土造價較低，材料來源豐富，且可以澆筑成各種復雜斷面形狀，節(jié)省鋼材，承載力也不低，經過合理設

23、計可以獲得較好的抗震性能。今后幾十年，鋼筋混凝土結構仍將活躍在我國的建筑史上。框架結構體系的主要特點是平面布置比較靈活，能提供較大的室內空間，在醫(yī)院建筑中也是較常用的結構體系。</p><p>　　高層建筑結構的設計，除了要根據(jù)建筑高度、抗震設防等級等合理選擇結構材料、抗側力結構體系外，要特別重視建筑體形和結構總體布置。建筑體形是指建筑的平面和立面；結構總體布置是指結構構件的平面布置和豎向布置。 建筑體形和結構總

24、體布置對結構的抗震性能有決定性的作用。高層建筑中, 風荷載和地震荷載等水平方向作用引起的內力和位移已成為結構設計的控制因素，高層結構抗側移力體系成為高層建筑結構設計是否合理、安全而經濟的關鍵，所以要求高層建筑結構有較大的抗側移剛度。</p><p>　　畢業(yè)設計的三個月里，在史向榮老師、張曉杰老師和劉清陽老師的幫助下，經過查閱資料、設計計算、論文撰寫以及圖紙繪制，加深了對規(guī)范、手冊等相關內容的理解，鞏固了專業(yè)知識

25、、提高了綜合分析、解決問題的能力。在繪圖時熟練掌握了AutoCAD和結構設計軟件PKPMCAD，基本上達到了畢業(yè)設計的目的與要求。</p><p>　　框架結構設計的計算工作量很大，在計算過程中以手算為主，其中結合了結構力學求解器，后面采用建筑結構軟件PKPMCAD進行電算,并將電算結果與手算結果進行了誤差分析對比。由于自己水平有限，難免有不妥和疏忽之處，敬請各位老師批評指正。</p><p&

26、gt;<b>　　2 建 筑 設 計</b></p><p>　　2.1 建筑設計資料</p><p>　　2.1.1　荷載情況</p><p>　　1、風荷載：主導風向為夏季南風、西南風；，冬季為東北風，基本風壓0.45kN/m2;地面粗糙度：C級；</p><p>　　2、雪荷載：基本雪壓值0.30kN/m2；<

27、;/p><p>　　3、場地地震設防烈度6度，場地土類別為Ⅱ類場地，設計地震分組為（0.05g）第二組，建筑類別為丙類建筑；</p><p>　　4、其它荷載參見《荷載規(guī)范》。</p><p>　　2.1.2　場地工程地質情況</p><p>　　1.根據(jù)工程地質勘察報告，本工程所處場地具體情況如下：</p><p>　　

28、2.勘察期間,測得場地場地地下水位距地面3.0m，最低地下水位距地面7.0m，對混凝土和鋼材無侵蝕。</p><p>　　3.地區(qū)地震基本烈度為6度，最大凍深按0.50m考慮?！?lt;/p><p><b>　　2.2 設計說明</b></p><p>　　2.2.1 方案構思</p><p>　　設計采用目前國內通用的

29、鋼筋混凝土結構。本設計為總體規(guī)劃中的單體建筑，設計中充分考慮到總體規(guī)劃提出的要求、建筑高度、抗震設防烈度和周圍環(huán)境的關系，確定本結構為規(guī)則有序的板式結構，建筑平面布置簡單、規(guī)則、對稱、長寬比不大，對抗震有利，結構具有較好的整體性；同時考慮到結構不同使用功能的需求，要求建筑平面布置較為靈活，可以自由分割空間，選用框架結構；立面注意對比與呼應、節(jié)奏與韻律，體現(xiàn)建筑物質功能與精神功能的雙重特性。</p><p>　　2

30、.2.2 設計過程</p><p>　　遵循先建筑、后結構、再基礎的設計過程。建筑設計根據(jù)建筑用地條件和建筑使用功能、周邊城市環(huán)境特點，首先設計建筑平面，包括建筑平面選擇、平面柱網布置、平面交通組織及平面功能設計；其次進行立面造型、剖面設計；最后設計樓梯和基礎。</p><p>　　結構設計包括：確定結構體系與結構布置、根據(jù)經驗對構件進行初估、確定計算單元和計算簡圖、荷載統(tǒng)計、內力計算與

31、組合、構件與基礎設計。</p><p>　　2.2.3 建筑做法</p><p><b>　　1、墻面做法</b></p><p>　?。?）、外墻采用陶瓷板塊面層； </p><p>　　（2）、框架填充墻采用200粉煤灰輕渣空心砌塊，兩側均為15mm抹灰。</p><p>　　2、屋面采用S

32、BS卷材防水屋面，樓地面采用地瓷磚地面，衛(wèi)生間用白色地面磚。</p><p>　　3、室內門采用木門，窗采用銀灰色鋁合金窗。</p><p>　　4、工程采用全現(xiàn)澆結構體系，混凝土強度等級：C30。</p><p>　　2.2.4　設計依據(jù)</p><p>　　1、上級主管部門和市計委下達的批準文件。</p><p>

33、　　2、建設單位向設計部門提供的設計委托書和設計要求。</p><p>　　3、勘察設計院提供的工程地質勘察資料。</p><p><b>　　4、主要設計規(guī)范：</b></p><p>　?。?）、GB50007—2002《建筑地基基礎設計規(guī)范》</p><p>　?。?）、GB50009—2001《建筑結構荷載規(guī)范》

34、</p><p>　　（3）、GB50010—2002《混凝土結構設計規(guī)范》</p><p>　　（4）、GB50011—2001《建筑抗震設計規(guī)范》</p><p>　　2.2.5　施工要求</p><p>　　1、除注明外，本工程所用的材料、性能、規(guī)格、施工及驗收要求均參照國家標準的現(xiàn)行有關規(guī)范。</p><p>

35、　　2、鋼筋長度不足，需要接長時，宜優(yōu)先采用焊接或機械連接接頭，在接頭處鋼筋直徑35倍的區(qū)域內（不小于500mm），接頭的鋼筋截面積不超過總截面積的50%。</p><p>　　3、建筑平面上鋼筋混凝土柱與墻連接處，柱必須預埋拉筋與磚墻拉接。</p><p>　　4、柱等豎向構件施工本層時必須注意預留上一層插筋。</p><p>　　5、鋼筋混凝土施工時應注意養(yǎng)護，

36、保證混凝土在養(yǎng)護期間內經常處于濕潤狀態(tài)。</p><p>　　6、基礎工程結合擬建場地工程地質資料進行周密的施工組織設計。</p><p>　　7、施工的每一階段都需要有隱蔽工程記錄及有關人員驗收達到設計要求后方可施工。</p><p>　　2.3 結構設計資料</p><p>　　2.3.1 設計標高</p><p>

37、;　　室內設計標高±0.000，室內外高差450mm。</p><p>　　2.3.2 墻身做法</p><p>　　墻身為200粉煤灰輕渣空心砌塊填充墻，用M5混合砂漿砌筑。</p><p>　　2.3.3 內墻做法</p><p><b>　　15厚水泥砂漿打底</b></p><p&g

38、t;<b>　　噴內墻涂料</b></p><p>　　2.3.4 外墻做法：</p><p>　　15厚1：3水泥砂漿打底</p><p>　　10厚水泥石灰膏砂漿作粘結層</p><p><b>　　瓷磚貼面</b></p><p>　　2.3.5 樓面做法</p&

39、gt;<p><b>　　陶瓷板塊面層；</b></p><p><b>　　30厚水泥砂漿；</b></p><p>　　140厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土樓板；</p><p><b>　　素水泥砂漿一道；</b></p><p><b>　　8厚水泥砂漿；&l

40、t;/b></p><p><b>　　5厚水泥砂漿；</b></p><p><b>　　膠黏劑；</b></p><p><b>　　12厚裝飾吸聲板。</b></p><p>　　2.3.6 屋面做法</p><p><b>　　粒

41、徑5綠豆砂;</b></p><p>　　4厚SBS防水卷材;</p><p>　　高聚物改性瀝青涂料一遍;</p><p>　　20厚水泥砂漿找平;</p><p>　　80厚憎水膨脹珍珠巖塊保溫層;</p><p>　　20厚1:3防水砂漿找平;</p><p><b>

42、;　　刷素水泥漿一道;</b></p><p>　　100厚現(xiàn)澆混凝土樓板;</p><p><b>　　8厚水泥砂漿；</b></p><p><b>　　5厚水泥砂漿；</b></p><p><b>　　膠黏劑；</b></p><p>

43、;<b>　　12厚裝飾吸聲板。</b></p><p>　　2.3.7 門窗做法</p><p>　　全部采用鋁合金窗，除大廳處門用鋁合金門外，其他室內門全部用木鑲板門。</p><p>　　2.3.8 地質資料</p><p><b>　　屬二類建筑場地。</b></p><

44、p>　　2.3.9 基本雪壓</p><p>　　基本雪壓為0.35kN/㎡。</p><p>　　2.3.10 基本風壓</p><p>　　基本風壓為0.45kN/㎡。（地面粗糙度屬B類）</p><p>　　2.3.11 凍土深度</p><p>　　凍土深度為0.5m。</p><p&

45、gt;　　2.3.12 活荷載</p><p>　　屋面活荷載為0.5 kN/㎡,樓面荷載為2.0kN/㎡,走廊、門廳、樓梯活荷載為2.5 kN/㎡。</p><p>　　3 結 構 設 計 算 書</p><p><b>　　3.1 結構布置</b></p><p>　　圖3.1 結構布置圖</p>&l

46、t;p>　　3.2 樓板的設計計算</p><p>　　結構平面布置如圖所示。板采用150厚現(xiàn)澆混凝土樓板。混凝土強度等級為C30，選用HPB235鋼筋。查《混凝土結構設計規(guī)范》（GB50010-2002）環(huán)境類別為一類，保護層厚度15mm。</p><p>　　圖3.2 頂層恒（活）《板》分布圖</p><p><b>　　4.92</b&g

47、t;</p><p><b>　　（0.5）</b></p><p><b>　　《140》</b></p><p>　　該樓板的計算按連續(xù)雙向板的計算（該方法有兩個假定：①支撐梁的剛度很大，其豎向變形可省去不計；②抗扭剛度很小，可以轉動。）該計算采用以單區(qū)格計算為基礎的實用計算方法。（該例大部分雙向板沿同一方向相鄰跨度的

48、比值L0min/L0max=7.2//7.8=0.92﹥0.75）。</p><p>　　在求連續(xù)雙向板跨中最大正彎矩時，活荷載應按棋盤式布置，兩種情況下恒載均滿布。由于樓板與梁整澆，可近似認為各區(qū)格板四周都固定在支撐上。</p><p>　　下面進行板的設計（按彈性理論計算）。</p><p><b>　　一、彎矩計算</b></p&g

49、t;<p><b>　　1、屋面板彎矩計算</b></p><p><b>　　（1）、荷載設計值</b></p><p>　　恒荷載設計值： g=1.2×4.92=5.9KN/m2，</p><p>　　活荷載設計值： ，</p><p>　　荷載總設計值： g+q/

50、2=5.9+0.7/2=6.25 KN/m2，</p><p><b>　　，</b></p><p>　　g+q=5.9 +0.7=6.6KN/m2</p><p><b>　　(2)、計算跨度</b></p><p>　　內跨： （軸線間距離）</p><p><

51、b>　　邊跨： </b></p><p><b>　?。?）、內力計算</b></p><p><b>　　B1：，</b></p><p><b>　　B2：，</b></p><p><b>　　；</b></p>&

52、lt;p><b>　　B3：，</b></p><p><b>　?。?lt;/b></p><p><b>　　B4：，</b></p><p><b>　　；</b></p><p><b>　　二 、截面設計</b></p

53、><p>　　1、根據(jù)《混凝土結構設計規(guī)范》對于周邊與梁整體連接的雙向板，由于在兩個方向受到支撐構件的變形約束，整塊板內存在穹頂作用，使板內的彎矩大大減小。鑒于這一有利因素，對于四邊與梁整體連接的板，規(guī)范允許其玩具設計值按下列情況進行折減：</p><p>　　1）中間跨和跨中截面及中間支座截面，減小20％，</p><p>　　2）邊跨的跨中截面及樓板邊緣算起的第二支

54、座截面，當時，減小20％；當1.5≤</p><p>　　≤2.0時，減小10％，式中的為垂直于樓板邊緣方向板的計算跨度。</p><p><b>　　2、截面的有效高度</b></p><p>　　由于是雙向配筋，兩個方向的截面有效高度不同，考慮到短跨方向的彎矩比長跨方向的大，故應將短跨方向的跨中受拉鋼筋放在長跨方向的外側，以其具有較大的截面

55、有效高度。</p><p><b>　　3、配筋計算</b></p><p>　　C30混凝土，fc=14.3MPa,板載一類環(huán)境下承載，混凝土的保護層厚度取為15mm。板的底面鋼筋用HPB235級鋼筋，fy=210 。支座截面彎矩比較大，選用HRB335級鋼筋，fy=300。由于橫向彎矩大于縱向彎矩則橫向鋼筋放在縱向鋼筋的下面，則h01=140-20=120mm;縱

56、向鋼筋h02=140-30=110mm。支座處h0=140-20=120mm.根據(jù)公式，為方便計算，近似取rs=0.95，由于板的配筋率要大于0.2%，且支座處大于，板底大于故</p><p>　　截面配筋計算結果及實際配筋列于下表：</p><p>　　表3.1 配筋計算結果及實際配筋</p><p><b>　　3.3截面尺寸估算</b>&

57、lt;/p><p>　　3.3.1梁截面尺寸確定</p><p>　　各梁,柱截面尺寸確定尺寸:</p><p>　　邊跨(AB,CD)梁L1:h=（~）×7200=600~900mm，取h=650mm;</p><p>　　b=(~)h=217~325mm,取b=300mm。</p><p>　　中跨(BC)梁

58、L2: h=（~）×2700=225~338mm，取h=500mm</p><p>　　b=(~)h=167~250mm,考慮的抗震取b=300mm。</p><p>　　當連系梁柱距為6600mm時</p><p>　　h=（1/15~1/10）×9000=600~900,取h=750mm</p><p>　　b=(~

59、)h=250~375mm，考慮到抗震b>200且h/b<4,取b=300m</p><p>　　3.3.2柱截面尺寸確定</p><p>　　框架柱的截面形式通常大多為方形、矩形。柱截面的寬與高一般取層高的1/15～1/20，同時滿足、，l0為柱計算長度。多層房屋建筑中，框架柱截面的寬度和高度不宜小于300mm；柱截面高度與寬度之比為1～2。柱凈高與截面高度之比宜大于4。<

60、;/p><p>　　在計算中，還應注意框架柱的截面尺寸應符合規(guī)范對剪壓比()、剪跨比()、軸壓比()限值的要求，如不滿足應隨時調整截面尺寸，保證柱的延性?？拐鹪O計中柱截面尺寸主要受柱軸壓比限值的控制，如以ω表示柱軸壓比的限值，則柱截面尺寸可用如下經驗公式粗略確定：</p><p>　　式中；A——柱橫截面面積，m2，取方形時邊長為a；</p><p>　　n——驗算截面

61、以上樓層層數(shù)；</p><p>　　F——驗算柱的負荷面積，可根據(jù)柱網尺寸確定，m2；</p><p>　　fc——混凝土軸心抗壓強度設計值；混凝土C30，則f=14.3 KN/ m2 .</p><p>　　ω——框架柱最大軸壓比限值，三級框架取0.9。</p><p>　　φ——地震及中、邊柱的相關調整系數(shù)，7度中間柱取1、邊柱取1.1，

62、8度中間柱取1.1、邊柱取1.2；</p><p>　　G——結構單位面積的重量，根據(jù)經驗估算鋼筋混凝土高層建筑約為12～14kN／m2。</p><p>　　初步決定邊柱 b×h=500mm×500mm</p><p>　　中柱b×h=600mm×600mm</p><p>　　現(xiàn)澆樓板尺寸估算:

63、 </p><p>　　因為板為雙向多跨連續(xù)板 ，取h=140mm </p><p>　　3.3.3各梁柱構件的線剛度計算：</p><p>　　計算線剛度:根據(jù)地質資料,確定基礎頂離室外地面為1000mm,室內外高差為600mm,則底層高度為3.9+0.6+0.5=5m</p><p>　　其中,求梁截面慣性矩時,考慮到現(xiàn)澆樓板

64、作用,取I=2(不考慮樓板翼緣產生的梁截面慣性矩). 梁柱均采用C30混凝土=3.0</p><p>　　各梁柱構件的線剛度經計算：</p><p>　　AB、CD跨粱: </p><p><b>　　BC粱： </b></p><p>　　A,D軸;上部各層柱：</p><p><

65、b>　　底層柱; </b></p><p>　　B,C軸;上部各層柱：</p><p><b>　　底層柱; </b></p><p>　　圖3.3 結構計算簡圖（圖中的數(shù)字為相對線剛度）</p><p><b>　　3.4 荷載計算:</b></p><p&

66、gt;　　3.4.1.恒荷載計算:</p><p>　　(1)屋面框架梁線荷載標準值</p><p>　　4厚SBS防水卷材 0.005 kN/㎡</p><p>　　20厚1:3水泥砂漿找平 0.02

67、15;20=0.4 kN/㎡</p><p>　　50厚聚苯乙烯泡沫塑料板 0.05×0.5=0.025 kN/㎡</p><p>　　SBS改性瀝青卷材 0.05kN/㎡</p><p>　　140厚現(xiàn)

68、澆樓板 0.14×25=3.5 kN/㎡</p><p>　　10厚1;3;9混合水泥砂漿找平 0.01×17=0.17kN/㎡</p><p>　　3厚麻刀灰面層

69、 0.003×6.5=0.0195 kN/㎡</p><p>　　屋面恒荷載 4.92kN/㎡</p><p>　　邊跨(AB,CD)框架梁自重 25×0.3×(0.65-0.14)=3.825 kN/㎡&l

70、t;/p><p>　　梁側粉刷 2×(0.65-0.14+0.15)×0.015×20=0.396 kN/㎡ </p><p>　　小計 4.22kN/㎡</p><p>　　中跨(BC

71、)框架梁自重 0.3×(O.5 -0.14)×25=2.7 kN/㎡</p><p>　　梁側粉刷 2×(0.5 -0.14+0.15)×0.015×20=0.306 kN/㎡ </p><p>　　小計

72、 3.01 kN/㎡</p><p>　　作用在頂層框架梁上的線荷載為:</p><p>　　g6AB1=g6CD1=4.22 KN</p><p>　　g6BC1=3.01 KN</p><p>　　屋面板和走道板傳遞給橫梁的荷載峰值分別為:</p><

73、;p>　　g6AB2=g6CD2=4.92×7.2=35.42 KN/m</p><p>　　g6BC2=4.92×2.7=13.28 KN/m</p><p>　　(2)樓面框架梁線荷載標準值:</p><p>　　5厚1:1水泥細砂漿粘貼陶瓷錦磚 0.55 k

74、N/㎡</p><p>　　25厚1:2水泥砂漿結合層 0.025×20=0.5 kN/㎡</p><p>　　140厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土樓板 0.14×25=3.5 kN/㎡</p><p>　　10厚水泥砂漿

75、 0.01×20=0.2 kN/㎡</p><p>　　12厚裝飾吸聲板 0.18 kN/㎡</p><p>　　樓面恒荷載

76、 4.93 kN/㎡</p><p>　　邊跨框架梁及梁側粉刷 4.22kN/㎡</p><p>　　中跨框架梁及梁側粉刷 3.01 kN/㎡</p>&l

77、t;p>　　邊跨上填充墻自重 0.2×(3.9-0.65)×5.5=3.575 kN/㎡</p><p>　　及粉刷 2×（3.9-0.65）×0.15×20=2.6 kN/㎡</p><p>　　小記

78、 6.18 kN/㎡</p><p>　　因此,作用在中間層框架梁上的線荷載為:</p><p>　　g6AB1=g6CD1=4.22+6.18=10.4 KN/m</p><p>　　g6BC1=3.01 KN/m2</p><p>　

79、　g6AB2=g6CD2=4.93×7.2=35.5 KN/m</p><p>　　g6BC2=4.93×2.7=13.31 KN/m</p><p>　　(3)屋面框架節(jié)點集中荷載標準值:邊柱連系梁自重及粉刷 0.3×0.75×9×25+0.015×(0.75-0.14)×2×9×20=53.

80、92 kN</p><p>　　600高女兒墻自重及粉刷 0.6×9×0.2×6.5+0.6×0.02×2×9×20=11.34 kN</p><p>　　連系梁傳來的屋面自重 ×(9+9-7.2)×3.6×4.92=95.04 kN&l

81、t;/p><p>　　頂層邊節(jié)點集中荷載 G6A=G6D=160.9 kN</p><p>　　中柱連系梁自重及粉刷 53.92 KN</p><p>　　連系梁傳來屋面自重

82、 ×(9+9-2.7）×1.35×4.92=41.07 KN</p><p><b>　　95.04 KN</b></p><p>　　頂層中間節(jié)點集中荷載 G6B=G6C=190.03 kN</p><p>　　(4)樓面框架

83、節(jié)點集中荷載標準值: </p><p>　　邊柱連系梁自重及粉刷 53.92kN</p><p>　　鋁合金窗自重 2.1×4.8×0.35=3.53 kN</p><p&g

84、t;　　扣除窗墻體自重 </p><p>　　0.2×(3.9-0.75)×（9-0.5）×5.5-0.2×2.1×4.8×5.5=18.36 kN</p><p>　　粉刷 〔(3.9-0..75)×(9-0.5)-(2.1×

85、4.8)〕 ×(0.015×20+0.015×20+0.01×12+0.12）×17 =14.02KN</p><p>　　框架柱自重

86、 0.5×0.5×3.9×25=24.38 Kn</p><p>　　粉刷 </p><p>　?。?.5-0.2）×3×0.015×3.9×20+0.5×3.9×(0.015×20+0.01×12+0.12)=2.11 kN</

87、p><p>　　連系梁傳來樓面自重 ×(9+9-7.2)×3.6×4.93=95.84 kN</p><p>　　中間層邊節(jié)點集中荷載 GA=GD=212.16 kN</p><p>　　中柱連系梁自重及粉刷

88、 53.92 KN</p><p>　　內縱墻自重 (9-0.5)×0.2×（3.9-0.75）×5.5=29.45 kN</p><p>　　粉刷 (9-0.5)

89、×(3.9-0.7 5）×2×0.015×20=16.07kN扣除門洞 -2.1×1.0×（5.5-0.2）×2=-27.26KN扣除高窗 -4.8×1.2×（5.5-0.35）=-29.66KN</p

90、><p>　　框架柱自重 0.6×0.6×3.9×25=35.1 KN</p><p>　　粉刷 </p><p>　　（0.6-0.2）×3×0.015×3.9×20+0.6&#

91、215;3.9×(0.015×20+0.01×12+0.12)=2.87 kN</p><p>　　連系梁傳來樓面自重 ×(9+9-2.7)×1.35×4.93=50.91 kN</p><p><b>　　95.84KN</b></p><

92、;p>　　中間層中節(jié)點集中荷載 GB=GC=232.04 kN</p><p>　　(5)恒荷載作用下的結構計算簡圖:</p><p>　　圖3.4 恒荷載作用下的結構計算簡圖</p><p>　　3.4.2 活荷載計算</p><p>　　樓面活荷載作用下

93、荷載峰值計算如下:</p><p>　　P6AB=P6CD=0.5×7.2=3.6kN/m</p><p>　　P6BC=0.5×2.7=1.35kN/m</p><p>　　P6A=P6D=0.5×(9+9-7.2)×3.6×0.5=9.72 kN</p><p>　　P6B=P6C=0.

94、5×(9+9-2.7)×1.35×0.5+9.72=13.89kN</p><p>　　PAB= PCD =2×7.2=14.4 kN </p><p>　　PBC=2.5×2.7=6.75 kN</p><p>　　PA== PD =0.5×(9+9-7.2)×3.6×2=38.88

95、kN</p><p>　　PB=PC=0.5×(9+9-2.7)×1.35×2+38.88=59.75kN</p><p>　　樓面活荷載作用下的結構計算簡圖如下：</p><p>　　圖3.5 活荷載作用下的結構計算簡圖</p><p>　　3.4.3風荷載計算</p><p>　　風壓

96、標準值計算公式為；</p><p>　　因結構高度為H=24.5m<30m</p><p>　　可取 </p><p>　　矩形平面 </p><p>　　可查荷載規(guī)范，將風荷載換成作用于框架每層節(jié)點上的集中荷載，計算過程如表3.1，表中Z為框架節(jié)點至室外地面的

97、高度，A為一榀框架各層節(jié)點的受風面積，計算結構如圖3.4。</p><p><b>　　風荷載計算如下表：</b></p><p>　　表 3.2 風荷載作用下結構的計算數(shù)據(jù)</p><p>　　示例：6層 </p><p><b>　　5層 </b></p>&l

98、t;p><b>　　4層 </b></p><p><b>　　3層 </b></p><p>　　圖3.6 風載計算結構圖</p><p><b>　　3.5 內力計算</b></p><p>　　3.5.1 恒載作用下的內力計算:</p&g

99、t;<p>　　恒載(豎向荷載)作用下的 內力計算采用分層法,以中間層為例,柱的線剛度取框架柱實際線剛度的0.9倍.</p><p>　　圖3.7 調整后線剛度</p><p>　　由于梁上的分布荷載由矩形、三角形和集中荷載三部分組成,在求固端彎矩時,先將三角形分布荷載,代為等效均布荷載的計算公式如下：</p><p>　　如恒載計算簡圖結構構內力可用

100、彎矩分配法,計算并可利用彎矩分配法計算并可利用結構對稱性取二分之一結構計算.</p><p>　　把三角形分布荷載等效成均布荷載后，恒載作用下結構的計算簡圖：</p><p>　　圖3.9 恒載作用下三角形分布荷載等效成均布荷載的節(jié)后計算簡圖</p><p>　　頂層各桿的固端彎矩為：</p><p><b>　　偏心彎矩</

101、b></p><p>　　表3.3 頂層層彎矩分配法計算圖</p><p>　　24.14 -38</p><p>　　求頂層邊跨跨中彎矩：</p><p>　　支座反力 : </p><p>　　圖3.10 頂層彎矩圖KN﹒m&l

102、t;/p><p>　　同樣可利用分配法求得標準層及底層的各截面的彎矩圖:</p><p>　　標準層各桿的固端彎矩為：</p><p><b>　　偏心彎矩</b></p><p>　　表3.4 標準層彎矩分配法計算圖</p><p>　　27.85

103、 -44.32</p><p>　　求標準層邊跨跨中彎矩:</p><p><b>　　支座反力</b></p><p>　　圖3.11 標準層彎矩圖KN﹒m</p><p><b>　　底層彎矩分配過程：</b></p><p><b>　　偏心彎矩&l

104、t;/b></p><p>　　表3.5 底層彎矩分配法計算圖</p><p>　　27.85 -44.32</p><p>　　求底層邊跨跨中彎矩:</p><p>　　圖3.12 底層彎矩圖KN﹒m</p><p>　　3.5.2恒載作用下的內

105、力組合：</p><p>　　由于該方法（分層法）所得的框架節(jié)點處的彎矩之和不為零。這是分層計算單元與實際結構不符所帶來的誤差。為提高精度，對節(jié)點，特別是邊節(jié)點不平衡彎矩再作一次彎矩分配，予以修正。</p><p>　　恒載作用下的內力組合：</p><p>　　表3.6 六層的內力組合</p><p>　　表3.7 五層的內力組合<

106、/p><p>　　表3.8 四層和三層的內力組合</p><p>　　表3.9 二層的內力組合</p><p>　　表3.10 一層的內力組合</p><p>　　經過內力組合后的邊梁跨中的彎矩值求解：</p><p>　　M6AB中=180.37-0.5×（72.1+113.16）=87.74 KN.m&l

107、t;/p><p>　　M5AB中=220.75-0.5×（108.05+142.12）=95.67 KN.m</p><p>　　M4AB中=220.75-0.5×（107.39+141.79）=96.16 KN.m</p><p>　　M3AB中=220.75-0.5×（107.39+141.79）=96.16 KN.m</p>

108、;<p>　　M2AB中=220.75-0.5×（107.62+141.8）=96.04 KN.m</p><p>　　M1AB中=220.75-0.5×（101.29+141.12）=99.54 KN.m</p><p>　　圖3.13 框架恒載彎矩圖KN﹒m</p><p><b>　　3.5.3結構調幅</b&

109、gt;</p><p>　　按照框架結構的合理破壞形式，在梁端出現(xiàn)塑性鉸是允許的，為了便于澆注混凝土，也往往希望節(jié)點處梁的負鋼筋放的少些.所以，在進行框架結構設計時，一般均對梁端彎矩進行調幅。梁端彎矩調幅后，在相應荷載作用下的跨中彎矩必將增加，所以應對跨中的彎矩進行調整。</p><p>　　對恒載作用下的結構進行調幅，梁邊截面的彎矩值乘以系數(shù)0.85.</p><p&

110、gt;<b>　　6層; AB段</b></p><p><b>　　力偶平衡：</b></p><p><b>　　BC段；</b></p><p><b>　　力偶平衡：</b></p><p><b>　　同理可得：</b>&l

111、t;/p><p><b>　　5層：AB段</b></p><p><b>　　力偶平衡：</b></p><p><b>　　BC段；</b></p><p><b>　　力偶平衡：</b></p><p><b>　　4，

112、3層：AB段</b></p><p><b>　　力偶平衡：</b></p><p><b>　　BC段；</b></p><p><b>　　力偶平衡：</b></p><p><b>　　2層：AB段</b></p><

113、p><b>　　力偶平衡：</b></p><p><b>　　BC段；</b></p><p><b>　　力偶平衡：</b></p><p><b>　　1層：AB段</b></p><p><b>　　力偶平衡：</b>&

114、lt;/p><p><b>　　BC段；</b></p><p><b>　　力偶平衡：</b></p><p>　　經調幅后的結構的彎矩如下圖所示：</p><p>　　圖3.14 框架恒載經調幅后彎矩圖KN﹒m</p><p>　　經調幅后的結構的剪力如下圖所示：</

115、p><p>　　圖3.15 框架恒載經調幅后剪力圖KN﹒m</p><p>　　計算梁的剪力和軸力，并將梁的彎矩算到柱邊：</p><p><b>　　6層 AB段</b></p><p><b>　　BC段</b></p><p><b>　　5層AB段：</b

116、></p><p><b>　　4,3層AB段</b></p><p><b>　　BC段</b></p><p><b>　　2層AB段</b></p><p><b>　　BC段</b></p><p><b>

117、　　1層AB段</b></p><p><b>　　BC段</b></p><p>　　表3.11 經調幅和彎矩算到柱邊的梁的彎矩和剪力</p><p><b>　　計算柱的軸力：</b></p><p><b>　　計算柱的剪力：</b></p>

118、<p>　　A柱: V6A=-(47.96+41.4)/3.9=-22.91 KN</p><p>　　V5A=-(39.06+39.77)/3.9=-20.21 KN</p><p>　　V4A=-(39.77+39.77)/3.9=-20.39 KN</p><p>　　V3A=-(39.77+39.59)/3.9=-20.35 KN</p&g

119、t;<p>　　V2A=-(40.18+44.93)/3.9=-21.82 KN</p><p>　　V1A=-(28.51+14.3)/5.0=-8.56 KN</p><p>　　B柱: V6B=-(50.45+41.17)/3.9=-23.49 KN</p><p>　　V6B=-(38.06+39.19)/3.9=-19.81KN<

120、/p><p>　　V6B=-(39.19+39.19)/3.9=-20.10KN</p><p>　　V6B=-(39.19+38.98)/3.9=-20.04KN</p><p>　　V6B=-(39.52+45.32)/3.9=-21.75 KN</p><p>　　V6B=-(29.03+14.5)/5.0=-8.7 KN</p>

121、;<p>　　圖3.16 恒載作用下的剪力和軸力圖</p><p>　　圖3.17 將梁端彎矩轉化為柱端的剪力團</p><p>　　圖3.18 框架梁在恒載作用下經調幅并算至柱邊截面的彎矩</p><p>　　3.5.4活載作用下的內力計算::</p><p>　　活載(豎向荷載)作用下的 內力計算采用分層法,以中間層為例

122、,柱的線剛度取框架柱實際線剛度的0.9倍.</p><p>　　圖3.19 活載下的線剛度</p><p>　　由于梁上的分布荷載由三角形和集中荷載三部分組成,在求固端彎矩時,先將三角形分布荷載,代為等效均布荷載的計算公式如下：</p><p>　　如恒載計算簡圖結構構內力可用彎矩分配法,計算并可利用彎矩分配法計算并可利用結構對稱性取二分之一結構計算.</p&

123、gt;<p>　　把三角形分布荷載等效成均布荷載后，恒載作用下結構的計算簡圖：</p><p>　　圖3.20 活載作用下三角形分布荷載等效成均布荷載的節(jié)后計算簡圖</p><p>　　三角形分布荷載等效成均布荷載的節(jié)后計算簡圖</p><p>　　頂層各桿的固端彎矩為：</p><p><b>　　偏心彎矩&l

124、t;/b></p><p>　　表3.12 頂層層彎矩分配法計算圖</p><p>　　1.46 -2.78</p><p>　　求頂層邊跨跨中彎矩： </p><p>　　圖3.21 頂層彎矩圖</p><p>　　同樣可利用分配法

125、求得標準層及底層的各截面的彎矩圖:</p><p>　　標準層各桿的固端彎矩為：</p><p><b>　　偏心彎矩</b></p><p>　　表3.13 標準層彎矩分配法計算圖</p><p>　　5.83 -11.95</p>&

126、lt;p>　　標準層邊跨跨中彎矩:</p><p>　　圖3.22標準層彎矩圖</p><p>　　底層各桿的固端彎矩：</p><p><b>　　偏心彎矩</b></p><p>　　表3.14 底層彎矩分配法計算圖</p><p>　　5.83

127、 -11.95</p><p>　　求底層邊跨跨中彎矩:</p><p>　　圖3.23 底層彎矩圖</p><p>　　3.5.5活載作用下的內力組合：</p><p>　　由于該方法（分層法）所得的框架節(jié)點處的彎矩之和不為零。這是分層計算單元與實際結構不符所帶來的誤差。為提高精度，對節(jié)點，特別是邊節(jié)點不平衡彎

128、矩再作一次彎矩分配，予以修正。</p><p>　　恒載作用下的內力組合：</p><p>　　表3.15 六層的內力組合</p><p>　　表3.16 五層的內力組合</p><p>　　表3.17 四層和三層的內力組合</p><p>　　表3.18 二層的內力組合</p><p>