zh1100柴油機(jī)齒輪室蓋多孔鉆組合機(jī)床總體及后主軸箱設(shè)計(jì)畢業(yè)設(shè)計(jì)

1、<p><b>　　目 錄</b></p><p><b>　　1 前言</b></p><p>　　本課題是設(shè)計(jì)ZH1100柴油機(jī)齒輪室蓋多孔鉆組合機(jī)床，課題來(lái)源于鹽城市江動(dòng)集團(tuán)，為了保證零件的加工精度，在整個(gè)設(shè)計(jì)過(guò)程中應(yīng)滿(mǎn)足以下幾點(diǎn)要求：</p><p>　　A.機(jī)床要求運(yùn)轉(zhuǎn)平穩(wěn)，結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，工作可靠，裝

2、卸方便，維修及調(diào)整便利；</p><p>　　B.加工精度應(yīng)符合零件圖要求；</p><p>　　C.主軸箱能滿(mǎn)足機(jī)床總體方案的要求（轉(zhuǎn)速，轉(zhuǎn)向，功率，坐標(biāo)要求）。</p><p>　　本課題將有4人來(lái)進(jìn)行設(shè)計(jì)，本人將主要進(jìn)行后主軸箱設(shè)計(jì)。為了保證加工零件的質(zhì)量、產(chǎn)量和降低成本。首先制定了合理的工藝方案，然后按工藝方案的需求確定機(jī)床的配置型式，選擇通用部件，設(shè)計(jì)專(zhuān)用

3、部件和工作循環(huán)的控制系統(tǒng)。為了表達(dá)該組合機(jī)床設(shè)計(jì)的總體方案，在設(shè)計(jì)時(shí)要繪制“三圖一卡”，即ZH1100柴油機(jī)齒輪室蓋多孔鉆組合機(jī)床的加工工序圖、加工示意圖、機(jī)床聯(lián)系尺寸圖和生產(chǎn)率計(jì)算卡。然后將根據(jù)“三圖一卡”進(jìn)行組合機(jī)床的設(shè)計(jì)、調(diào)整和驗(yàn)收。</p><p>　　組合機(jī)床的設(shè)計(jì)，目前基本上有兩種情況：其一，是根據(jù)具體加工對(duì)象的具體情況進(jìn)行專(zhuān)門(mén)設(shè)計(jì)，這是當(dāng)前最普遍的做法。其二，隨著組合機(jī)床在我國(guó)機(jī)械行業(yè)的廣泛使用，廣

4、大工人和工程技術(shù)人員總結(jié)自己設(shè)計(jì)、生產(chǎn)和使用組合機(jī)床的經(jīng)驗(yàn)，發(fā)現(xiàn)組合機(jī)床不僅在其組成部件方面有共性，可設(shè)計(jì)成通用部件，而且一些行業(yè)在完成一定工藝范圍內(nèi)組合機(jī)床是極其相似的，有可能設(shè)計(jì)為通用機(jī)床，這種機(jī)床稱(chēng)為“專(zhuān)能組合機(jī)床”。這種組合機(jī)床就不需要每次按具體加工對(duì)象進(jìn)行專(zhuān)門(mén)設(shè)計(jì)和生產(chǎn)，而是可以設(shè)計(jì)成通用品種，組織成批生產(chǎn)，然后按被加工的零件的具體需要，配以簡(jiǎn)單的夾具及刀具，即可組成加工一定對(duì)象的高效率設(shè)備。</p><p

5、>　　為了使組合機(jī)床能在中小批量生產(chǎn)中得到應(yīng)用，往往需要應(yīng)用成組技術(shù)，把結(jié)構(gòu)和工藝相似的零件集中在一臺(tái)組合機(jī)床上加工，以提高機(jī)床的利用率。</p><p>　　組合機(jī)床未來(lái)的發(fā)展將更多的采用調(diào)速電動(dòng)機(jī)和滾珠絲杠等傳動(dòng)，以簡(jiǎn)化結(jié)構(gòu)、縮短生產(chǎn)節(jié)拍；采用數(shù)字控制系統(tǒng)和多軸箱、夾具自動(dòng)更換系統(tǒng)，以提高工藝可調(diào)性；以及納入柔性制造系統(tǒng)等。</p><p>　　現(xiàn)代組合機(jī)床的主要通用部件制造廠(chǎng)相

6、繼發(fā)展了直流伺服驅(qū)動(dòng)和交流伺服驅(qū)動(dòng)滑臺(tái)、數(shù)控滑臺(tái)、數(shù)控三坐標(biāo)加工模塊、多軸箱儲(chǔ)存和多軸箱更換裝置等新一代通用部件。德國(guó)許勒·惠勒公司的機(jī)械進(jìn)給部件采用諧波減速器，與常用的圓柱齒輪減速器或行星減速器相比，具有降速比大、體積小、結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、承載能力大、傳動(dòng)效率高、噪音低、傳動(dòng)平穩(wěn)等優(yōu)點(diǎn)?，F(xiàn)代組合機(jī)床也已逐漸打破了通常認(rèn)為只適應(yīng)于箱體類(lèi)零件加工的模式，其功能和應(yīng)用范圍正在不斷延伸和擴(kuò)展。其自動(dòng)線(xiàn)主要用于大批量生產(chǎn)，雖然技術(shù)已很成熟，但

7、一般利用率低、缺乏柔性，難以適應(yīng)現(xiàn)代中批量輪番生產(chǎn)的需要。[4]</p><p>　　現(xiàn)代機(jī)械制造工業(yè)發(fā)展的特征是：產(chǎn)品更新?lián)Q代的周期縮短，多品種、中小批量輪番生產(chǎn)已成為普遍的生產(chǎn)方式。因此，具有一定柔性，能對(duì)多品種、小批量生產(chǎn)方式作出快速響應(yīng)，是現(xiàn)代組合機(jī)床及加工系統(tǒng)發(fā)展的必然趨勢(shì)。國(guó)外已推出轉(zhuǎn)塔與換箱結(jié)合，換箱和換刀結(jié)合的自動(dòng)換箱機(jī)床，它們各自結(jié)合兩者優(yōu)點(diǎn)，使組合機(jī)床進(jìn)一步柔性化。</p>&l

8、t;p>　　設(shè)計(jì)出來(lái)的組合機(jī)床總體達(dá)到：機(jī)床應(yīng)能滿(mǎn)足加工要求，保證加工精度；機(jī)床應(yīng)運(yùn)轉(zhuǎn)平穩(wěn)，工作可靠，結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，裝卸方便，便于維修、調(diào)整；機(jī)床盡量能用通用件以便降低制造成本；機(jī)床各動(dòng)力部件用電氣控制。</p><p>　　2 組合機(jī)床總體設(shè)計(jì)</p><p>　　組合機(jī)床是按高度集中工序原則，針對(duì)被加工零件的特點(diǎn)及工藝要求設(shè)計(jì)的一種高效率專(zhuān)用機(jī)床。</p><p&

9、gt;　　2.1 總體方案論證</p><p>　　2.1.1 被加工零件的特點(diǎn)</p><p>　　本設(shè)計(jì)的組合機(jī)床加工對(duì)象為ZH1100柴油機(jī)齒輪室蓋，材料是HT200，硬度HB190-240，為了能達(dá)到質(zhì)量好，效益高，我們采用了工序集中的原則進(jìn)行設(shè)計(jì)。</p><p>　　2.1.2 影響機(jī)床工藝方案制定的主要因素</p><p>　

10、　a．被加工零件的加工精度和加工工序</p><p>　　雖然齒輪室蓋的本道工序加工粗糙度要求不怎么高，但有一定的形狀精度與位置精度的要求，安排工藝應(yīng)在一個(gè)工位上對(duì)26個(gè)孔同時(shí)進(jìn)行加工，因齒輪室蓋上孔的間距很小，應(yīng)用立式加工時(shí)，有利于切削落下導(dǎo)向，造成導(dǎo)向精度早期走失，不利于保證加工精度，所以應(yīng)選用臥式床身。</p><p>　　為了保證機(jī)床在加工過(guò)程中的穩(wěn)定性，鉆頭滑臺(tái)應(yīng)選用液壓矩形導(dǎo)軌

11、型式。</p><p>　　b．被加工零件的特點(diǎn)</p><p>　　被加工的齒輪室蓋體本身為鑄鐵，且孔分布在不同的端面上，孔的直徑又是不怎么大，考慮到重心、振動(dòng)、齒輪室蓋的形狀及重量與安裝方便等原因，宜用單工位、臥式機(jī)床加工較合適。</p><p><b>　　c．零件的生產(chǎn)批量</b></p><p>　　本組合機(jī)床

12、是為了適應(yīng)ZH1100型柴油機(jī)齒輪室蓋的大批量生產(chǎn)，且多為連續(xù)生產(chǎn)機(jī)床，此時(shí)應(yīng)盡量將工序集中到一臺(tái)或少數(shù)幾臺(tái)機(jī)床進(jìn)行加工，以提高機(jī)床的利用率。</p><p><b>　　d．機(jī)床的使用條件</b></p><p>　　本機(jī)床使用場(chǎng)地條件較好，車(chē)間溫度在三十度之里，使用液壓傳動(dòng)能較好的發(fā)揮機(jī)床的工作性能，其它機(jī)床結(jié)構(gòu)亦能很好的適應(yīng)使用條件。</p>&l

13、t;p>　　從上述因素分析，本方案是最佳、可行的。</p><p>　　2.1.3 工藝路線(xiàn)的確立</p><p>　　被加工零件需要在組合機(jī)床上完成的加工工序，以及應(yīng)保證的加工精度是制定機(jī)床方案的主要依據(jù)。</p><p>　　本設(shè)計(jì)是為鉆削ZH1100型柴油機(jī)齒輪室蓋上的26個(gè)孔的工序而專(zhuān)門(mén)設(shè)計(jì)的，為了能達(dá)到質(zhì)量好、效率高。我們采用了工序集中的原則進(jìn)行設(shè)計(jì)

14、。</p><p><b>　　擬訂步驟：</b></p><p>　　a．分析研究加工要求和現(xiàn)場(chǎng)工藝；</p><p>　　b．定位基準(zhǔn)和夾壓部件的選擇；</p><p>　　c．影響工藝方案的主要因素；</p><p>　　d．工序間余量的確定。</p><p>　　本

15、次設(shè)計(jì)的組合機(jī)床是用于加工柴油機(jī)齒輪室蓋的鉆孔專(zhuān)用組合機(jī)床，其工藝方案為鉆孔，其具體的加工工藝如下：</p><p>　　ZH1100型柴油機(jī)機(jī)體的加工工藝：</p><p><b>　　a.粗銑上表面；</b></p><p><b>　　b.粗銑下表面；</b></p><p>　　c.粗銑左、

16、右表面；</p><p>　　d.粗銑前、后表面；</p><p><b>　　e.精銑上表面；</b></p><p><b>　　f.精銑下表面；</b></p><p>　　g.精銑左、右表面；</p><p>　　h.精銑前、后表面；</p><p

17、><b>　　i.粗鏜孔；</b></p><p><b>　　j.精鏜孔；</b></p><p>　　k.鉆左、右、后孔；</p><p><b>　　l.锪孔；</b></p><p><b>　　m.攻絲。</b></p>&l

18、t;p>　　左側(cè)面：a.鉆6－M6－7H孔至Φ5（深15）；</p><p>　　b.鉆6－Φ20孔（深10）；</p><p>　　右側(cè)面：a.鉆6－Φ10孔至6－Φ9.6(深38)；</p><p>　　b.鉆M14×1.5－6H孔至Φ12.5（深20）；</p><p>　　c.鉆M8－6H孔至Φ6.7；</p&g

19、t;<p>　　d.鉆3－Φ10 孔至3－Φ9.6(深78)；</p><p>　　后側(cè)面：a.鉆3－Φ9孔至3－Φ8.7；</p><p>　　b.鉆M12×1.25－6H孔至Φ10.75深(12)。</p><p>　　2.1.4 機(jī)床配置型式的選擇</p><p>　　機(jī)床的配置型式有立式和臥式兩種。</p

20、><p>　　立式機(jī)床的優(yōu)點(diǎn)是占地面積小，自由度大，操作方便，其缺點(diǎn)是機(jī)床重心高，振動(dòng)大。臥式機(jī)床的優(yōu)點(diǎn)是加工和裝配工藝性好，振動(dòng)小，運(yùn)動(dòng)平穩(wěn)，機(jī)床重心較低，精度高，安裝方便，其缺點(diǎn)是削弱了床身的剛性，占地面積大。機(jī)床的配置型式在很大程度上取決于被加工零件的大小、形狀及加工部位等因素。</p><p>　　臥式機(jī)床多用于加工孔中心線(xiàn)與定位基準(zhǔn)面平行的情況，而立式機(jī)床則適用于加工定位基面是水平的

21、，而加工的孔與基面相垂直的工件?？紤]到汽車(chē)變速箱箱體的結(jié)構(gòu)為臥式長(zhǎng)方體，從裝夾的角度來(lái)看，臥式平放比較方便，也減輕了工人的勞動(dòng)強(qiáng)度。</p><p>　　通過(guò)以上的比較，考慮到臥式機(jī)床振動(dòng)小，裝夾方便等因素，選用臥式組合機(jī)床。</p><p>　　2.1.5 定位基準(zhǔn)的選擇</p><p>　　組合機(jī)床是針對(duì)某種零件或零件某道工序設(shè)計(jì)的。正確選擇定位基準(zhǔn)，是確保加工

22、精度的重要條件，同時(shí)也有利于實(shí)現(xiàn)最大限度的集中工序，從而收到減少機(jī)床臺(tái)數(shù)的效果?！　　　　　　?　　　　</p><p>　　本設(shè)計(jì)的柴油機(jī)齒輪室蓋是箱體類(lèi)零件，箱體類(lèi)零件一般都有較高精度的孔和面需要加工，又常常要在幾次安裝下進(jìn)行。因此，定位基準(zhǔn)選擇“一面雙孔”是最常用的方法， 因此該被加工零件采用 “一面兩銷(xiāo)”的定位方案，定位基準(zhǔn)和夾壓點(diǎn)見(jiàn)零件的工序圖。該

23、定位方案限制的自由度敘述如下：以工件的右側(cè)面為定位基準(zhǔn)面，約束了y、z向的轉(zhuǎn)動(dòng)和x向的移動(dòng) 3個(gè)自由度。圓柱銷(xiāo)約束了y、z向的移動(dòng)2個(gè)自由度。削邊銷(xiāo)約束了x向的轉(zhuǎn)動(dòng)1個(gè)自由度。這樣工件的6個(gè)自由度被完全約束了也就得到了完全的定位。</p><p>　　2.1.6滑臺(tái)傳動(dòng)型式選用</p><p>　　本組合機(jī)床采用的是液壓滑臺(tái)。與機(jī)械滑臺(tái)相比較，液壓滑臺(tái)具有如下優(yōu)點(diǎn)：在相當(dāng)大的范圍內(nèi)進(jìn)給量可

24、以無(wú)級(jí)調(diào)速；可以獲得較大的進(jìn)給力；由于液壓驅(qū)動(dòng)，零件磨損小，使用壽命長(zhǎng)；工藝上要求多次進(jìn)給時(shí)，通過(guò)液壓換向閥，很容易實(shí)現(xiàn)；過(guò)載保護(hù)簡(jiǎn)單可靠；由行程調(diào)速閥來(lái)控制滑臺(tái)的快進(jìn)轉(zhuǎn)工進(jìn)，轉(zhuǎn)換精度高，工作可靠。但采用液壓滑臺(tái)也有其弊端，如：進(jìn)給量由于載荷的變化和溫度的影響而不夠穩(wěn)定；液壓系統(tǒng)漏油影響工作環(huán)境，浪費(fèi)能源；調(diào)整維修比較麻煩。本課題的加工對(duì)象是ZH1100柴油機(jī)齒輪室蓋左、右、后三個(gè)面上的26個(gè)孔，位置精度和尺寸精度要求較高，因此采用液壓

25、滑臺(tái)。</p><p>　　由此，根據(jù)已定的工藝方案和機(jī)床配置形式并結(jié)合使用及修理等因素，確定機(jī)床為臥式雙面單工位液壓傳動(dòng)組合機(jī)床，液壓滑臺(tái)實(shí)現(xiàn)工作進(jìn)給運(yùn)動(dòng)，選用配套的動(dòng)力箱驅(qū)動(dòng)多軸箱鉆孔主軸。</p><p>　　2.2切削用量及選擇刀具確定</p><p>　　2.2.1切削用量選擇 </p><p>　　切削用量選擇是否合理，對(duì)組合機(jī)床

26、的加工精度、生產(chǎn)率、刀具耐用度、機(jī)床的布局形式及正常工作均有很大影響。組合機(jī)床多軸箱上所以的刀具共用一個(gè)進(jìn)給系統(tǒng)，通常為標(biāo)準(zhǔn)動(dòng)力滑臺(tái)。由查文獻(xiàn)[1]得硬度HB190-240時(shí)，高速鋼鉆頭的切削用量如下表：</p><p>　　在選擇切削速度時(shí)，要求同一多軸箱上各刀具每分鐘進(jìn)給量必須相等并等于滑臺(tái)的工進(jìn)速度（單位為mm/min），因此，一般先按各刀具選擇較合理的轉(zhuǎn)速(單位為r/min)和每轉(zhuǎn)進(jìn)給量（單位為mm/r）

27、，再根據(jù)其工作時(shí)間最長(zhǎng)、負(fù)荷最重、刃磨較困難的所謂“限制性刀具”來(lái)確定并調(diào)整每轉(zhuǎn)進(jìn)給量和轉(zhuǎn)速，通過(guò)“試湊法”來(lái)滿(mǎn)足每分鐘進(jìn)給量相同的要求，根據(jù)文獻(xiàn)[1]中表(6-11)和表（6-12)選定加工各孔的切削用量如下：即</p><p>　　表2-1高速鋼鉆頭切削用量</p><p><b>　　（2-1）</b></p><p>　　在選擇了轉(zhuǎn)速后

28、就可以根據(jù)公式</p><p><b>　　（2-2）</b></p><p>　　式中： ——切削速度，單位m/min；</p><p>　　—— 加工（鉆頭）直徑，單位mm；</p><p>　　—— 進(jìn)給量，單位mm/r；</p><p>　　—— 每分鐘轉(zhuǎn)數(shù)，單位；</p>

29、<p>　　選擇合理的切削速度。</p><p><b>　　A．左側(cè)面鉆孔：</b></p><p>　　a) 加工6-M6-7螺紋底孔，鉆孔至尺寸6-φ5，Ra12.5；</p><p>　　查表2-1得：=12.8112m/min ；</p><p>　　b) 锪6-φ20平面，Ra12.5；</p

30、><p>　　查表2-1得：=13.6904m/min；</p><p><b>　　B．右側(cè)面鉆孔：</b></p><p>　　a) 加工6-φ10，鉆孔至尺寸6-φ9.6，深38（通），Ra12.5；</p><p>　　查表2-1得：=15.9m/min；</p><p>　　b) 加工M14

31、×1.5-6H，鉆孔至尺寸φ12.5，Ra12.5；</p><p>　　查表2-1得：=14.8m/min；</p><p>　　c) 加工3-φ10，鉆孔至尺寸3-φ9.6，深78（通），Ra12.5；</p><p>　　查表2-1得：=15.9m/min；</p><p><b>　　C．后側(cè)面鉆孔：</b&

32、gt;</p><p>　　a) 加工3-φ9，鉆孔至尺寸3-φ8.7，Ra12.5；</p><p>　　查表2-1得：=11.474m/min；</p><p>　　b) 加工M12×1.25-6H螺紋底孔，鉆孔至尺寸φ10.75，Ra12.5；</p><p>　　查表2-1得：=10.09m/min；</p>

33、<p>　　2.2.2切削力、切削扭矩及切削功率計(jì)算</p><p>　　根據(jù)文獻(xiàn)[1]表(6-20)中公式 </p><p><b>　　（2-3）</b></p><p><b>　?。?-4）</b></p><p><b>　　（2-5）</b></p&

34、gt;<p><b>　　（2-6）</b></p><p>　　式中： —— 軸向切削力，單位N；</p><p>　　—— 加工（鉆頭）直徑，單位mm；</p><p>　　—— 進(jìn)給量，單位mm/r；</p><p><b>　　—— 布氏硬度；</b></p>&

35、lt;p>　　—— 切削轉(zhuǎn)矩，單位Nmm；</p><p>　　—— 切削功率，單位kW。</p><p><b>　　A. 左側(cè)面鉆孔</b></p><p>　　a) 加工6-M6-7螺紋底孔，鉆孔至尺寸6-φ5，Ra12.5；</p><p><b>　　mm</b></p>

36、;<p>　　b) 锪6-φ20平面，Ra12.5；</p><p><b>　　mm</b></p><p><b>　　B. 右側(cè)面鉆孔</b></p><p>　　a) 加工6-φ10，鉆孔至尺寸6-φ9.6，深38（通），Ra12.5;</p><p><b>　　m

37、m</b></p><p>　　b) 加工M14*1.5-6H，鉆孔至尺寸φ12.5，Ra12.5；</p><p><b>　　mm</b></p><p>　　c) 加工3-φ10，鉆孔至尺寸3-φ9.6，深78（通），Ra12.5；。</p><p><b>　　mm</b><

38、;/p><p><b>　　C．后側(cè)面鉆孔</b></p><p>　　a) 加工3-φ9，鉆孔至尺寸3-φ8.7，Ra12.5；</p><p><b>　　mm</b></p><p>　　b）加工M12*1.25-6H螺紋底孔，鉆孔至尺寸φ10.75，Ra12.5；</p><

39、p><b>　　mm</b></p><p>　　2.3 組合機(jī)床總體設(shè)計(jì)－“三圖一卡”</p><p>　　組合機(jī)床“三圖一卡”，就是針對(duì)具體零件在選定的工藝和結(jié)構(gòu)方案的基礎(chǔ)上，進(jìn)行組合機(jī)床總體方案圖樣文件設(shè)計(jì)，其內(nèi)容包括：繪制被加工零件工序圖、加工示意圖、機(jī)床聯(lián)系尺寸總圖和編制生產(chǎn)率計(jì)算卡。</p><p>　　2.3.1 被加工零件

40、工序圖</p><p>　　被加工零件工序圖是根據(jù)選擇的工藝方案，表示在機(jī)床上完成工序內(nèi)容加工部位的尺寸及精度、技術(shù)要求、加工定位基準(zhǔn)、夾壓部位以及被加工零件的材料、硬度和機(jī)床加工前毛坯情況的圖紙。它是設(shè)計(jì)及驗(yàn)收機(jī)床的重要數(shù)據(jù)，也是制造使用時(shí)調(diào)節(jié)機(jī)床的重要技術(shù)文件。</p><p><b>　　A．被加工零件</b></p><p>　　名稱(chēng)及

41、編號(hào)：齒輪室蓋 ZH1100</p><p>　　材料及硬度：HT200 HB190—240 </p><p><b>　　B．圖中符號(hào)</b></p><p>　　↓夾緊點(diǎn) 定位基面</p><p>　　見(jiàn)附圖BDJZ031-01</p><p>　　2.3.2 加工示意圖&

42、lt;/p><p>　　零件加工的工藝方案要通過(guò)加工示意圖反映出來(lái)。加工示意圖表示被加工零件在機(jī)床上的加工過(guò)程，刀具、輔具的布置狀況以及工件、夾具、刀具等機(jī)床各部件間的相對(duì)位置關(guān)系，機(jī)床的工作行程及工作循環(huán)等。 </p><p><b>　　A. 刀具的選擇</b></p><p>　　在編制加工示意圖的過(guò)程中，首先遇

43、到刀具的選擇。而一臺(tái)機(jī)床刀具的選擇是否合理，直接影響到機(jī)床的加工精度，生產(chǎn)率，工作情況。因而正確選擇刀具是一個(gè)相當(dāng)重要的工作。刀具的選擇要考慮到工件加工尺寸精度，表面粗糙度，切屑的排除及生產(chǎn)率要求等因素。鉆孔刀具其直徑應(yīng)與加工終了時(shí)刀具螺紋螺旋槽后端和導(dǎo)向套外端有一定的距離。</p><p>　　本工序加工3×φ8.7mm，可選用φ8.7mm的高速鋼麻花鉆頭；加工φ10.75mm，可選用φ10.75mm

44、高速麻花鉆頭；加工6×φ5mm，可選用φ5mm的高速鋼麻花鉆頭；加工6×φ20mm，可選用φ20mm的高速鋼麻花鉆頭；加工9×φ9.6mm，可選用φ9.6mm的高速鋼麻花鉆頭；加工φ12.5mm，可選用φ12.5mm的高速鋼麻花鉆頭。</p><p>　　B. 導(dǎo)向結(jié)構(gòu)的選擇</p><p>　　組合機(jī)床鉆孔時(shí)，零件上孔的位置精度主要是靠刀具的導(dǎo)向裝置來(lái)保證的

45、。導(dǎo)向裝置的作用是：保證刀具相對(duì)工件的正確位置；保證刀具相互間的正確位置；提高刀具系統(tǒng)的支承剛性。本課題中加工26孔時(shí)，導(dǎo)向表面定轉(zhuǎn)線(xiàn)速度小于20m/min所以導(dǎo)向裝置選擇用定導(dǎo)套。</p><p>　　由參考文獻(xiàn)[1]表8-4查得導(dǎo)套的具體數(shù)值如下：</p><p>　　左面加工Φ5的孔D=10mm，D1=15mm，D2=18mm，D3=M6，L=12 mm，（短型導(dǎo)套）l=8mm，l1

46、=3mm，l3=12mm， e=14.5mm；加工Φ20的平面D=30mm，D1=40mm，D2=44mm，D3=M8，L=25 mm，（短型導(dǎo)套）l=10mm，l1=4mm，l3=16mm， e=29mm。</p><p>　　右面加工Φ9.6的孔D=15mm，D1=22mm，D2=26mm，D3=M6，L=16 mm，（短型導(dǎo)套）l=8mm，l1=3mm，l3=12mm，e=18.5mm；加工Φ12.5 D=

47、22mm，D1=30mm，D2=34mm，D3=M8，L=20 mm，（短型導(dǎo)套）l=10mm，l1=4mm，l3=16mm，e=24mm。</p><p>　　后面加工Φ8.7的孔D=10mm，D1=22mm，D2=26mm，D3=M6，L=16 mm，（短型導(dǎo)套）l=8mm，l1=3mm，l3=12mm， e=18.5mm；加工Φ10.75的孔D=18mm，D1=26mm，D2=30mm，D3=M8，L=16

48、 mm，（短型導(dǎo)套）l=10mm，l1=4mm，l3=12mm， e=22mm。</p><p>　　C.確定主軸尺寸，外尺寸</p><p>　　主軸用于鉆孔，選用滾珠軸承主軸，又因?yàn)樽詣?dòng)卡頭與刀具剛性連接，所以該主軸為長(zhǎng)主軸，故本機(jī)床中的主軸場(chǎng)為滾珠軸承長(zhǎng)主軸，根據(jù)由選定的切削用量計(jì)算得到切削轉(zhuǎn)矩T由文獻(xiàn)[1]P43 得</p><p><b>　?。?/p>

49、2-7）</b></p><p>　　式中:d——軸直徑 T-軸所傳遞的轉(zhuǎn)矩 B——系數(shù)</p><p>　　本課題中主軸為剛性主軸，故取B=7.3</p><p>　　本設(shè)計(jì)是三面加工，采用錐柄鉆擴(kuò)復(fù)合刀具加工，考慮到安裝過(guò)程中軸的互換性，安裝方便等因素，其中左面加工為12個(gè)孔，根據(jù)前面計(jì)算所得的切削扭矩，及公式，查[1]表3-4得軸徑都可以選20

50、mm，再根據(jù)D/d1為32/20，主軸外伸尺寸為115mm。主軸箱端面到零件加工表面的距離為330mm或325mm，選用2-215T0635-01系列接桿，莫氏圓錐度為；右面加工10個(gè)孔，根據(jù)前面計(jì)算所得的切削扭矩，得軸徑都可以選20mm，得D/d1為32/20，主軸外伸尺寸為115mm，采用2-245T0635-01系列接桿，莫氏錐度為1；后面加工4個(gè)孔，1-3孔根據(jù)前面計(jì)算所得的切削扭矩，得軸徑都可以選20mm，得D/d1為32/2

51、0，4孔根據(jù)前面計(jì)算所得的切削扭矩，得軸徑都可以選25mm，得D/d1為40/28，主軸外伸尺寸都為115mm，都采用2-245T0635-01系列接桿，莫氏錐度為1。</p><p>　　D. 動(dòng)力部件工作循環(huán)及行程的確定</p><p>　　a) 工作進(jìn)給長(zhǎng)度LI的確定</p><p>　　LI應(yīng)等于 應(yīng)加工部位長(zhǎng)度(多軸加工接最長(zhǎng)孔計(jì))與刀具切入長(zhǎng)度L1和切出

52、長(zhǎng)度L2和切入長(zhǎng)度一般為5-10，根據(jù)工件段面的誤差情況確定，鉆孔時(shí)切出長(zhǎng)度按</p><p><b>　?。?-8）</b></p><p><b>　　（2-9）</b></p><p>　　三個(gè)面上鉆孔時(shí)的工作進(jìn)給長(zhǎng)度見(jiàn)下表</p><p>　　表2-2工作進(jìn)給參數(shù)</p>&l

53、t;p>　　b) 進(jìn)給長(zhǎng)度的確定</p><p>　　快速進(jìn)給是指動(dòng)力部件把刀具送到工作進(jìn)給位置。左動(dòng)力頭工作循環(huán)中，快進(jìn)的長(zhǎng)度為252mm。右動(dòng)力頭工作循環(huán)中，快進(jìn)的長(zhǎng)度為185mm， 后動(dòng)力頭工作循環(huán)中，快進(jìn)的長(zhǎng)度為143mm。</p><p>　　c) 快速退回長(zhǎng)度的確定</p><p>　　快速退回長(zhǎng)度等于快速進(jìn)給和工作進(jìn)給長(zhǎng)度之和。由已確定的快速進(jìn)給

54、和工作進(jìn)給長(zhǎng)度可知，一般在固定式夾具鉆孔或擴(kuò)孔的機(jī)床上動(dòng)力頭快速退回的行程只要把所有的刀具都退回至導(dǎo)套內(nèi)，不影響工件裝卸即可。</p><p>　　d) 動(dòng)力部件總行程的確定</p><p>　　動(dòng)力部件的總行程，除能保證實(shí)現(xiàn)上述工作循環(huán)外，還要考慮裝卸和調(diào)整刀具的方便性，即要考慮前、后備量。前備量是由于刀具的磨損成為了補(bǔ)償安裝制造的誤差，動(dòng)力部件要向前調(diào)整的距離，此距離不小于15-20m

55、m，后備量考慮刀具從主軸孔和夾具導(dǎo)套孔取出所要的距離，保證刀具退離導(dǎo)套外端面的距離要大于刀桿插入主軸孔內(nèi)的長(zhǎng)度。</p><p>　　動(dòng)力部件的總行程為快退行程與前后備量之和。</p><p>　　機(jī)床左動(dòng)力部件在工作循環(huán)中，前備量55mm，后備量80mm。</p><p>　　機(jī)床右動(dòng)力部件在工作循環(huán)中，前備量30mm，后備量100mm。</p>&

56、lt;p>　　機(jī)床后動(dòng)力部件在工作循環(huán)中，前備量36mm，后備量34mm。</p><p>　　加工示意圖如附圖BDJZ031-02所示。</p><p>　　2.3.3 機(jī)床聯(lián)系尺寸圖</p><p>　　機(jī)床聯(lián)系尺寸圖是用來(lái)表示機(jī)床的配備型式和布局，各部件的輪廓尺寸和相互關(guān)系的圖紙。聯(lián)系尺寸圖也可看成是簡(jiǎn)化的機(jī)床總圖，它表示機(jī)床的配備型式和布局。通用部件的

57、選擇是否合適為進(jìn)一步發(fā)展通用多軸箱夾具等專(zhuān)用部件、零件的設(shè)計(jì)提供依據(jù)。</p><p><b>　　A．選擇動(dòng)力部件</b></p><p>　　組合機(jī)床的動(dòng)力部件是配置組合機(jī)床的基礎(chǔ)。包括用以實(shí)現(xiàn)刀具主軸旋轉(zhuǎn)主運(yùn)動(dòng)的動(dòng)力箱、切削用頭及動(dòng)力滑臺(tái)、各主要性能參數(shù)及配套關(guān)系。</p><p><b>　　（2-10）</b>&

58、lt;/p><p>　　因電機(jī)輸出經(jīng)動(dòng)力箱時(shí)還有功率損耗，所以由參考文獻(xiàn)[1]表5-39左面和右面選擇功率為5.5kw的電機(jī)，其型號(hào)為：，選取1TD40型動(dòng)力箱，L3=395mm，電機(jī)轉(zhuǎn)速1440 r/min，動(dòng)力箱的主軸轉(zhuǎn)速720r/min ，后面選擇功率為3kw的電機(jī)，其型號(hào)為，選取1TD40型動(dòng)力箱，L3=395mm，電機(jī)轉(zhuǎn)速960r/min，動(dòng)力箱主軸轉(zhuǎn)速480r/min。</p><p&

59、gt;　　B．滑臺(tái)及底座的選擇</p><p>　　由于液壓驅(qū)動(dòng)，零件損失小，使用壽命長(zhǎng)，所以選擇液壓滑臺(tái)。由于Y1TD40型動(dòng)力箱滑鞍長(zhǎng)度L=800mm，由參考文獻(xiàn)[1]表5-1左面和右面、后面都選擇1HY40I型滑臺(tái)及配套的側(cè)底座選擇1CC401I。</p><p>　　C．多軸箱輪廓尺寸的設(shè)計(jì)</p><p>　　確定機(jī)床的裝料高度，新頒國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)裝料高度為10

60、60mm，實(shí)際設(shè)計(jì)時(shí)常在850～1060mm之間選取，選取裝料高度為1000mm。</p><p>　　多軸箱的寬度與高度的大小與被加工零件的加工部位有關(guān)，可按下列關(guān)系式確定：</p><p>　　B=b+2b1 （2-11）</p><p>　　H=h+h1+b1

61、 （2-12）</p><p>　　式中：b-工件在寬度方向相距最遠(yuǎn)兩孔距離，b=340mm。</p><p>　　b1-最邊緣主軸中心距箱體外壁的距離，推薦b1≥70～100mm，取b1=100。</p><p>　　h-工件在高度方向相距最遠(yuǎn)的兩孔距離，h=238mm。</p><p>

62、　　h1-最低主軸高度。</p><p>　　因?yàn)榛_(tái)與底座的型號(hào)都已經(jīng)選擇，所以側(cè)底座的高度為已知值560mm，</p><p>　　滑臺(tái)滑座總高320mm；滑座與側(cè)底座的調(diào)整墊厚度一般取5mm，多軸箱底與滑臺(tái)滑座臺(tái)面間的間隙取0.5mm。</p><p>　　故h1=11+1000-(0.5+5+320+560)=125.5mm，通常推薦h1〉85～140mm，

63、所以h1=125.5mm符合通常推薦值。</p><p>　　同理：對(duì)于后主軸箱h1=41+1000-(0.5+5+320+560)=155.5mm，</p><p>　　故右主軸箱的輪廓尺寸為 B=b+2b1=340+2×100=540mm，</p><p>　　H=h+h1+b1=238+11+1000-(0.5+5+320+560）+100=460

64、.5mm。</p><p><b>　　按照取</b></p><p>　　由左面和右面尺寸相近，所以取</p><p><b>　　后主軸箱輪廓尺寸為</b></p><p>　　根據(jù)以上計(jì)算得出動(dòng)力箱的參數(shù)如表2-3</p><p>　　表2-3 動(dòng)力箱參數(shù)表</p

65、><p>　　組合機(jī)床聯(lián)系尺寸圖如附圖BDJZ031-03所示。</p><p>　　2.3.4 機(jī)床生產(chǎn)率計(jì)算卡</p><p>　　圖3-3 與二軸定距傳動(dòng)軸坐標(biāo)計(jì)算圖</p><p>　　（3-10）則： </p><p>　?。?-11）還原到X0Y坐標(biāo)系中去，則c點(diǎn)坐標(biāo)：</p><p&g

66、t;<b>　　（3-12）</b></p><p><b>　　計(jì)算軸5的坐標(biāo)：</b></p><p>　　主軸3、驅(qū)動(dòng)軸坐標(biāo)分別為（222.000，108.124），（222.000，134.000）</p><p>　　3軸齒輪齒數(shù)：；模數(shù)</p><p>　　0軸齒輪齒數(shù)：；模數(shù)</

67、p><p>　　5軸齒輪齒數(shù)：；模數(shù)</p><p><b>　　可求得 </b></p><p>　　將坐標(biāo)值代入公式（3-7）得：</p><p>　　則由公式（3-8）得：</p><p>　　由公式（3-9）得：</p><p>　　由公式（3-10）得：<

68、/p><p>　　所以由公式（3-11）得：</p><p>　　還原到X0Y坐標(biāo)系中去，由公式（3-12），則5軸坐標(biāo)： </p><p>　　其它傳動(dòng)軸的坐標(biāo)的計(jì)算和中心距誤差驗(yàn)算可以此類(lèi)推。各傳動(dòng)軸坐標(biāo)見(jiàn)表3-3</p><p>　　表3-3 傳動(dòng)軸坐標(biāo)</p><p>　　3.4.2繪制坐標(biāo)檢查圖</p>

69、;<p>　　在完成坐標(biāo)計(jì)算工作之后，要繪制坐標(biāo)及傳動(dòng)關(guān)系檢查圖，用以檢查傳動(dòng)系統(tǒng)設(shè)計(jì)的正確性。其內(nèi)容包括：通過(guò)齒輪嚙合，檢查坐標(biāo)位置是否正確；檢查各零件有無(wú)碰撞現(xiàn)象；檢查附加機(jī)構(gòu)的位置是否合適等。見(jiàn)圖3-4</p><p>　　3.5 軸、齒輪的校核</p><p>　　可設(shè)計(jì)的齒輪傳動(dòng)在具體工作環(huán)境情況下，必須有足夠的，相應(yīng)的工作能力，以保證在整個(gè)壽命期間不致失效。所以在

70、齒輪過(guò)程中要進(jìn)行校核。</p><p>　　以傳動(dòng)軸8，5及其上面的齒輪為例，根據(jù)文獻(xiàn)[17]公式分別進(jìn)行軸與齒輪的校核。</p><p>　　3.5.1 齒輪強(qiáng)度的校核</p><p>　　在初步擬訂多軸箱傳動(dòng)系統(tǒng)后，還要對(duì)危險(xiǎn)齒輪進(jìn)行校核計(jì)算，尤其是對(duì)低速級(jí)齒輪或齒根到鍵槽距離較低的齒輪以及轉(zhuǎn)矩較大的齒輪。通過(guò)比較發(fā)現(xiàn)5軸上的齒輪較危險(xiǎn)，故對(duì)其進(jìn)行校核。<

71、/p><p>　　已選定齒輪采用45鋼，鍛造毛坯，軟齒面，大齒輪正火處理，小齒輪調(diào)質(zhì)，齒輪精度用8級(jí)，軟齒表面粗糙度為，對(duì)于需校核的一對(duì)0、5軸上的齒輪，齒數(shù)分別為，，模數(shù)為3，傳動(dòng)比，扭矩T=5.97N·m。</p><p><b>　　A.設(shè)計(jì)準(zhǔn)則</b></p><p>　　按齒面接觸疲勞強(qiáng)度設(shè)計(jì)，在按齒根彎曲疲勞強(qiáng)度校核。<

72、/p><p>　　B.按齒面接觸疲勞強(qiáng)度計(jì)算</p><p>　　(3-13) </p><p>　　式中：—節(jié)點(diǎn)區(qū)域系數(shù)，用來(lái)考慮節(jié)點(diǎn)齒廓形狀對(duì)接觸應(yīng)力的影響，其值查[17]圖7-15，取=1.8；</p><p>　　—材料系數(shù)，單位為，查[17]表7-5，取189.8；</p><p>　　—重合度系數(shù)，取

73、=0.90；</p><p>　　—齒寬系數(shù)，其值可查[17]表7-7，取=0.3；</p><p>　　u—齒數(shù)比，其值為大齒輪齒數(shù)與小齒輪齒數(shù)之比，u=1.143。</p><p>　　由文獻(xiàn)[17]圖7-6選擇材料的接觸疲勞極限應(yīng)力為：</p><p>　　由文獻(xiàn)[17]圖7-7選擇齒根彎曲疲勞極限應(yīng)力為：</p><

74、;p>　　應(yīng)力循環(huán)次數(shù)N由公式（3-13）和（3-14）計(jì)算可得：</p><p>　　××16×300×8=1.11× （3-14）</p><p>　　則 （3-15）</p><p>　　由文獻(xiàn)[

75、17]圖7-8，查得接觸疲勞壽命系數(shù)為</p><p>　　由文獻(xiàn)[17]圖7-9，查得彎曲疲勞壽命系數(shù)為</p><p>　　由文獻(xiàn)[17]表7-2查得接觸疲勞安全系數(shù)，彎曲疲勞安全系數(shù)，又為試驗(yàn)齒輪的應(yīng)力修正系數(shù)，按國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)取2.0，試選1.3。</p><p>　　由下列公式求許用接觸應(yīng)力和許用彎曲應(yīng)力：</p><p><b&g

76、t;　?。?-16）</b></p><p><b>　?。?-17）</b></p><p><b>　　圖3-4坐標(biāo)檢查圖</b></p><p><b>　?。?-18）</b></p><p><b>　?。?-19）</b></

77、p><p>　　將有關(guān)值帶入公式（3-13）得：</p><p><b>　?。?-20）</b></p><p><b>　　=</b></p><p><b>　　=66.26mm</b></p><p>　　則，，查文獻(xiàn)[17]圖7-10得；由[17]

78、表7-3查得，由文獻(xiàn)[17]表7-4查得，取，則1.653</p><p><b>　　修正，mm</b></p><p>　　由文獻(xiàn)[17]表7-6取標(biāo)準(zhǔn)模數(shù)m=3mm，與前面選定的模數(shù)相同，所以m=3mm符合要求。</p><p><b>　　C.計(jì)算幾何尺寸</b></p><p><b

79、>　　，</b></p><p><b>　　，</b></p><p><b>　　取。</b></p><p>　　D.校核齒根彎曲疲勞強(qiáng)度</p><p>　　由圖7-18查得，取</p><p>　　由文獻(xiàn)[17]公式（4-20）和（4-21）校核兩

80、齒輪的彎曲強(qiáng)度</p><p><b>　?。?-21）</b></p><p><b>　　（3-22）</b></p><p>　　所以齒輪完全達(dá)到要求。傳動(dòng)軸5與其余齒輪均用此方法進(jìn)行校核，其結(jié)果均符合要求。</p><p>　　3.5.2 軸的剛度、強(qiáng)度校核</p><p

81、>　　軸在初步完成結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)后，進(jìn)行校核計(jì)算。計(jì)算準(zhǔn)則是滿(mǎn)足軸的強(qiáng)度或剛度要求。進(jìn)行軸的強(qiáng)度校核計(jì)算時(shí)，應(yīng)根據(jù)軸的具體受載及應(yīng)力情況，采取相應(yīng)的方法，并恰當(dāng)?shù)剡x取其許用應(yīng)力，對(duì)于用于傳遞轉(zhuǎn)矩的軸應(yīng)按扭轉(zhuǎn)強(qiáng)度條件計(jì)算，對(duì)于只受彎矩的軸（心軸）應(yīng)按彎曲強(qiáng)度條件計(jì)算，兩者都具備的按疲勞強(qiáng)度條件進(jìn)行精確校核等。</p><p>　　在主軸箱中不管是主軸還是傳動(dòng)軸，它們的直徑都是按照扭轉(zhuǎn)剛度條件，根據(jù)其所受扭矩，由文獻(xiàn)

82、[17]表3-4選取的，所以它們的剛度都滿(mǎn)足要求。這里只對(duì)相對(duì)較為危險(xiǎn)的軸進(jìn)行強(qiáng)度的校核計(jì)算。</p><p>　　已選定后主軸箱主軸4，主軸4的轉(zhuǎn)矩T4=5.6556N·m、軸上齒輪z=25，模數(shù)m=3，則d=mz=3×25=75mm，</p><p>　　N （3-23）</p><p>　　N

83、 （3-24）</p><p><b>　　A.計(jì)算支承反力</b></p><p><b>　　軸承的支點(diǎn)位置</b></p><p>　　齒寬中點(diǎn)距左支點(diǎn)距離： </p><p>　　齒寬中點(diǎn)距右支點(diǎn)距離：</p><p>　　左支點(diǎn)水平面

84、的支反力：</p><p>　　， （3-25）</p><p>　　右支點(diǎn)水平面的支反力： </p><p><b>　　（3-26）</b></p><p>　　左支點(diǎn)垂直面的支反力：</p><p><b>　?。?-27）</

85、b></p><p>　　右支點(diǎn)垂直面的支反力：</p><p><b>　?。?-28）</b></p><p>　　B.畫(huà)彎矩圖 見(jiàn)圖3-5</p><p>　　a)截面B處水平面彎矩：</p><p><b>　　（3-29）</b></p><

86、;p>　　b)截面B處垂直面彎矩：</p><p><b>　?。?-30）</b></p><p><b>　?。?-31）</b></p><p>　　c)截面B處合成彎矩： </p><p><b>　　（3-32）</b></p><p>

87、;<b>　　（3-33）</b></p><p>　　C.彎扭合成強(qiáng)度校核</p><p>　　通常只校核軸上受最大彎矩和扭矩的截面的強(qiáng)度，危險(xiǎn)截面B</p><p>　　a)截面B處計(jì)算彎矩：</p><p>　　考慮啟動(dòng)、停機(jī)影響，扭矩為脈動(dòng)循環(huán)變應(yīng)力，</p><p>　　則

88、 （3-34）</p><p>　　b)截面B處計(jì)算應(yīng)力：</p><p>　　因齒輪和軸用平鍵進(jìn)行周向固定，故： </p><p><b>　?。?-35）</b></p><p>　　——危險(xiǎn)截面的抗彎截面系數(shù)，單位為</p><

89、p><b>　　（3-36）</b></p><p><b>　　c)強(qiáng)度校核</b></p><p>　　45鋼調(diào)質(zhì)處理，查文獻(xiàn)資料[17]表11-2得 ， </p><p>　　故彎扭合成強(qiáng)度滿(mǎn)足要求。</p><p><b>　　d)畫(huà)轉(zhuǎn)矩圖：</b><

90、/p><p>　　圖3-5軸的受力分析及彎扭矩圖</p><p>　　3.6 軸承的校核</p><p><b>　　主軸4軸：</b></p><p>　　查文獻(xiàn)[17]深溝球軸承6205，所受徑向負(fù)荷，軸向負(fù)荷，軸承轉(zhuǎn)速，中等沖擊，常溫下工作。</p><p>　　查文獻(xiàn)[17]深溝球軸承620

91、5的軸承的基本額定動(dòng)負(fù)荷，基本額定靜負(fù)荷。</p><p><b>　　計(jì)算并確定值：</b></p><p>　　，查文獻(xiàn)資料[17]表8-10，得</p><p><b>　　計(jì)算當(dāng)量動(dòng)負(fù)荷P：</b></p><p>　　，查文獻(xiàn)資料[17]表8-10，得，，</p><p

92、>　　故 （3-37）</p><p><b>　　計(jì)算軸承壽命：</b></p><p>　　查文獻(xiàn)資料[17]表8-7、8-8，得，，</p><p><b>　　壽命指數(shù)：</b></p><p><b&g

93、t;　?。?-38）</b></p><p><b>　　驗(yàn)算軸承是否合適</b></p><p><b>　　軸承合適。</b></p><p>　　3.7 主軸箱體及其附件選擇</p><p>　　3.7.1 主軸箱的選擇設(shè)計(jì)</p><p>　　該柴油機(jī)齒輪

94、室蓋多孔鉆組合機(jī)床主軸箱選用500×500的通用主軸箱體，主軸箱體、前后蓋材料都為HT200，雖然主軸箱是通用的，但為了滿(mǎn)足具體的使用要求，故在此基礎(chǔ)上進(jìn)行了一系列的補(bǔ)充加工，其補(bǔ)充加工的情況可參見(jiàn)補(bǔ)充加工圖。</p><p>　　3.7.2 主軸箱上的附件材料的設(shè)計(jì)</p><p><b>　　A.泵的選擇</b></p><p>

95、　　根據(jù)油泵的驅(qū)動(dòng)功率和轉(zhuǎn)速的要求，選擇ZIR12-2型變量葉片泵，其技術(shù)性能如下：轉(zhuǎn)速n=480轉(zhuǎn)/分，流量0-16升/分，壓力35-63公斤力/厘米2，偏心距0-2.5毫米，驅(qū)動(dòng)功率0.8-1.5千瓦，容積效率85%。</p><p><b>　　B.分油器</b></p><p>　　本主軸箱中分油器選用B-ZIR31-2-36型分油器，其作用是把油分成幾路，分

96、別潤(rùn)滑不同排數(shù)的齒輪及軸承，以便于保證軸承，齒輪有一定的使用壽命，減少摩擦和磨損，降低振動(dòng)，消耗發(fā)熱。</p><p><b>　　C.油杯</b></p><p>　　油杯是用來(lái)給箱體注油用的，以保證箱體內(nèi)油量滿(mǎn)足使用要求。</p><p><b>　　D.油塞</b></p><p>　　油塞是

97、用來(lái)放油用的，應(yīng)該置在箱體的底部，由于該主軸箱是臥式組合機(jī)床，故活塞放置在箱體上，放油孔螺母與凸臺(tái)之間應(yīng)加封油圈密封。</p><p><b>　　E.油標(biāo)</b></p><p>　　油標(biāo)是用來(lái)指示油的高度的，應(yīng)該放置在便于檢查及油面較穩(wěn)定處，該主軸箱選用管狀油標(biāo)(GB1162-79)放置在箱體側(cè)面上。</p><p>　　3.7.3 手柄軸

98、的設(shè)置</p><p>　　組合機(jī)床主軸箱上一般都有較多的刀具，為了便于更換和調(diào)整刀具，或是裝配和維修時(shí)檢查主軸精度，一般每個(gè)主軸箱上都要設(shè)置一個(gè)手柄軸，以便手動(dòng)回轉(zhuǎn)主軸。</p><p>　　為了扳動(dòng)起來(lái)方便，其所處位置要靠近機(jī)床操作者的一側(cè)，并且是便于下扳手的地方。另外還必須注意，手柄軸的周?chē)鷳?yīng)有較大的空間，以便扳動(dòng)一次手柄軸的轉(zhuǎn)角不小于60º。 因而我們選擇軸9為手柄軸，手

99、柄軸部分尺寸見(jiàn)[2]圖4-10。</p><p>　　3.7.4 圓螺母、止動(dòng)墊圈的選擇</p><p>　　圓螺母、止動(dòng)墊圈是成對(duì)使用的，但在選取其型號(hào)時(shí)，應(yīng)保證其固定其鄰近的零件，因而，我們對(duì)20mm的軸選M18×1.5圓螺母，18的止動(dòng)墊圈；25mm的軸選用M24×1.5圓螺母和24的止動(dòng)墊圈；30mm的軸選M30×1.5圓螺母，30的止動(dòng)墊圈。<

100、/p><p>　　3.7.5 軸上零件的周向固定</p><p>　　為保證良好的對(duì)中性，齒輪與軸選用間隙配合H7/k6，軸承內(nèi)圈與軸用過(guò)渡配合H7/k6。齒輪均采用A型普通平鍵。</p><p>　　3.8 潤(rùn)滑系統(tǒng)的設(shè)計(jì)</p><p>　　本主軸箱采用葉片潤(rùn)滑泵進(jìn)行潤(rùn)滑。油泵打出的油經(jīng)分油器分向各潤(rùn)滑部位。對(duì)于臥式標(biāo)準(zhǔn)主軸箱，主軸箱體前后壁

101、間的齒輪和壁上的軸承用油盤(pán)潤(rùn)滑，箱體和后蓋以及和前蓋間的齒輪用油管潤(rùn)滑。</p><p><b>　　4 結(jié)論</b></p><p>　　本次設(shè)計(jì)的ZH1100柴油機(jī)齒輪室蓋多孔鉆組合機(jī)床采用液壓滑臺(tái)、精密導(dǎo)套等零件，精度高，調(diào)整、保養(yǎng)以及維修方便；同時(shí)本機(jī)采用單工位的工作方式，在加工生產(chǎn)線(xiàn)上26個(gè)孔一次加工，大大提高了生產(chǎn)效率，降低了勞動(dòng)強(qiáng)度，從而降低了零件的加工

102、成本。</p><p>　　組合機(jī)床總體設(shè)計(jì)就是針對(duì)具體加工零件，擬訂工藝和結(jié)構(gòu)方案，并進(jìn)行圖樣和有關(guān)技術(shù)文件的設(shè)計(jì)。針對(duì)具體零件，在選定的工藝和結(jié)構(gòu)方案的基礎(chǔ)上，繪制組合機(jī)床的“三圖一卡”，其內(nèi)容包括:繪制被加工零件工序圖、加工示意圖、機(jī)床聯(lián)系尺寸總圖和繪制生產(chǎn)率計(jì)算卡等。主軸箱是根據(jù)加工示意圖所確定的工件加工孔的數(shù)量和位置、切削用量和主軸類(lèi)型設(shè)計(jì)的傳遞各主軸運(yùn)動(dòng)的動(dòng)力部件。本課題設(shè)計(jì)的順序是:繪制主軸箱設(shè)計(jì)原

103、始依據(jù)圖；確定主軸結(jié)構(gòu)、軸頸及齒輪模數(shù)；擬訂傳動(dòng)系統(tǒng)；計(jì)算主軸、傳動(dòng)軸坐標(biāo)，繪制坐標(biāo)檢查圖；繪制主軸箱總圖，零件圖及編制組件明細(xì)表。</p><p>　　本機(jī)床設(shè)計(jì)合理，符合實(shí)際應(yīng)用，滿(mǎn)足加工要求，且較大部分采用通用件和標(biāo)準(zhǔn)件，制造成本合理，設(shè)備維修方便。</p><p>　　本課題雖然較好的解決了對(duì)柴油機(jī)齒輪室蓋多孔的加工問(wèn)題，在提高生產(chǎn)質(zhì)量，改善操作人員勞動(dòng)條件等方面發(fā)揮了較好的作用。

104、但尚存在如下問(wèn)題：</p><p>　　A.加工過(guò)程中輔助動(dòng)作較多，操作麻煩，沒(méi)有實(shí)現(xiàn)全自動(dòng)生產(chǎn)，主要原因是需人工裝卸工件，增加了輔助時(shí)間，解決措施是采用隨行夾具，自動(dòng)線(xiàn)生產(chǎn)。</p><p>　　B.應(yīng)用范圍有一定局限性，本機(jī)床只能對(duì)ZH1100柴油機(jī)齒輪室蓋上孔進(jìn)行加工，對(duì)于其它型號(hào)的齒輪室蓋則不能加工，只有重新設(shè)計(jì)相對(duì)應(yīng)的多軸箱，方可解決該問(wèn)題。</p><p&g

105、t;<b>　　參 考 文 獻(xiàn)</b></p><p>　　[1] 謝家瀛.組合機(jī)床設(shè)計(jì)簡(jiǎn)明手冊(cè)[M].北京:機(jī)械工業(yè)出版社，1999.</p><p>　　[2] 葉偉昌主編.機(jī)械工程及自動(dòng)化簡(jiǎn)明設(shè)計(jì)手冊(cè)(上冊(cè))[M]. 北京:機(jī)械工業(yè)出版社，2001.</p><p>　　[3] 葉偉昌主編.機(jī)械工程及自動(dòng)化簡(jiǎn)明設(shè)計(jì)手冊(cè)(下冊(cè))[M]. 北

106、京:機(jī)械工業(yè)出版社，2001.</p><p>　　[4] 大連組合機(jī)床研究所編.組合機(jī)床設(shè)計(jì)[M]. 北京:機(jī)械工業(yè)出版社，1986. </p><p>　　[5] 大連組合機(jī)床研究所編.組合機(jī)床設(shè)計(jì)參考圖冊(cè)[M]. 北京:機(jī)械工業(yè)出版社，1986.</p><p>　　[6] 胡家秀主編．機(jī)械零件設(shè)計(jì)實(shí)用手冊(cè)[M]，北京:機(jī)械工業(yè)出版社，1999.</p&

107、gt;<p>　　[7] 李益民主編．金屬切削用量手冊(cè)[M]，北京:機(jī)械工業(yè)出版社，1995.</p><p>　　[8] 艾興等主編. 金屬切削機(jī)床設(shè)計(jì)簡(jiǎn)明手冊(cè)[M].北京:機(jī)械工業(yè)出版社，1996.</p><p>　　[9] 范云漲等主編．機(jī)械零件設(shè)計(jì)實(shí)用手冊(cè)[M]，北京:機(jī)械工業(yè)出版社，1993.</p><p>　　[10] 孟憲椅等主編．機(jī)

108、床夾具圖冊(cè)[M]，北京:機(jī)械工業(yè)出版社，1991.</p><p>　　[11] 韓敬禮等主編．機(jī)械電氣設(shè)計(jì)簡(jiǎn)明手冊(cè)[M]，北京:機(jī)械工業(yè)出版社，1994.</p><p>　　[12] 楊培元等主編．液壓系統(tǒng)設(shè)計(jì)手冊(cè)[M]，北京:機(jī)械工業(yè)出版社，1995.</p><p>　　[13] 張進(jìn)生主編．機(jī)械制造工藝與夾具設(shè)計(jì)指導(dǎo)[M]，北京:機(jī)械工業(yè)出版社，1995.

109、9.</p><p>　　[14]張龍勛主編．機(jī)械制造工藝學(xué)課程設(shè)計(jì)指導(dǎo)書(shū)及習(xí)題[M]，北京:機(jī)械工業(yè)出版社，1996.5. </p><p>　　[15] 趙長(zhǎng)發(fā)主編．機(jī)械制造工藝學(xué)[M]，哈爾濱: 哈爾濱工程大學(xué)出版社，2004.</p><p>　　[16] 王旭等主編．機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)[M]，北京:機(jī)械工業(yè)出版社，2003.8.</p><

110、;p>　　[17] 徐錦康主編．機(jī)械設(shè)計(jì)[M]，北京:高等教育出版社，2004.4.</p><p><b>　　致 謝</b></p><p>　　本次畢業(yè)設(shè)計(jì)本人的課題是ZH1100柴油機(jī)齒輪室蓋多孔鉆組合機(jī)床總體及后多軸箱設(shè)計(jì)，在指導(dǎo)老師劉必榮的教導(dǎo)下，與同組設(shè)計(jì)人員如期完成了任務(wù)。</p><p>　　為期幾個(gè)月的畢業(yè)設(shè)計(jì)已

111、結(jié)束，這次畢業(yè)設(shè)計(jì)是我學(xué)完所有大學(xué)期間本專(zhuān)業(yè)應(yīng)修的課程以后所進(jìn)行的，對(duì)于我們來(lái)說(shuō)，它是一次綜合性的考驗(yàn)。使我能夠在畢業(yè)前將理論與實(shí)踐更加融會(huì)貫通，加深了對(duì)理論知識(shí)的理解，強(qiáng)化了實(shí)際生產(chǎn)中的感性認(rèn)識(shí)。了解機(jī)械產(chǎn)品生產(chǎn)的全過(guò)程及新技術(shù)、新設(shè)備在機(jī)械制造業(yè)中的應(yīng)用，了解生產(chǎn)的組織管理、企業(yè)改革的情況。深入實(shí)際，體會(huì)到理論聯(lián)系實(shí)際的必要性，認(rèn)識(shí)到學(xué)校學(xué)過(guò)的許多知識(shí)與解決實(shí)際生產(chǎn)問(wèn)題還有很大的差距，而縮短差距的方法只有到實(shí)踐中去。利用一切方法和手

112、段了解本課題所涉及的研究、生產(chǎn)、銷(xiāo)售、使用等方面的實(shí)際情況以及有關(guān)的數(shù)據(jù)、圖表、文獻(xiàn)資料。從實(shí)踐中學(xué)習(xí)，了解與課題有關(guān)的生產(chǎn)線(xiàn)、設(shè)備、工藝等實(shí)踐知識(shí)。</p><p>　　總的來(lái)說(shuō)，在整個(gè)設(shè)計(jì)過(guò)程，，我意識(shí)到了團(tuán)隊(duì)的重要性，作為一個(gè)整體，彼此間的協(xié)助合作很重要，這對(duì)于即將踏上工作崗位的我來(lái)說(shuō)，無(wú)疑更具有意義和價(jià)值。</p><p>　　在這次畢業(yè)設(shè)計(jì)期間，我得到了劉必榮老師的悉心教導(dǎo)，同組