數(shù)控銑床進(jìn)給傳動系統(tǒng)設(shè)計(jì)說明書【畢業(yè)論文+cad圖紙全套】

1、<p><b>　　目錄</b></p><p><b>　　1.概述1</b></p><p><b>　　1.1技術(shù)要求2</b></p><p>　　1.2總體設(shè)計(jì)方案2</p><p>　　2.滾珠絲杠螺母副的選型和計(jì)算2</p><

2、;p>　　2.1主切削力及其切削分力計(jì)算2</p><p>　　2.2導(dǎo)軌摩擦力的計(jì)算3</p><p>　　2.3計(jì)算滾珠絲杠螺母副的軸向負(fù)載力3</p><p>　　2.4滾珠絲杠的動載荷計(jì)算與直徑估算4</p><p>　　3.工作臺部件的裝配圖設(shè)計(jì)8</p><p>　　4.滾珠絲杠螺母副的承載

3、能力校驗(yàn)8</p><p>　　4.1滾珠絲桿螺母副臨界壓縮載荷的校驗(yàn)8</p><p>　　4.2滾珠絲桿螺母副臨界轉(zhuǎn)速的校驗(yàn)8</p><p>　　4.3滾珠絲桿螺母副額定壽命的校驗(yàn)9</p><p>　　5.計(jì)算機(jī)械傳動系統(tǒng)的剛度9</p><p>　　5.1機(jī)械傳動系統(tǒng)的剛度計(jì)算9</p>

4、;<p>　　5.2滾珠絲杠螺母副扭轉(zhuǎn)剛度的計(jì)算10</p><p>　　6.驅(qū)動電動機(jī)的選型與計(jì)算10</p><p>　　6.1計(jì)算折算到電動機(jī)軸上的負(fù)載慣量。10</p><p>　　6.2計(jì)算折算到電動機(jī)軸上的負(fù)載力矩11</p><p>　　6.3 計(jì)算坐標(biāo)軸折算到電動機(jī)軸上的各種所需力矩12</p&g

5、t;<p>　　6.4選擇驅(qū)動電動機(jī)的型號13</p><p>　　7.確定滾珠絲杠螺母副的精度等級和規(guī)格型號13</p><p>　　7.1確定滾珠絲杠螺母副的精度等級13</p><p>　　7.2滾珠絲杠螺母副的規(guī)格型號14</p><p>　　8. 課程設(shè)計(jì)總結(jié)14</p><p>&l

6、t;b>　　9.參考文獻(xiàn)14</b></p><p><b>　　1.概述</b></p><p><b>　　1.1技術(shù)要求</b></p><p>　　工作臺、工件和夾具的總質(zhì)量m=918kg，其中，工作臺的質(zhì)量510kg；工作臺的最大行程Lp=600 mm;工作臺快速移動速度18000mm/min

7、；工作臺采用貼塑導(dǎo)軌，導(dǎo)軌的動摩擦系數(shù)為0.15，靜摩擦系數(shù)為0.12；工作臺的定位精度為30μm，重復(fù)定位精度為15μm；機(jī)床的工作壽命為20000h（即工作時(shí)間為10年）。機(jī)床采用主軸伺服電動機(jī)，額定功率為5.5kw，機(jī)床采用端面銑刀進(jìn)行強(qiáng)力切削，銑刀直徑125mm，主軸轉(zhuǎn)速310r/min。切削狀況如下：</p><p><b>　　數(shù)控銑床的切削狀況</b></p>&

8、lt;p><b>　　1.2總體設(shè)計(jì)方案</b></p><p>　　為了滿足以上技術(shù)要求，采取以下技術(shù)方案：</p><p>　　工作臺工作面尺寸（寬度×長度）確定為400mm×1200mm。</p><p>　　工作臺導(dǎo)軌采用矩形導(dǎo)軌，在與之相配的動導(dǎo)軌滑動畫面上貼聚四氟乙烯導(dǎo)軌板。同時(shí)采用斜鑲條消除導(dǎo)軌導(dǎo)向面的間

9、隙，在背板上通過設(shè)計(jì)偏心輪結(jié)構(gòu)來消除導(dǎo)軌背面與背板的間隙，并在與工作臺導(dǎo)軌相接觸的斜鑲條接觸面上和背板接觸面上貼膜。</p><p>　　對滾珠絲杠螺母副采用預(yù)緊，并對滾珠絲杠進(jìn)行拉伸預(yù)。</p><p>　　采用伺服電動機(jī)驅(qū)動。</p><p>　　采用膜片彈性聯(lián)軸器將伺服電動機(jī)與滾珠絲杠連接。</p><p>　　2.滾珠絲杠螺母副的選型

10、和計(jì)算</p><p>　　2.1主切削力及其切削分力計(jì)算</p><p>　?。?）計(jì)算主切削力Fz。</p><p>　　根據(jù)已知條件，采用端面銑刀在主軸計(jì)算轉(zhuǎn)速下進(jìn)行強(qiáng)力切削（銑刀直徑D=125mm），主軸具有最大扭矩，并能傳遞主電動機(jī)的全部功率，此時(shí)銑刀的切削速度為：（已知機(jī)床主電動機(jī)的額定功率為5.5kw，主軸計(jì)算轉(zhuǎn)速n=310r/min。）</p&

11、gt;<p>　　根據(jù)公式得刀具的切削速度為：</p><p>　　取機(jī)床的機(jī)械效率為：，則由式得主切削力：</p><p>　?。?）計(jì)算各切削分力</p><p>　　工作臺的縱向切削力、橫向切削力和垂向切削力分別為</p><p>　　2.2導(dǎo)軌摩擦力的計(jì)算</p><p>　　在切削狀態(tài)下坐標(biāo)軸導(dǎo)

12、軌摩擦力的計(jì)算可以查課程設(shè)計(jì)指導(dǎo)書：</p><p>　　（1）根據(jù)式（2-8a）計(jì)算在切削狀態(tài)下的導(dǎo)軌摩擦力。此時(shí)導(dǎo)軌動摩擦系數(shù)，查表2-3得鑲條緊固力,則</p><p>　　（2）按式（2-9a）計(jì)算在不切削狀態(tài)下的導(dǎo)軌摩擦力和</p><p>　　2.3計(jì)算滾珠絲杠螺母副的軸向負(fù)載力</p><p>　?。?）按式（2-10a）計(jì)算最

13、大軸向負(fù)載力</p><p>　?。?）按式（2-11a）計(jì)算最小軸向負(fù)載力</p><p>　　2.4滾珠絲杠的動載荷計(jì)算與直徑估算</p><p>　　1）確定滾珠絲杠的導(dǎo)程 </p><p>　　根據(jù)已知條件取電動機(jī)的最高轉(zhuǎn)速得：</p><p>　　2）計(jì)算滾珠絲杠螺母副的平均轉(zhuǎn)速和平均載荷</p>

14、<p>　?。?）各種切削方式下滾珠絲杠的軸向載荷。</p><p>　　強(qiáng)力切削時(shí)的軸向載荷定為最大軸向載荷，快速移動和鉆鏜定位時(shí)的軸向載荷定為最小軸向載荷。一般切削（粗加工）和精細(xì)切削（精加工）時(shí)，滾珠絲杠螺母副的軸向載荷分別可按下式計(jì)算：</p><p>　　并將計(jì)算結(jié)果填入表2</p><p>　　表2 數(shù)控銑床滾珠絲杠的計(jì)算</p>

15、;<p>　?。?）計(jì)算滾珠絲杠螺母副在各種切削方式下的轉(zhuǎn)速。 </p><p>　　（3）按式（2-17）計(jì)算滾珠絲杠螺母副的平均轉(zhuǎn)速。</p><p>　?。?）按式（2-18）計(jì)算滾珠絲杠螺母副的平均載荷</p><p>　　3)確定滾珠絲杠預(yù)期的額定動載荷</p><p>　?。?）按預(yù)定工作時(shí)間估算。查表2-28

16、得載荷性質(zhì)系數(shù)=1.3。已知初步選擇的滾珠絲杠的精度等級為2級，查表2-29得精度系數(shù)=1，查表2-30得可靠性系數(shù)=0.44，則由式（2-19）得</p><p>　　（2）因?qū)L珠絲杠螺母副將實(shí)施預(yù)緊，所以可按式（2-21）估算最大軸向載荷。查表2-31得預(yù)加載荷系數(shù)=4.5，則</p><p>　?。?）確定滾珠絲杠預(yù)期的額定動載荷。</p><p>　　取以

17、上兩種結(jié)果的最大值，＝33801.49 N。</p><p>　　4）按精度要求確定允許的滾珠絲杠的最小螺紋底徑</p><p>　?。?）根據(jù)定位精度和重復(fù)定位精度的要求估算允許的滾珠絲杠的最大軸向變形。</p><p>　　已知工作臺的定位精度為30，重復(fù)定位精度為15，根據(jù)式（2-23）、式（2-24）以及定位精度和重復(fù)定位精度的要求，得</p>

18、<p><b>　　15＝（5~10）</b></p><p>　　30＝（6~7.5）</p><p>　　取上述計(jì)算結(jié)果的較小值，即=5。</p><p>　　（2）估算允許的滾珠絲杠的最小螺紋底徑。</p><p>　　本機(jī)床工作臺（X軸）滾珠絲杠螺母副的安裝方式擬采用兩端固定方式。</p>

19、<p>　　滾珠絲杠螺母副的兩個固定支承之間的距離為</p><p>　　L＝行程+安全行程+2×余程+螺母長度+支承長度</p><p>　　≈（1.2~1.4）行程+（25~30）</p><p>　　取L＝1.4×行程+30≈（1.4×600+30×10）mm＝1140mm</p><p

20、>　　又=1260N，由式（2-26）得</p><p>　　5）初步確定滾珠絲杠螺母副的規(guī)格型號</p><p>　　根據(jù)計(jì)算所得的、、，初步選擇FFZD型內(nèi)循環(huán)墊片預(yù)緊螺母式滾珠絲杠螺母副FFZD4010-5（見本書附錄A表A-3），其公稱直徑、基本導(dǎo)程、額定動載荷和絲杠直徑如下：</p><p>　　=40mm， =10mm</p>

21、;<p>　　=46500N＞=33801.49N</p><p>　　=34.3mm＞=20.9mm</p><p>　　故滿足式（2-27）的要求。</p><p>　　6）由式（2-29）確定滾珠絲杠螺母副的預(yù)緊力</p><p>　　2929.69N＝976.56N</p><p>　　7）計(jì)算滾

22、珠絲杠螺母副的目標(biāo)行程補(bǔ)償值與預(yù)緊拉力</p><p>　?。?）按式（2-31）計(jì)算目標(biāo)行程補(bǔ)償值。</p><p>　　已知溫度變化值△t=2℃，絲杠的膨脹系數(shù)α=/℃，滾珠絲杠螺母副的有效行程</p><p>　?。焦ぷ髋_行程+安全行程+2×余程+螺母長度</p><p>　　＝（600+100+2×20+146）m

23、m＝886mm</p><p>　　故 ＝11△t×＝11×2×886×mm＝0.02mm</p><p>　　（2）按式（2-32）計(jì)算滾珠絲杠的預(yù)拉伸力。</p><p>　　已知滾珠絲杠螺紋底徑=34.3mm，滾珠絲杠的溫升變化值△t=2℃，則</p><p>　　8）確定滾珠

24、絲杠螺母副支承用軸承的規(guī)格型號</p><p>　?。?）按式（2-33）計(jì)算軸承所承受的最大軸向載荷。</p><p>　?。?）計(jì)算軸承的預(yù)緊力。</p><p>　　（3）計(jì)算軸承的當(dāng)量軸向載荷。</p><p>　?。?）按式（2-15）計(jì)算軸承的基本額定動載荷C。</p><p>　　已知軸承的工作轉(zhuǎn)速n==

25、230r/min，軸承所承受的當(dāng)量軸向載荷=3664.95N，軸承的基本額定壽命L=20000h。軸承的徑向載荷和軸向載荷分別為</p><p>　　因?yàn)?，所以查?-25得，徑向系數(shù)X=1.9，軸向系數(shù)Y=0.54，故</p><p>　?。?）確定軸承的規(guī)格型號。</p><p>　　因?yàn)闈L珠絲杠螺母副擬采取預(yù)拉伸措施，所以選用60°角接觸球軸承組背對

26、背安裝，以組成滾珠絲杠兩端固定的支承形式。由于滾珠絲杠的螺紋底徑為34.3mm，所以選擇軸承的內(nèi)徑d為30mm，以滿足滾珠絲杠結(jié)構(gòu)的需要。</p><p>　　在滾珠絲杠的兩個固定端均選擇國產(chǎn)60°角接觸球軸承兩件一組背對背安裝，組成滾珠絲杠的兩端固定支承方式。軸承的型號為760306TNI/P4DFB，尺寸（內(nèi)徑×外徑×寬度）為30mm×72mm×19mm，選用

27、脂潤滑。該軸承的預(yù)載荷能力為2900N，大于計(jì)算所得的軸承預(yù)緊力=1939.62N。并在脂潤滑狀態(tài)下的極限轉(zhuǎn)速為1900r/min，高于滾珠絲杠的最高轉(zhuǎn)速=2000r/min，故滿足要求。該軸承的額定動載荷為=34500N，而該軸承在20000h工作總壽命下的基本額定動載荷C=34395N，也滿足要求。</p><p>　　3.工作臺部件的裝配圖設(shè)計(jì)</p><p>　　將以上計(jì)算結(jié)果用于

28、工作臺部件的裝配圖設(shè)計(jì)。</p><p>　　4.滾珠絲杠螺母副的承載能力校驗(yàn)</p><p>　　4.1滾珠絲桿螺母副臨界壓縮載荷的校驗(yàn)</p><p>　　工作臺的滾珠絲桿支承方式采用預(yù)拉伸結(jié)構(gòu)，絲杠始終受拉而不受壓。因此，不存在壓桿不穩(wěn)定問題。</p><p>　　4.2滾珠絲桿螺母副臨界轉(zhuǎn)速的校驗(yàn)</p><p&g

29、t;　　根據(jù)圖可得滾珠絲桿螺母副臨界轉(zhuǎn)速的計(jì)算長度=837.5mm。已知彈性模量E=MPa，材料密度N/，重力加速度9.8，安全系數(shù)=0.8。由表2-44查得</p><p>　　滾珠絲桿的最小慣性矩為</p><p>　　滾珠絲桿的最小截面積為</p><p><b>　　故可由公式得：</b></p><p>　　r

30、/min=10738.5r/min</p><p>　　本工作臺滾珠絲桿螺母副的最高轉(zhuǎn)速為1800r/min，遠(yuǎn)遠(yuǎn)小于其臨界轉(zhuǎn)速，故滿足要求。</p><p>　　4.3滾珠絲桿螺母副額定壽命的校驗(yàn)</p><p>　　滾珠絲桿螺母副的壽命，主要是指疲勞壽命。它是指一批尺寸、規(guī)格、精度相同的滾珠絲杠在相同的條件下回轉(zhuǎn)時(shí)，其中90%不發(fā)生疲勞剝落的情況下運(yùn)轉(zhuǎn)的總轉(zhuǎn)速。

31、</p><p>　　查附錄A表A-3得滾珠絲桿額定動載荷N，運(yùn)轉(zhuǎn)條件系數(shù)，滾珠絲桿的動載荷N，滾珠絲桿螺母副轉(zhuǎn)速n=r/min </p><p><b>　　即：</b></p><p>　　一般來講，在設(shè)計(jì)數(shù)控機(jī)床時(shí)，應(yīng)該保證滾珠絲桿螺母副的總時(shí)間壽命，姑滿足要求。</p><p>　　5.計(jì)算機(jī)械傳動系統(tǒng)的剛度&l

32、t;/p><p>　　5.1機(jī)械傳動系統(tǒng)的剛度計(jì)算</p><p>　　(1)計(jì)算滾珠絲桿的拉壓剛度。</p><p>　　本工作臺的絲杠支承方式為兩端固定，當(dāng)滾珠絲杠的螺母中心位于滾珠絲桿兩支承的中心位置（a=L/2，L=1075mm）時(shí)，滾珠絲桿螺母副具有最小拉壓剛度，計(jì)算為：</p><p>　　當(dāng)a==837.5mm或a==237.5mm

33、時(shí)（即滾珠絲桿的螺母副中心位于行程的兩端位置時(shí)），滾珠絲桿螺母副具有最大拉壓剛度計(jì)算得：</p><p>　　計(jì)算滾珠絲杠螺母副支撐軸承的剛度Kb。</p><p>　　已知軸承的接觸角ß=60，滾動體直徑=7.144mm，滾動體個數(shù)Z=17,軸承的最大軸向工作載荷F= 5723.44N,由表2-45，表2-46得</p><p><b>　　

34、= 4×2.34×</b></p><p>　　= 4×2.34× </p><p>　　(3)計(jì)算滾珠與滾道的接觸剛度K。</p><p>　　查附錄Ａ　表Ａ－３得滾珠與滾道的接觸剛度K=1585N/um，額定動載荷C=46500N，滾珠絲杠上所承受的最大軸向載荷F=2929.69N，故由式（2-46）得<

35、;/p><p>　　K=K（)=1585×()N/um=1358.79N/um</p><p>　　計(jì)算進(jìn)給傳動系統(tǒng)的綜合拉壓剛度K。</p><p>　　由式（2-47a）得進(jìn)給傳動系統(tǒng)的綜合拉壓剛度的最大值為</p><p>　　故K=440.53N/μm</p><p>　　由式（2-47b）得進(jìn)給傳動系統(tǒng)

36、的綜合拉壓剛度的最小值為 </p><p>　　故K=370.37N/μm</p><p>　　5.2滾珠絲杠螺母副扭轉(zhuǎn)剛度的計(jì)算 </p><p>　　由圖4-1可知，扭矩作用點(diǎn)之間的距離L= 945.5 mm。已知剪切模量G= M,滾珠絲杠的底徑d=m。由式（2-48）得</p><p>　　K== 11635.35 Nm/ra

37、d</p><p>　　6.驅(qū)動電動機(jī)的選型與計(jì)算 </p><p>　　6.1計(jì)算折算到電動機(jī)軸上的負(fù)載慣量。</p><p>　　(1)計(jì)算滾珠絲杠的轉(zhuǎn)到慣量J。</p><p>　　已知滾珠絲杠的密度=7.810kg/cm,由式(2-63)得:</p><p>　　(2)計(jì)算聯(lián)軸器的轉(zhuǎn)動慣量J</p>

38、<p>　　J= 0.7810DL =0.7810(6.6-3)8.2kg/cm=11.62kg/cm</p><p>　　(3)折算到電動機(jī)軸上的移動部件的轉(zhuǎn)動慣量的計(jì)算</p><p>　　已知機(jī)床執(zhí)行部件（即工作臺、工件和夾具）的總質(zhì)量m=918kg，電動機(jī)每轉(zhuǎn)一圈，機(jī)床執(zhí)行部件在軸向移動的距離L=1cm，則由式（2-65）得</p><p>　

39、　(4)加在電動機(jī)軸上總的負(fù)載轉(zhuǎn)動慣量的計(jì)算</p><p>　　=++J=(21.43+11.62+23.28)=56.33</p><p>　　6.2計(jì)算折算到電動機(jī)軸上的負(fù)載力矩</p><p>　　(1)計(jì)算切削負(fù)載力矩T。</p><p>　　已知在切削狀態(tài)下坐標(biāo)軸的軸向負(fù)載力F=F=2929.69N,電動機(jī)每轉(zhuǎn)一圈，機(jī)床執(zhí)行部件在

40、軸向移動的距離L=10mm=0.01m,進(jìn)給傳動系統(tǒng)的總效率η=0.90，由式（2-54）得</p><p>　　T===5.18Nm</p><p>　　(2)計(jì)算摩擦負(fù)載力矩T。</p><p>　　已知在不切削狀態(tài)下坐標(biāo)軸的軸向負(fù)載力（即為空載時(shí)的導(dǎo)軌摩擦力）F=1575N，由式（2-55）得T==Nm=2.79Nm</p><p>　

41、　(3)計(jì)算由滾珠絲杠得預(yù)緊而產(chǎn)生的附加負(fù)載力矩T。</p><p>　　已知滾珠絲杠螺母副的預(yù)緊力F=976.56N，滾珠絲杠螺母副的基本導(dǎo)程L=10mm=0.01mm，滾珠絲杠螺母副的效率=0.94，由式（2-56）得</p><p><b>　　Tf=</b></p><p>　　6.3 計(jì)算坐標(biāo)軸折算到電動機(jī)軸上的各種所需力矩</

42、p><p>　?。?）計(jì)算線性加速度力矩T。</p><p>　　已知機(jī)床執(zhí)行部件以最快速度運(yùn)動時(shí)電動機(jī)的最高轉(zhuǎn)速n=1800r/min，電動機(jī)的轉(zhuǎn)動慣量J=62kgcm，坐標(biāo)軸的負(fù)載慣量J=56.33kgcm，進(jìn)給伺服系統(tǒng)的位置環(huán)增益k=20，加速時(shí)間==s=0.15s，由式（2-58）得</p><p><b>　　計(jì)算階躍加速力矩。</b>&

43、lt;/p><p>　　已知加速時(shí)間，由式（2-59）得</p><p>　　計(jì)算坐標(biāo)軸所需的折算到電動機(jī)軸上的各種力矩。</p><p>　　按式(2-61)計(jì)算線性加速時(shí)空載啟動力矩</p><p>　　按式(2-61)計(jì)算線性加速時(shí)空載啟動力矩</p><p>　　按式(2-57a)計(jì)算快進(jìn)力矩</p>

44、<p>　　按式(2-57a)計(jì)算工進(jìn)力矩</p><p>　　6.4選擇驅(qū)動電動機(jī)的型號</p><p>　　(1)選擇驅(qū)動電動機(jī)的型號</p><p>　　根據(jù)以上計(jì)算和表2-14，選擇日本FANUC公司生產(chǎn)的a12/3000i型交流伺服電機(jī)為驅(qū)動電機(jī)。主要技術(shù)參數(shù)如下：額定功率，3kW,最高轉(zhuǎn)速,3000r/min，額定力矩，12N.m,轉(zhuǎn)動慣量，

45、,質(zhì)量,18kg。</p><p>　　交流伺服電動機(jī)的加速力矩一般為額定力矩的5~10倍。若按5倍計(jì)算，則該電動機(jī)的加速力矩為60N.m，均大于本機(jī)床工作臺的線性加速時(shí)所需的空載啟動力矩以及階躍加速時(shí)所需的空載啟動力矩，因此，不管采用何種加速方式，本電動機(jī)均滿足加速力矩要求。</p><p>　　該電動機(jī)的額定力矩為12N.m，均大于本機(jī)床工作臺快進(jìn)時(shí)所需的驅(qū)動力矩以及工進(jìn)時(shí)所需的驅(qū)動力

46、矩，因此，不管是快進(jìn)還是工進(jìn)，本電動機(jī)均滿足驅(qū)動力矩要求。</p><p>　　(2)慣量匹配驗(yàn)算。</p><p>　　為了使機(jī)械傳動系統(tǒng)的慣量達(dá)到較合理的匹配，系統(tǒng)的負(fù)載慣量與伺服電動機(jī)的轉(zhuǎn)動慣量之比一般應(yīng)滿足式(2-67)，即</p><p>　　而在本例中，，故滿足慣量匹配要求。</p><p>　　7.確定滾珠絲杠螺母副的精度等級和

47、規(guī)格型號</p><p>　　7.1確定滾珠絲杠螺母副的精度等級</p><p>　　本機(jī)床工作臺采用半閉環(huán)系統(tǒng)，、應(yīng)滿足下列要求：</p><p>　　滾珠絲杠螺母副擬采用的精度等級為二級，查表2-20得，查表2-21得，當(dāng)螺紋長度為850mm時(shí)，故滿足設(shè)計(jì)要求。</p><p>　　7.2滾珠絲杠螺母副的規(guī)格型號</p>&

48、lt;p>　　滾珠絲杠螺母副的規(guī)格型號為FFZD4010-5-P2/1239850，其具體參數(shù)如下。公稱直徑與導(dǎo)程：40mm,10mm;螺紋長度:850mm;絲杠長度:1239mm;類型與精度:P類，2級精度。</p><p><b>　　8.課程設(shè)計(jì)總結(jié)</b></p><p>　　在這次的課程設(shè)計(jì)中，學(xué)到了一些除技能以外的其他東西，領(lǐng)略到了別人在處理問題時(shí)顯

49、示出的優(yōu)秀品質(zhì)，更深切的體會到人與人之間的那種相互協(xié)調(diào)合作的機(jī)制，最重要的還是自己對一些問題的看法產(chǎn)生了良性的變化，尤其是在互相的合作中。</p><p>　　課程設(shè)計(jì)不僅是對前面所學(xué)知識的一種檢驗(yàn)，而且也是對自己能力的一種提高。通過這次課程設(shè)計(jì)使我明白了自己原來知識還比較欠缺。自己要學(xué)習(xí)的東西還太多，以前老是覺得自己什么東西都會，什么東西都懂，有點(diǎn)眼高手低。通過這次課程設(shè)計(jì)，我才明白學(xué)習(xí)是一個長期積累的過程，在

50、以后的工作、生活中都應(yīng)該不斷的學(xué)習(xí)，努力提高自己知識和綜合素質(zhì)。 </p><p><b>　　9.參考文獻(xiàn)</b></p><p>　　[1] 范超毅.數(shù)控技術(shù)課程設(shè)計(jì).武漢：華中科技大學(xué)出版社，2006</p><p>　　[2] 王愛玲.機(jī)床數(shù)控技術(shù).北京：高等教育出版社，2006</p><p>　　[3] 吳敏

51、鏡. 現(xiàn)代數(shù)控機(jī)床的特點(diǎn)和發(fā)展趨勢[J]. 新技術(shù)新工藝，1997.</p><p>　　[4] 伊志強(qiáng). 機(jī)電一體化系統(tǒng)設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)指導(dǎo)書[M]. 北京: 機(jī)械工業(yè)出版社.2007.</p><p>　　[5] 孫恒，陳作模主編. 機(jī)械原理[M]. 高等教育出版,2007.</p><p>　　[6] 徐衡. 數(shù)控銑工實(shí)用技術(shù)[M]. 沈陽:遼寧科學(xué)技術(shù)出版社,2

52、003.</p><p>　　[7] 王少懷，徐東安，等. 機(jī)械設(shè)計(jì)實(shí)用手冊[M]. 北京：機(jī)械工業(yè)出版社，2008.</p><p>　　[8] 曹巨江, 劉向紅. 加工弧面凸輪專用數(shù)控銑床的方案設(shè)計(jì)[A]. 制造技術(shù)自動化學(xué)術(shù)會議論文集[C]. 2004.</p><p>　　[9] 陳宏鈞. 典型零件機(jī)械加工生產(chǎn)實(shí)例[M] 北京：機(jī)械工業(yè)出版社.</p&

53、gt;<p>　　[10] 吳宗澤，羅圣國. 機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)手冊[M]. 北京：高等教育出版社.2006.</p><p>　　[11] 辛希孟. 信息技術(shù)與信息服務(wù)國際研討會論文集：A集[C]. 北京：中國社會科學(xué)出版社，1994.</p><p>　　[12] 機(jī)械設(shè)計(jì)手冊編委會. 機(jī)械設(shè)計(jì)手冊[M]. 北京：機(jī)械工業(yè)出版社，2007.</p><p