180噸運(yùn)梁車減速器設(shè)計(jì)說明書_大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)

1、<p>　　180噸運(yùn)梁車減速器設(shè)計(jì)說明書</p><p><b>　　目錄</b></p><p>　　一 設(shè)計(jì)任務(wù)………………………………………………………… 1</p><p>　　二 設(shè)計(jì)方案分析………………………………………………… 2</p><p>　　三 原動件的選擇…

2、……………………………………………… 4</p><p>　　四 機(jī)構(gòu)運(yùn)動分析與動力參數(shù)選擇與計(jì)算…………… 5</p><p>　　五 齒輪的設(shè)計(jì)及校核………………………………………… 8</p><p>　　六 軸的設(shè)計(jì)及校核…………………………………………… 16</p><p>　　

3、七 軸承的選擇及校核………………………………………… 24</p><p>　　八 花鍵的設(shè)計(jì)及校核………………………………………… 29</p><p>　　九 減速器機(jī)體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)……………………………………… 32</p><p>　　十 潤滑與密封…………………………………………………… 33</p>

4、<p>　　十一 小結(jié)……………………………………………………………… 34</p><p>　　十二 參考文獻(xiàn)……………………………………………………… 35</p><p>　　180t運(yùn)梁車減速器設(shè)計(jì)</p><p><b>　　設(shè)計(jì)任務(wù)</b></p><p>　　運(yùn)梁車載重量180

5、T，車輛自身質(zhì)量（含拖梁小車）約15T，合計(jì)195T，空載時行駛速度為3-4km/h,滿載時行駛最低速度0.8-0.9km/h，裝載最大爬坡能力6%，根據(jù)軸線布置需要考慮運(yùn)梁車通過的路基和橋涵結(jié)構(gòu)的允許承載能力、與架橋機(jī)相適應(yīng)的車身型式、以及運(yùn)梁車的其它用途等多種因素，設(shè)計(jì)載荷分配為前橋25%，中橋38.5%,后橋36.5% 。</p><p>　　運(yùn)梁車在施工作業(yè)中，運(yùn)行速度低、運(yùn)輸距離短，車輛在橋面行駛時要求

6、行駛路線精確，不允許發(fā)生較大偏差而對橋梁造成損壞，整車運(yùn)行過程平穩(wěn)。該車設(shè)計(jì)使用壽命為十年，檢修間隔期為四年一次大修，二年一次中修，一年一次小修。平均每天實(shí)際工作只有四個小時左右。工作環(huán)境：室外常溫，灰塵較大。</p><p>　　運(yùn)梁車的動力和傳動系統(tǒng)是整車的核心設(shè)計(jì)部分，要求該車傳動路線圖如下所示：</p><p>　　變速器采用是標(biāo)準(zhǔn)件，且當(dāng)它為最低檔為時傳動比i變=6.4；<

7、/p><p>　　減速器Ⅰ要自行設(shè)計(jì)，是該課題的主要任務(wù)，采用展開式二級以上閉式齒輪傳動，允許速度誤差為5%，保持中心距a>=300mm., 能夠掛倒檔，以保證運(yùn)梁車倒車時能保持前進(jìn)時相同的速度，提高工作效率；</p><p>　　減速器Ⅱ采用單級開式斜齒輪傳動，傳動比iⅡ=2.03，</p><p>　　驅(qū)動橋采用東風(fēng)—140，總傳動比i驅(qū)=38/6=6.33；

8、</p><p>　　輪胎處采用一對單級開式直齒輪傳動，傳動比i胎=86/14=6.14。</p><p>　　傳動過程允許速度誤差為5%；</p><p><b>　　設(shè)計(jì)方案分析</b></p><p><b>　　傳動方案1：</b></p><p>　　減速器Ⅰ（以下

9、簡稱減速器）采用展開式二級閉式齒輪傳動，結(jié)構(gòu)簡單，在滿足中心距的條件下，由于齒輪和軸的減少，傳動效率較高，但齒輪直徑大，加工精度不高，而且噪聲較大，大齒輪在經(jīng)濟(jì)方面不理想，加工起來又比較困難，減速箱的體積比較大，不利于安裝。它的結(jié)構(gòu)簡圖如圖1-1所示：</p><p><b>　　圖1-1</b></p><p><b>　　傳動方案2：</b>

10、</p><p>　　減速器Ⅰ采用展開式三級閉式齒輪傳動，特點(diǎn)：結(jié)構(gòu)簡單、效率高、容易制造、使用壽命較長、維護(hù)方便，裝拆容易，工作可靠，。當(dāng)打倒檔時，高速級滑移齒輪布置在遠(yuǎn)離轉(zhuǎn)矩輸入端，這樣，軸在轉(zhuǎn)矩下產(chǎn)生的扭轉(zhuǎn)變形與軸在彎矩下產(chǎn)生的彎彎曲變形可部分地相互抵消，以減緩沿齒寬載荷分布不均勻的現(xiàn)象在滿足中心距的條件下，傳動的齒輪的直徑可以取小，這樣可以使傳動的傳動比較精確可靠，壽命長，結(jié)構(gòu)緊湊，而且滑移齒輪操作方便不

11、費(fèi)力。其結(jié)構(gòu)簡圖如圖1-2所示。</p><p>　　比較起來，方案2的三級閉式齒輪傳動比較適合運(yùn)梁車的減速傳動，該機(jī)具有較強(qiáng)的市場競爭力。</p><p><b>　　三、 原動件的選擇</b></p><p><b>　　發(fā)動機(jī)的計(jì)算：</b></p><p>　　整車滾動阻力F1（平實(shí)路面地）

12、</p><p><b>　　整車上坡阻力F2</b></p><p><b>　　總阻力F3</b></p><p>　　圖1-2可跨檔減速器</p><p>　　滑移齒輪；2—軸承1；3—齒輪2；4—齒輪3；5—軸承3；6—齒輪4；7—軸承5；8—軸承7；</p><p>

13、;　　9—軸承8；10—輸出齒輪6；11—齒輪5；12—軸承6；13—軸承4；14—軸承2</p><p>　　總阻力矩T阻(輪胎半徑R=530mm)</p><p><b>　　半軸切應(yīng)力</b></p><p><b>　　輪功率P轉(zhuǎn)</b></p><p>　　發(fā)動機(jī)功率P（總傳動效率為=0.

14、66）</p><p><b>　　附著力 F附</b></p><p><b>　　不打滑條件：</b></p><p>　　∴該車在工作情況下不會打滑。</p><p>　　發(fā)動機(jī)選擇柴油機(jī)，XY4108Q，功率P=75kW，n=2800r/min。</p><p>　　

15、四、 機(jī)構(gòu)運(yùn)動分析與動力參數(shù)選擇與計(jì)算</p><p>　?。ㄒ唬┻\(yùn)梁車的總傳動比和各傳動比的分配方案選擇</p><p><b>　　總傳動比的計(jì)算</b></p><p><b>　　發(fā)動機(jī)轉(zhuǎn)速 ，</b></p><p>　　車輪的轉(zhuǎn)速，（根據(jù)運(yùn)梁車滿載時每小時只走800-900m，而輪胎的直

16、徑為1.06m）</p><p><b>　　總傳動比</b></p><p><b>　　(2)傳動比的分配</b></p><p>　　變速器采用是標(biāo)準(zhǔn)件，且當(dāng)它為最低檔為時傳動比i變=6.4；</p><p>　　減速器Ⅱ傳動比iⅡ=2.03，允許速度誤差為5%；</p><

17、;p>　　驅(qū)動橋采用東風(fēng)—140，總傳動比i驅(qū)=38/6=6.33；</p><p>　　輪胎處傳動比i胎=86/14=6.14；</p><p><b>　　則減速器Ⅰ的傳動比</b></p><p>　?。ǘ﹤鲃友b置的運(yùn)動和動力參數(shù)計(jì)算</p><p><b>　　(1)各軸的轉(zhuǎn)速</b>

18、;</p><p>　　將傳動裝置各軸由高速到低速依次定為Ⅰ軸、Ⅱ軸、Ⅲ軸;Ⅳ軸，分別表示為。 </p><p>　　減速器分為跨倒檔與不跨檔（見圖1-2）跨倒檔時，通過輸入軸的滑動齒輪與轉(zhuǎn)向軸Ⅱ右齒輪嚙和，在通過轉(zhuǎn)向軸Ⅱ齒輪3與傳動軸Ⅲ齒輪4的嚙和，在通過傳動軸Ⅲ的齒輪5與輸出軸Ⅳ齒輪6的嚙和，從而傳動動力。</p><p>　　由發(fā)動機(jī)到輸出，通過變速器最底檔(

19、i=6.4),推出n1=2800/6.4=437.5r/min， </p><p>　　傳到輸入軸Ⅰn=437.5r/min, ,</p><p>　　傳動軸Ⅱ n=437.5r/min , ,</p><p>　　傳動軸Ⅲ n=437.5r/min , </p><p><b>　　輸出軸Ⅳ </b&

20、gt;</p><p>　　不跨倒檔時，通過輸入軸Ⅰ的滑動齒輪與轉(zhuǎn)向軸Ⅲ右齒輪嚙和，在通過傳動軸Ⅲ右齒輪在和輸出軸Ⅳ齒輪嚙和，從而傳遞動力。</p><p>　　(2)各軸的效率和功率</p><p>　　根據(jù)條件已知：變速箱的機(jī)械傳動效率</p><p>　　花鍵聯(lián)軸器的傳動效率</p><p>　　每對圓柱齒輪的傳

21、動效率（很好的跑和的7級精度齒輪傳動）</p><p>　　每對滾動軸承的傳動效率</p><p><b>　　萬向節(jié)的傳動效率</b></p><p><b>　　a）各軸的傳動效率</b></p><p><b>　　第一級的傳動效率</b></p><

22、p><b>　　第二級的傳動效率</b></p><p><b>　　第三級的傳動效率</b></p><p><b>　　第四級的傳動效率</b></p><p><b>　　b) 各軸的功率</b></p><p>　　減速器輸入軸Ⅰ的輸入功率：

23、</p><p><b>　　轉(zhuǎn)向軸Ⅱ的功率：</b></p><p><b>　　轉(zhuǎn)向軸Ⅲ的功率：</b></p><p><b>　　輸出軸Ⅳ的功率</b></p><p><b>　?。?）各軸的轉(zhuǎn)矩</b></p><p>

24、<b>　　輸入軸Ⅰ</b></p><p><b>　　轉(zhuǎn)向軸Ⅱ</b></p><p><b>　　轉(zhuǎn)向軸Ⅲ</b></p><p><b>　　輸出軸Ⅳ</b></p><p>　　運(yùn)動和動力參數(shù)結(jié)果如下表</p><p>　

25、　五、齒輪的設(shè)計(jì)及校核</p><p>　?。ㄒ唬?選擇材料，熱處理，齒輪精度等級和齒數(shù)</p><p>　　由機(jī)械設(shè)計(jì)手冊，考慮到工廠加工條件和減速器要承受很大的轉(zhuǎn)矩，選擇大小齒輪材料都為20CrMnTi,滲碳處理，硬度為55～60HRC，抗拉強(qiáng)度，屈服強(qiáng)度；精度7級。</p><p>　　取滑移齒輪，且由于要滿足中心距達(dá)到300mm，取齒輪2、齒輪3、齒輪4

26、、齒輪5的齒數(shù)都為23，即，輸出齒輪 取模數(shù)m=6,</p><p><b>　　實(shí)際傳動比,</b></p><p>　　傳動比誤差，滿足傳動要求。</p><p><b>　　實(shí)際輸入軸轉(zhuǎn)速</b></p><p>　　實(shí)際輸出軸轉(zhuǎn)速 </

27、p><p>　?。ǘ?校核齒輪強(qiáng)度</p><p>　　1 滑移齒輪和齒輪2的設(shè)計(jì)計(jì)算</p><p><b>　　a)、設(shè)計(jì)參數(shù)</b></p><p>　　傳遞功率 P=57.5kW</p><p>　　傳遞轉(zhuǎn)矩T1= N.mm </p><p>　　齒輪1轉(zhuǎn)速 n

28、1=437.5r/min</p><p>　　齒輪2轉(zhuǎn)速 n2=437.5r/min</p><p>　　該嚙合傳動比 i=1.00</p><p>　　原動機(jī)載荷特性:均勻平穩(wěn);工作機(jī)載荷特性:均勻平穩(wěn)</p><p>　　預(yù)定壽命取6000時（壽命4年，每年工作360天，每天工作用4小時）</p><p>　　b)

29、、齒面接觸疲勞強(qiáng)度設(shè)計(jì)</p><p><b>　　計(jì)算公式按</b></p><p>　　閉式齒輪結(jié)構(gòu)，硬齒面齒輪，滑移齒輪5采用非對稱布置（軸鋼性較大），齒輪6也采用非對稱布置（軸鋼性較大）取齒寬系，</p><p>　　齒面嚙合類型 ：硬齒面，</p><p>　　熱處理質(zhì)量級別 ML</p><

30、;p>　　齒輪1、2材料及熱處理 20CrMnTi滲碳</p><p>　　齒輪1、2硬度取值范圍 HRC=55～60</p><p>　　齒輪1、2硬度 HRC=59</p><p>　　齒輪1、2接觸強(qiáng)度極限應(yīng)力 σHlim=1500MPa 齒輪1、2抗彎疲勞基本值σFE=580MPa</p><p>　　由機(jī)械設(shè)計(jì)表6-7，查得使

31、用系數(shù)，試取動載荷系數(shù)，按齒輪在兩軸承中間非對稱布置，取齒向載荷分布系數(shù)，按齒面硬化，直齒輪，7級精度，，取齒間載荷分布系數(shù)。</p><p><b>　　載荷系數(shù)</b></p><p><b>　　節(jié)點(diǎn)區(qū)域系數(shù)</b></p><p><b>　　材料的彈性系數(shù)</b></p>&l

32、t;p>　　接觸強(qiáng)度重合度系數(shù)　　</p><p><b>　　接觸強(qiáng)度螺旋角系數(shù)</b></p><p><b>　　重合、螺旋角系數(shù)　</b></p><p>　　齒面接觸許用應(yīng)力 </p><p>　　齒輪1、2的應(yīng)力循環(huán)次數(shù)　</p><p>　　接觸疲勞壽命

33、系數(shù)由機(jī)械設(shè)計(jì)表6-11得（不允許有一定量點(diǎn)蝕）</p><p>　　查表得潤滑油膜影響系數(shù)</p><p><b>　　工作硬化系數(shù)</b></p><p><b>　　最小安全系數(shù)</b></p><p>　　接觸強(qiáng)度尺寸系數(shù) Zx=1.0 </p><p><b&

34、gt;　　齒面接觸許用應(yīng)力：</b></p><p>　　齒寬，圓整取齒寬b=30,模數(shù),取m=6,由此可知大小齒輪直徑d=138mm。</p><p>　　按計(jì)算結(jié)果校核前面的假設(shè)是否正確：</p><p><b>　　齒輪節(jié)圓速度</b></p><p><b>　　由此可得</b>

35、</p><p>　　動載系數(shù) Kv=1.033。</p><p><b>　　圓周力</b></p><p>　　由此可知，原假設(shè)合理：</p><p><b>　　齒間分布載荷系數(shù)</b></p><p>　　重新設(shè)計(jì)后數(shù)據(jù)如下：</p><p>

36、<b>　　載荷系數(shù)</b></p><p>　　齒向載荷分布系數(shù) KHβ=0.137</p><p>　　綜合變形對載荷分布的影響 Kβs=0.0</p><p>　　安裝精度對載荷分布的影響 Kβm=0.137</p><p>　　節(jié)點(diǎn)區(qū)域系數(shù) Zh=2.5</p><p>　　材料的彈性系數(shù)

37、 ZE=189.800</p><p>　　接觸強(qiáng)度重合度系數(shù) Zε=0.89</p><p>　　接觸強(qiáng)度螺旋角系數(shù) Zβ=1.0</p><p>　　重合、螺旋角系數(shù) Zεβ=0.89</p><p>　　接觸疲勞壽命系數(shù) Zn=1.3</p><p>　　潤滑油膜影響系數(shù) Zlvr=0.97</p>

38、<p>　　模數(shù)(法面模數(shù)) Mn=6.0</p><p>　　端面模數(shù) Mt=6.0</p><p><b>　　螺旋角 β=0度</b></p><p>　　基圓柱螺旋角 βb=0度</p><p>　　齒輪1、2變位系數(shù) X=0</p><p>　　齒輪1、2齒寬 B=30mm&

39、lt;/p><p>　　齒輪1、2齒寬系數(shù) Φd=30/138=0.217</p><p>　　齒頂高系數(shù) ha*=1.</p><p>　　頂隙系數(shù) c*=0.25</p><p>　　壓力角 α*=20度</p><p>　　端面齒頂高系數(shù) ha*t=1.</p><p>　　端面頂隙系數(shù) c*

40、t=0.25</p><p>　　端面壓力角 α*t=20度</p><p>　　標(biāo)準(zhǔn)中心距 a=138mm</p><p>　　實(shí)際中心距 a=138mm</p><p><b>　　齒數(shù)比 U=1.0</b></p><p>　　端面重合度 εα=1.59</p><p&g

41、t;　　縱向重合度 εβ=0.00</p><p>　　總重合度 ε=1.591</p><p><b>　　校核：由式：</b></p><p>　　結(jié)果：齒輪的接觸疲勞強(qiáng)度安全。</p><p>　　c)、齒根彎曲疲勞強(qiáng)度校核</p><p>　　計(jì)算公式 </p>

42、<p><b>　　由查表可知，</b></p><p>　　齒輪1復(fù)合齒形系數(shù) Yfs1=2.72</p><p>　　齒輪1應(yīng)力修正系數(shù) Ysa1=1.57</p><p>　　齒輪2復(fù)合齒形系數(shù) Yfs2=2.72</p><p>　　齒輪2應(yīng)力修正系數(shù) Ysa2=1.57</p><

43、p>　　抗彎強(qiáng)度重合度系數(shù) Yε=0.72</p><p>　　抗彎強(qiáng)度螺旋角系數(shù) Yβ=1.000</p><p>　　抗彎強(qiáng)度重合、螺旋角系數(shù) Yεβ=0.721</p><p>　　按式計(jì)算彎曲疲勞許用應(yīng)力</p><p>　　查取齒輪材料彎曲疲勞極限應(yīng)力</p><p><b>　　壽命系數(shù) &

44、lt;/b></p><p>　　查表可知尺寸系數(shù) Yx=0.99</p><p>　　實(shí)驗(yàn)齒輪的應(yīng)力修正系數(shù)YST=2.0</p><p>　　彎曲疲勞強(qiáng)度安全系數(shù)一般取SF=1.25</p><p><b>　　彎曲疲勞許用應(yīng)力</b></p><p><b>　　校核：彎曲疲

45、勞強(qiáng)度</b></p><p>　　結(jié)果： 齒根彎曲疲勞強(qiáng)度校核滿足要求</p><p>　　兩個齒輪齒面粗糙度 Z1R=Rz＞6μm(Ra≤1μm)</p><p>　　齒根表面粗糙度 ZFR=Rz≤16μm (Ra≤2.6μm)</p><p>　　2、 齒輪5和輸出齒輪6的設(shè)計(jì)計(jì)算</p><p>

46、<b>　　a)、設(shè)計(jì)參數(shù)</b></p><p>　　傳遞功率 P=54.1kW</p><p>　　傳遞轉(zhuǎn)矩T3= N.mm </p><p>　　齒輪5轉(zhuǎn)速 n1=437.5r/min</p><p>　　齒輪6轉(zhuǎn)速 n2=324.6r/min</p><p>　　該嚙合傳動比 i=1.

47、348</p><p>　　原動機(jī)載荷特性:均勻平穩(wěn);工作機(jī)載荷特性:均勻平穩(wěn)</p><p>　　預(yù)定壽命 取6000時</p><p>　　b)、齒面接觸疲勞強(qiáng)度設(shè)計(jì)</p><p><b>　　計(jì)算公式按</b></p><p>　　閉式齒輪結(jié)構(gòu)，硬齒面齒輪，滑移齒輪1采用非對稱布置（軸鋼

48、性較大），齒輪2也采用非對稱布置（軸鋼性較大）取齒寬系，</p><p>　　齒面嚙合類型 ：硬齒面，</p><p>　　熱處理質(zhì)量級別 Q=ML</p><p>　　齒輪1、2材料及熱處理 20CrMnTi<滲碳></p><p>　　齒輪1、2硬度取值范圍 HRC=55～60</p><p>　　齒輪

49、1、2接觸強(qiáng)度極限應(yīng)力 σHlim=1500MPa 齒輪5、6抗彎疲勞基本值σFE=580MPa</p><p>　　由機(jī)械設(shè)計(jì)表6-7，查得使用系數(shù)，試取動載荷系數(shù)，按齒輪在兩軸承中間非對稱布置，取齒向載荷分布系數(shù)，按齒面硬化，直齒輪，7級精度，，取齒間載荷分布系數(shù)。</p><p><b>　　載荷系數(shù)</b></p><p><b&

50、gt;　　節(jié)點(diǎn)區(qū)域系數(shù)</b></p><p><b>　　材料的彈性系數(shù)</b></p><p>　　接觸強(qiáng)度重合度系數(shù)　　</p><p><b>　　接觸強(qiáng)度螺旋角系數(shù)</b></p><p><b>　　重合、螺旋角系數(shù)　</b></p>&l

51、t;p>　　齒面接觸許用應(yīng)力 </p><p>　　齒輪5、6的應(yīng)力循環(huán)次數(shù)</p><p>　　接觸疲勞壽命系數(shù)由機(jī)械設(shè)計(jì)表6-11得（不允許有一定量點(diǎn)蝕）</p><p>　　查表得潤滑油膜影響系數(shù)</p><p><b>　　工作硬化系數(shù)</b></p><p><b>　

52、　最小安全系數(shù)</b></p><p>　　接觸強(qiáng)度尺寸系數(shù) Zx=1.0 </p><p><b>　　齒面接觸許用應(yīng)力：</b></p><p>　　計(jì)算公式 </p><p>　　齒寬，圓整取齒寬b=30,模數(shù),取m=6,由此可知大小齒輪直徑d=138mm。</p>&

53、lt;p>　　按計(jì)算結(jié)果校核前面的假設(shè)是否正確：</p><p><b>　　齒輪節(jié)圓速度</b></p><p><b>　　由此可得</b></p><p>　　動載系數(shù) Kv=1.033。</p><p><b>　　圓周力</b></p><p

54、>　　由此可知，原假設(shè)合理：</p><p><b>　　齒間分布載荷系數(shù)</b></p><p>　　重新設(shè)計(jì)后數(shù)據(jù)如下：</p><p><b>　　載荷系數(shù)</b></p><p><b>　　校核：公式如下：</b></p><p>　　結(jié)

55、果： 齒輪的接觸疲勞強(qiáng)度安全。</p><p>　　c)、齒根彎曲疲勞強(qiáng)度校核</p><p>　　計(jì)算公式 </p><p><b>　　查表可知：</b></p><p>　　齒輪5復(fù)合齒形系數(shù) Yfa5=2.72</p><p>　　齒輪5應(yīng)力修正系數(shù) Ysa5=1.57<

56、/p><p>　　齒輪6復(fù)合齒形系數(shù) Yfa6=3.58</p><p>　　齒輪6應(yīng)力修正系數(shù) Ysa6=1.63</p><p>　　抗彎強(qiáng)度重合度系數(shù) Yε=0.72</p><p>　　抗彎強(qiáng)度螺旋角系數(shù) Yβ=1.000</p><p>　　抗彎強(qiáng)度重合、螺旋角系數(shù) Yεβ=0.721</p>&l

57、t;p>　　按式計(jì)算彎曲疲勞許用應(yīng)力</p><p>　　查取齒輪材料彎曲疲勞極限應(yīng)力</p><p><b>　　壽命系數(shù)</b></p><p>　　查表可知尺寸系數(shù) Yx=0.99</p><p>　　實(shí)驗(yàn)齒輪的應(yīng)力修正系數(shù)YST=2.0</p><p>　　彎曲疲勞強(qiáng)度安全系數(shù)一般取

58、SF=1.25</p><p><b>　　彎曲疲勞許用應(yīng)力</b></p><p>　　比較： </p><p>　　∴ 應(yīng)按大齒輪校核齒輪彎曲疲勞強(qiáng)度。</p><p><b>　　校 核:</b></p><p>　　結(jié) 果：齒根彎曲疲勞強(qiáng)度校核滿足要求

59、</p><p>　　3、 齒輪3、4校核計(jì)算</p><p>　　由于齒輪3和齒輪4的轉(zhuǎn)速與齒輪相相同，且它們的材料和外形尺寸一樣，但它的輸入功率和輸入轉(zhuǎn)矩卻比齒輪2要小，而齒輪2已經(jīng)滿足齒面接觸疲勞強(qiáng)度和彎曲疲勞強(qiáng)度，所以同理可以推出齒輪3和齒輪4滿足設(shè)計(jì)要求。</p><p>　　結(jié)果： 強(qiáng)度校核滿足要求。</p><p>　　4、

60、 齒輪主要幾何參數(shù)表</p><p>　　六、 軸的設(shè)計(jì)及校核</p><p><b>　?。ㄒ唬?、軸材料選擇</b></p><p>　　由于該減速器中各軸所承受的載荷都很大，傳遞的轉(zhuǎn)矩較大，且又是在高速狀況下工作，運(yùn)行平穩(wěn)，無很大的沖擊，但安裝齒輪的位置不對稱，對材料的剛度有一定的要求，考慮到加工的難易程度和工廠現(xiàn)有的材料，選擇40C

61、r.調(diào)質(zhì)處理，加工精度為7級。</p><p>　　材料牌號: 40Cr</p><p>　　熱處理: 調(diào)質(zhì)</p><p>　　毛坯直徑/mm: ≤80</p><p>　　硬度（HB）: 241～286</p><p>　　抗拉強(qiáng)度σb: ≥750MPa</p><

62、p>　　屈服點(diǎn)σs: ≥550 MPa</p><p>　　彎曲疲勞極限σ-1: ≥350 MPa</p><p>　　扭轉(zhuǎn)疲勞極限τ-1: ≥200 MPa</p><p>　　許用靜應(yīng)力[σ+1]: ≥300 MPa</p><p>　　許用疲勞應(yīng)力[σ-1]: 194～233 Mpa</p>

63、;<p>　?。ǘ?、 輸入軸Ⅰ的設(shè)計(jì)計(jì)算</p><p>　　1、輸入軸Ⅰ的基本技術(shù)參數(shù)</p><p>　　軸的轉(zhuǎn)向方式：雙向旋轉(zhuǎn)</p><p>　　軸的工作情況：無腐蝕條件</p><p>　　軸的轉(zhuǎn)速：n=437.5r/min </p><p>　　功率: P=57.5kW</p>

64、<p><b>　　轉(zhuǎn)矩：T=N·mm</b></p><p>　　齒輪直徑d=138mm</p><p>　　2、軸上滑移齒輪和軸的力分析 </p><p>　　圓周力 </p><p>　　徑向力 </p><p>　　

65、軸向力 （由于是直齒輪，在該方向上齒輪沒有受力）</p><p>　　初算最小直徑 </p><p><b>　　圖1-3</b></p><p>　　取軸承處（即A，B點(diǎn)）的直徑d=50mm</p><p>　　取滑移部分（如危險截面C、D）花鍵分度圓直徑d=57.5mm

66、</p><p>　　軸的結(jié)構(gòu)簡圖如圖1-3所示：</p><p>　　A、B 點(diǎn)在水平面的支承反力 </p><p>　　危險截面C、D在水平面的彎矩</p><p>　　A、B點(diǎn)在垂直面的支承反力</p><p>　　危險截面C、D在垂直面的彎矩</p><p>　　危險截面C、D的合

67、成彎矩</p><p>　　畫軸轉(zhuǎn)矩圖 </p><p>　　畫當(dāng)量彎矩圖 </p><p><b>　　校 核：</b></p><p>　　C點(diǎn)的當(dāng)量彎矩 </p><p>　　D點(diǎn)的當(dāng)量彎矩 </p><p>

68、<b>　　取 </b></p><p>　　結(jié) 果：軸的強(qiáng)度滿足要求。</p><p>　　（三） 轉(zhuǎn)向軸Ⅱ設(shè)計(jì)計(jì)算</p><p>　　1 軸的轉(zhuǎn)向方式：雙向旋轉(zhuǎn)</p><p>　　軸的工作情況：無腐蝕條件</p><p>　　軸的轉(zhuǎn)速：n=437.5r/min </p&g

69、t;<p>　　功率: P=55.8kW</p><p><b>　　轉(zhuǎn)矩：T=N·mm</b></p><p>　　齒輪直徑d=138mm</p><p><b>　　2、軸的力分析 </b></p><p>　　圓周力 </p>&

70、lt;p>　　徑向力 </p><p>　　軸向力 （由于是直齒輪，在該方向上齒輪沒有受力）</p><p>　　法向力 </p><p>　　取軸承處（即A，B點(diǎn)）的直徑d=45mm</p><p>　　取導(dǎo)程部分（如危險截面C、D）花鍵分度圓直徑d=57

71、.5mm</p><p>　　A、B 點(diǎn)在水平面的支承反力 </p><p>　　危險截面C、D在水平面的彎矩 </p><p>　　A、B點(diǎn)在垂直面的支承反力 </p><p>　　危險截面C、D在垂直面的彎矩 </p><p>　　危險截面C、D的合成彎矩 </p>

72、;<p>　　畫軸轉(zhuǎn)矩圖 </p><p>　　畫當(dāng)量彎矩圖 </p><p><b>　　校 核：</b></p><p>　　C點(diǎn)的當(dāng)量彎矩 顯然此軸的C點(diǎn)當(dāng)量彎矩小于傳動軸Ⅰ的C點(diǎn)當(dāng)量彎矩 ,故不用作校核</p><p>　　D點(diǎn)的當(dāng)量彎矩 由于D點(diǎn)不受轉(zhuǎn)矩 當(dāng)量

73、彎矩等與合成彎矩</p><p>　　即 </p><p><b>　　取 </b></p><p>　　結(jié) 果：軸的強(qiáng)度滿足要求。</p><p>　　（四） 轉(zhuǎn)向軸Ⅲ設(shè)計(jì)計(jì)算</p><p>　　1 軸的轉(zhuǎn)向方式：雙向旋轉(zhuǎn)</p><p>　　

74、軸的工作情況：無腐蝕條件</p><p>　　軸的轉(zhuǎn)速：n=437.5r/min </p><p>　　功率: P=54.1kW</p><p><b>　　轉(zhuǎn)矩：T=N·mm</b></p><p>　　齒輪直徑d=138mm</p><p><b>　　2、軸的力分析 &l

75、t;/b></p><p>　　圓周力 </p><p>　　徑向力 </p><p>　　軸向力 （由于是直齒輪，在該方向上齒輪沒有受力）</p><p>　　法向力 </p><p>　　取軸承處（即A，

76、B點(diǎn)）的直徑d=45mm</p><p>　　取滑移部分（如危險截面C、D）花鍵分度圓直徑d=57.5mm</p><p>　　A、B 點(diǎn)在水平面的支承反力 </p><p>　　危險截面C、D在水平面的彎矩 </p><p>　　A、B點(diǎn)在垂直面的支承反力 </p><p>　　危險截面C、D在

77、垂直面的彎矩 </p><p>　　危險截面C、D的合成彎矩 </p><p>　　畫軸轉(zhuǎn)矩圖 </p><p>　　畫當(dāng)量彎矩圖 </p><p><b>　　校 核：</b></p><p>　　C點(diǎn)的當(dāng)量彎矩 顯然此軸的C點(diǎn)當(dāng)量彎矩小于

78、傳動軸Ⅰ的C點(diǎn)當(dāng)量彎矩 ,故不用作校核</p><p>　　D點(diǎn)的當(dāng)量彎矩 由于D點(diǎn)不受轉(zhuǎn)矩 當(dāng)量彎矩等與合成彎矩</p><p>　　即 </p><p><b>　　取 </b></p><p>　　結(jié) 果：軸的強(qiáng)度滿足要求。</p><p>　　（五） 輸出軸Ⅳ的設(shè)

79、計(jì)計(jì)算</p><p>　　軸的轉(zhuǎn)向方式：雙向旋轉(zhuǎn)</p><p>　　軸的工作情況：無腐蝕條件</p><p>　　軸的轉(zhuǎn)速：n=324.5r/min </p><p>　　功率: P=52.5kW</p><p><b>　　轉(zhuǎn)矩：T=N·mm</b></p><

80、p>　　齒輪直徑d=186mm</p><p><b>　　2、軸的力分析 </b></p><p>　　圓周力 </p><p>　　徑向力 </p><p>　　軸向力 （由于是直齒輪，在該方向上齒輪沒有受力）</p>

81、<p>　　法向力 </p><p>　　取軸承處（即A，B點(diǎn)）的直徑d=55mm</p><p>　　取滑移部分（如危險截面C、D）花鍵分度圓直徑d=60mm</p><p>　　軸的結(jié)構(gòu)簡圖如圖1-4所示：</p><p>　　A、B 點(diǎn)支承反力 </p>&l

82、t;p>　　危險截面C、D的彎矩 </p><p>　　畫軸轉(zhuǎn)矩圖 </p><p>　　畫當(dāng)量彎矩圖 </p><p><b>　　校 核：</b></p><p>　　C點(diǎn)的當(dāng)量彎矩 </p><p&

83、gt;　　D點(diǎn)的當(dāng)量彎矩 </p><p><b>　　取 </b></p><p>　　結(jié) 果：軸的強(qiáng)度滿足要求。</p><p><b>　　圖1-4</b></p><p>　　七、 軸承的選擇及校核</p><p>　?。ㄒ唬?輸入軸承1的設(shè)計(jì)計(jì)算&l

84、t;/p><p><b>　　1、設(shè)計(jì)基本參數(shù)</b></p><p><b>　　徑向力</b></p><p>　　軸向力 Fa=0 N</p><p>　　軸頸直徑 d1=50 mm</p><p>　　轉(zhuǎn)速 n=437.5r/min</p><p>

85、;　　要求壽命 Lh'=3000 h（以兩年一次中修，每年工作360天，每天工作4小時）</p><p><b>　　潤滑方式 油潤滑</b></p><p><b>　　2、被選軸承信息</b></p><p>　　由于沒有軸向力，且是高速運(yùn)轉(zhuǎn)，在滿足強(qiáng)度的前提下一般都考慮用深溝球軸承，此種軸承噪聲低，使用壽命

86、較長，精度高，價格低廉,互換性好。</p><p>　　試選軸承型號6310</p><p>　　軸承內(nèi)徑 d=50 mm</p><p>　　軸承外徑 D=110 mm</p><p>　　軸承寬度 B=27 mm</p><p>　　基本額定動載荷 C=61800 N</p><p>　　基

87、本額定靜載荷 Co=38000 N</p><p>　　極限轉(zhuǎn)速(油) nlimy=7000 r/min</p><p><b>　　3、當(dāng)量動載荷</b></p><p>　　接觸角 a=0 (度)</p><p>　　負(fù)荷系數(shù) fp=1.2</p><p>　　判斷系數(shù) e=0.16</

88、p><p>　　徑向載荷系數(shù) X=1</p><p>　　軸向載荷系數(shù) Y=0</p><p><b>　　當(dāng)量動載荷 　　</b></p><p>　　軸承所需基本額定動載荷 C'=61141.632 N</p><p>　　校核：由式計(jì)算軸承壽命</p><p>

89、　　結(jié)果：選用深溝球軸承6310滿足要求</p><p>　　（二） 輸入軸承2的設(shè)計(jì)計(jì)算</p><p><b>　　1、設(shè)計(jì)基本參數(shù)</b></p><p><b>　　徑向力</b></p><p>　　軸向力 Fa=0 N</p><p>　　軸頸直徑 d1=50 m

90、m</p><p>　　轉(zhuǎn)速 n=437.5r/min</p><p>　　要求壽命 Lh'=3000 h（以兩年一次中修，每年工作360天，每天工作4小時）</p><p><b>　　潤滑方式 油潤滑</b></p><p>　　2、理由和選軸承1一樣。</p><p>　　試選軸承

91、：深溝球軸承</p><p>　　軸承型號 6310和 軸承型號 6210</p><p>　　軸承內(nèi)徑 d1=50 mm 軸承內(nèi)徑 d2=50 mm</p><p>　　軸承外徑 D1=110mm 軸承外徑 D2=90 mm<

92、/p><p>　　軸承寬度 B1=27mm 軸承寬度 B2=20 mm</p><p>　　基本額定動載荷 C1=61800 N 基本額定動載荷 C2=35000N</p><p>　　基本額定靜載荷 Co1=38000 N 基本額定靜載荷 Co2=23200 N<

93、;/p><p>　　極限轉(zhuǎn)速(油) nlimy=7000 r/min 極限轉(zhuǎn)速(油) nlimy=8500 r/min</p><p><b>　　3、當(dāng)量動載荷</b></p><p>　　接觸角 a=0度 接觸角 a=0 (度)</p><p>　　

94、負(fù)荷系數(shù) fp=1.2 負(fù)荷系數(shù) fp=1.2</p><p>　　判斷系數(shù) e=0.271 判斷系數(shù) e=0.304</p><p>　　徑向載荷系數(shù) X1=0.56 徑向載荷系數(shù) X2=0.56</p><p>　　軸向載荷系數(shù)

95、Y1=1.624 軸向載荷系數(shù) Y2=1.435</p><p>　　當(dāng)量動載荷 </p><p>　　軸承所需基本額定動載荷 C1'=45199.236 N C2'=42574.471 N</p><p>　　校核：軸承 6310的壽命</p><p>　　軸承 6210的

96、壽命</p><p>　　結(jié)果：軸承2選用軸承6310滿足要求。</p><p>　?。ㄈ?轉(zhuǎn)向軸軸承3，4，5，6的設(shè)計(jì)計(jì)算</p><p>　　由于轉(zhuǎn)向軸ⅡⅢ和輸入軸一樣都沒有軸向力，軸承3所受載荷最大，</p><p>　　軸承3選用的是6209故軸承，計(jì)算過程略， 4、5、6只需要采用深溝球軸承6209不用作校核就可以滿足要求。&

97、lt;/p><p>　　結(jié)果：軸承3，4，5，6選用軸承型號6209。</p><p>　?。ㄋ模?輸出軸軸承7的設(shè)計(jì)計(jì)算</p><p><b>　　1、設(shè)計(jì)基本參數(shù)</b></p><p><b>　　徑向力</b></p><p>　　軸向力 Fa=0 N</p&g

98、t;<p>　　軸頸直徑 d1=55 mm</p><p>　　轉(zhuǎn)速 n=324.6r/min</p><p>　　要求壽命 Lh'=3000 h</p><p><b>　　潤滑方式 油潤滑</b></p><p><b>　　2、被選軸承信息</b></p>

99、<p>　　由于其所受的徑向力很小，但又要保持其軸頸直徑，所以試選深溝球軸承6211</p><p>　　軸承內(nèi)徑 d=55 mm</p><p>　　軸承外徑 D=100 mm</p><p>　　軸承寬度 B=21 mm</p><p>　　基本額定動載荷 C=43200 N</p><p>　　基本額

100、定靜載荷 Co=29200 N</p><p>　　極限轉(zhuǎn)速(油) nlimy=7500 r/min</p><p><b>　　3、當(dāng)量動載荷</b></p><p>　　接觸角 a=0 (度)</p><p>　　負(fù)荷系數(shù) fp=1.2</p><p>　　判斷系數(shù) e=0.16</p&

101、gt;<p>　　徑向載荷系數(shù) X=1</p><p>　　軸向載荷系數(shù) Y=0</p><p><b>　　當(dāng)量動載荷 </b></p><p>　　軸承所需基本額定動載荷 C'=13489.735 (N)</p><p><b>　　校核：軸承壽命</b></p>

102、;<p><b>　　軸承壽命 </b></p><p>　　由此可知該軸承遠(yuǎn)遠(yuǎn)滿足要求，每次大修時也可以不必更換這個軸承。</p><p>　　結(jié)果：軸承7選用6211。</p><p>　　（五） 輸出軸軸承8的設(shè)計(jì)計(jì)算</p><p><b>　　1、設(shè)計(jì)基本參數(shù)</b><

103、;/p><p><b>　　徑向力</b></p><p>　　軸向力 Fa=0 N</p><p>　　軸頸直徑 d1=55 mm</p><p>　　轉(zhuǎn)速 n=324.6 r/min</p><p>　　要求壽命 Lh'=3000 h</p><p><b&g

104、t;　　潤滑方式 油潤滑</b></p><p><b>　　2、被選軸承信息</b></p><p>　　試選軸承型號 6311</p><p>　　軸承內(nèi)徑 d=55mm</p><p>　　軸承外徑 D=120mm</p><p>　　軸承寬度 B=29mm</p>

105、<p>　　基本額定動載荷 C=71500 N</p><p>　　基本額定靜載荷 Co=44800 N</p><p>　　極限轉(zhuǎn)速(油) nlimy=6700 r/min</p><p><b>　　3、當(dāng)量動載荷</b></p><p><b>　　接觸角 a=0度</b><

106、;/p><p>　　負(fù)荷系數(shù) fp=1.2</p><p>　　判斷系數(shù) e=0.16</p><p>　　徑向載荷系數(shù) X=1</p><p>　　軸向載荷系數(shù) Y=0</p><p><b>　　當(dāng)量動載荷</b></p><p>　　軸承所需基本額定動載荷 C'=

107、68785.076 (N)</p><p><b>　　校核：軸承壽命</b></p><p>　　結(jié)果：軸承選用6311</p><p>　　（六） 各軸承的參數(shù)如下表所示</p><p>　　八 花鍵的設(shè)計(jì)及校核</p><p>　?。ㄒ唬┹斎胼SⅠ花鍵設(shè)計(jì)參數(shù)及校核</p>

108、<p>　　傳遞的轉(zhuǎn)矩 T = N·mm</p><p>　　模數(shù)　 m = 2.5 mm</p><p>　　花鍵壓力角　 α = 30°</p><p>　　齒數(shù)　 z = 23</p><p>　　分度圓直

109、徑　 D= 57.5 mm</p><p>　　鍵齒工作高度　 h = 2.50 mm</p><p>　　鍵的長度　 L = 52 mm</p><p>　　不均勻系數(shù)　 ψ = 0.75</p><p>　　使用和制造情況 中等</p>&

110、lt;p>　　齒面熱處理　 齒面經(jīng)熱處理</p><p>　　移動情況　 載荷作用下移動</p><p>　　許用應(yīng)力　 [p] = 45.0 MPa</p><p>　　校核： </p><p>　　結(jié)果： p ≤[p] </p&g

111、t;<p>　　軸左段矩形花鍵連接（靜連接）校核計(jì)算：</p><p>　　傳遞的轉(zhuǎn)矩 T = N·mm</p><p>　　花鍵參數(shù) N×d×D×B = 8×42×48×8 mm</p><p>　　倒角　c = 0.4 mm</p><p><b&

112、gt;　　鍵齒的工作高度</b></p><p>　　不均勻系數(shù)　ψ = 0.75</p><p>　　鍵的長度　L = 60 mm</p><p>　　使用和制造情況中等，齒面經(jīng)熱處理，鍵系列采用中系列</p><p>　　許用擠壓應(yīng)力范圍　σpp = 100～140 MPa</p><p>　　取許用應(yīng)

113、力　[σp] = 120.0 MPa</p><p><b>　　校 核：</b></p><p><b>　　計(jì)算應(yīng)力　　</b></p><p>　　結(jié)果： σp≤[σp] 滿足</p><p>　?。ǘ﹤鲃虞SⅡ的花鍵設(shè)計(jì)參數(shù)及校核</p><p>　　傳遞的轉(zhuǎn)矩

114、 T = N·mm</p><p>　　模數(shù)　 m = 2.5 mm</p><p>　　花鍵壓力角　 α = 30°</p><p>　　齒數(shù)　 z = 22</p><p>　　分度圓直徑

115、 D = 57.5 mm</p><p>　　花鍵軸大徑直徑 　Dmax = 60.0 mm</p><p>　　鍵齒工作高度 　h = 2.50 mm</p><p>　　鍵的長度 　L = 32 mm</p><p>　　不均勻系數(shù)　 ψ = 0.75<

116、/p><p>　　使用和制造情況　 中等</p><p>　　齒面熱處理 齒面經(jīng)熱處理</p><p>　　許用應(yīng)力　 [p] = 120.0 MPa</p><p>　　校核： </p><p>　　結(jié)果： p ≤[p]

117、滿足要求</p><p>　?。ㄈ﹤鲃虞SⅢ的花鍵設(shè)計(jì)參數(shù)及校核</p><p>　　傳遞的轉(zhuǎn)矩 T = N·mm</p><p>　　模數(shù)　 m = 2.5 mm</p><p>　　花鍵壓力角　 α = 30°</p>&l

118、t;p>　　齒數(shù)　 z = 22</p><p>　　分度圓直徑 D = 57.5 mm</p><p>　　花鍵軸大徑直徑 　Dmax = 60.0 mm</p><p>　　鍵齒工作高度 　h = 2.50 mm</p><p>　　鍵的長度

119、 　L = 32 mm</p><p>　　不均勻系數(shù)　 ψ = 0.75</p><p>　　使用和制造情況　 中等</p><p>　　齒面熱處理 齒面經(jīng)熱處理</p><p>　　許用應(yīng)力　 [p] = 120.0 MPa</p&

120、gt;<p>　　校核： </p><p>　　結(jié)果： p ≤[p] 滿足要求</p><p>　　（四）輸出軸Ⅳ的花鍵設(shè)計(jì)參數(shù)及校核</p><p><b>　　軸右段花鍵</b></p><p>　　傳遞的轉(zhuǎn)矩 T = N·m

121、m</p><p>　　模數(shù)　 m = 2.5 mm</p><p>　　花鍵壓力角　 α = 30°</p><p>　　齒數(shù)　 z = 23</p><p>　　分度圓直徑 D = 57.5 mm</p>

122、<p>　　花鍵軸大徑直徑 　Dmax = 60.0 mm</p><p>　　鍵齒工作高度 　h = 2.50 mm</p><p>　　鍵的長度 　L = 32 mm</p><p>　　不均勻系數(shù)　 ψ = 0.75</p><p>　　使用和制造情

123、況　 中等</p><p>　　齒面熱處理 齒面經(jīng)熱處理</p><p>　　許用應(yīng)力　 [p] =120.0 MPa</p><p>　　校核： </p><p>　　結(jié)果： p ≤[p] 滿足要求</p><p>　

124、　軸左段矩形花鍵連接（靜連接）校核計(jì)算：</p><p>　　傳遞的轉(zhuǎn)矩 T = N·mm</p><p><b>　　鍵系列采用輕系列</b></p><p>　　花鍵參數(shù) N×d×D×B = 8×46×50×9 mm</p><p>　　倒角　c

125、 = 0.3 mm</p><p><b>　　鍵齒的工作高度`</b></p><p>　　不均勻系數(shù)　ψ = 0.75</p><p>　　鍵的長度　L = 67 mm</p><p>　　由于使用和制造情況良好，而且齒面經(jīng)熱處理</p><p>　　查表可知許用擠壓應(yīng)力范圍　σp= 120～

126、200 MPa</p><p>　　取許用應(yīng)力　[σp] = 160.0 MPa</p><p><b>　　校核：</b></p><p><b>　　計(jì)算應(yīng)力　 </b></p><p>　　結(jié)果： σp≤[σp] 滿足傳遞的轉(zhuǎn)矩 </p><

127、;p>　　九、 減速器機(jī)體結(jié)構(gòu)尺寸如下</p><p><b>　　十、 潤滑與密封</b></p><p><b>　?。ㄒ唬櫥?lt;/b></p><p>　　變速器潤滑采用稀油潤滑，潤滑形式是飛濺潤滑，主要靠輸出軸的旋轉(zhuǎn)來實(shí)現(xiàn)，潤滑油的量不能太多，一般在填充到輸出軸的中心平面，如果太多的話，齒輪在旋轉(zhuǎn)的時

128、候噪音太大，而且功率損失也大。</p><p>　　窺視孔：窺視孔用于檢查傳動零件的嚙合、潤滑及輪齒損壞情況，并兼作注油孔，可向減速器箱體內(nèi)注入潤滑油</p><p>　　定位銷：對由箱蓋和箱座通過聯(lián)接而組成的剖分式箱體，為保證其各部分在加工及裝配時能夠保持精確位置，特別是為保證箱體軸承座孔的加工精度及安裝精度</p><p>　　放油孔及放油螺塞：為排放減速器箱體

129、內(nèi)污油和便于清洗箱體內(nèi)部，在箱座油池的最低處設(shè)置放油孔，箱體內(nèi)底面做成斜面，向放油孔方向傾斜1～2使油易于流出。</p><p>　　通氣器：使箱體內(nèi)受熱膨脹的氣體自由排出，以保持箱體內(nèi)外壓力平衡，不致使?jié)櫥脱胤窒涿婊蜉S伸密封件處向外滲漏。</p><p><b>　　（二）、密封</b></p><p>　　由于機(jī)箱是立式機(jī)箱，且整體密封性

130、又較好，在軸輸入端與輸出端的線速度為1-2m/s，又在室外工作，有較多的灰塵和雨水外來雜質(zhì)，應(yīng)該具有良好的防塵，防水的功能，因此在選擇在輸入軸與輸出軸的密封處采用有副唇旋轉(zhuǎn)軸唇形密封圈的內(nèi)包骨架油封（FB 50X72X8）。此密封圈適用溫度及轉(zhuǎn)速范圍寬，成本低廉，檢修方便，密封性能好，壽命長，結(jié)構(gòu)緊湊，裝拆方便，互換性好。</p><p><b>　　十一、 小結(jié)</b></p>

131、<p>　　通過對運(yùn)梁車的減速器設(shè)計(jì)，綜合運(yùn)用機(jī)械設(shè)計(jì)、機(jī)械工程材料、畫法幾何、機(jī)械設(shè)計(jì)基礎(chǔ)、機(jī)械制造基礎(chǔ)和材料力學(xué)的知識和繪圖技能，完成傳動裝置的測繪與分析，通過這一過程使我全面了解一個機(jī)械產(chǎn)品所涉及的結(jié)構(gòu)、強(qiáng)度、制造、裝配以及表達(dá)等方面的知識，不僅培養(yǎng)了我的綜合分析、實(shí)際解決工程問題的能力，而且還培養(yǎng)了我的團(tuán)隊(duì)協(xié)作精神。由于時間倉促和本人能力有限，如有誤漏欠妥之處，敬請各位老師指正批評。</p><

132、p><b>　　十二、參考文獻(xiàn)</b></p><p>　　1 吳宗澤 主編.機(jī)械設(shè)計(jì)實(shí)用手冊.北京:高等教育出版社,2003.11</p><p>　　2 吳宗澤 主編.機(jī)械設(shè)計(jì).北京:高等教育出版社,2001.7</p><p>　　3 卜 炎 主編.機(jī)械傳動裝置設(shè)計(jì)手冊.北京:機(jī)械工業(yè)出版社,1999.4</p>

133、<p>　　4 鄭文緯 主編.機(jī)械原理.北京: 高等教育出版社,1997.7</p><p>　　5 邱宣懷 主編.機(jī)械設(shè)計(jì).北京: 高等教育出版社,1997.7</p><p>　　6 席偉光 主編.機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì).北京:高等教育出版社,2003.2</p><p>　　7 陳家瑞 主編.汽車構(gòu)造.北京:機(jī)械工業(yè)出版社,2005.1<