畢業(yè)設計---公路預應力板梁橋設計

1、<p>　　專 業(yè) 道路與橋梁工程技術(shù)</p><p><b>　　畢業(yè)設計成績單</b></p><p><b>　　畢業(yè)設計任務書</b></p><p><b>　　畢業(yè)設計開題報告</b></p><p><b>　　摘 要</b&g

2、t;</p><p>　　本次畢業(yè)設計為一座預應力鋼筋混凝土空心板梁橋，包括上部結(jié)構(gòu)和下部結(jié)構(gòu)的內(nèi)力計算分析和配筋設計。該橋采用設計車輛荷載為“公路-Ⅱ級”，人群荷載為3.0kN/m；橋面寬度為凈7.5m+20.75m，設計跨度為325m，屬于簡支梁體系。</p><p>　　梁體設計工作包括：根據(jù)給定資料選定空心板梁截面尺寸，確定梁體及各個組成部分的材料、計算截面幾何特性并進行內(nèi)力計算、

3、根據(jù)強度估算鋼筋面積并布置鋼筋，對梁體設計結(jié)果進行安全檢驗。空心板梁梁長25.0m，支座間距取為24.4m，梁體材料采用C50混凝土，橋面兩邊設有護欄，橋面鋪裝為瀝青混凝土，均采用C40混凝土。預應力鋼絞線標準強度為1860MPa，公稱面積為139.0mm2，施工采用先張法。橋梁下部結(jié)構(gòu)設計，其中包括預應力鋼筋混凝土空心板梁橋的蓋梁、橋墩、樁基的設計。</p><p><b>　　目 錄</b&

4、gt;</p><p><b>　　第1章緒論1</b></p><p>　　1.1 選題背景1</p><p>　　1.2 研究現(xiàn)狀1</p><p>　　1.3 橋梁工程的發(fā)展方向2</p><p>　　1.4 成果及意義3</p><p>　　第2

5、章空心板設計概述4</p><p>　　2.1 設計資料4</p><p>　　2.2 截面構(gòu)造4</p><p>　　2.2.1尺寸選定4</p><p>　　2.2.2空心板毛截面幾何特性計算4</p><p>　　2.3 作用效應計算6</p><p>　　2.3.

6、1 永久作用效應計算6</p><p>　　2.3.2 可變作用效應計算7</p><p>　　2.4 汽車荷載橫向分布系數(shù)計算7</p><p>　　2.4.1跨中和L/4處的荷載橫向分布系數(shù)計算8</p><p>　　2.4.2支點處的荷載橫向分布系數(shù)計算10</p><p>　　2.4.3

7、支點至L/4處的荷載橫向分布系數(shù)10</p><p>　　2.5 汽車荷載沖擊系數(shù)計算10</p><p>　　2.6 可變作用效應計算11</p><p>　　2.6.1車道荷載效應11</p><p>　　2.6.2人群荷載效應13</p><p>　　2.6.3 作用效應組合13</p

8、><p>　　第3章空心板截面計算15</p><p>　　3.1 預應力鋼筋數(shù)量估算及布置15</p><p>　　3.2 普通鋼筋數(shù)量的估算及布置17</p><p>　　3.3 換算截面幾何特性計算18</p><p>　　3.3.1 換算截面面積A019</p><p>

9、　　3.3.2 換算截面重心位置19</p><p>　　3.3.3 換算截面慣性矩19</p><p>　　3.3.4 換算截面彈性模量抵抗矩20</p><p>　　3.4 承載能力極限狀態(tài)計算20</p><p>　　3.4.1 跨中截面正截面抗彎承載力計算20</p><p>　　3.4.2

10、 斜截面抗剪承載力計算21</p><p>　　3.5 預應力損失計算23</p><p>　　3.5.1 錨具變形、回縮引起的應力損失23</p><p>　　3.5.2 加熱養(yǎng)護引起的溫差損失24</p><p>　　3.5.3 預應力鋼絞線由于應力松弛引起的預應力損失24</p><p>　　

11、3.5.4 混凝土彈性模量壓縮引起的預應力損失24</p><p>　　3.5.5 混凝土收縮、徐變引起的預應力損失25</p><p>　　3.5.6 預應力損失組合27</p><p>　　第4章上部結(jié)構(gòu)驗算28</p><p>　　4.1 正常使用極限狀態(tài)28</p><p>　　4.1.1

12、 正截面抗裂性驗算28</p><p>　　4.1.2 斜截面抗裂性驗算31</p><p>　　4.2 變形要求36</p><p>　　4.2.1 正常使用階段的撓度計算36</p><p>　　4.2.2 反拱度計算及預拱度的設置36</p><p>　　4.3 持久狀態(tài)應力驗算38<

13、/p><p>　　4.3.1 跨中截面混凝土法向壓應力驗算38</p><p>　　4.3.2 斜截面主應力驗算39</p><p>　　4.4 短暫狀態(tài)應力驗算41</p><p>　　4.4.1 跨中截面42</p><p>　　4.4.2 L/4截面43</p><p>　

14、　4.4.3 支點截面44</p><p>　　4.5 最小配筋率復核46</p><p>　　4.6 鉸縫計算47</p><p>　　4.6.1 鉸縫剪力計算47</p><p>　　4.6.2 鉸縫剪力48</p><p>　　4.6.3 鉸縫抗剪強度驗算49</p><

15、;p>　　4.7 預制空心板吊環(huán)計算49</p><p>　　4.8 欄桿計算50</p><p>　　4.8.1 欄桿的構(gòu)造及布置50</p><p>　　4.8.2 欄桿的作用效應計算50</p><p>　　4.8.3 欄桿柱承載能力復核51</p><p>　　4.8.4 扶手計算

16、53</p><p>　　第7章 結(jié)論86</p><p><b>　　參考文獻87</b></p><p><b>　　致 謝88</b></p><p>　　附錄 設計圖紙94</p><p><b>　　第1章緒論</b></

17、p><p><b>　　1.1 選題背景</b></p><p>　　交通要暢通無阻，天塹要變通途，橋梁起著很重要的作用。橋梁型勢發(fā)展呈現(xiàn)多樣性，橋梁設計理論也趨于完善，橋梁設計理論更是取得長足進步：從極限設計法到矩陣力法、有限元法，從分析單一結(jié)構(gòu)到處理復合結(jié)構(gòu)；材料和工具也不斷更新：從混凝土、鋼材到環(huán)氧樹脂，抗拉壓強度得到提高；就我國而言，混凝土結(jié)構(gòu)仍是首選材料，且基

18、于造價低的優(yōu)點得到廣泛應用，我國是使用混凝土結(jié)構(gòu)最多的國家，并以預應力混凝土為主施工。特別是預應力混凝土空心板梁橋在現(xiàn)代城市的各種橋型中有著廣泛的應用。本設計具有其廣泛性。在橋梁工程中，中小跨度的橋梁占的比例非常大，而且在技術(shù)方面比較容易實現(xiàn)標準化設計。</p><p>　　預應力混凝土空心板梁橋具有建筑結(jié)構(gòu)低、結(jié)構(gòu)安全型和耐久性高，構(gòu)造簡單、構(gòu)件輕巧，適于工廠化、標準化施工，可縮短工期，節(jié)省投資等優(yōu)點，在高速公

19、路橋梁工程設計中得到了廣泛應用。實踐證明預應力混凝土空心板梁做成的板式橋，具有構(gòu)造簡單、受力明確、梁高低、構(gòu)件輕和制作、運輸、安裝方便等優(yōu)點。隨著公路建設和市政工程的發(fā)展，促進了橋梁建設的發(fā)展。隨著鋼絞線作為預應力筋在橋梁工程上的推廣、應用，一些新的張拉錨固體系研制成功。為用鋼絞線作預應力筋預制空心板梁提供了有利的條件。</p><p><b>　　1.2 研究現(xiàn)狀</b></p&g

20、t;<p>　　改革開放以來，橋梁建設得到迅速發(fā)展，一般公路和高等級公路上的中、小橋形式多樣，工程質(zhì)量不斷提高，為公路運輸提供了安全、舒適的服務。特別是基于我國公路橋發(fā)展落后的現(xiàn)狀，預應力混凝土的發(fā)展有良好的勢頭。就我國而言，預應力混凝土梁橋仍是公路橋梁中量大、面廣的常用橋型?，F(xiàn)在的橋型很多采用了預制空心板梁。隨著高強混凝土在我國的逐步推廣應用，公路橋梁中廣泛使用的預應力混凝土空心板也迫切需要提高混凝土強度等級，采用高強混

21、凝土以提高經(jīng)濟效益，現(xiàn)有的空心板截面形式和配筋設計也需修改并優(yōu)化。所以對于空心板梁橋的設計和應用有著廣泛的前景。</p><p>　　預應力改變了鋼筋混凝土橋的技術(shù)和形式，改變了混凝土橋的施工方法?；炷两Y(jié)構(gòu)施加預應力后形成預應力混凝土。預應力混凝土技術(shù)不斷發(fā)展，20世紀80年代已趨于成熟，然而，近二十幾年來由于材料預應力體系施工技術(shù)等的發(fā)展，預應力混凝土結(jié)構(gòu)仍然在發(fā)生很大的變化，新的設計方法不斷出現(xiàn)。</

22、p><p>　　目前，在實驗室已經(jīng)能夠制造出強度超過200MPa的混凝土，目前世界各國正致力于把高強混凝土的研究成果編入設計規(guī)范。采用高強度混凝土的優(yōu)越性是顯著的，如減小梁等結(jié)構(gòu)的材料用量，減小自重，減少墩臺基底反力。</p><p>　　實踐證明，使用期限較長的混凝土結(jié)構(gòu)在不利環(huán)境中毀壞的原因，并不是混凝土強度的缺陷，而使混凝土耐久性問題，因此高強并不是混凝土的唯一指標，高性能混凝土(Hig

23、h Performance Concrete)才是混凝土技術(shù)發(fā)展的主要方向，從施工受力及耐久性等方面來看，易澆筑、易密實、不離析、低水化熱、高早強、韌性好低徐變、耐疲勞、高密水、耐磨損、抗化腐等性能，已成為高性能混凝土的重要特征。此外，追求更高的強度容重比也是混凝土材料發(fā)展的目標之一。</p><p>　　1.3 橋梁工程的發(fā)展方向</p><p>　　隨著公路建設的高潮，我國橋梁的技術(shù)

24、也得到了飛速發(fā)展，很多發(fā)達國家橋梁技術(shù)的發(fā)展比我們早幾十年，了解那些發(fā)達國家橋梁發(fā)展的動向和趨勢，對于指導我國目前橋梁的發(fā)展有很重要的意義。</p><p>　　(1) 橋型不斷豐富本世紀50～60年代，橋梁技術(shù)經(jīng)歷了一次飛躍：混凝土梁橋懸臂平衡施工法、頂推法和拱橋無支架方法的出現(xiàn)，極大地提高了混凝土橋梁的競爭能力；斜拉橋的涌現(xiàn)和崛起，展示了豐富多彩的內(nèi)容和極大的生命力；懸索橋采用鋼箱加勁梁，技術(shù)上出現(xiàn)新的突破。

25、所有這一切，使橋梁技術(shù)得到空前的發(fā)展。</p><p>　　大噸位預應力應用增加?，F(xiàn)在不少橋梁中已采用每束500t的預應力索。預應力索一般平彎，錨固于箱梁腋上，可以減小板件的厚度，局部應力也易于解決。</p><p>　　(2) 結(jié)構(gòu)不斷輕型化懸索橋采用鋼箱加勁梁，斜拉橋在密索體系的基礎上采用開口截面甚至是板，使梁的高跨比大大減少，輕穎；拱橋采用少箱甚至拱肋或桁架體系；梁橋采用長懸臂、板件

26、減薄等，這些都使橋梁上部結(jié)構(gòu)越來越輕型化。</p><p>　　(3) 預應力應用更加豐富和靈活了部分預應力在公路橋梁中得到較廣泛的采用。不僅允許出現(xiàn)拉應力，而且允許在極端荷載時出現(xiàn)開裂。其優(yōu)點是，可以避免全預應力時易出現(xiàn)的沿鋼束縱向開裂及拱度過大；剛度較全預應力為小，有利于抗震；并可充分利用鋼筋骨架，減少鋼束，節(jié)省用鋼量。</p><p>　　無粘結(jié)預應力得到了應用與發(fā)展。無粘結(jié)預應力結(jié)

27、構(gòu)施工方便，無需孔道壓漿，修復容易，可以減小截面高度；荷載作用下應力幅度比有粘結(jié)的預應力小，有利于抗疲勞和耐久性能。</p><p>　　1.4 成果及意義</p><p>　　空心板截面梁橋因橋型輕型化得到廣泛應用，是橋梁發(fā)展的基本形式，為我國修建公路橋提供了廣闊的前景。同時，我國幅員遼闊，經(jīng)濟發(fā)展水平參差不起，經(jīng)濟水平不高，公路橋發(fā)展還是要著眼于量大、面廣的一般中、小橋，這類橋仍以預

28、應力混凝土結(jié)構(gòu)為主。對于預應力混凝土空心板梁橋的研究和應用對以后我國公路橋梁的建設和發(fā)展有著重要的意義。</p><p>　　這次設計過程，我在指導教師的指導下，查閱相關(guān)資料后，完成了空心板梁設計過程中的全部計算和繪圖工作。本設計中前半部分與預應力相關(guān)的計算，對我們而言是一次再學習的過程。以前學習《混凝土結(jié)構(gòu)設計原理》時，僅限于理解預應力計算的基本原理和完成一些簡單的計算，空心板的設計計算量大，而且計算繁雜。不僅

29、要熟悉很多規(guī)范；除了計算過程中遇到的很多問題需要自己綜合所學知識解決外；還有些問題還需要通過自學來實現(xiàn)[1][2][3]。</p><p>　　第2章空心板設計概述</p><p><b>　　2.1 設計資料</b></p><p>　　跨徑：標準跨徑；計算跨徑。</p><p>　　橋面凈空：0.75m+2

30、15;3.75m+0.75m。</p><p>　　設計荷載：汽車荷載：公路—Ⅱ級荷載；人群荷載：。</p><p>　　材料：預應力鋼筋1×7鋼絞線，直徑15.2mm。（其截面面積：139.0mm2；公稱質(zhì)量1.101kg/m）；</p><p>　　非預應力鋼筋采用HRB335，R235；</p><p>　　空心板塊混凝土采用

31、C50；</p><p>　　鉸縫為C40細集料混凝土；</p><p>　　欄桿及人行道板為C40瀝青混凝土；</p><p>　　橋面鋪裝采用C40瀝青混凝土。</p><p><b>　　2.2 截面構(gòu)造</b></p><p>　　2.2.1尺寸選定</p><p&

32、gt;　　橋面凈空為凈0.75m+2×3.75m+0.75m，全橋?qū)挷捎?塊C50的預置預應力混凝土空心板，每塊寬99cm，高120cm，空心板全長24.4m，采用先張法施工。預應力鋼筋采用1×7股鋼絞線，直徑15.2mm，截面面積139.0m2。</p><p>　　全橋空心板橫截面布置如圖2-1。</p><p>　　圖2-1 橋梁橫截面(單位：cm)</p

33、><p>　　2.2.2空心板毛截面幾何特性計算</p><p>　　每塊空心板截面及改造尺寸見圖2-2。</p><p>　　圖2-2 空心板截面構(gòu)造尺寸(單位：cm)</p><p><b>　　毛截面面積A：</b></p><p><b>　　毛截面重心位置：</b>

34、</p><p><b>　　鉸縫面積</b></p><p>　　全截面對板底的靜矩為：</p><p>　　因此，即重心上移1.07cm。</p><p>　　毛截面對其重心軸的慣性矩I(忽略鉸縫對自身中心軸的慣矩)</p><p><b>　　得到： </b></

35、p><p>　　空心板截面的抗扭剛度可簡化為圖2-3的單箱截面來近似計算</p><p>　　2.3 作用效應計算</p><p>　　2.3.1 永久作用效應計算</p><p>　　空心板自重(第一階段結(jié)構(gòu)自重)</p><p>　　橋面系自重(第二階段結(jié)構(gòu)自重)</p><p>　　人行道

36、及欄桿重力參照橋梁設計資料，單側(cè)按5kN/m計算。</p><p>　　橋面鋪裝采用等厚度10cm的混凝土，則橋面鋪裝每延米重力為：</p><p>　　3.75×2×0.1×23=16.1kN/m</p><p>　　此重力效應是各空心板形成整體后，再加至橋板，由于橋梁橫向彎曲變形，各板分配到的效應是不同的，本設計近似按各板平均分擔來

37、考慮，各板橋面系重力為：</p><p>　　鉸縫自重（第二階段結(jié)構(gòu)自重）</p><p>　　故空心板每延米總重力g為</p><p>　　據(jù)此可計算出簡支空心板永久作用效應，計算結(jié)果見表2-1</p><p>　　表2-1 永久作用效應匯總表</p><p>　　2.3.2 可變作用效應計算</p>

38、<p>　　公路二級車道荷載：由的均布荷載和。</p><p>　　而在計算剪力效應時，集中荷載標準值應乘以1.2的系數(shù)，即計算剪力時。</p><p>　　按《公路橋涵設計通用規(guī)范》車道荷載的均布荷載應滿布于使結(jié)構(gòu)產(chǎn)生最不利效應的同號影響線上，集中荷載標準值只作用于相應的影響線中一個最大的影響線峰值處。雙車道折減系數(shù)[4]。</p><p>　　2.

39、4 汽車荷載橫向分布系數(shù)計算</p><p>　　空心板跨中和L/4處的荷載橫向分布系數(shù)按鉸接板法計算，支點處按杠桿原理法計算。支點至L/4點之間的荷載橫向分布系數(shù)按直線內(nèi)插求得[2]。</p><p>　　2.4.1跨中和L/4處的荷載橫向分布系數(shù)計算</p><p>　　空心板的剛度參數(shù)γ：</p><p>　　=5.8=0.0079

40、0.008</p><p><b>　　式中，</b></p><p>　　求得剛度系數(shù)后，即可按其查《公路橋涵設計手冊（上）》中9塊鉸接板橋荷載橫向分布影響線表[5]。</p><p>　　由=0和0.01內(nèi)插得到=0.008時，1號至5號板在車道荷載作用下的荷載橫向分布影響線值，計算結(jié)果列于表2-2中:</p><p&g

41、t;　　表2-2 各板荷載橫向分布影響線坐標值</p><p>　　由表2-2畫出各板的橫向分布影響線，并按橫向最不利位置布載，求得雙車道下的各板橫向分布及最不利布載，見圖2-4。</p><p>　　各板荷載橫向分布系數(shù)計算如下：</p><p><b>　　1號板：</b></p><p><b>　　人

42、群荷載：</b></p><p><b>　　2號板：</b></p><p><b>　　人群荷載：</b></p><p><b>　　3號板：</b></p><p><b>　　人群荷載：</b></p><p>

43、;<b>　　4號板：</b></p><p><b>　　人群荷載：</b></p><p><b>　　5號板：</b></p><p><b>　　人群荷載：</b></p><p>　　各板橫向分布系數(shù)計算結(jié)果列表2-3。</p>&

44、lt;p>　　表2-3 各板荷載橫向分布系數(shù)匯總表</p><p>　　可以看出兩列汽車作用時，2號板的橫向分布系數(shù)最不利</p><p>　　=0.2326；=0.2144</p><p>　　支點處的荷載橫向分布系數(shù)計算</p><p>　　利用杠桿原理法：見圖2-5</p><p>　　圖2-5 支點處

45、荷載橫向分布影響線及最不利荷載圖</p><p>　　2.4.3 支點至L/4處的荷載橫向分布系數(shù)</p><p><b>　　按直線內(nèi)插求得：</b></p><p>　　各板的荷載橫向分布系數(shù)匯總于表2-4</p><p>　　表2-4空心板的荷載橫向分布系數(shù)</p><p>　　2.5

46、 汽車荷載沖擊系數(shù)計算</p><p>　　《公路橋涵設計通用規(guī)范》規(guī)定汽車的沖擊力標準值為汽車荷載標準值乘以沖擊系數(shù)。按結(jié)構(gòu)基頻的不同而不同，對于簡支梁：</p><p><b>　　(2-1)</b></p><p>　　當<1.5Hz時，=0.05；當>14Hz時，=0.45；當1.5Hz<<14Hz時，=0.17

47、67[4]。</p><p>　　式中，——結(jié)構(gòu)的計算跨徑，為24.4m；</p><p>　　E——結(jié)構(gòu)材料的彈性模量（N/），對C50混凝土值為3.45×Mpa；</p><p>　　Ic——結(jié)構(gòu)跨中截面的截面慣矩，為1.1342×；</p><p>　　mc——結(jié)構(gòu)跨中處的單位長度質(zhì)量（kg/m）；</p>

48、;<p>　　G——結(jié)構(gòu)跨中處每延米結(jié)構(gòu)重力（N/m）,值為18.40 N/m；</p><p>　　g——重力加速度9.81m/s</p><p>　　代入公式有f===24.09Hz0</p><p>　　所以取=0.45，得到1+=1.45。</p><p>　　2.6 可變作用效應計算</p><p

49、>　　2.6.1車道荷載效應</p><p>　　均布荷載應滿布于空心板產(chǎn)生最不利效應的同號影響線上，集中荷載（或）只作用于影響線中一個最大影響線峰值處[1][6]，見圖2-6。</p><p><b>　　跨中彎矩：</b></p><p>　　彎矩：=m()(不計沖擊)</p><p>　　車道荷載：=1&#

50、215;0.2326×(7.875×74.42+193.2×61)=410.44kNm</p><p>　　計入沖擊：=(1+)()=1.45×410.44=595.14 kNm</p><p>　　剪力：不計沖擊 =m()=32.55kN</p><p>　　計入沖擊 =m()（1+）=47.20kN</p>

51、<p>　　L/4截面： =m()</p><p>　　不計沖擊：=m()=307.83 kNm</p><p>　　計入沖擊：=(1+) ()=446.35 kNm</p><p><b>　　剪力：=m()</b></p><p>　　不及沖擊：=m()=53.01kN</p><p

52、>　　計入沖擊：=m()(1+)=76.87kN</p><p>　　支點截面剪力：見圖2-7。</p><p>　　不及沖擊系數(shù)：=m()=144.69kN</p><p>　　計入沖擊系數(shù)：=m()(1+)=209.80kN</p><p>　　2.6.2人群荷載效應</p><p>　　為均布荷載，其大小

53、按《公路橋涵設計通用規(guī)范》取3.0kN/。人行道寬0.75m，因此=0.753=2.25(kN/m)</p><p>　　人群荷載產(chǎn)生的效應計算如下(參見圖2-6，2-7)</p><p><b>　　跨中截面：</b></p><p>　　彎矩：==0.21442.2574.42=35.90kNm</p><p>　　

54、剪力：==0.21442.253.05=1.47kN</p><p><b>　　L/4截面</b></p><p>　　彎矩：=0.21442.2555.815=26.93 kNm</p><p>　　剪力：=0.21442.256.8525=3.31 kNm</p><p><b>　　支點截面</b

55、></p><p><b>　　剪力：</b></p><p>　　可變作用效應匯總于表2-5，如下</p><p>　　表2-5可變作用效應匯總表</p><p>　　2.6.3 作用效應組合</p><p>　　《公路橋涵設計通用規(guī)范》公路橋涵結(jié)構(gòu)設計應按承載能力極限狀態(tài)和正常使用極

56、限狀態(tài)進行效應組合，并用于不同的計算項目。按承載能力極限狀態(tài)設計時的基本組合表達式為[4]：</p><p>　　=(1.2+1.4+0.81.4) (2-2)</p><p>　　式中，——結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)，本設計為小橋取0.9；</p><p>　　——效應組合設計值；</p><p>　　——永久作用效應標

57、準值；</p><p>　　——汽車荷載效應（含汽車沖擊力）的標準值；</p><p>　　——人群荷載效應的標準值。</p><p>　　正常使用極限狀態(tài)設計時，應根據(jù)不同的設計要求，采用以下兩種效應組合：</p><p>　　作用短期效應組合表達式：</p><p>　　=+0.7+1.0

58、 (2-3)</p><p>　　式中，——作用短期效應組合設計值；</p><p>　　——不計沖擊的汽車荷載效應標準值。</p><p>　　作用長期效應組合表達式：</p><p>　　=+0.4+0.4 (2-4)</p><p>　　《公路橋涵設計通用規(guī)范》還

59、規(guī)定結(jié)構(gòu)當需要進行彈性階段截面應力計算時，應采用標準值效應組合，表達式為[4]：++根據(jù)計算得到的作用效應，按《公路橋涵設計通用規(guī)范》各種組合表達式可求得各效應組合設計值，匯總于表2-6中：</p><p>　　表2-6 空心板作用效應組合計算匯總表</p><p>　　第3章空心板截面計算</p><p>　　3.1 預應力鋼筋數(shù)量估算及布置</p&g

60、t;<p>　　本設計采用先張法預應力混凝土空心板構(gòu)造形式。設計時其應滿足不同狀況下規(guī)范規(guī)定的控制條件要求，如承載力、抗裂性、裂縫寬度、變形及應力等的要求。在這些控制條件中，最重要的是滿足結(jié)構(gòu)在正常使用極限狀態(tài)下的使用性能要求和保證結(jié)構(gòu)在達到承載能力極限狀態(tài)時具有一定的安全儲備。故在設計時，首先根據(jù)結(jié)構(gòu)在正常使用極限狀態(tài)正截面抗裂性或裂縫寬度限值確定預應力鋼筋的數(shù)量，再由構(gòu)件的承載能力極限狀態(tài)要求確定普通鋼筋的數(shù)量。本設計

61、為部分預應力A類構(gòu)件，首先按正常使用極限狀態(tài)正截面抗裂性確定有效預加力。</p><p>　　按《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范》6.3.1條，A類預應力混凝土構(gòu)件正截面抗裂性時控制混凝土的法向拉應力，并符合以下條件[8]：</p><p>　　在作用短期效應組合下，應滿足－0.70要求。</p><p>　　式中，——在作用短期效應組合作用下，構(gòu)件抗裂驗

62、算邊緣混凝土的法向拉應力；</p><p>　　——構(gòu)件抗裂驗算邊緣混凝土的有效預加應力。</p><p>　　在初步設計中，可近似做如下計算：</p><p><b>　　(3-1)</b></p><p><b>　　(3-2)</b></p><p>　　式中，A——構(gòu)

63、件毛截面面積；</p><p>　　W——構(gòu)件毛截面面積對毛截面受拉邊緣的彈性抵抗矩</p><p>　　——預應力鋼筋重心對毛截面重心軸的偏心距，，可預先假定。</p><p>　　代入－0.70可求得滿足部分預應力A類構(gòu)件正截面抗裂性要求所需的有效預加力為：</p><p>　　式中，——混凝土抗拉強度標準值。</p>&l

64、t;p>　　混凝土為C50，=2.65MPa；</p><p>　　由表4-4可查得：=1923.84kNm；</p><p>　　空心板毛截面的換算面積A=7261.25，毛截面面積對毛截面受拉邊緣的彈性抵抗矩。</p><p><b>　　假設，即</b></p><p><b>　　代入解得：<

65、;/b></p><p>　　則所需預應力鋼筋截面面積</p><p>　　式中，——預應力鋼筋的張拉控制應力；</p><p>　　——全部預應力損失值，按張拉控制應力的20%估算。</p><p>　　1×7股鋼絞線作為預應力鋼筋，直徑15.2mm。公稱截面面積139.0，，，</p><p>　　

66、圖3-1 空心板跨中截面的預應力鋼筋布置(單位：cm)</p><p>　　按《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范》，[8]，現(xiàn)取，預應力損失總和近似假設為20%張拉控制應力來估算，則</p><p>　　采用14根1×7鋼絞線，提供，滿足要求。鋼絞線布置在空心板下緣，，沿跨長直線布置，見圖3-1。預應力鋼筋布置滿足《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范》要求，鋼絞線

67、凈距不小于25mm。</p><p>　　3.2 普通鋼筋數(shù)量的估算及布置</p><p>　　在預應力鋼筋數(shù)量已經(jīng)確定的情況下，可由正截面承載能力極限狀態(tài)要求的條件確定普通鋼筋數(shù)量，暫不考慮在受壓區(qū)配置預應力鋼筋，也暫不考慮普通鋼筋的影響?？招陌褰孛婵蓳Q算成等效工字型截面來考慮[9]，見圖3-2：</p><p>　　圖3-2 空心板換算等效工字型截面(單位：

68、cm)</p><p>　　由=61×70+=4575</p><p>　　=2.61×+0.318×</p><p>　　=87.6cm=52.2cm</p><p>　　則得等效工字型截面的上翼緣厚度：</p><p>　　=－=61－=17.2cm</p><p&

69、gt;　　則得等效工字型截面的下翼緣厚度</p><p>　　=－=59－=15.2cm</p><p>　　估算普通鋼筋時，可先假定，則由下式可求得受壓區(qū)高度</p><p>　　設=120－4=116cm=1160mm</p><p>　　由《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范》，查得[8]：</p><p>

70、;　　=0.9，C50混凝土，=22.4MPa，=2794.17 kNm，=990mm，代入上式得：</p><p><b>　　整理得：</b></p><p><b>　　求得，且</b></p><p>　　說明中和軸在翼緣板內(nèi)，可由下式求得普通鋼筋面積。</p><p><b>　

71、　=<0</b></p><p>　　說明按受力計算不需要配置縱向普通鋼筋，現(xiàn)按構(gòu)造要求配置。</p><p>　　普通鋼僅采用HRB335，MPa，=2×MPa</p><p>　　按《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范》，可得到如下結(jié)果=0.003×468×1160=1628.64。</p>&

72、lt;p>　　普通鋼筋采用，=1809.6>1628.64。</p><p>　　普通鋼筋布置在空心板下緣一排(截面受拉邊緣)，沿空心板跨長直線布置，鋼筋重心至板下緣40mm處，即=40mm。</p><p>　　3.3 換算截面幾何特性計算</p><p>　　由前面計算已知空心板毛截面的幾何特性。毛截面面積A=7261.25，毛截面重心軸至1/2板

73、高的距離，毛截面對其重心軸慣性矩I=1.1342×。</p><p>　　3.3.1 換算截面面積A0</p><p><b>　　=</b></p><p><b>　??；</b></p><p><b>　??；</b></p><p>&

74、lt;b>　　；</b></p><p><b>　　。</b></p><p><b>　　代入得：=。</b></p><p>　　3.3.2 換算截面重心位置</p><p>　　所有鋼筋換算截面對毛截面重心的靜矩為：</p><p>　　換算截面重

75、心至空心板毛截面重心的距離為：</p><p><b>　?。ㄏ蛳乱疲?lt;/b></p><p>　　則換算截面重心至空心板截面下緣的距離為：</p><p>　　換算截面重心至空心板截面上緣的距離為：</p><p>　　換算截面重心至預應力鋼筋重心的距離為：</p><p>　　換算截面重心至普

76、通鋼筋重心的距離為：</p><p>　　3.3.3 換算截面慣性矩</p><p><b>　　==</b></p><p>　　3.3.4 換算截面彈性模量抵抗矩</p><p><b>　　下緣：</b></p><p><b>　　上緣：</b&

77、gt;</p><p>　　3.4 承載能力極限狀態(tài)計算</p><p>　　3.4.1 跨中截面正截面抗彎承載力計算</p><p>　　跨中截面構(gòu)造尺寸及配筋見圖3-1。預應力鋼絞線及普通鋼筋的合力作用點到截面底邊的距離均為=40mm，則預應力鋼筋和普通鋼筋的合力作用點到截面底邊的距離為=40mm。</p><p>　　采用換算等效工

78、字型截面來計算，參見圖3-2，上翼緣厚度=172mm，</p><p>　　上翼緣工作寬度=990mm，肋寬，首先按公式判斷截面類型：</p><p>　　為第一類T形，應按寬度的矩形截面來計算其抗彎承載力。</p><p>　　由計算混凝土受壓區(qū)高度</p><p><b>　　由</b></p><

79、;p><b>　　<</b></p><p>　　當代入下列公式計算出跨中截面的抗彎承載力：</p><p>　　=3.234=3.234</p><p>　　計算結(jié)果表明，跨中截面抗彎承載力滿足要求。</p><p>　　3.4.2 斜截面抗剪承載力計算</p><p>　　3.4

80、.2.1 截面抗剪強度上下限復核</p><p>　　選取距支點截面進行斜截面抗剪承載力計算，截面構(gòu)造尺寸及配筋見圖3-1。首先進行抗剪強度上下限復核，按《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范》5.2.9條有[8]：</p><p><b>　?。?-3）</b></p><p>　　式中，——驗算截面處的剪力組合設計值（kN），由表2-

81、6得支點處剪力及跨中截面剪力，內(nèi)插得到距支點=600mm處的剪力；</p><p>　　——截面有效高度，本設計預應力鋼筋及普通鋼筋均為直線配筋，有效度與跨中截面相同，取1160mm；</p><p>　　——邊長為150mm的混凝土立方體抗壓強度，空心板為C50；</p><p><b>　　；</b></p><p>

82、;<b>　　；</b></p><p>　　——等效工字型截面的腹板寬度，為468mm。</p><p><b>　　代入上述公式：</b></p><p>　　計算結(jié)果表明空心板截面尺寸符合要求。</p><p>　　按《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范》5.2.10條有：</p&

83、gt;<p><b>　　由于</b></p><p>　　故在至支點的部分區(qū)段內(nèi)不必配置抗剪箍筋，按構(gòu)造配筋即可。</p><p>　　——縱向鋼筋的配筋率，=100=；</p><p><b>　　——箍筋的配筋率，</b></p><p>　　箍筋選用HRB335，雙肢，，<

84、;/p><p><b>　　則得到箍筋間距：</b></p><p><b>　　取。</b></p><p>　　按《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范》要求，在支座中心向跨中方向不小于一倍梁高范圍內(nèi)，取100mm間距。所以有箍筋沿跨長布置如圖3-3。</p><p>　　圖3-3 空心板箍筋

85、布置圖(單位：cm)</p><p>　　3.4.2.2 斜截面抗剪承載力計算</p><p>　　由圖3-3，選取以下兩個位置進行空心板斜截面抗剪承載力計算：</p><p>　?、倬嘀ё行?600mm處截面，=12200-600=11600mm</p><p>　　②距跨中位置=12200－1200=11000mm（箍筋間距變化處）&

86、lt;/p><p>　　表3-1各計算截面剪力組合設計值</p><p>　　計算截面的剪力組合設計值，可按表2-6由跨中和支點的設計值內(nèi)插得到，結(jié)算結(jié)果列于表3-1。</p><p>　　距支座中心=600mm處截面，即</p><p>　　由于空心板的預應力筋及普通鋼筋是直線配筋，故在此截面的有效高度取與跨中相同，=1160mm，其等效工字

87、型截面的肋寬，由于不設彎起斜筋，因此，斜截面抗剪承載力按下式計算。</p><p><b>　　式中,</b></p><p><b>　　此處，箍筋間距，</b></p><p><b>　　則</b></p><p><b>　　代入得：</b><

88、;/p><p><b>　　<</b></p><p>　　所以抗剪承載力滿足要求。</p><p><b>　　跨中截面處：</b></p><p><b>　　此處，箍筋間距=</b></p><p><b>　　斜截面抗剪承載力：<

89、;/b></p><p>　　斜截面抗剪承載力滿足要求。</p><p>　　3.5 預應力損失計算</p><p>　　采用直徑15.2mm的股鋼絞線，，，控制應力取[9]。</p><p>　　3.5.1 錨具變形、回縮引起的應力損失</p><p>　　預應力鋼絞線的有效長度取為張拉臺座的長度，設臺座長

90、L=50m，采用一端張拉及夾片錨具，有頂壓時=4，則</p><p>　　3.5.2 加熱養(yǎng)護引起的溫差損失</p><p>　　為減少溫差引起的預應力損失，采用分階段養(yǎng)護措施。設控制預應力鋼絞線與臺座之間的最大溫差，，則</p><p>　　3.5.3 預應力鋼絞線由于應力松弛引起的預應力損失</p><p>　　式中，——張拉系數(shù)，一

91、次張拉時=1</p><p>　　——預應力鋼絞線松弛系數(shù)，低松弛=0.3</p><p>　　——預應力鋼絞線抗拉強度標準值，=1860MPa</p><p>　　——傳力錨固時鋼筋應力</p><p><b>　　代入計算式，得：=</b></p><p>　　3.5.4 混凝土彈性模量壓縮

92、引起的預應力損失</p><p>　　式中，——預 應力鋼筋彈性模量與混凝土彈性模量的比值；</p><p>　　——在計算截面鋼筋重心處，有全部鋼筋預加力產(chǎn)生的混凝土法向應力</p><p>　　式中，——預應力鋼筋傳力錨固時的全部預應力損失。由《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范》6.2.8條，先張法構(gòu)件傳力錨固時的損失為</p><p

93、>　　=1237.18MPa</p><p><b>　　=</b></p><p>　　由前面計算空心板換算截面面積</p><p><b>　　，，</b></p><p><b>　　則</b></p><p>　　3.5.5 混凝土收縮、

94、徐變引起的預應力損失</p><p>　　式中，——縱向鋼筋的配筋率，=0.0069；</p><p><b>　　—— ；</b></p><p>　　——截面構(gòu)件受拉區(qū)全部縱向鋼筋截面重心至構(gòu)件重心的距離為557.1mm。</p><p>　　——構(gòu)件截面回轉(zhuǎn)半徑：</p><p>　　——構(gòu)

95、件受拉區(qū)全部縱向鋼筋重心處，由預應力（扣除相應階段的預應力損失）和結(jié)構(gòu)自重產(chǎn)生的混凝土法向壓應力，其值為</p><p>　　——傳力錨固時，預應力鋼筋的預加力，其值為</p><p>　　——構(gòu)件受拉區(qū)全部縱向鋼筋重心的距離，</p><p>　　——預應力鋼筋傳力錨固齡期，計算齡期為時的混凝土收縮應變。</p><p>　　——加載齡

96、期為，計算齡期為的徐變系數(shù)。</p><p>　　考慮自重的影響，由于收縮徐變持續(xù)時間較長，采用全部永久作用，空心板跨中截面全部永久作用彎矩，由表2-6查得，=，在全部鋼筋重心處由自重產(chǎn)生的拉應力為：</p><p><b>　　跨中截面：===</b></p><p>　　處截面：===5.62</p><p><

97、;b>　　支點截面：=0</b></p><p>　　則全部縱向鋼筋重心處的壓應力為：</p><p><b>　　跨中：</b></p><p><b>　　處截面：</b></p><p><b>　　支點截面：</b></p><p&

98、gt;　　《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范》6.2.7條規(guī)定，不得大于傳力錨固時混凝土立方體抗壓強度的0.5倍，設混凝土傳力錨固時強度達到C30，則=30，0.5=0.5=15，則跨中、截面、支點截面全部鋼筋重心處的壓應力為，3.47，9.09，均滿足小于0.5的要求[8]。</p><p>　　設傳力錨固齡期為7天，計算齡期為混凝土終極值，設橋梁所處的環(huán)境大氣相對濕度為75%，由前面計算，空心板毛截面

99、面積，空心板與大氣接觸的周邊長度為，。</p><p><b>　　理論厚度：</b></p><p>　　查《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范》表6.2.7直線內(nèi)插得：，</p><p>　　把各項數(shù)值代入計算式中，得到：</p><p>　　跨中截面：=40.88</p><p>　　

100、處截面：=53.35</p><p>　　支點截面：=90.85</p><p>　　3.5.6 預應力損失組合</p><p>　　傳力錨固時第一批損失：</p><p>　　==15.6+30+53.82+0.538.45=118.65</p><p>　　傳力錨固后預應力損失總和： </p>&l

101、t;p><b>　　跨中截面：</b></p><p>　　==15.6+30+5382+38.45+40.88=178.75</p><p>　　處截面：=15.6+30+53.82+38.45+53.35=191.22</p><p>　　支點截面：=15.6+30+53.82+38.45+90.85=228.72</p>

102、<p>　　各截面的有效預應力：</p><p>　　跨中截面：=1302-178.75=1123.25</p><p>　　處截面：=1302-191.22=1110.78</p><p>　　支點截面：=1302-228.72=1073.28</p><p>　　第4章上部結(jié)構(gòu)驗算</p><p>

103、　　4.1 正常使用極限狀態(tài)</p><p>　　4.1.1 正截面抗裂性驗算</p><p>　　正截面抗裂性計算是對構(gòu)件跨中截面混凝土的拉應力進行驗算，并滿足《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范》6.3要求。對本設計部分預應力A類構(gòu)件，應滿足兩個：一、在作用短期效應組合下，：二、在荷載長期效應組合下，，即不出現(xiàn)拉應力[8]。</p><p>　　式中,

104、——在作用短期效應組合下，空心板抗裂驗算邊緣的混凝土法向拉應力。</p><p>　　由表2-6，空心板跨中截面彎矩</p><p>　　換算截面下緣彈性抵抗矩，代入得</p><p>　　——扣除全部預應力損失后的預加力，在構(gòu)件抗裂驗算邊緣產(chǎn)生的預壓應力，其值為：</p><p><b>　　N</b></p&g

105、t;<p>　　空心板跨中截面下緣的預壓應力為：</p><p><b>　　8.974MPa</b></p><p>　　——在荷載的長期效應組合下，構(gòu)件抗裂驗算邊緣產(chǎn)生的混凝土法向拉應力，，跨中截面彎矩， 。</p><p><b>　　由此得：</b></p><p>　　=8.

106、94－8.974=</p><p>　　符合《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范》對A類構(gòu)件的規(guī)定。</p><p>　　溫差應力計算，按《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范》附錄B計算。本設計橋面鋪裝厚度100mm，由《公路橋涵設計通用規(guī)范》4.3.10條，℃，℃，豎向溫度梯度見圖4-1[4]，由于空心板高為1200mm，大于400mm，取A=300mm。</p>

107、<p>　　對于簡直板橋，溫差應力：</p><p><b>　　；</b></p><p><b>　　；</b></p><p><b>　　正溫差應力：</b></p><p>　　式中，——混凝土線膨脹系數(shù)，=；</p><p>　

108、　——混凝土彈性模量，C50，=；</p><p>　　——截面的單元面積； </p><p>　　——單元面積內(nèi)溫度梯度平均值；</p><p>　　——計算應力點至換算截面重心軸的距離，重心軸以上取正值，以下取負值；</p><p><b>　　——換算截面面積；</b></p><p>　　

109、——換算截面慣性矩；</p><p>　　——單位面積重心至換算截面重心軸的距離，重心軸以上取正值，下取負值。</p><p>　　列表計算，，，計算結(jié)果見表4-1</p><p>　　表4-1 溫差應力計算表</p><p><b>　　正溫差應力：</b></p><p><b>

110、　　梁頂：</b></p><p><b>　　=</b></p><p>　　=2.7628MPa</p><p>　　梁底：==0.605</p><p>　　預應力鋼筋重心處（普通鋼筋重心處）：</p><p><b>　　=</b></p>

111、<p>　　預應力鋼筋溫差應力：</p><p><b>　　普通鋼筋溫差應力：</b></p><p>　　反溫差應力：按《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范》4.2.10條，反溫差為正溫差乘以，則得反溫差應力：</p><p><b>　　梁頂：=</b></p><p><

112、;b>　　梁底：=</b></p><p>　　預應力鋼絞線反溫差應力：=</p><p>　　普通鋼筋反溫差應力：=</p><p>　　以上正值表示壓應力，負值表示拉應力。</p><p>　　設溫差頻遇系數(shù)為0.8，則考慮溫差應力。在作用短期效應組合下，梁底總拉力為：，則</p><p>　　滿

113、足部分預應力A類構(gòu)件條件。</p><p>　　在作用長期效應組合下，梁底的總拉應力為：</p><p>　　則<0，符合A類預應力混凝土條件。</p><p>　　上述計算結(jié)果表明，本設計在短期效應及長期效益組合下，考慮溫差應力，正截面抗裂性滿足要求。</p><p>　　4.1.2 斜截面抗裂性驗算</p><

114、p>　　部分預應力A類構(gòu)件斜截面抗裂性驗算是以主拉壓力控制，采用作用的短期效應組合，并考慮溫差作用。溫差作用效應可利用正截面抗裂計算中溫差應力計算及表4-1，圖4-1，并選用支點截面，分別計算支點截面纖維（空洞頂面），纖維（空心板換算截面重心軸），纖維（空洞底面）處主拉壓力，對于部分預應力A類構(gòu)件應滿足：</p><p><b>　　(4-1)</b></p><p

115、>　　式中，——混凝土抗拉強度標準值，C50，=2.65</p><p>　　——作用短期荷載效應組合和預加力引起的混凝土主拉壓力，并考慮溫差作用。</p><p><b>　　先算溫差應力：</b></p><p>　　4.1.2.1 正溫差應力</p><p><b>　　纖維：</b>

116、</p><p><b>　　纖維：</b></p><p><b>　　纖維：</b></p><p><b>　　=</b></p><p>　　4.1.2.2 正溫差應力</p><p>　　其值為正溫差應力的倍</p><p

117、><b>　　纖維：</b></p><p><b>　　纖維：</b></p><p><b>　　纖維：0.1597</b></p><p>　　4.1.2.3 主拉應力</p><p><b>　　纖維： </b></p>&l

118、t;p>　　式中，— —支點截面短期效應組合效應剪力值，由表2-6，=；</p><p>　　— —計算主拉應力處截面腹板總寬，??；</p><p>　　— —計算主拉應力截面抗彎慣性矩，；</p><p>　　——空心板纖維以上截面對空心板換算截面重心軸的靜矩，</p><p>　　=990200（602.9100）=。</p&

119、gt;<p><b>　　則：</b></p><p><b>　　=</b></p><p><b>　　式中，</b></p><p><b>　　=</b></p><p>　　——纖維至截面重心軸的距離，=602.9200=402.9

120、</p><p><b>　　(計入正溫差效應)</b></p><p>　　式中，——豎向荷載產(chǎn)生的彎矩，在支點=0；</p><p>　　——溫差頻遇系數(shù)，取0.8；</p><p><b>　　計入反溫差系數(shù)則：</b></p><p><b>　　主拉應力：

121、</b></p><p>　　==（計入主拉應力）</p><p>　　計入反溫差應力：==</p><p>　　預應力A類構(gòu)件，在短期效應組合下，預制構(gòu)件應符合</p><p><b>　　現(xiàn)纖維處，</b></p><p><b>　?。剑ㄓ嬋胝郎夭睿?lt;/b>

122、;</p><p>　　＝（計入反溫差）。符合要求。</p><p>　　纖維（空心板換算截面重心處）</p><p>　　式中，——纖維以上截面對重心軸的靜矩。</p><p><b>　?。剑剑ㄣq縫未扣除）</b></p><p><b>　?。?lt;/b></p>

123、;<p><b>　　()</b></p><p><b>　?。?lt;/b></p><p><b>　　同樣：=0，＝</b></p><p><b>　?。ㄓ嬋胝郎夭钚?lt;/b></p><p><b>　　（計入反溫差效應）&

124、lt;/b></p><p>　?。剑ㄓ嬋胝郎夭钚?；</p><p>　?。剑ㄓ嬋敕礈夭钚?，均小于，符合要求。</p><p><b>　　C-C纖維</b></p><p>　　式中，——纖維以下截面對空心板重心軸的靜矩。</p><p><b>　　=</b>

125、;</p><p>　　==2.4455+2.21=4.65</p><p>　　[——纖維至重心軸距離，=597.1200=397.1mm]</p><p>　　=（計入正溫差應力）</p><p><b>　?。ㄓ嬋敕礈夭顟Γ?lt;/b></p><p><b>　　=</b&g

126、t;</p><p><b>　?。ㄓ嬋胝郎夭顟Γ?lt;/b></p><p><b>　　=</b></p><p><b>　　（計入負溫差應力）</b></p><p>　　所以纖維處的主拉應力為。</p><p>　　上述計算結(jié)果表明：本設計空心板

127、滿足《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范》對部分預應力A類構(gòu)件斜截面抗裂性要求。</p><p><b>　　4.2 變形要求</b></p><p>　　4.2.1 正常使用階段的撓度計算</p><p>　　使用階段的撓度值，按短期荷載效應組合值計算，并考慮撓度的長期增長系數(shù)，對于C50混凝土，按C40~~C80為1.45~~1.

128、35內(nèi)插。有=1.425[5][8][9]，對于部分預應力A類構(gòu)件，抗彎剛度:</p><p><b>　　。</b></p><p>　　短期荷載作用組合下的撓度值，可簡化為按等效均布荷載作用情況計算：</p><p>　　自重產(chǎn)生的撓度值按等效均布荷載作用情況計算：</p><p>　　消除自重產(chǎn)生的撓度，并考慮長期

129、影響系數(shù)后，正常使用階段的撓度值為：</p><p><b>　　=</b></p><p>　　計算結(jié)果表明，使用階段的撓度值滿足《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范》要求。</p><p>　　4.2.2 反拱度計算及預拱度的設置</p><p>　　4.2.2.1 預加力引起的反拱度計算</p>

130、;<p>　　空心板當放松預應力鋼絞線時跨中產(chǎn)生反拱度，設這時空心板混凝土強度達到C30，預加力產(chǎn)生的反拱度計算按跨中截面尺寸及配筋計算，并考慮反拱度長期增長系。</p><p>　　先計算此時的抗彎剛度：</p><p>　　放松預應力鋼絞線時，設空心板混凝土強度達到C30，這時，則</p><p><b>　　，</b><

131、;/p><p><b>　　，</b></p><p><b>　　換算截面面積：</b></p><p>　　所有鋼筋換算面積對毛截面重心的靜矩為：</p><p><b>　　=</b></p><p>　　換算截面重心至毛截面重心的距離為：</p