畢業(yè)設(shè)計---大橋工程設(shè)計

1、<p>　　延安市延河陽山大橋工程設(shè)計</p><p><b>　　摘 要</b></p><p>　　本設(shè)計根據(jù)延安市延河陽山大橋工程設(shè)計和相關(guān)規(guī)范的要求，結(jié)合所學(xué)橋梁相關(guān)專業(yè)知識，經(jīng)相關(guān)考察和方案比選后，全橋按四跨一聯(lián)預(yù)應(yīng)力混凝土變截面連續(xù)梁橋設(shè)計，橋梁采用一個分離式單箱單室箱形梁，使用懸臂澆筑法施工。</p><p>　　在設(shè)

2、計中對橋梁工程上部尺寸做出擬定，并對恒載、活載等荷載進(jìn)行了內(nèi)力組合，分析出各截面特性，并進(jìn)行了預(yù)應(yīng)力筋的計算和布置，對這些計算都做出了相關(guān)的驗算及變形計算，最后對橋墩進(jìn)行了設(shè)計，以及對施工方法進(jìn)行了說明，其中部分計算利用了計算機(jī)相關(guān)程序計算，同時還附加了部分圖紙的繪制。</p><p>　　橋梁設(shè)計需要考慮各個方面的因素，其中包括橋址的選擇，橋臺的選擇要根據(jù)當(dāng)?shù)氐牡刭|(zhì)地形、地貌、氣象、水文條件、工程地質(zhì)以及周圍環(huán)

3、境等因素考慮，除此之外，任何一個設(shè)計都要考慮的問題怎樣將經(jīng)濟(jì)、適用、美觀三者都融于設(shè)計之中。</p><p>　　這個設(shè)計具體部分展示了畢業(yè)設(shè)計的選題、內(nèi)容設(shè)計、邁達(dá)斯計算、和部分CAD繪圖，以及施工說明和參考文獻(xiàn)等內(nèi)容，希望能達(dá)到本次設(shè)計的相關(guān)要求。</p><p>　　關(guān)鍵詞：預(yù)應(yīng)力混凝土，連續(xù)梁橋，箱梁，內(nèi)力組合，配筋設(shè)計，截面驗算，懸臂澆筑法。</p><p&g

4、t;<b>　　論文類型：設(shè)計型</b></p><p>　　Yanchang Oilfield Petroleum Bridge Design</p><p><b>　　Abstract</b></p><p>　　In accordance with the design on the Yanchang Oilfie

5、ld petroleum Bridge Design requirements and related regulatory requirements combined with the bridge-related expertise and programs as related as study selection, the full-bridge according to a joint cross-four priestess

6、’s concrete Continuous bridge with variable cross-section design, bridge using a single-room box, the use of cantilever construction pouring.</p><p>　　In the design of the bridge project to make the upper

7、 part of the development dimension, and the dead load, live load and other loads to a combination of internal forces, analysis of the section properties, and carried out the calculation of prestressing tendons and placem

8、ent of these calculations are made checking and deformation associated with the last of the pier has been designed, and methods of construction are described, in which part of the calculation procedures using the compute

9、r calcu</p><p>　　Bridge design needs to consider various factors, including the bridge site of choice, the choice of abutment according to the local topography, geomorphology, meteorology, hydrology, enginee

10、ring geology and the surrounding environment and other factors to consider, in addition, any design must consider how the economy for, all of which are beautiful and into the design.</p><p>　　This section pr

11、esents the design of specific topics of graduation design, content, design, calculation of Midas, and some CAD drawings, and construction notes and references, etc., hoping to meet the relevant requirements of this desig

12、n.</p><p>　　Keywords: prestressed concrete continuous beam bridge, box girders, force mix, reinforcement design, cross checking, cantilever casting method.</p><p>　　Paper Type: Type Design</p

13、><p><b>　　目 錄</b></p><p><b>　　1.設(shè)計資料4</b></p><p>　　1.1 橋梁設(shè)計原始資料4</p><p>　　1.2 橋梁結(jié)構(gòu)總體布置和初步方案擬定4</p><p>　　1.3 橋梁結(jié)構(gòu)設(shè)計方案比選和初步方案擬定4<

14、/p><p>　　1.4 上部結(jié)構(gòu)任設(shè)計務(wù)及要求5</p><p><b>　　2.方案比選6</b></p><p>　　2.1 預(yù)應(yīng)力混凝土T型簡支梁橋7</p><p>　　2.2 連續(xù)箱型梁橋9</p><p>　　2.3 鋼筋混凝土拱橋11</p><p>

15、　　3.上部結(jié)構(gòu)尺寸擬定13</p><p><b>　　4.內(nèi)力計算14</b></p><p>　　4.1恒載內(nèi)力計算14</p><p>　　4.2 活載內(nèi)力計算22</p><p>　　4.3溫度應(yīng)力計算28</p><p>　　4.3 內(nèi)力組合30</p>&l

16、t;p><b>　　5.配筋計算43</b></p><p>　　5.1 縱斷面配筋45</p><p>　　5.2 橫斷面配筋47</p><p>　　6.預(yù)應(yīng)力束的布置53</p><p>　　7.預(yù)應(yīng)力損失的計算59</p><p>　　7.1 預(yù)應(yīng)力與管壁間的摩擦損失59

17、</p><p>　　7.2 錨具變形，鋼筋回縮和拼裝接縫壓縮損失60</p><p>　　7.3 混凝土彈性壓縮損失60</p><p>　　7.4 預(yù)應(yīng)力筋張拉損失61</p><p>　　7.5 混凝土收縮徐變損失62</p><p>　　8.全橋承載能力驗算65</p><p>

18、;　　8.1 受彎構(gòu)件正截面承載能力驗算65</p><p>　　8.2 受彎構(gòu)件斜截面承載能力驗算70</p><p>　　8.3 錨下局部應(yīng)力驗算81</p><p>　　8.4 變形驗算83</p><p><b>　　9.致謝86</b></p><p>　　10.參考文獻(xiàn)87

19、</p><p><b>　　1.設(shè)計資料</b></p><p>　　1.1 橋梁設(shè)計原始資料</p><p>　　工程名稱：延安市延河陽山大橋工程設(shè)計</p><p>　　設(shè)計跨徑：160m，橋?qū)拑?5+2×1.25m；</p><p>　　設(shè)計荷載：城—B級；</p>

20、<p>　　結(jié)構(gòu)形式：簡支梁、連續(xù)梁、懸索橋等；</p><p>　　設(shè)計車速：50km/h；</p><p><b>　　設(shè)計地震烈度7度；</b></p><p>　　1.2 橋梁結(jié)構(gòu)總體布置和初步方案擬定</p><p><b>　　設(shè)計任務(wù)： </b></p>&

21、lt;p>　　根據(jù)地質(zhì)地形圖完成橋梁總體布置，包括立面布置、橫截面、平面 設(shè)計。</p><p><b>　　設(shè)計要求：</b></p><p>　　立面布置：合理地進(jìn)行孔徑劃分，擬定橋長，確定</p><p>　　橋面

22、標(biāo)高，以及縱坡。</p><p>　　橫截面布置：根據(jù)設(shè)計資料確定橋面長度，由結(jié)構(gòu)體系，施工 原則及寬長等因素合理確定橫截面的形式。</p><p>　　平面設(shè)計：根據(jù)線路銜接的具體情況確定橋梁線形。</p><p>　　擬定方案：滿足結(jié)構(gòu)體系和地質(zhì)地形的前提下不僅考慮孔徑的 條件進(jìn)行方案，暫不考慮經(jīng)濟(jì)因素，在該階段提出4-5個方

23、案。</p><p><b>　　設(shè)計成果：</b></p><p>　　不同方案的橋梁結(jié)構(gòu)總體布置圖一張或4-5張</p><p>　　不同方案的橋梁結(jié)構(gòu)總體布置圖中必須給出每種方 案的立面布置圖</p><p>　　1.3 橋梁結(jié)構(gòu)設(shè)計方案比選任務(wù)及要求。</p>&

24、lt;p><b>　　設(shè)計任務(wù)：</b></p><p>　　根據(jù)現(xiàn)代化橋梁設(shè)計要求，橋梁方案比選主要應(yīng)考慮下列標(biāo)準(zhǔn)，安全，功能，經(jīng)濟(jì)與美觀，其中以安全和經(jīng)濟(jì)最為重要，在初擬圖示完成以后，經(jīng)初步分析，經(jīng)指導(dǎo)老師同意，將其中競爭性明顯不大，或有嚴(yán)重缺點的體系刪掉，從中選出最佳方案。</p><p><b>　　設(shè)計要求：</b></p&

25、gt;<p>　　安全：行車安全，通航安全，基礎(chǔ)地質(zhì)條件和施工安全等方面考慮</p><p>　　功能：合理的結(jié)構(gòu)形式,非正常狀態(tài)下結(jié)構(gòu)功能實施情況。</p><p>　　經(jīng)濟(jì)：從造價，工期和維修養(yǎng)護(hù)等方面考慮。</p><p>　　美觀：橋梁結(jié)構(gòu)造型美觀，環(huán)境協(xié)調(diào) 橋梁輪廓尺寸比例勻稱。</p><p>　　除此外更應(yīng)該注意施

26、工設(shè)備，施工能力可行性中不建議采用復(fù) 雜結(jié)構(gòu)形式跨徑過大的橋梁。</p><p><b>　　設(shè)計成果：</b></p><p>　　最佳粉干總體布置圖（立面、平面、橫斷面）。</p><p>　　各個方案比選說明并列對比。</p><p>　　1.4 上部結(jié)構(gòu)設(shè)計任務(wù)及要求。</p>&

27、lt;p><b>　　設(shè)計任務(wù)</b></p><p>　　截面尺寸擬定，內(nèi)力計算，配筋計算 施工階段和使用階段的應(yīng)力計算；承載能力極限狀態(tài)。的強(qiáng)度驗算，剛度驗算。</p><p><b>　　設(shè)計要求</b></p><p>　　截面尺寸擬定：在參考以建設(shè)的橋梁同時考慮受力構(gòu)造確定截面形式，輪廓尺寸，各個細(xì)部尺寸。

28、</p><p>　　內(nèi)力計算：恒載內(nèi)力計算，活載內(nèi)力計算。附加內(nèi)力計算。</p><p>　　內(nèi)力組合：進(jìn)行持久狀況承載能力極限狀態(tài)和正常使用極限狀態(tài)的兩種組合，承載能力極限狀態(tài)要求對構(gòu)件進(jìn)行承載能力和穩(wěn)定性計算，必要時進(jìn)行結(jié)構(gòu)傾覆和滑移驗算，撓度進(jìn)行驗算。</p><p>　　繪制內(nèi)力包絡(luò)圖，繪制兩種極限狀態(tài)下剪力彎矩圖⑤</p><p>

29、;　?、?配筋計算：給出各截面配筋結(jié)果。</p><p>　?、?施工驗算：施工各階段計算圖示，驗算結(jié)果。</p><p>　?、?應(yīng)力驗算：鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)進(jìn)行變形和裂縫驗算，預(yù)應(yīng)力混凝土主 要在預(yù)加力作用下應(yīng)力筋應(yīng)力變形。</p><p>　?、?強(qiáng)度驗算：利用有關(guān)公式經(jīng)驗結(jié)合規(guī)范進(jìn)行驗算。</p><p><b&

30、gt;　　2.方案比選</b></p><p><b>　　一、橋型方案比選</b></p><p>　　橋梁的形式可考慮拱橋、梁橋、梁拱組合橋和斜拉橋。任選三種作比較，從安全、功能、經(jīng)濟(jì)、美觀、施工、占地與工期多方面比選，最終確定橋梁形式。</p><p><b>　　橋梁設(shè)計原則</b></p>

31、<p><b>　　適用性</b></p><p>　　橋上應(yīng)保證車輛和人群的安全暢通，并應(yīng)滿足將來交通量增長的需要。橋下應(yīng)滿足泄洪、安全通航或通車等要求。建成的橋梁應(yīng)保證使用年限，并便于檢查和維修。</p><p><b>　　舒適與安全性</b></p><p>　　現(xiàn)代橋梁設(shè)計越來越強(qiáng)調(diào)舒適度，要控制橋

32、梁的豎向與橫向振幅，避免車輛在橋上振動與沖擊。整個橋跨結(jié)構(gòu)及各部分構(gòu)件，在制造、運(yùn)輸、安裝和使用過程中應(yīng)具有足夠的強(qiáng)度、剛度、穩(wěn)定性和耐久性。</p><p><b>　　經(jīng)濟(jì)性</b></p><p>　　設(shè)計的經(jīng)濟(jì)性一般應(yīng)占首位。經(jīng)濟(jì)性應(yīng)綜合發(fā)展遠(yuǎn)景及將來的養(yǎng)護(hù)和維修等費(fèi)用。</p><p><b>　　先進(jìn)性</b>

33、</p><p>　　橋梁設(shè)計應(yīng)體現(xiàn)現(xiàn)代橋梁建設(shè)的新技術(shù)。應(yīng)便于制造和架設(shè)，應(yīng)盡量采用先進(jìn)工藝技術(shù)和施工機(jī)械、設(shè)備，以利于減少勞動強(qiáng)度，加快施工進(jìn)度，保證工程質(zhì)量和施工安全。</p><p><b>　　美觀</b></p><p>　　一座橋梁，尤其是座落于城市的橋梁應(yīng)具有優(yōu)美的外形，應(yīng)與周圍的景致相協(xié)調(diào)。合理</p><

34、p>　　的結(jié)構(gòu)布局和輪廓是美觀的主要因素，決不應(yīng)把美觀片面的理解為豪華的裝飾。</p><p>　　應(yīng)根據(jù)上述原則，對橋梁作出綜合評估。</p><p>　　2.1 方案一：預(yù)應(yīng)力混凝土T型簡支梁橋</p><p>　　如今，預(yù)應(yīng)力混凝土T型簡支梁橋被廣泛使用于各種小跨度的橋梁中，而且矩形重力式橋墩施工簡單，圬工量減少了很多，從而降低了工程造價，并能與周圍環(huán)境

35、和諧。勻稱由于從所給資料可以看出該地理位置的硬質(zhì)土層較淺，所以，可以采用剛度適中的低型橋墩，由于可以再橋臺與梁底支座處安放鉛芯橡膠支座，可以吸收地震的能量在橫向采用加筋的擋塊，可以防止地震中發(fā)生落梁現(xiàn)象。由于河床較淺，可以采用中小跨徑，多跨數(shù)的設(shè)計方案。由于該橋是雙向六車道，橫向采用十塊預(yù)應(yīng)力混凝土T型梁，在梁的接縫處采用交接可以耗散地震破壞的能量，由于簡直預(yù)應(yīng)力可以很大的提高橋梁承載能力，并且該橋預(yù)應(yīng)力結(jié)構(gòu)簡單，受力明確，節(jié)省材料、架

36、設(shè)方便、跨越力較大等優(yōu)點。其最大跨徑不超過50m為宜，在加大跨徑不論從受力、構(gòu)造、經(jīng)濟(jì)上都不合理了，由于從設(shè)計施工、造價等方面有特點，是一款國內(nèi)外廣泛采用的橋型。該橋在設(shè)計時采用40+80+40米全橋計算長度為160m單橋面寬為15m期大概圖形如下：</p><p><b>　　橋梁立面圖</b></p><p>　　2.2.方案二：連續(xù)箱型梁橋。</p>

37、<p>　　該方案采用矩形重力式橋墩，使剛性較高的橋梁和大地有效地剛性連接，能有效抗震，連續(xù)梁在恒荷載作用下產(chǎn)生的支點負(fù)彎矩有卸載的作用，使內(nèi)力狀態(tài)比較均勻合理，因而梁高可以減小，節(jié)省材料且剛度大，整體性好，超載能力大。安全度大橋面伸縮縫小，它是中等跨度橋梁中常用的一種橋梁結(jié)構(gòu)，預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋是其主要結(jié)構(gòu)形式，它具有接縫少，剛度好，行車平順舒適等優(yōu)點。在30-120m跨度內(nèi)常是橋型方案比選的優(yōu)勝者，而橫張預(yù)應(yīng)力混凝土

38、技術(shù)在T型梁、箱型梁、空心板橋三座常規(guī)跨徑簡直橋中的應(yīng)用，取得了明顯的技術(shù)經(jīng)濟(jì)效益，為拓寬橫張預(yù)應(yīng)力技術(shù)的應(yīng)用范圍將其應(yīng)用到更更大跨度的連續(xù)梁橋中就顯得尤為重要了，主梁是連續(xù)支撐在幾個橋墩上，在荷載作用時，主梁的不同截面上有正彎矩，有的有負(fù)彎矩而彎矩的絕對值均較同跨徑的橋的簡支梁小，這樣可以節(jié)省主梁材料用量，連續(xù)梁橋通常是將3-5孔做成一聯(lián)，在一聯(lián)內(nèi)沒有橋面接縫，行車較為舒適，連續(xù)梁橋施工時，可以先將主梁逐孔架設(shè)成簡支梁然后相互相連成為

39、連續(xù)梁，或者從墩臺上逐段懸伸加長最后連接成為連續(xù)梁，近一二十年在架設(shè)預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁時成功的采用了頂推法施工，即在橋一端路堤上逐段連續(xù)制作梁體逐</p><p>　　2.3.方案三：鋼筋混凝土拱橋</p><p>　　拱橋是我國最常用的一種橋梁形式，其式樣之多數(shù)量之大特別是公路橋梁被大量采用，尤其西部地區(qū)山高、溝深、高速公路的建設(shè)不可避免的會設(shè)計建設(shè)大量的山區(qū)大跨度混凝土拱橋，據(jù)不完全統(tǒng)

40、計，我國的公路橋中百分之二十五為拱橋其中以廉價的抗壓強(qiáng)度高的混凝土作為結(jié)構(gòu)主要材料的混凝土拱橋，由于造價低，其跨越能力較強(qiáng)，而且施工技術(shù)成熟得到了廣泛的應(yīng)用隨著建筑材料的不斷高強(qiáng)化和施工技術(shù)的飛速進(jìn)步混凝土的跨徑不斷增大，目前世界上最大跨徑已達(dá)到420m本方案采用混凝土拱橋有效提高其使用性能和耐久性能，有效避免不良病害，取得社會巨大的效益，鋼筋混凝土拱橋是在由拱橋、桁架橋和斜腿剛架拱橋的基礎(chǔ)上發(fā)展起來的油主拱腿、實腹段、腹孔旋桿、斜掌和

41、橫系梁等構(gòu)件并組而成整體組合構(gòu)件，該橋型具有自重輕結(jié)構(gòu)受力穩(wěn)定、造價低材料省、整體性好、外形美觀、裝配化程度高等優(yōu)點，適合在山區(qū)建設(shè)、該方案采用雙向六車道單向行駛，橋面寬度15+1.25*2m橋長40+80+40三跨式橋梁.</p><p><b>　　方 案 比 較</b></p><p><b>　　表</b></p><

42、p><b>　　方案確定</b></p><p>　　通過以上各種方案的必選，本設(shè)計采用連續(xù)箱型梁橋作為設(shè)計方案理由 如下</p><p>　　簡支梁橋——設(shè)計簡單，施工方便。但是有較多的接縫，行車不便， 整體性不好。</p><p>　　連續(xù)箱型梁橋——設(shè)計簡單，施工方便。結(jié)構(gòu)整體性好，接縫少，行

43、 車方便</p><p>　　混凝土拱橋——外形美觀，結(jié)構(gòu)承載能力大，但施工麻煩，橋臺處需 要開挖，工期長導(dǎo)致造價高。</p><p>　　綜上所述，最終方案確定為，連續(xù)箱型梁橋為本設(shè)計的最優(yōu)方案。</p><p>　　3. 上部結(jié)構(gòu)尺寸擬定</p><p><b>　　主跨

44、徑的擬定</b></p><p>　　主跨境定位60m，邊跨徑根據(jù)國內(nèi)外已有經(jīng)驗和文獻(xiàn)規(guī)定為主跨徑的0.5-0.7倍，采用0.5倍的中跨徑，即邊跨徑為30m則全聯(lián)跨徑為：</p><p>　　40+80+40=160（m）</p><p>　　橋梁縱向結(jié)構(gòu)尺寸擬定。</p><p>　　支點處梁高：由文獻(xiàn)（1）P61表梁高為L*（

45、1/15-1/20)</p><p>　　跨中梁高：由文獻(xiàn)（1）P51規(guī)定梁高為L*（1/30-1/50)</p><p>　　梁底曲線由文獻(xiàn)（1）P52規(guī)定選用二次拋物線橋梁橫向的尺寸擬定。</p><p>　　根據(jù)規(guī)定行車道為雙向六車道本方案采用分離式單箱單室。箱型截面。</p><p>　　橋梁兩端各采用12cm的伸縮縫，用瀝青填充，規(guī)

46、格為D-16型下層U型鋅鐵皮可將雨水橫向排出橋外。</p><p>　　橋面鋪裝和線形的擬定</p><p>　　橋面鋪裝;根據(jù)文獻(xiàn)（2)P53選用8cm厚的防水混凝土作為鋪裝層，上加2cm厚瀝青混凝土磨耗層重量較小，維修養(yǎng)護(hù)方便工期短。</p><p>　　橋面橫坡：根據(jù)文獻(xiàn)(2）P54規(guī)定采用2%的橫向泄水坡度，由梁底支座控制。</p><p

47、>　　豎曲線：考慮兩岸的邊跨和橋面的標(biāo)高，一級考慮文獻(xiàn)的規(guī)定，具體擬定如下。</p><p>　　1.4跨0-1號墩為直線段，圓弧半徑為3256.0123米弧長；529.3051米</p><p>　　2.3跨號墩為平面線形直線，圓弧半徑為2567.8208米弧長：803.0801米</p><p>　　主梁截面細(xì)部尺寸的擬定</p><p

48、>　　結(jié)合設(shè)計資料的要求，頂板厚約為30cm，跨底60cm底板厚度以布置預(yù)應(yīng)力束，支點處底板厚為1/10—1/12倍的梁高去H/10即54cm中間底板厚成線性變化，腹板厚度由于要布置預(yù)應(yīng)力束錨頭，故采用35cm的承托尺寸，采用20cm*65cm橫梁的設(shè)置</p><p>　　項梁的橫梁的基本作用時增加截面的橫向剛度，限制橋梁發(fā)生側(cè)位變形移動。</p><p>　　本橋設(shè)計總廠為120

49、m三跨一聯(lián)，單箱單室橋型結(jié)構(gòu)為連續(xù)梁橋，支點處梁高為3.8m跨中梁高為1.8m而箱型截面由于具有很大的抗扭剛度，所以對于箱型截面的單箱截面，為加強(qiáng)橋面板和各箱間的聯(lián)系，才設(shè)置橫隔板結(jié)合資料（3）和設(shè)置要求本橋設(shè)計不設(shè)置橫梁進(jìn)行設(shè)計。</p><p>　　橋面鋪裝和欄桿每米重量計算</p><p>　　橋面鋪裝由資料查得選用8cm厚的防水混凝土作為鋪裝層，上加2cm厚的瀝青混凝土磨耗層，共計

50、10cm厚。</p><p>　　欄桿為C40混凝土結(jié)構(gòu)，50cm寬，90cm高則可以計算得：</p><p>　　22*0.02*10/9.8+24*0.08*10/9.8+25*0.50*0.9/9.8</p><p><b>　　=3.56KN/m</b></p><p>　　主邊跨單元分段分析。</p>

51、;<p>　　全橋截面共分120個節(jié)點，120個單元，其中兩邊跨各有30個單元，一個中跨有60個單元，在后面的恒載活載施工及驗算內(nèi)力組合計算時帶入程序的單元劃分形式都已上面的劃分方式填寫數(shù)據(jù)。</p><p><b>　　4. 內(nèi)力計算</b></p><p>　　4.1 恒載內(nèi)力計算 </p><p>　　恒載在《公路橋涵通用規(guī)

52、范》中稱為“永久作用”是指在設(shè)計使用期內(nèi)其值不隨時間變化與平均值相比可忽略不計的荷載，如結(jié)構(gòu)重力,預(yù)加應(yīng)力，土的重力及土側(cè)壓力，混凝土收縮及徐變影響力，基礎(chǔ)變化影響力和水浮力等。</p><p>　　主梁恒載內(nèi)力包括自重引起的主梁自重（一期荷載）內(nèi)力和二期荷載（如鋪裝、欄桿）引起的主梁后期恒載內(nèi)力</p><p>　　主梁的自重內(nèi)力計算方法可分為兩類在施工過程中結(jié)構(gòu)不發(fā)生體系轉(zhuǎn)換，可按均布

53、荷載乘主梁內(nèi)力影響線總面積計算，在施工過程中有結(jié)構(gòu)體系轉(zhuǎn)換時，應(yīng)該分階段計算內(nèi)力，本設(shè)計采用懸臂施工法二期荷載集度約為：</p><p>　　二期荷載集度 Q2=60KN/m</p><p>　　恒載內(nèi)力主要有一期荷載內(nèi)力和二期荷載內(nèi)力疊加，一期荷載有邁達(dá)斯軟件進(jìn)行分析計算通過計算可得內(nèi)力如下：</p><p><b>　?。?）</b&g

54、t;</p><p>　　恒載內(nèi)力分段計算圖式</p><p>　　截面的總內(nèi)力為各段計算內(nèi)力之和，即：</p><p><b>　　（2）</b></p><p><b>　　一.恒荷載內(nèi)力圖</b></p><p><b>　　二.彎矩包絡(luò)圖</b>

55、</p><p><b>　　4.2活載內(nèi)力計算</b></p><p>　　在計算箱型截面連續(xù)梁的活載內(nèi)力時，通常用某個增大系數(shù)值來計入偏心荷載對截面內(nèi)力影響亦稱荷載橫向分部系數(shù)或活載內(nèi)力橫向分部系數(shù)。</p><p>　　目前較常用的方法有①杠桿原理法②偏心受壓法③偏心受壓修正法，若用偏心受壓修正法則可用公式求即外腹板的荷載橫向分部系數(shù)。&

56、lt;/p><p><b>　　(3)</b></p><p><b>　　(4)</b></p><p>　　式中： 為外側(cè)腹板的荷載橫向分部系數(shù)</p><p>　　為支點截面的抗扭作用后的修正系數(shù)</p><p>　　為外側(cè)腹板第i腹板至截面中心線距離</p>

57、<p>　　為箱型截面的腹板總數(shù)</p><p>　　為橫向布置的車輛荷載合力點，至截面中心線的距離 </p><p>　　為連續(xù)梁中北考察的其跨跨長</p><p>　　為箱型截面的抗彎慣性矩和抗扭慣性矩 </p><p>　　為剛度修正系數(shù) 84</p><p>　　本橋按照城B級荷載標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)行設(shè)計，人

58、群荷載，沿橋軸縱向分布荷載表示，單位為3KN/m用midas添加橫向分布系數(shù)。當(dāng)活載橫向分布系數(shù)確定之后，在主梁內(nèi)力影響線上最不利荷載，可求的主梁最大活載內(nèi)力，計算公式為：</p><p><b>　　式中：</b></p><p>　　主梁最大活載內(nèi)力（彎矩或剪力）</p><p><b>　　汽車荷載沖擊系數(shù)</b>&

59、lt;/p><p><b>　　車道折減系數(shù)</b></p><p><b>　　荷載橫向分布系數(shù)</b></p><p><b>　　為汽車或掛車的軸重</b></p><p>　　主梁內(nèi)力影響線的豎標(biāo)準(zhǔn)</p><p>　　4.3 溫度應(yīng)力計算</

60、p><p><b>　　計算時的假定</b></p><p>　　1.沿橋長的溫度分布是均勻的</p><p>　　2.混凝土材料是彈性勻質(zhì)材料</p><p>　　3.梁變形服從平面假定</p><p>　　溫度應(yīng)力醬油兩部分組成</p><p>　　1、梁的溫度變形受到縱向

61、纖維之間的相互約束在截面上產(chǎn)生自平衡的縱向的約束應(yīng)力即“自應(yīng)力”</p><p>　　2、由于橋梁正處于正曬狀態(tài)，結(jié)構(gòu)將產(chǎn)生溫度上拱變形，對于連續(xù)梁橋?qū)⑹艿街螚l件的約束而產(chǎn)生的溫度次內(nèi)力及溫度變形。</p><p>　　3、溫度次內(nèi)力的計算公式，即：</p><p><b>　　=</b></p><p><b&

62、gt;　　=</b></p><p><b>　　=+</b></p><p>　　式中： 橋面板中心處由溫差引起的縱向力</p><p>　　A 橋面板截面面積</p><p>　　T 溫度差 </p><p><b>　　混泥土箱型膨脹系數(shù)</b>

63、;</p><p><b>　　混泥土彈性模量</b></p><p>　　E 橋面板重心至換算截面重心軸以上取正值，以下取負(fù)值</p><p>　　對全截面產(chǎn)生的初彎矩</p><p>　　對全截面產(chǎn)生的二次彎矩 </p><p>　　對全截面產(chǎn)生的總彎矩</p>&

64、lt;p>　　由于箱型截面計算過于復(fù)雜我們先把它換算成工字型截面。只要保證面積相等，慣性矩相等。</p><p><b>　　4.4內(nèi)力組合</b></p><p>　　根據(jù)《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》橋涵結(jié)構(gòu)按極限狀態(tài)設(shè)計，應(yīng)進(jìn)行承載能力極限狀態(tài)和正常使用極限狀態(tài)計算。取其最不利效應(yīng)組合進(jìn)行設(shè)計。</p><p>　　只

65、有在結(jié)構(gòu)上可能同時出現(xiàn)的作用，才進(jìn)行其效應(yīng)組合，當(dāng)結(jié)構(gòu)或結(jié)構(gòu)構(gòu)件需要做不同受力方向的驗算時，則應(yīng)以不同方向的最不利的作用效應(yīng)進(jìn)行組合。</p><p>　　多個偶然作用不同時參與組合。</p><p>　　當(dāng)可變作用的出現(xiàn)時對結(jié)構(gòu)或構(gòu)件產(chǎn)生有利影響時，該作用不應(yīng)參與組合。</p><p>　　施工階段作用效應(yīng)的組合，應(yīng)按計算需要及結(jié)構(gòu)所處條件決定，結(jié)構(gòu)上的施工人員、

66、施工機(jī)具設(shè)備應(yīng)作為零時荷載加以考慮</p><p>　　承載能力按極限狀態(tài)，設(shè)計荷載組合。</p><p>　　承載能力極限狀態(tài)設(shè)計荷載組合及安全系數(shù)表</p><p>　　對于預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋，同一截面由不同荷載作用所產(chǎn)生的內(nèi)力可能同號，也可能異號。因此應(yīng)考慮。不同的安全系數(shù)進(jìn)行內(nèi)力組合。</p><p>　　按以上方法進(jìn)行組合后，則可

67、得承載能力極限狀態(tài)的內(nèi)力。見表；</p><p><b>　　彎矩和剪力包絡(luò)圖</b></p><p>　　依據(jù)以上兩部分計算和數(shù)據(jù)可以繪出承載能力狀態(tài)和正常使用極限狀態(tài)下得彎矩圖和相應(yīng)的剪力包絡(luò)圖。</p><p><b>　　彎矩包絡(luò)圖</b></p><p><b>　　5配筋設(shè)計&

68、lt;/b></p><p><b>　　5.1 配筋計算</b></p><p>　　根據(jù)資料《橋涵設(shè)計規(guī)范》第5.2.21條至5.2.23條規(guī)定。預(yù)應(yīng)力混凝 土連續(xù)梁首先要滿足使用荷載的應(yīng)力要求。同時應(yīng)滿足彈性階段的應(yīng) 力要求，同時滿足彈性階段的應(yīng)力要求。和塑性階段的強(qiáng)

69、度要求，一般情 況下上緣和下緣的壓應(yīng)力不是控制因素，為簡便計算，可只考慮上緣和下 緣不出現(xiàn)拉應(yīng)力為限制條件。按此條件可以下式表示為：</p><p>　　失中： 、由預(yù)加應(yīng)力在截面上緣和下緣所產(chǎn)生的應(yīng)力。</p><p>　　、分別為截面上下緣的抗彎模量。</p><p>　　、 荷載

70、最不利組合時的計算截面內(nèi)力，當(dāng)正彎矩時 正，負(fù)彎矩是取負(fù)。</p><p>　　一般情況下，由于截面較低，受壓區(qū)面積較大，上緣和下緣的壓應(yīng)力 不是控制因素，為簡便計算，可只考慮上緣和下緣的拉應(yīng)力的這個限 制條件，在《公路橋梁規(guī)范》中當(dāng)抗

71、拉區(qū)配置受力的非拉應(yīng)力鋼筋時，容許截面出現(xiàn)少許拉應(yīng)力，但在估算鋼束數(shù)量時依然假設(shè)尺寸RL等于零.</p><p>　　根據(jù)截面受力情況，其配筋不外乎有三種形式：截面上，下緣均布置受力筋，以抵抗正負(fù)彎矩，僅在截面下緣布置受力筋以抵抗正彎矩；或在上緣布置受力筋以抵抗正彎矩；或在上緣布置受力筋以抵抗負(fù)彎矩。</p><p>　　截面上， 下緣均布置手里筋。</p><p>

72、;　　由受力筋N上和N下在截面上，下緣長生的受力分別為：</p><p>　　σy上=++-(3)</p><p>　　σy下=-++ （4）</p><p>　　令 N上= n上?yσy· （5）</p><p>　　N下=n下?yσy·

73、; （6）</p><p>　　將以上各方程式聯(lián)立后得：</p><p>　　n上= A/ ?yσy····σy上k下（k上+e下）-σy下k上（k下-e下）/（k上+ k下）（e上+ e下）

74、 （7）</p><p>　　n下= A/ ?yσy····σy下k上（k下+e上）-σy上k下（k上-e上）/（k上+ k下）（e上+ e下） （8）</p><p>　　式中：e上 e下——分別為上緣的預(yù)應(yīng)力鋼筋重心及下緣拉

75、應(yīng)力筋重心距界面重心的距離</p><p>　　A——混凝土截面積可按毛截面計算</p><p>　　n上 n下——截面上緣和下緣預(yù)應(yīng)力鋼筋的數(shù)目</p><p>　　k上 k下——分別為截面上下緣核心距</p><p>　　?y——每束預(yù)應(yīng)力鋼筋的截面積</p><p>　　σy——預(yù)應(yīng)力鋼筋的永存應(yīng)力，估算力筋數(shù)量

76、時按截面上下緣可取σ=（0.5~0.6）R，R為預(yù)應(yīng)力鋼筋的標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度</p><p>　　再將上式（1）（2）代人（7）（8）中即可得按截面上下緣不出現(xiàn)拉應(yīng)力所需要的預(yù)應(yīng)力鋼筋/數(shù)目，可用下式表示</p><p>　　n上=A/ ?yσy·（-Mmin/W上）k下（ k下+e下 ）-（Mmax/W上）k上（ k下-e下）/（k上+ k下）（e上+ e下）

77、 （9） </p><p>　　n下=A/ ?yσy·（Mmax/W下）k上（ k上+e上 ）-（Mmin/W上）k下（ k上-e上）/（k上+ k下）（e上+ e下） （10） </p><p>　　僅在截面下緣布置預(yù)應(yīng)力筋 </p><p&g

78、t;　　截面只在下緣布置n下筋以抵抗正彎矩，由下 緣預(yù)應(yīng)力鋼筋在截面上下緣產(chǎn)生的應(yīng)力分別為：</p><p>　　σy上=n下/A-n下e下/W上 （11）</p><p>　　σy下=n下/A+n下e下/W下 (12)</p><p>　　將式（6）代入（11）和式（12）分別解得：</p>

79、;<p>　　n下=A/ ?yσy·σy上k下/ k下-e下 （13）</p><p>　　n上=A/ ?yσy·σy下k下/ k上+e下 （14）</p><p>　　由此可得出當(dāng)上緣或下緣不出現(xiàn)拉應(yīng)力時，在截面下緣不出現(xiàn)拉應(yīng)力時，在截面下緣所需的預(yù)應(yīng)力鋼筋數(shù)量：</p><p>　　n下= A/ ?y

80、σy·（-Mmin/W上）k下/ k下-e下 (15) </p><p>　　n下= A/ ?yσy·（Mmax/W上）k下/ k上+e下 (16)</p><p>　　僅在上 緣布置預(yù)應(yīng)力鋼筋</p><p>　　當(dāng)由上緣不出現(xiàn)拉應(yīng)力控制時</p><p>　　鋼筋數(shù)量 n上= A/ ?yσy

81、3;（-Mmin/W上）k下/ k下+e上 （18）</p><p>　　當(dāng)由下緣不出現(xiàn)拉應(yīng)力控制時 </p><p>　　鋼筋數(shù)量 n上= A/ ?yσy·（Mmax/W上）k上/ k上- e上 （19）</p><p>　　預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件截面配筋數(shù)量不僅與截面承受的彎矩有關(guān)，而且還需要考慮截面幾何特性的影響，因此，在截面配筋程序

82、設(shè)計時，不應(yīng)認(rèn)為只有當(dāng)截面承受正負(fù)彎矩共同作用時才在上下緣配筋，而應(yīng)當(dāng)以式（7）及式（8）為依據(jù)，推導(dǎo)出配筋的判別條件 </p><p>　　很顯然，對于式（7）令n上<0，則可得只在下緣布筋的條件</p><p>　　σy上k下（k上+e下 ） <σy下k下（k下-e上） （19）</p><p>　　同理 對于式（8），取n下<

83、;0， 則可得只在上緣布筋條件</p><p>　　σy上k下（k下+e下）<σy下k下 （20）</p><p>　　一般來說，懸臂澆筑施工法的結(jié)構(gòu)次內(nèi)力值較大對于不對稱布置的結(jié)構(gòu)影響更大，考慮次內(nèi)力的影響連續(xù)梁體支點，負(fù)彎矩值是減小的，而跨中正彎矩值則要加大，因此在確定承受正彎矩的力筋數(shù)量時適當(dāng)加大20%~30%<

84、;/p><p><b>　　截面試算 </b></p><p>　　正常使用狀態(tài)時的配鋼束，由于用計算機(jī)得出的范圍不符，束筋無法定出，對第13.24截面可采用提高束筋位置的辦法，以第13截面為例 </p><p>　　ex=1.7-0.7472016-0.35=0.6m</p><p>　　ks=I/A/Yx=2.64866

85、5/6.075x0.9528=0.45m</p><p>　　Kx= I/A/Ys=2.64865/6.075x0.7472=0.58m</p><p>　　Nx=Max/[( ex +ks)xAy1xσa]=8.8束</p><p>　　Ns《Mmin/[( ex -ks)xAy1xσa]=65束</p><p>　　所以應(yīng)配筋9~65束

86、</p><p><b>　　5.2 箍筋設(shè)計</b></p><p>　　《公路規(guī)范》將位于箍筋折角處的縱向鋼筋定義為角筋，沿箍筋設(shè)置的縱向鋼筋離角筋間距S不大于150mm或15倍箍筋直徑范圍內(nèi)，若起過范圍設(shè)置縱向受力鋼筋，應(yīng)設(shè)置復(fù)合箍筋。</p><p>　　普通箍筋梁柱中的箍筋必須做成封閉式，箍筋直徑應(yīng)不小于縱向鋼筋直徑的1/4，且小于8

87、mm，箍筋間距應(yīng)大于縱向受力鋼筋直徑的15倍，且不大于構(gòu)件界面的較小尺寸并不大于400mm</p><p>　　在縱向鋼筋搭接范圍內(nèi)，箍筋的間距不應(yīng)不大于縱向鋼筋直徑10倍且不大于200mm，當(dāng)縱向鋼筋面積超過混凝土截面面積的3%時，箍筋間距應(yīng)不大于縱向鋼筋直徑的10倍，且不大于200mm。</p><p>　　由于本設(shè)計方案中，梁體的正拉應(yīng)力不大于0.5R=1.5mpa，所以只需要安以上

88、資料(6)中6.2.18規(guī)定，安構(gòu)造要求配置箍筋即可，取雙肢為Φ12的鋼筋；其間距為250mm。</p><p><b>　　6 預(yù)應(yīng)力束的布置</b></p><p>　　預(yù)應(yīng)力束在橋梁受力結(jié)構(gòu)中承受很大的作用力，它使橋梁各段成為整體進(jìn)行受力，其中包括縱向預(yù)應(yīng)力束的布置，橫向與豎向預(yù)應(yīng)力束的布置，而縱向預(yù)應(yīng)力布置有頂板束，底板束和腹板束。</p>&l

89、t;p><b>　　布置原則</b></p><p>　　本橋中采用預(yù)埋波紋管，根據(jù)文獻(xiàn)(6)中規(guī)定，其水平凈距不應(yīng)小于4cm，鐵皮管至構(gòu)件頂面或側(cè)面的間距不小于3.5cm，鐵皮管構(gòu)件底面或側(cè)面凈距不小于5cm，鐵皮管的內(nèi)徑預(yù)應(yīng)力筋的外徑至少大于1cm。</p><p>　　根據(jù)文獻(xiàn)（6）第6.2.27條規(guī)定，后張法預(yù)應(yīng)力構(gòu)件的曲線預(yù)應(yīng)力剛進(jìn)的曲率半徑鋼絞線不應(yīng)

90、小于4cm。</p><p>　　縱向預(yù)應(yīng)力鋼束為結(jié)構(gòu)的主要受力鋼筋，為了設(shè)計和施工方便，進(jìn)行對稱布置，錨頭盡量靠近壓應(yīng)力區(qū)。</p><p>　　鋼束在橫斷面中布置時直接靠近頂板位置，彎束位于或靠近腹板，便于下彎錨固。</p><p><b>　　縱向預(yù)應(yīng)力束布置</b></p><p>　　縱向頂板束布置 <

91、;/p><p>　　縱向頂板束均采用平豎彎相結(jié)合的空間曲線，集中錨固在腹板 頂部的承托中，底板鋼束盡可能靠近腹板的加厚板并在其上錨固，腹板束豎向形成一排錨固在腹板中</p><p><b>　　。</b></p><p><b>　　頂板鋼束平面布置圖</b></p><p>

92、;　　縱向底板和腹板束布置如下圖所示</p><p><b>　　腹板鋼束截面布置圖</b></p><p><b>　　合攏段中心線</b></p><p><b>　　鋼筋布置橫斷面圖</b></p><p>　　為了便于施工，可選取梁的支座和跨中部位箱型截面的配置鋼束圖，

93、其具體布置圖如下</p><p><b>　　跨中鋼束橫面布置圖</b></p><p>　　支座鋼束橫斷面布置圖</p><p>　　7.預(yù)應(yīng)力損失的計算 </p><p>　　預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件在正常使用極限狀態(tài)中，應(yīng)考慮多種因素造成的應(yīng)力損失，設(shè)計中所需的鋼筋預(yù)應(yīng)力值。應(yīng)是扣除相應(yīng)階段的應(yīng)力損失后，鋼筋中實際存余的

94、預(yù)應(yīng)力（有效預(yù)應(yīng)力 ）值，如果鋼筋初始張拉的預(yù)應(yīng)力為σcom，相應(yīng)的應(yīng)力損失值為σz，則它們與有效應(yīng)力關(guān)系是：</p><p>　　σpe =σcom –σl （1）</p><p>　　預(yù)應(yīng)力束的張拉控制應(yīng)力， 由參考資料可知：張拉控制應(yīng)力σcom是指預(yù)應(yīng)力鋼筋錨固前張拉鋼筋的千斤頂所顯示的總應(yīng)力除以預(yù)應(yīng)力鋼筋截面積所求得的鋼筋應(yīng)力值。</p>&

95、lt;p>　　構(gòu)件在預(yù)加應(yīng)力時，預(yù)應(yīng)力鋼絞線的錨下控制應(yīng)力應(yīng)符合 </p><p>　　由于施工中預(yù)應(yīng)力束的張拉采用后張法，所以結(jié)合資料（5）和（6）規(guī)定，計算內(nèi)容如下：</p><p>　　鋼筋與臺座間的溫差引起的應(yīng)力損失σc，僅在先張法構(gòu)件采用蒸汽式其它加載與法養(yǎng)護(hù)混凝土?xí)r予以考慮 。</p><p>　　綜上分析：此設(shè)計需計算以下五項預(yù)應(yīng)力損失</

96、p><p>　　預(yù)應(yīng)力筋與管臂間的摩擦損失σl1；</p><p>　　錨具變形，鋼筋回縮和拼裝接縫壓縮損失σl2；</p><p>　　混凝土彈性壓縮引起的預(yù)應(yīng)力損失σl3；</p><p>　　預(yù)應(yīng)力索的應(yīng)力松弛損失σl4；</p><p>　　混凝土的收縮徐變損失σl5；</p><p>　　

97、7.1 預(yù)應(yīng)力筋與管臂間的摩擦損失σl</p><p>　　由資料（8）第6.2.2規(guī)定，可求得因摩擦引起的預(yù)應(yīng)力損失值σl為：</p><p><b>　　錨下張拉控制應(yīng)力</b></p><p>　　拉應(yīng)力鋼筋的截面應(yīng)力</p><p>　　從張拉端至計算截面間管道平面曲線夾角之和</p><p&

98、gt;　　從張拉端至計算截面的管道長度在構(gòu)件縱軸的投影長度</p><p>　　管道每米長度的局部偏差對摩擦的影響系數(shù)可按表取=0.003</p><p>　　鋼筋與管道壁間的摩擦系數(shù)。查表的=0.35 =</p><p>　　7.2 錨具變形，鋼筋回縮和拼裝接縫壓縮損失 </p><p>　　本設(shè)計采用鋼制錐形錨具，鋼絞線的彈性模量Ep=

99、1.95*105mpa，資料（8）表6.2.7，每端由鋼筋回縮及錨具變形值為6mm，各截面均用薄膠接縫，每一接縫處變形值為0.05mm，以后錨固接縫不再產(chǎn)生壓縮。</p><p>　　本設(shè)計中預(yù)應(yīng)力筋用后張法，所以后張法預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)應(yīng)力計算由錨具變形，鋼筋回縮等引起應(yīng)力損失而反向摩阻的管道摩阻系數(shù)可假定與定向摩阻相同，則下圖為張拉錨固鋼筋中的應(yīng)力沿梁長方向變化示意圖。</p><p>

100、　　參考資料（8）第6.2.3規(guī)定可以考慮與張拉鋼筋時的摩阻力相反的摩阻作用，為保守計算設(shè)計不考慮該項的補(bǔ)償鋼束在橋面內(nèi)彎曲摩阻。</p><p>　　σl2=ΣΔlEp/l (3)</p><p>　　式中：Δl——張拉端錨具變形，鋼筋回縮接縫壓縮值 。</p><p>　　l——張拉端至錨固端之間距離</p><p>　　7.3

101、混凝土彈性壓縮損失σl3 </p><p>　?。?）后張法預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件采用分批張拉時，先張拉的鋼筋由于張 拉后批鋼筋所引起的混凝土彈性壓縮的預(yù)應(yīng)力損失，可按下式計算：</p><p>　　σl4=аEp* ΣΔσpc （4）</p><p>　　式中：——在計算截面先張拉的鋼筋重心處，由后張拉各批鋼筋產(chǎn)生 混凝土

102、法向應(yīng)力（mpa）</p><p>　　аEp——預(yù)應(yīng)力鋼筋彈性模量與混凝土彈模之比，</p><p>　?。?）先張法預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，放松鋼筋時由混凝土彈性壓縮引起的預(yù)應(yīng)力損失，可按下式計算：σl4=аEp*σpc （5）</p><p>　　式中：σpc——在計算截面鋼筋重心處，由全部鋼筋預(yù)加力產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力（mpa）</p><

103、p>　　7.4 預(yù)應(yīng)力鋼筋由于鋼筋松張引起的預(yù)應(yīng)力損失</p><p>　　(1) 預(yù)應(yīng)力鋼絲，鋼絞線。</p><p>　　σl5=Ψξ（0.52σpe/Fpk-0.26） σpe （6）</p><p>　　式中： Ψ——張拉系數(shù)，一次張拉時，Ψ=1.0，超張拉Ψ=0.9 </p><p&g

104、t;　　ξ——鋼筋松弛系數(shù)，?級ξ=1.0，п級=0.3：</p><p>　　σpe ——傳力錨固鋼筋應(yīng)力，對后張構(gòu)件： σpe = σcon-σ12-σl2-σl4 </p><p>　　對先張法構(gòu)件σpe=σcon-σl2 （7）</p><p>　　參考資料（8）第6.2.3規(guī)定可以考慮與張拉鋼筋時的摩阻力相反的摩 阻作用，為保守計算

105、設(shè)計不考慮該項的補(bǔ)償鋼束在橋面內(nèi)彎曲摩阻。</p><p>　　σl2=ΣΔlEp/l (3)</p><p>　　式中：Δl——張拉端錨具變形，鋼筋回縮接縫壓縮值 。</p><p>　　l——張拉端至錨固端之間距離 。</p><p>　　7.5 由混凝土收縮，徐變引起構(gòu)件受拉區(qū)和受壓區(qū)預(yù)應(yīng)力損失，按下式計算：</p>

106、<p>　　式中：σl6，σl6ˊ——構(gòu)件受拉區(qū)全部縱向鋼筋截面，重心處混凝土收縮，徐變產(chǎn)生應(yīng)力損失</p><p>　　σpc，σpcˊ——構(gòu)件受拉區(qū)，受壓區(qū)全部縱向鋼筋重心處預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的混凝土法向壓應(yīng)力</p><p>　　Ep——預(yù)應(yīng)力鋼筋的彈性模量</p><p>　　аEp——預(yù)應(yīng)力鋼筋彈性模量與混凝土彈模之比</p><

107、p>　　P Pˊ——構(gòu)件受拉，受壓配筋率</p><p><b>　　A——構(gòu)件截面面積</b></p><p>　　8 全橋承載能力強(qiáng)度驗算 </p><p>　　8.1 受彎構(gòu)件正截面承載能力計算 </p><p>　　由于彎矩M的作用，構(gòu)件可能沿某個正截面發(fā)生破壞，故需要進(jìn)行正截面承載能力計算，其中包括單筋截

108、面和雙筋截面兩種情況 </p><p>　　單筋矩形截面受彎構(gòu)件 </p><p>　　由截面內(nèi)力平衡條件得：</p><p>　　?cdbx= ?sdAs (1)</p><p>　　rMd<Mu= ?cd(ho-x/2) (2)</p><p&

109、gt;　　得：rMd<Mu= ?saAs(ho-x/2) (3)</p><p>　　式中：M——計算截面，彎矩組合設(shè)計值</p><p><b>　　r——重要性系數(shù) </b></p><p>　　Md——截面抗彎承載力 </p><p>　　?sd——鋼筋縱向抗拉強(qiáng)度 </p>&

110、lt;p>　　?cd——混凝土軸心抗壓強(qiáng)度 </p><p>　　As——縱向受拉鋼筋截面面積</p><p>　　雙筋矩形截面受彎構(gòu)件 </p><p>　　有截面上水平內(nèi)力之和平衡，即 T+C+Tˊ=0可得：</p><p>　　?cdbx+ ?’sdA’s= ?sdAs （4）</p><

111、;p>　　由截面上對受拉鋼筋合力T為矩之和 可得:</p><p>　　由截面上對受拉鋼筋合力T為矩之和，可得上式：</p><p>　　式中：?’sd——受壓區(qū)鋼筋抗壓強(qiáng)度設(shè)計值</p><p>　　A’s——受壓區(qū)鋼筋截面面積</p><p>　　as——受壓區(qū)鋼筋合力點至截面受壓邊緣距離公式適用條件為：</p>&l

112、t;p>　　受壓區(qū)高度x應(yīng)滿足：x<ξbho (7)</p><p>　　為保證A’s達(dá)到抗壓強(qiáng)度設(shè)計值?’sd x 應(yīng)滿足 </p><p>　　x2> as’ (8)</p><p>　　雙截面筋配筋一般均大于pmin，不必計算最小配筋率 </p><p>　　受彎構(gòu)件斜截面承載

113、能力計算 </p><p>　　受彎構(gòu)件在荷載作用下，有剪力和彎矩，所以要考慮截面具有足夠的抗彎，抗剪能力。</p><p>　　受彎構(gòu)件斜截面抗剪承載力 </p><p>　　由靜力平衡條件可得：</p><p><b>　　(10)</b></p><p>　　式中： Vd——斜截面受壓端

114、正截面產(chǎn)生的剪力組合設(shè)計值 </p><p>　　ro ——橋梁重要性系數(shù)</p><p>　　p ——斜截面縱向受拉鋼筋配筋率 </p><p>　　? cuk——混凝土立方體抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值</p><p>　　?sv ——箍筋抗拉強(qiáng)度設(shè)計值 </p><p>　　?sd——彎起筋抗拉強(qiáng)度設(shè)計值</p>

115、<p>　　受彎構(gòu)件斜截面抗剪承載力 </p><p>　　由圖可得斜截面承載力計算公式：</p><p>　　roMdMu=FsdAsZs+Σ?sdAsbZsb+Σ?svAsvEsv （11）</p><p>　　式中：Md——斜截面受壓頂端正截面最大受彎距組合設(shè)計值 </p><p>　　As，Asv，Asb——分別縱向受拉

116、鋼筋，箍筋，彎起筋面積</p><p>　　Zs，Zsv，Zsb——分別As，Asv，Asb受壓區(qū)合力點對中心力臂 </p><p>　　Ac?cd=?sdAs+ ?sdAsbcosAs （12）</p><p>　　式中：Ac——受壓區(qū)混凝土面積</p><p>　　?sd——縱向鋼筋或彎起鋼筋拉強(qiáng)強(qiáng)度設(shè)計值</p>

117、<p>　　確定最不利斜截面位置：</p><p>　　roVd=Σ?sdAsbsinθ+Σ?svAsv （13）</p><p>　　Vd——為斜截面受壓正截面相應(yīng)最大彎矩時的剪力組合設(shè)計值 </p><p>　　8.3 錨下局部應(yīng)力驗算 </p><p>　　由施工方案和設(shè)計要求，本設(shè)計采用錨具OVM15-19型錨，錨墊板尺寸3

118、20mm×310mm×240mm，錨板ФE=217，F(xiàn)=90，螺旋筋ФG=380，ФH=18，I=160mm N=8，孔距280mm</p><p><b>　　抗裂性驗算</b></p><p>　　由資料（8）規(guī)范第4.1.25條，對于局部承壓構(gòu)件還要進(jìn)行抗裂性驗算，而設(shè)計中墊板為矩形，所以 </p><p>　　V=

119、2 b=320mm h=6×80=480mm</p><p>　　所以 λ=b/h=2/3 z=v/（1-λ）=6<10 Rl=2.45mpa </p><p>　　Ag=8×2×aj=16×254=4064（mm²）</p><p>　　故 N?=0.09z（ARl+45Ag）=0.09&#

120、215;6×（201600×2.45+4064×45）*0.01=3645.72KN>Ne=3631KN</p><p>　　滿足局部抗裂性要求 </p><p><b>　　抗壓強(qiáng)度 </b></p><p>　　由資料（8）規(guī)范第4.1.26規(guī)定，混凝土錨塊的最小外廓尺寸：a=380+50=420mm