雙鍋筒橫置式往復(fù)爐畢業(yè)設(shè)計(jì)

1、<p>　　SHW10-1.25-P鍋爐設(shè)計(jì)</p><p><b>　　摘要</b></p><p>　　隨著國(guó)民經(jīng)濟(jì)的發(fā)展，鍋爐作為一種重要的能源轉(zhuǎn)換設(shè)備得到了廣泛的研究和長(zhǎng)足的發(fā)展。</p><p>　　本次設(shè)計(jì)的課題是SHW10-1.25-P，即雙鍋筒橫置式往復(fù)爐。其循環(huán)方式為自然循環(huán)，燃燒煤種為貧煤，其低位發(fā)熱量是20900

2、KJ/Kg。</p><p>　　在本次鍋爐設(shè)計(jì)的過(guò)程中，主要考慮的因素有爐膛水冷壁的合理布置，以及爐膛容積熱負(fù)荷和爐膛面積熱負(fù)荷對(duì)鍋爐的影響，對(duì)流受熱面的布置，還有尾部受熱面的選擇和合理布置。</p><p>　　在整個(gè)鍋爐結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)過(guò)程中，首先根據(jù)煤種和其它技術(shù)要求以及給定的鍋爐型號(hào)進(jìn)行受熱面的合理布置，然后進(jìn)行熱力計(jì)算，其中包括爐膛及其它各部位的結(jié)構(gòu)特性計(jì)算和傳熱計(jì)算，計(jì)算完畢后必須

3、進(jìn)行熱力校核；校核完畢后對(duì)上下鍋筒及封頭等壓力元件進(jìn)行強(qiáng)度計(jì)算，以保證鍋爐運(yùn)行的安全性；最后進(jìn)行系統(tǒng)的煙風(fēng)阻力計(jì)算，以及根據(jù)計(jì)算結(jié)果進(jìn)行風(fēng)機(jī)的選擇。</p><p>　　關(guān)鍵詞 鍋爐設(shè)計(jì)；熱力計(jì)算；強(qiáng)度計(jì)算；煙風(fēng)阻力計(jì)算</p><p>　　The design of boiler whose type is SHW10-1.25-P</p><p><b&

4、gt;　　Abstract </b></p><p>　　As the development of country economy, the boiler as an important transformer has researched broadly and developed progressly.</p><p>　　The subject of this desi

5、gn is a two-drum reciprocating boiler, whose type is SHW10-1.25-P. The fuels are poor bituminous, whose low heat values is 20900KJ/Kg. </p><p>　　On the process of design, the first factor be considered serio

6、usly is that the reasonable arrangement of furnace water walland the effect of heat release rate per unit and heat release rate per unit volume .In additional,the arrangement of convection surface and the choice of rear

7、 surface are considerate factors.</p><p>　　Among the whole design of boiler structure, first, boiler surfaces are arranged reasonably according to the kind of coals,other technical requirement and the boiler

8、 type.Then,the calculation of thermal is made, which includes structure and heat transfer calculation of furnance and other position. When the calculation is over, it is necessary to make thermal checking.After checking,

9、the pressure equipment of two durms are designed to easure the safety of boiler. Last,the gas force of the system is</p><p>　　Keywords boiler design；thermal calculation；strength caculaton；gas force caculati

10、on</p><p>　　不要?jiǎng)h除行尾的分節(jié)符，此行不會(huì)被打印</p><p><b>　　目錄</b></p><p>　　摘要……………………………………………………………………………...I</p><p>　　Abstract……………………………………………………………………….II</p>&l

11、t;p>　　第1章 緒論…………………………………………………………………….1</p><p>　　第2章 鍋爐結(jié)構(gòu)與設(shè)計(jì)簡(jiǎn)介………………………………………………….2</p><p>　　2.1 鍋爐概述………………………………………………………………...2</p><p>　　2.2 鍋爐基本特性............................

12、...............................................................3</p><p>　　2.3 方案論證………………………………………………………………...4</p><p>　　2.4 鍋爐結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)介…………………………………………………………...5</p><p>　　第3章 熱力計(jì)算…………………

13、…………………………………………….7</p><p>　　3.1 設(shè)計(jì)任務(wù)………………………………………………………………...7</p><p>　　3.2 燃料特性………………………………………………………………...7</p><p>　　3.3 輔助計(jì)算………………………………………………………………...7</p><p>　　3

14、.3.1 空氣平衡…………………………………………………………...7</p><p>　　3.3.2 燃燒產(chǎn)物的容積及焓的計(jì)算……………………………………...8</p><p>　　3.4 爐膛計(jì)算……………………………………………………………….13</p><p>　　3.4.1 爐膛結(jié)構(gòu)特性計(jì)算……………………………………………….13</p>

15、<p>　　3.4.2 爐膛傳熱計(jì)算…………………………………………………….15</p><p>　　3.5 燃盡室計(jì)算…………………………………………………………….17</p><p>　　3.5.1 燃盡室結(jié)構(gòu)計(jì)算………………………………………………….17</p><p>　　3.5.2 燃盡室傳熱計(jì)算………………………………………………….

16、18</p><p>　　3.6 鍋爐管束計(jì)算………………………………………………………….19</p><p>　　3.6.1 結(jié)構(gòu)特性計(jì)算…………………………………………………….19</p><p>　　3.6.2 鍋爐管束傳熱計(jì)算……………………………………………….21</p><p>　　3.7 省煤器計(jì)算………………………………

17、…………………………….22</p><p>　　3.7.1 省煤器幾何特性計(jì)算…………………………………………….22</p><p>　　3.7.2 省煤器傳熱計(jì)算………………………………………………….23</p><p>　　3.8 空氣預(yù)熱器計(jì)算……………………………………………………….24</p><p>　　3.8.1 空氣預(yù)

18、熱器幾何特性計(jì)算……………………………………….24</p><p>　　3.8.2 空氣預(yù)熱器傳熱計(jì)算…………………………………………….24</p><p>　　3.8 熱力計(jì)算的誤差校核………………………………………………….26</p><p>　　3.9 熱力計(jì)算結(jié)果匯總表………………………………………………….26</p><p>

19、;　　第4章 強(qiáng)度計(jì)算……………………………………………………………...28 </p><p>　　4.1 上鍋筒強(qiáng)度設(shè)計(jì)…………………………………………………….....28 </p><p>　　4.2 上鍋筒有孔封頭的強(qiáng)度設(shè)計(jì)…………………………………………30</p><p>　　4.3 下鍋筒強(qiáng)度設(shè)計(jì)……………………………………………………….31 &l

20、t;/p><p>　　4.4 下鍋筒封頭開(kāi)孔計(jì)算………………………………………………….32</p><p>　　4.5 后集箱開(kāi)孔計(jì)算……………………………………………………….33</p><p>　　4.6 安全閥排放能力計(jì)算………………………………………………….34</p><p>　　第5章 煙風(fēng)阻力計(jì)算………………………………………

21、………………...35 </p><p>　　5.1 煙道阻力計(jì)算………………………………………………………….35</p><p>　　5.2 風(fēng)道阻力計(jì)算………………………………………………………….39 </p><p>　　5.3 送風(fēng)機(jī)的選擇………………………………………………………….40 </p><p>　　5.4 引風(fēng)機(jī)的選

22、擇………………………………………………………….40 </p><p>　　結(jié)論…………………………………………………………………………….42</p><p>　　致謝…………………………………………………………………………….43 </p><p>　　參考文獻(xiàn)……………………………………………………………………….44 </p><p>

23、;　　附錄…………………………………………………………………………….45 </p><p>　　千萬(wàn)不要?jiǎng)h除行尾的分節(jié)符，此行不會(huì)被打印。在目錄上點(diǎn)右鍵“更新域”，然后“更新整個(gè)目錄”。打印前，不要忘記把上面“Abstract”這一行后加一空行</p><p><b>　　緒論</b></p><p>　　如今，鍋爐隨著社會(huì)的發(fā)展不斷地得到發(fā)

24、展。在各種工業(yè)企業(yè)的動(dòng)力設(shè)備中，鍋爐是重要的組成部分。鍋爐生產(chǎn)的蒸汽供工業(yè)生產(chǎn)直接使用，還供取暖使用?，F(xiàn)代鍋爐除了工業(yè)鍋爐和電站鍋爐之外，還包括一切動(dòng)力工業(yè)中用于產(chǎn)生蒸汽的換熱設(shè)備，如核反應(yīng)蒸汽發(fā)生器及太陽(yáng)能鍋爐。</p><p>　　本次設(shè)計(jì)的主題為SHW10-1.25-P，即雙鍋筒橫置式往復(fù)爐，額定蒸發(fā)量為10t/h，蒸汽出口壓力為1.25Mp，燃用燃料為貧煤。</p><p>　　往

25、復(fù)爐目前在我國(guó)的應(yīng)用廣度僅次于鏈條爐，具有結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，制造方便，金屬耗量少等優(yōu)點(diǎn)。它通過(guò)可動(dòng)爐排片在固定爐排片上的往復(fù)移動(dòng)，推動(dòng)煤層沿著爐排面向前移動(dòng)，從而完成其燃燒過(guò)程。它的爐排尺寸不宜過(guò)大，因此只適用于容量20—35 t/h以下的鍋爐，尤其是在一些小型鍋爐中被廣泛地運(yùn)用。往復(fù)爐的燃燒過(guò)程基本上和鏈條爐相似，需裝設(shè)爐拱，并采用分段送風(fēng)等。但是，在往復(fù)爐中，由于可動(dòng)爐排的推飼，使引燃的燃料和未燃的燃料之間產(chǎn)生混合作用，所以引燃條件較好。同

26、時(shí)，推飼工作也起到了撥火作用。同時(shí)還可以擠碎較大的灰渣塊，因而還可以使燃料更好的燃盡。但是，它也存在著一些缺點(diǎn)，比如漏煤多，高溫區(qū)爐排片容易燒壞等。為了確保爐排工作的可靠性，對(duì)燃料的品種有所限制，一般只適用于燃用高揮發(fā)份煤和多水多灰的低質(zhì)煤。［2］</p><p>　　本次設(shè)計(jì)的燃料是以四川芙蓉的貧煤為代表煤種，其低位發(fā)熱量為20900kJ/kg,其揮發(fā)份較低，著火不是很容易，但是其低位發(fā)熱量不是很低，因此爐膛溫

27、度會(huì)較高。所以在設(shè)計(jì)時(shí)這方面的問(wèn)題都應(yīng)該考慮在內(nèi)。</p><p>　　基于以上對(duì)往復(fù)爐和代表煤種的優(yōu)、缺點(diǎn)的了解及初步分析，在設(shè)計(jì)該爐時(shí)采取了一些切實(shí)可行的措施，以改善著火條件、提高熱效率、降低成本的方法，例如：合理布置前后拱，采用分段送風(fēng)，有效組織二次風(fēng)等。</p><p>　　作為一名本科生，由于理論知識(shí)和實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)都很有限，所以在本次設(shè)計(jì)中也必定會(huì)存在一些問(wèn)題和不足，也有待于在以后的

28、工作和學(xué)習(xí)中進(jìn)一步提高和完善。因此也希望老師能對(duì)設(shè)計(jì)中的錯(cuò)誤給以指正。</p><p>　　在本次設(shè)計(jì)過(guò)程中，得到了熱能教研室許多老師的指導(dǎo)和幫助，在此對(duì)他們表示衷心的感謝！</p><p><b>　　鍋爐結(jié)構(gòu)與設(shè)計(jì)簡(jiǎn)介</b></p><p><b>　　鍋爐概述</b></p><p>　　鍋

29、爐是一種生產(chǎn)蒸汽的換熱設(shè)備。其本體分為：爐膛，水冷壁、鍋爐管束、省煤器、空氣預(yù)熱器，它們都是各種類(lèi)型的受熱面，煙氣的熱能通過(guò)這些受熱面?zhèn)鬟f給工質(zhì)。鍋爐本體一側(cè)處在高溫?zé)煔鈼l件下，因而要求它們的結(jié)構(gòu)和材料要能夠承受高溫和抵抗煙氣的腐蝕；鍋爐的另一側(cè)工質(zhì)是水、水蒸氣和空氣，水和水蒸氣工作時(shí)具有很高的壓力，所以鍋爐本體主要部件還要具有一定的承受能力；另外，鍋爐本體還要有良好的傳熱性能。</p><p>　　燃燒設(shè)備：煤

30、斗、煤閘門(mén)、往復(fù)爐排、風(fēng)室及爐拱等。燃燒設(shè)備要能適應(yīng)不同煤種的燃燒，保證燃料的及時(shí)著火和燃盡，還應(yīng)有一定的燃燒強(qiáng)度，能給鍋爐提供足夠的可利用熱能。</p><p>　　鍋爐爐墻：金屬框架和磚結(jié)構(gòu)。金屬框架起支撐、穩(wěn)定作用，要具有一定的強(qiáng)度和穩(wěn)定性；磚結(jié)構(gòu)起耐熱、絕熱、保溫、密封作用。［2］</p><p>　　本鍋爐的型號(hào)為SHW10-1.25-P,即雙鍋筒橫置式往復(fù)爐，自然循環(huán)水管鍋爐，

31、額定蒸發(fā)量為10t/h,額定工作壓力為1.25MPa,設(shè)計(jì)煤種為四川芙蓉貧煤。</p><p>　　本次設(shè)計(jì)的鍋爐型號(hào)的結(jié)構(gòu)特性如下:</p><p>　　1.據(jù)鍋爐行業(yè)長(zhǎng)期設(shè)計(jì)和運(yùn)行經(jīng)驗(yàn)，水管系列采用φ51的碳素?zé)o縫鋼管，管束彎頭半徑R160mm。</p><p>　　2.燃燒方式采用的是水平往復(fù)推動(dòng)爐排，其傾角為20°。</p><

32、p>　　3.鍋爐爐膛采用前后拱配合方式。前拱高而短，傾角為30°，后拱低而長(zhǎng)，傾角為30°，覆蓋率為55%，后拱通過(guò)前后拱的配合可以使燃料迅速著火，改善著火條件。</p><p>　　4.爐排有效寬度為2000mm,長(zhǎng)度為5500mm，有效面積為11m2。 </p><p>　　5.冷風(fēng)溫度為30℃，熱風(fēng)溫度為120℃。</p><p>　

33、　6.采用雙側(cè)進(jìn)風(fēng),分段送風(fēng),可調(diào)節(jié)燃燒狀況，改善燃燒區(qū)段性。</p><p>　　在后拱尖端處布置二次風(fēng)，二次風(fēng)噴嘴與后拱管交叉布置，加強(qiáng)爐膛喉口處的煙氣擾動(dòng)和混合，強(qiáng)化燃盡，提高效率。</p><p><b>　　鍋爐基本特性</b></p><p><b>　　表2-1 鍋爐規(guī)范</b></p><

34、;p><b>　　表2-2 燃料特性</b></p><p><b>　　表2-3 管子特性</b></p><p>　　表2-4 主要經(jīng)濟(jì)技術(shù)指標(biāo)</p><p>　　表2-5 鍋爐基本尺寸</p><p><b>　　方案論證</b></p><p

35、>　　本次設(shè)計(jì)課題為SHW10-1.25-P，屬低壓小型工業(yè)鍋爐，受到應(yīng)用條件的限制，需要停爐和起爐，負(fù)荷經(jīng)常發(fā)生變化，因雙鍋筒水容量較大，并且有較大的蓄熱能力，所以適應(yīng)負(fù)荷變化能力強(qiáng)，且氣壓穩(wěn)定，運(yùn)行特性好。所以此次設(shè)計(jì)采取雙鍋筒。對(duì)于低壓鍋爐單靠輻射受熱面是不夠的，而雙鍋筒可以布置較多的對(duì)流受熱面。從而提高了其換熱量，降低煙氣出口溫度，提高了鍋爐效率。采用橫置式可以使鍋爐結(jié)構(gòu)緊湊，尺寸小，便于安裝。</p>&l

36、t;p>　　為了減少不完全燃燒損失，以便提高鍋爐熱效率，在爐膛和鍋爐管束之間布置燃盡室，燃盡室既可以調(diào)節(jié)煙速，又能使燃料燃燒充分，同時(shí)也起了保護(hù)后面管束免受磨損的作用。</p><p>　　鍋爐管束中煙氣作混合沖刷。管束區(qū)煙道被管板隔呈倒″S″形，從而可以降低鋼耗，減少總體尺寸。管束順列布置，目的是為了減少鍋爐運(yùn)行中的阻力，以降低電耗，同時(shí)也使加工工藝簡(jiǎn)化，管束區(qū)的除灰更方便。因?yàn)闊煔饬鞒讨杏袥_刷死角，可以

37、采用較小的熱有效系數(shù)來(lái)補(bǔ)償，而三個(gè)煙道的流通截面積應(yīng)逐漸減小，保證了煙速的均勻性，對(duì)流換熱更均勻。同時(shí)每一流程都設(shè)置了吹灰器以便對(duì)管束進(jìn)行吹灰，以提高其換熱系數(shù)。管束在節(jié)距的選擇上主要考慮以下因素：第一，相鄰兩根管子焊接時(shí)，熱影響區(qū)不重合；第二，焊縫及熱影響區(qū)內(nèi)，不可開(kāi)孔；第三，保證煙速合理性。</p><p>　　煙氣溫度的選取重點(diǎn)是爐膛出口煙溫θl”和排煙溫度θpy的選取。由于θl” 直接影響鍋爐的經(jīng)濟(jì)性和安

38、全性，所以θl” 的選擇一定要合理：若θl” 過(guò)低，則對(duì)燃燒不利，使固體不完全燃燒損失增加，從而鍋爐運(yùn)行經(jīng)濟(jì)性下降；若θl” 過(guò)高，飛灰尚處于熔化狀態(tài)就遇到受熱面，將引起受熱面結(jié)渣，影響鍋爐的安全可靠運(yùn)行。所以對(duì)一般煤種θl” 應(yīng)選擇在950℃～1050℃范圍內(nèi)。同樣對(duì)排煙溫度的選擇，也應(yīng)根據(jù)技術(shù)經(jīng)濟(jì)性分析來(lái)選取：若θpy降低，鍋爐排煙熱損失減少熱效率提高從而節(jié)約燃料，降低鍋爐運(yùn)行費(fèi)用。但θpy 過(guò)低時(shí)，傳熱不良從而使尾部受熱面增加，體

39、積增大，金屬耗量增加，投資增加，同時(shí)θpy 太低時(shí)尾部受熱面易發(fā)生低溫腐蝕或堵灰，影響運(yùn)行可靠性。所以θpy 在D≥6t/h的鍋爐中，根據(jù)所用煤種水分和硫分的大小，不宜低于150℃，通常新設(shè)計(jì)鍋爐取為160-180℃。</p><p>　　為了降低θpy，鍋爐尾部設(shè)有尾部受熱面：省煤器。省煤器除了可以降低排煙溫度，還可以利用尾部煙氣的熱量加熱鍋爐給水，提高鍋爐熱效率減少燃料耗量，降低θpy 采用增加蒸發(fā)受熱面積是

40、不經(jīng)濟(jì)的，因?yàn)檎舭l(fā)受熱面中工質(zhì)的溫度是工作壓力下的飽和溫度，而為了保證受熱面有一定的傳熱溫差，θpy 不能低于或達(dá)到這個(gè)溫度，而采用省煤器時(shí)省煤器的工質(zhì)——鍋爐給水比這一飽和溫度低得多，因此傳熱溫壓較大，這樣在降低同樣數(shù)值的煙氣溫度時(shí)，所需省煤器受熱面積比蒸發(fā)受熱面少很多，降低了生產(chǎn)成本。由于本鍋爐壓力低，為了安全，設(shè)置煙氣和給水旁通系統(tǒng)。</p><p>　　此次設(shè)計(jì)尾部煙道設(shè)置空氣預(yù)熱器，因?yàn)槿剂蠟樨毭?，其揮

41、發(fā)分較低，不易燃燒，因此需設(shè)置一個(gè)空氣預(yù)熱器使其更好地燃燒。</p><p><b>　　鍋爐結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)介</b></p><p>　　鍋爐構(gòu)造僅考慮承受鍋爐本體的載荷在六級(jí)地震情況下安全運(yùn)行。因此當(dāng)屬于鍋爐以外的煙、風(fēng)、汽水管道要支撐在鍋爐構(gòu)架上時(shí)，必須按負(fù)荷的大小及負(fù)荷著力點(diǎn)的位置校核構(gòu)架強(qiáng)度，必要時(shí)另行加固。</p><p>　　本鍋爐為雙鍋

42、筒橫置式自然循環(huán)水管鍋爐，整體呈“П”型布置。鍋爐前部是上升煙道即爐膛，爐膛四壁布滿(mǎn)水冷壁，在鍋爐中部——兩鍋筒間布置有對(duì)流管束，對(duì)流管束被隔板隔成“S”型煙道，鍋爐后部為下行煙道即尾部煙道，在尾部煙道中布置有省煤器。</p><p>　　鍋爐各部分特點(diǎn)如下：</p><p>　　1. 鍋筒及爐內(nèi)設(shè)備：</p><p>　　鍋筒是容納水和蒸汽的筒形受壓容器，采用雙鍋

43、筒結(jié)構(gòu)，既經(jīng)濟(jì)易安裝，檢修固定方便。</p><p>　?。?）上鍋筒：內(nèi)徑1100mm，壁厚16mm，筒身長(zhǎng)4200 mm，包括兩側(cè)封頭一起為4760mm。上鍋筒筒身用20g鋼板熱卷冷校而成，封頭為20g鋼沖壓而成的橢圓形封頭，為了焊接方便，封頭和筒身壁厚都采用一致即16 mm，上鍋筒中的設(shè)備有：Ⅰ.方形擋板：汽水混合物進(jìn)入鍋筒汽空間后進(jìn)入上下?lián)醢褰M成的縫隙，依靠轉(zhuǎn)向時(shí)汽水所受慣性力不同進(jìn)行汽水分離，并減弱汽水

44、的動(dòng)能。Ⅱ.水下孔板，水下孔板離鍋筒底部300-400mm以免蒸汽帶入下降管中，水下孔板一般布置在最低水位下50-100 mm，孔徑8-12 mm，其作用為均衡水下蒸汽負(fù)荷，使鍋筒內(nèi)水面較平穩(wěn)，減少蒸汽帶水造成虛假水位，引起事故。Ⅲ.頂部設(shè)有勻汽孔板。Ⅳ.給水分配管。Ⅴ.上鍋筒內(nèi)設(shè)有連續(xù)的排污管。Ⅵ.加藥管。</p><p>　　（2）下鍋筒：下鍋筒內(nèi)徑Dn=900mm,壁厚δ=12mm，筒身長(zhǎng) 3700mm，包

45、括兩側(cè)封頭一起為4200mm,筒身及封頭都為20g鋼板制成。下鍋筒底部有定期排污管，以便排出雜質(zhì)和沉淀物。上下鍋筒之間有管束。</p><p><b>　　2. 水冷壁</b></p><p>　　在鍋爐爐膛內(nèi)經(jīng)常布置大量水冷壁，一方面可以充分發(fā)揮輻射受熱面換熱系數(shù)高的特點(diǎn)，同時(shí)它用來(lái)保護(hù)爐墻免受高溫破壞 以及使灰渣不易粘結(jié)在爐墻上，防止?fàn)t膛被沖刷磨損，過(guò)熱破壞。它是

46、自然循環(huán)鍋爐構(gòu)成水循環(huán)回路不可缺少的重要部件。［4］</p><p>　　本鍋爐爐膛內(nèi)四壁都布置有水冷壁其中前墻由16根Φ51×3的碳素?zé)o縫鋼管組成，節(jié)距為120mm。前墻水冷壁管組下部焊在Φ219×6的集箱上，上部直接與鍋筒焊在一起，后墻由 18根Φ51×3的碳素?zé)o縫鋼管組成。兩側(cè)水冷壁分別由18根Φ51×3的碳素?zé)o縫鋼管組成，節(jié)距為125mm。上下部分別與上下集箱連接，

47、集箱規(guī)格為Φ219×6，其蒸汽由4根Φ76×4.5的鋼管引入鍋筒，所有下降管均從上鍋筒中引出。</p><p><b>　　3. 燃燒設(shè)備：</b></p><p>　　燃燒由煤斗和往復(fù)推動(dòng)爐排及其傳動(dòng)裝置組成，爐排有效燃燒面積為11m2 。</p><p><b>　　4. 鍋爐管束：</b><

48、/p><p>　　上下鍋筒中心距為4250mm，中間由288根Φ51×3碳素?zé)o縫鋼管焊在上下鍋筒而組成，管子順列布置，橫向18根，縱向16根，橫向節(jié)距為120 mm，縱向節(jié)距為110 mm，同時(shí)隔板把它分隔成倒“S”型煙道，流通面積逐漸減小，以利于傳熱和煙道煙速均勻。上下鍋筒及管束通過(guò)上鍋筒支撐在鍋爐鋼架上。</p><p><b>　　5. 省煤器：</b>&

49、lt;/p><p>　　本鍋爐為小型低壓鍋爐，采用鑄鐵式省煤器。省煤器規(guī)格為Φ60×3，外形尺寸為120×120長(zhǎng)1500mm，安裝有8排8列省煤器管，受熱面積為193.52mm2，煙氣流通截面積為0.704m2。</p><p><b>　　6．空氣預(yù)熱器：</b></p><p>　　增加管式空氣預(yù)熱器，單級(jí)布置，由416根

50、長(zhǎng)2600mm，Φ40×1.5鋼管組成，橫向節(jié)距60 mm,縱向節(jié)距40 mm。煙氣在管內(nèi)自上而下流動(dòng)，空氣在管外橫向沖刷，空氣兩次交叉流動(dòng)后由熱空氣管道進(jìn)入爐膛，空氣預(yù)熱器受熱面積為130.8209 m2。</p><p>　　6. 鋼架、平臺(tái)和扶梯：</p><p>　　為了支撐鍋筒、集箱、管子及爐墻，設(shè)置了鋼架，鍋爐本體重量由鋼架傳至基礎(chǔ)，為安裝、檢查和維修，設(shè)置了平臺(tái),各

51、平臺(tái)之間由扶梯連接。</p><p><b>　　7.爐墻</b></p><p>　　爐膛爐墻的負(fù)荷作用在鋼架和基礎(chǔ),分三層。內(nèi)層為耐火磚,中間層為硅藻土保溫磚,外層為紅磚。在側(cè)墻上分別在前拱下方,鍋爐管束中部,燃盡室,省煤器上方,以及后拱上方均開(kāi)有人孔,以便安裝維修,清除灰渣。</p><p>　　鍋爐范圍內(nèi)的閥門(mén)儀表</p>

52、<p>　　鍋爐產(chǎn)生的蒸汽由主蒸汽閥供給用戶(hù)。為了保證安全,裝有兩個(gè)安全閥,同時(shí)在上鍋筒裝有兩個(gè)Y200的壓力表以便觀(guān)察壓力,有副氣閥一個(gè),水壓表兩個(gè)。為了省煤器檢修時(shí)鍋爐安全運(yùn)行,設(shè)有旁通煙道和旁通水道。</p><p><b>　　熱力計(jì)算</b></p><p><b>　　設(shè)計(jì)任務(wù)</b></p><p&g

53、t;　　1. 額定蒸發(fā)量 D=10t/h</p><p>　　2. 鍋爐蒸汽壓力 P=1.25Mpa</p><p>　　3. 給水溫度 tgs=100℃</p><p>　　4. 冷空氣溫度 tlk =30℃</p><p>　　5. 熱空氣溫度 trk=120℃</p><p>　　6

54、. 排污率 ppw=5%</p><p>　　7. 出口蒸汽溫度 tck=193.361℃</p><p><b>　　燃料特性</b></p><p>　　1．燃料名稱(chēng)：貧煤 產(chǎn)地：四川芙蓉</p><p>　　2．燃料工作基（應(yīng)用基）成分</p><p>　　碳

55、 Cy=55.19%</p><p>　　氫 Hy =2.38%</p><p>　　氧 Oy=1.51%</p><p>　　氮 Ny=0.74%</p><p>　　硫 Sy=2.51%</p><p>　　水分 Wy=9.00% </p><p

56、>　　灰分 Ay=28.67%</p><p>　　揮發(fā)分 Vy=13.25%</p><p>　　3．燃料低位發(fā)熱量 Qydw=20900kJ/kg</p><p><b>　　輔助計(jì)算</b></p><p><b>　　空氣平衡</b></p><p>

57、　　煙道各處過(guò)量空氣系數(shù)，各受熱面的漏風(fēng)系數(shù)，列于表3-1中。爐膛出口過(guò)量空氣系數(shù)按表2-1[1]取。煙道中各受熱面的漏風(fēng)系數(shù)按表2-3取。</p><p>　　表3-1 煙道中各處過(guò)量空氣系數(shù)及各受熱面的漏風(fēng)系數(shù)</p><p>　　燃燒產(chǎn)物的容積及焓的計(jì)算</p><p>　　1. 理論空氣量及α=1時(shí)的燃燒產(chǎn)物容積的計(jì)算</p><p>

58、;<b>　　理論空氣量</b></p><p>　　Vo=0.0889（Cy+0.375Sy）+0.265Hy-0.0333Oy</p><p>　　=5.5705Nm3/kg</p><p><b>　　RO2理論容積</b></p><p>　　VRO2=0.01866（Cy+0.375Sy）

59、=1.0474 Nm3kg</p><p><b>　　N2理論容積</b></p><p>　　VoN2=0.79Vo+0.8Ny/100</p><p>　　=4.4066Nm3/kg</p><p><b>　　H2O理論容積</b></p><p>　　VoH2O=0

60、.111Hy+0.0124Wy+0.0161Vo</p><p>　　=0.4655 Nm3/kg</p><p>　　2. 不同過(guò)量空氣系數(shù)下燃燒產(chǎn)物的容積及成分見(jiàn)表3-2</p><p>　　表3-2 煙氣特性表</p><p>　　注：飛灰份額afh按表2-1取0.2。</p><p>　　3. 不同過(guò)量空氣系數(shù)

61、下燃燒產(chǎn)物的焓溫表見(jiàn)表3-3 </p><p>　　表3-3 不同過(guò)量空氣系數(shù)下燃燒產(chǎn)物的焓溫表</p><p>　　4. 鍋爐熱平衡及燃料耗量計(jì)算見(jiàn)表3-4</p><p>　　表3-4 熱平衡及燃料消耗量計(jì)算</p><p><b>　　爐膛計(jì)算</b></p><p><b>

62、　　爐膛結(jié)構(gòu)特性計(jì)算</b></p><p>　　爐排面積熱負(fù)荷qR=800KW/m2</p><p>　　爐排容積熱負(fù)荷qv=300KW/m3</p><p>　　爐排面積=0.3912×20900/800=11m2</p><p>　　取爐排寬度B=2.0m </p><p>　　

63、爐排長(zhǎng)度L==11/2=5.5m 取 L=5.5m </p><p>　　爐膛容積V=BQydW/qV =0.3912×20900/300=27.2502m3 </p><p>　　1.爐膛周界面積計(jì)算</p><p><b>　　(1)前墻面積Fq</b></p><p>　　光管面積：Fq1=2.

64、0×3.4=6.8㎡</p><p>　　覆蓋耐火磚面積：Fq2=2.0×(1.5+0.5)=4㎡</p><p>　　前墻總面積：Fq= Fq1＋Fq2=10.8㎡</p><p><b>　　(2)后墻面積Fh</b></p><p>　　光管面積：Fh1=2.0×(3.6-1.3+1.

65、7)=8.0㎡</p><p>　　覆蓋耐火磚面積：Fh2=2.0×3.4=6.8㎡</p><p>　　后墻面積Fh3=0.5×2.0=1.0㎡</p><p>　　后墻總面積：FH=FH1+FH2+FH3 =15.80㎡</p><p>　　(3)左側(cè)墻面積Fzc</p><p>　　Fzc1=

66、(3.4+3.6）×2.05/2=7.175㎡</p><p>　　Fzc2=(0.5+1.7)×1.3/2=1.43</p><p>　　Fzc3=(1.7+0.4+1.15+1.3)×0.95/2=2.1613㎡</p><p>　　Fzc4=1.1×1.3/2=0.715㎡</p><p>　　F

67、zc5=(0.5+1.15)×2.9/2=2.3925㎡</p><p>　　左側(cè)墻總面積：=13.8738㎡</p><p>　　(4)右側(cè)墻面積Fyc</p><p>　　右側(cè)墻面積：Fyc= Fzc=13.8738㎡</p><p><b>　　(5)頂棚面積Fd</b></p><p

68、>　　頂棚面積 ： Fd=2.0×2.174=4.348㎡</p><p>　　(6)出口窗面積Fch</p><p>　　出口窗面積：Fch=1.3×2.0=2.6㎡</p><p>　　(7)爐排面積R=2.0×5.5=11㎡ </p><p>　　周界面積： =72.2955㎡</p>

69、<p>　　圖3-1 爐膛結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)圖</p><p>　　2.爐膛容積計(jì)算Vl</p><p>　　爐膛容積Vl=S×Fzc=2.0×13.8738=27.7475m3</p><p>　　3.輻射受熱面的計(jì)算</p><p>　　(1)前墻輻射受熱面積Hq</p><p>　　光管：s/

70、d=125/51=2.45,e/d=0.5,x=0.735</p><p>　　Hq1=xFq1=0.735×6.8=4.998㎡</p><p>　　耐火磚：Hq2=0.15×Fq2=0.15×4=0.6㎡</p><p>　　前墻總輻射受熱面積：Hq= Hq1＋Hq2=5.598㎡</p><p>　　(2)

71、后墻輻射受熱面積Hh</p><p>　　光管: s/d=125/51=2.45,e/d=0.5,x=0.735</p><p>　　HH1=XFh1=0.735×8=5.88㎡</p><p>　　耐火磚：Hh2=0.15×Fh2=0.15×6.8=1.02㎡</p><p>　　后墻總輻射受熱面積： =6.9

72、㎡</p><p>　　(3)左側(cè)墻輻射受熱面積Hzc</p><p>　　左側(cè)墻光管：s/d=110/51=2.16,e/d=0.5,x=0.79</p><p>　　Hzc1=xFzc1=0.79×7.175+0.79×(2.05+1.2)×1/2=6.952㎡ </p><p>　　覆蓋耐火磚：Hzc2=0

73、.15×[1.43+2.1613+0.715+2.3925-(2.05+1.2)×1/2]=0.7611㎡</p><p>　　左側(cè)墻輻射受熱面積：Hzc=Hzc1+ Hzc2=7.7131㎡</p><p>　　(4)右側(cè)墻輻射受熱面積Hyc</p><p>　　右側(cè)墻輻射受熱面積：Hyc=Hzc=7.7131㎡</p><

74、p>　　(5)頂棚輻射受熱面積Hd</p><p>　　s/d=125/51=2.45,e/d=0.5,x=0.735</p><p>　　Hd=xFd1=0.735×4.348=3.1958㎡</p><p>　　(6)出口窗輻射受熱面積Hch</p><p>　　s/d=125/51=2.45,由曲線(xiàn)5得: x=0.405

75、</p><p>　　出口窗輻射受熱面積：Hch=0.405×2.6=1.053㎡</p><p><b>　　總輻射受熱面積Hf</b></p><p><b>　　=32.1729㎡</b></p><p>　　4.有效輻射層厚度S </p><p><b

76、>　　=1.3817m</b></p><p><b>　　5.膛水冷度x</b></p><p><b>　　=0.5249</b></p><p>　　6.火床與爐墻面積比ρ</p><p><b>　　=0.1795</b></p><

77、;p><b>　　爐膛傳熱計(jì)算 </b></p><p>　　爐膛傳熱計(jì)算見(jiàn)表3-5</p><p>　　表3-5 爐膛傳熱計(jì)算</p><p>　　與假設(shè)爐膛出口煙氣溫度相差-15.8224℃，小與±100℃，因此不用重新計(jì)算。</p><p><b>　　燃盡室計(jì)算</b><

78、;/p><p><b>　　燃盡室結(jié)構(gòu)計(jì)算</b></p><p><b>　　1周界面積計(jì)算</b></p><p><b>　　(1)前墻面積Fq</b></p><p>　　光管面積：Fq1=2.0×2.35=4.7㎡</p><p>　　入

79、口窗：Fq2=2.0×1.3 =2.6㎡</p><p>　　前墻總面積：Fq=Fq1+Fq2=7.3㎡</p><p><b>　　(2)后墻面積Fh</b></p><p>　　覆蓋耐火磚面積：Fh1=2.0×2.2=4.4㎡</p><p>　　出口窗：Fh2=1.2×2.0=2.4㎡

80、</p><p>　　后墻總面積：Fh= Fh1＋Fh2=6.8㎡</p><p>　　(3)左側(cè)墻面積Fzc</p><p>　　左側(cè)墻面積：Fzc=(2.35+3.4)×1/2=2.875㎡</p><p>　　(4)右側(cè)墻面積Fyc</p><p>　　右側(cè)墻面積：Fyc= Fzc=2.875㎡<

81、;/p><p>　　(5)頂棚光管面積Fd</p><p>　　頂棚光管面積：Fd=1.2×2.0=2.4㎡</p><p>　　(6)底面積：Fd1=1.075×2.0=2.15㎡</p><p>　　燃盡室周界面積: 24.4㎡</p><p><b>　　2.燃盡室容積:</b&g

82、t;</p><p>　　Vrj=2.0×Fzc=5.75m3</p><p>　　3.燃盡室輻射受熱面積</p><p>　　(1)前墻輻射受熱面積Hq</p><p>　　前墻光管面積：Hq1=0.735×Fq1=0.735×4.7=3.4545㎡</p><p>　　入口窗：s/d=

83、120/51=2.35 按曲線(xiàn)5 x=0.52</p><p>　　Hq2=0.52×Fq2=0.52×2.6=1.352㎡</p><p>　　前墻輻射受熱面積：Hq= Hq1 + Hq2 =4.8065</p><p>　　(2)后墻輻射受熱面積Hh</p><p>　　后墻耐火磚面積：Hh1=0.15×

84、Fh1=0.15×4.4=0.66㎡</p><p><b>　　出口窗：x=1</b></p><p>　　Hh2=1×Fh2=1×2.4=2.4㎡</p><p>　　后墻輻射受熱面積：Hh = Hh1 + Hh2=3.06</p><p>　　(3)頂棚輻射受熱面積Hd </p&

85、gt;<p>　　s/d=125/51=2.45 e/d=0.5 x=0.735</p><p>　　Hd=0.735×Fd=0.735×2.4=1.764㎡</p><p>　　(4)底部面積：Hdi=0.15×Fd1=0.15×2.15=0.3225</p><p>　　(5)燃盡室輻射受熱面積Hrj&

86、lt;/p><p>　　+ Hdi =10.8155㎡</p><p>　　(6)有效輻射層厚度S</p><p><b>　　=0.8484m</b></p><p>　　(7)燃盡室水冷度x</p><p><b>　　=0.4433</b></p><p

87、><b>　　燃盡室傳熱計(jì)算</b></p><p>　　燃盡室傳熱計(jì)算見(jiàn)表3-6 </p><p>　　表3-6 燃盡室傳熱計(jì)算</p><p>　　與假設(shè)燃盡室出口溫度相差-25.0202℃，小于±100℃,不必重新計(jì)算。</p><p><b>　　

88、鍋爐管束計(jì)算</b></p><p><b>　　結(jié)構(gòu)特性計(jì)算</b></p><p>　　橫向：=18根 =100/51=1.96</p><p>　　縱向：=16根 =125/51=2.45</p><p>　　上鍋筒直徑：D=1100mm</p><p>　　下鍋筒

89、直徑：d=900mm</p><p>　　兩鍋筒間距：L=4250mm</p><p>　　最內(nèi)側(cè)排間距：600mm</p><p>　　每排管角度差：α=9。</p><p><b>　　1. 管子的長(zhǎng)度</b></p><p>　　l=(3.2651+3.3157+3.4028+3.5287+

90、3.6969+3.9126+4.1828+4.5174） ×2=59.6439m</p><p><b>　　2. 受熱面積H</b></p><p>　　=3.145926×0.051×59.6439×18=172.012㎡</p><p>　　3. 煙道截面積Fpj</p><

91、;p>　　=0.9597×(2.0-18×0.051)=1.0384㎡</p><p>　　=0.7786×2.0-18×8×3.1415926×0.0512=1.263㎡</p><p>　　=0.9455×(2.0-18×0.051)=1.023㎡</p><p>　　=0.7

92、×2-18×8×3.1415926×0.0512/4=1.1058㎡</p><p>　　=0.8061×(2-18×0.051)=0.8722㎡</p><p>　　=0.8724×(2-18×0.051)=0.9439㎡</p><p>　　=/6=1.0411㎡</p>

93、<p>　　4.有效輻射層厚度S</p><p>　　有效輻射層厚度=0.2507m</p><p>　　圖3-2 鍋爐管束簡(jiǎn)圖</p><p>　　鍋爐管束傳熱計(jì)算 </p><p>　　鍋爐管束傳熱計(jì)算見(jiàn)表3-7</p><p>　　表3-7

94、 鍋爐管束傳熱計(jì)算</p><p>　　∣△Q∣=0.2803%<0.5%,設(shè)計(jì)合格。</p><p><b>　　省煤器計(jì)算</b></p><p>　　圖3-3 省煤器簡(jiǎn)圖</p><p>　　省煤器幾何特性計(jì)算 </p><p>　　省煤器幾何特性計(jì)算見(jiàn)表3-8

95、</p><p>　　表3-8 省煤器幾何特性計(jì)算</p><p>　　省煤器傳熱計(jì)算 </p><p>　　省煤器傳熱計(jì)算見(jiàn)表3-9</p><p>　　表3-9 省煤器傳熱計(jì)算</p><p><b>　　空氣預(yù)熱器計(jì)算 </b>

96、</p><p><b>　　空氣預(yù)熱器結(jié)構(gòu)計(jì)算</b></p><p><b>　　外徑：=40㎜</b></p><p><b>　　厚度：=1.5mm</b></p><p>　　橫向節(jié)距：=0.06</p><p>　　縱向節(jié)距：=0.04<

97、;/p><p><b>　　管子長(zhǎng)度：=2.6</b></p><p><b>　　橫向管子數(shù)：=26</b></p><p><b>　　縱向管子數(shù)：=16</b></p><p>　　受熱面積：=130.8209㎡</p><p>　　空氣流通面積：=L

98、/2(a-dn)=0.7150㎡</p><p>　　煙氣流通面積：=0.4473㎡</p><p>　　橫向相對(duì)節(jié)距：=1.5</p><p>　　縱向相對(duì)節(jié)距：=1.0</p><p><b>　　空氣預(yù)熱器傳熱計(jì)算</b></p><p>　　空氣預(yù)熱器傳熱計(jì)算見(jiàn)表3-10</p>

99、;<p>　　表3-10 空氣預(yù)熱器傳熱計(jì)算</p><p>　　誤差滿(mǎn)足計(jì)算要求，故不再重算。</p><p>　　熱力計(jì)算的誤差校核 </p><p>　　表3-11 熱力計(jì)算誤差校核表</p><p>　　熱力計(jì)算結(jié)果匯總表 </p&

100、gt;<p>　　表3-12 熱力計(jì)算結(jié)果匯總表</p><p><b>　　強(qiáng)度計(jì)算</b></p><p><b>　　上鍋筒強(qiáng)度設(shè)計(jì)</b></p><p>　　圖4-1 上鍋筒孔簡(jiǎn)圖</p><p>　　表4-1 上鍋筒強(qiáng)度計(jì)算</p><p>　　結(jié)論

101、： d<[d]=174.97 β=1.025<1.2 S=16> Smin=13.64 所以強(qiáng)度合格</p><p>　　上鍋筒有孔封頭的強(qiáng)度設(shè)計(jì) </p><p>　　表4-2 上鍋筒有孔封頭強(qiáng)度計(jì)算</p><p>　　結(jié)論: hh/Dn=0.25>0.2 SL/Dn=0.0078<0.1 d

102、/Dn=0.333<0.6 Psw=2.12> Ps=1.63所以強(qiáng)度合格。</p><p><b>　　下鍋筒強(qiáng)度設(shè)計(jì)</b></p><p>　　圖 4-2 下鍋筒孔簡(jiǎn)圖 </p><p>　　表4-3 下鍋筒強(qiáng)度計(jì)算</p><p>　　結(jié)論： d<[d]=143.

103、36 β=1.03<1.02 S=12> Smin=11.41 所以強(qiáng)度合格。</p><p>　　下鍋筒封頭開(kāi)孔計(jì)算 </p><p>　　表4-4 下鍋筒封頭開(kāi)孔計(jì)算</p><p>　　結(jié)論: hh/Dn=0.25>0.2 SL/Dn=0.00867<0.1 d/Dn=0.4<

104、;0.6 Psw=1.96> Ps=1.61 所以強(qiáng)度合格。</p><p>　　后集箱開(kāi)孔計(jì)算 </p><p>　　表4-5 后集箱開(kāi)孔計(jì)算</p><p>　　結(jié)論: β=1.07<1.5 φs=0.169<0.4 S=6>Smin=2.29 d<[d]=69.76 所以強(qiáng)度合

105、格。</p><p>　　因?yàn)榍昂蠹浼白笥壹涞男吞?hào)和受情況相同，后集箱的壓力最大，其符合強(qiáng)度要求，故其它集箱強(qiáng)度也符合要求。</p><p>　　安全閥排放能力計(jì)算 </p><p>　　安全閥排放能力計(jì)算見(jiàn)表4-6</p><p>　　表4-6 安全閥排放能力計(jì)算</p>&l

106、t;p>　　結(jié)論： E=13388.27>20000 所以強(qiáng)度合格。</p><p><b>　　煙風(fēng)阻力計(jì)算</b></p><p><b>　　煙道阻力計(jì)算</b></p><p><b>　　1.爐膛真空度：</b></p><p>　　根據(jù)平衡通風(fēng)情況給出的

107、爐膛出口負(fù)壓取值范圍為20-30Pa,在此取爐膛真空度Δhl=25Pa。</p><p><b>　　2.燃盡室真空度：</b></p><p>　　取Δhrj=0Pa。</p><p>　　故總的爐膛出口負(fù)壓（包括燃盡室）為=25Pa。</p><p>　　3.鍋爐管束阻力計(jì)算 </p><p&g

108、t;　　表5-1 煙道阻力計(jì)算</p><p>　　4.省煤器的煙道煙風(fēng)阻力 </p><p>　　表5-2 省煤器的煙道煙風(fēng)阻力計(jì)算</p><p>　　5. 空氣預(yù)熱器阻力計(jì)算</p><p>　　表5-3 空氣預(yù)熱器阻力計(jì)算 </p><p>　　5

109、.除塵器總阻力計(jì)算</p><p>　　容量為20t/h的SHL20-1.5-AII鍋爐必須加裝旋風(fēng)除塵器，一般采用旋風(fēng)除塵器，這里預(yù)估計(jì)煙氣流經(jīng)此類(lèi)除塵器的阻力hch=800Pa。</p><p>　　6.空氣預(yù)熱器至煙囪之間的連接煙道的阻力</p><p>　　假定為hy=200Pa。</p><p>　　7.煙囪阻力計(jì)算

110、 </p><p>　　表5-4 煙囪阻力計(jì)算</p><p>　　8.煙道（包括煙囪）自生通風(fēng)力計(jì)算 </p><p>　　表5-5 煙道（包括煙囪）自生通風(fēng)力計(jì)算</p><p>　　9.鍋爐煙道系統(tǒng)總壓降

111、 </p><p>　　表5-6 鍋爐煙道系統(tǒng)總壓降計(jì)算</p><p><b>　　風(fēng)道阻力計(jì)算</b></p><p>　　1.進(jìn)口冷風(fēng)道阻力：</p><p>　　按實(shí)際設(shè)計(jì)經(jīng)驗(yàn)，取進(jìn)口冷風(fēng)道阻力Δhl=200Pa。</p><p><b>

112、;　　2.熱風(fēng)道阻力：</b></p><p>　　按實(shí)際設(shè)計(jì)經(jīng)驗(yàn)，取進(jìn)口冷風(fēng)道阻力Δhl=100Pa。</p><p>　　3.爐排下必須具備的風(fēng)壓：</p><p>　　這個(gè)風(fēng)壓是用來(lái)克服爐排和其上燃料層的阻力，按實(shí)際設(shè)計(jì)經(jīng)驗(yàn)，取阻力Δhl=800Pa。</p><p>　　4.風(fēng)道系統(tǒng)總的阻力</p><

113、p>　　=200+100+800</p><p><b>　　=1100 Pa</b></p><p>　　送風(fēng)機(jī)的選擇 </p><p>　　表5-7 送風(fēng)機(jī)計(jì)算</p><p>　　引風(fēng)機(jī)的選擇

114、 </p><p>　　表5-8 引風(fēng)機(jī)計(jì)算</p><p>　　千萬(wàn)不要?jiǎng)h除行尾的分節(jié)符，此行不會(huì)被打印。“結(jié)論”以前的所有正文內(nèi)容都要編寫(xiě)在此行之前。</p><p><b>　　結(jié)論</b></p><p>　　本次畢業(yè)設(shè)計(jì)的任務(wù)是根據(jù)給定的參數(shù)和技術(shù)要求，自行設(shè)計(jì)一臺(tái)工業(yè)鍋爐，在整個(gè)鍋爐結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)

115、過(guò)程中，本著簡(jiǎn)單可靠、減低技術(shù)成本的原則。本次設(shè)計(jì)的主要部分為傳熱計(jì)算，根據(jù)所給出的設(shè)計(jì)數(shù)據(jù)，如額定蒸發(fā)量、額定蒸汽壓力和煤種等，進(jìn)行資料的查閱和進(jìn)一步的計(jì)算校核。設(shè)計(jì)的第二部分為上下鍋筒及封頭等的強(qiáng)度校核計(jì)算，主要應(yīng)用強(qiáng)度公式完成。第三部分為煙風(fēng)阻力計(jì)算，通過(guò)第一部分的計(jì)算結(jié)果進(jìn)行引風(fēng)機(jī)和送風(fēng)機(jī)的選擇。最后，根據(jù)這三部分的計(jì)算進(jìn)行圖形的繪制，完成了本次設(shè)計(jì)的要求。</p><p>　　通過(guò)本次設(shè)計(jì)，我更加全面和

116、系統(tǒng)地了解工業(yè)鍋爐的設(shè)計(jì)，也是把四年來(lái)所學(xué)的有關(guān)的理論知識(shí)和實(shí)際設(shè)計(jì)實(shí)踐結(jié)合起來(lái)，同時(shí)也提高了自己分析問(wèn)題及解決問(wèn)題的能力，這些都為以后的學(xué)習(xí)和工作打下了堅(jiān)實(shí)的基礎(chǔ)。同時(shí)，由于本人知識(shí)水平及知識(shí)結(jié)構(gòu)方面的有限，在設(shè)計(jì)過(guò)程中肯定有些問(wèn)題沒(méi)有考慮到或是考慮不周全，也可能存在很多錯(cuò)誤，有待于以后的提高和改善?？傊?，通過(guò)這次畢業(yè)設(shè)計(jì)，提高了自己的學(xué)習(xí)和設(shè)計(jì)能力，也更加豐富和完善了我的專(zhuān)業(yè)知識(shí)體系。 </p><p>&l

117、t;b>　　致謝</b></p><p>　　幾個(gè)月的畢業(yè)設(shè)計(jì)在老師的幫助和自己的努力之下已經(jīng)全部完成。畢業(yè)設(shè)計(jì)是我對(duì)大學(xué)四年所學(xué)知識(shí)的一次全面回顧，讓我在離開(kāi)學(xué)校之前有個(gè)理由再一一梳理那些學(xué)過(guò)的或有趣或枯燥的東西，讓它們?cè)谖业哪X海中留下深刻的印象。</p><p>　　經(jīng)過(guò)大學(xué)四年的學(xué)習(xí)，我對(duì)鍋爐方面的理論知識(shí)已有基本了解，同時(shí)也初步掌握了一些實(shí)踐操作經(jīng)驗(yàn)。尤其是在這次

118、畢業(yè)設(shè)計(jì)中，我很好的將課堂上的理論與設(shè)計(jì)中的實(shí)踐結(jié)合起來(lái)，為今后的工作與學(xué)習(xí)打下了一個(gè)堅(jiān)實(shí)的基礎(chǔ)，相信在不久的將來(lái)這些所學(xué)將得到印證。</p><p>　　這次畢業(yè)設(shè)計(jì)能夠順利地完成，與指導(dǎo)老師xx老師的不倦指導(dǎo)是分不開(kāi)的，也得益于熱能教研室其他老師和同學(xué)們的關(guān)心和幫助。在此，我由衷地表示最真誠(chéng)的感謝和最崇高的敬意。</p><p>　　鑒于自己在工業(yè)鍋爐設(shè)計(jì)方面的知識(shí)有限，在課題中難免存

119、在一些理論與實(shí)際不相聯(lián)系，又或者由于思考得不夠周密而存在的錯(cuò)誤，懇請(qǐng)各位老師多多指教，學(xué)生俯首甘聽(tīng)教誨。</p><p><b>　　參考文獻(xiàn)</b></p><p>　　1 趙明泉.鍋爐結(jié)構(gòu)與設(shè)計(jì).哈爾濱工業(yè)大學(xué)出版社, 1991 </p><p>　　2 陳學(xué)俊,陳聽(tīng)寬.鍋爐原理.機(jī)械工業(yè)出版社,1990</p><

120、;p>　　3 龐麗君,孫恩召.鍋爐燃燒技術(shù)與設(shè)備.哈爾濱工業(yè)大學(xué)出版社，1991</p><p>　　4 張永照,陳聽(tīng)寬,黃祥新.工業(yè)鍋爐.機(jī)械工業(yè)出版社，1982:65～96 </p><p>　　5 李之光,王銑慶.鍋爐受壓元件強(qiáng)度分析與設(shè)計(jì).機(jī)械工業(yè)出版社,</p><p>　　1990:21～67</p><p>　　6

121、 高才蘋(píng).新型供熱鍋爐手冊(cè)上海.上海交通大學(xué)出版社，2002:152～201</p><p>　　7 楊世銘.傳熱學(xué).高等教育出版社，1987:87～133</p><p>　　8 上海工業(yè)鍋爐研究所.工業(yè)鍋爐技術(shù)手冊(cè)，1981:35～89</p><p>　　9 蒸汽鍋爐安全技術(shù)監(jiān)察規(guī)程.機(jī)械工業(yè)出版社,1996:78～122</p><

122、;p>　　10 張松濤.工程燃燒學(xué).上海交通大學(xué)出版社,1988:67～134</p><p>　　11 馬同澤,候增祺.熱管.科學(xué)出版社，1983:1～53</p><p>　　12 劉興家.節(jié)能與環(huán)保.哈爾濱工程大學(xué)出版社，2001:105～128</p><p>　　13（美）辛格，嚴(yán)金綏，顧景賢.鍋爐與燃燒.機(jī)械工業(yè)出版社，1989:105～220&l

123、t;/p><p>　　14 Mathiesen M M.Journal of Heat Transfer.Journal of the Institute of Eneergy,2004:33～89 </p><p>　　15 S.T.JOHNSON.SERVICE MANUAL CONTRACT.Hemisphere Publishing Corp,1995:55～135</p>