畢業(yè)設(shè)計(jì)--帶式輸送機(jī)傳動裝置的設(shè)計(jì)計(jì)算

1、<p>　　畢 業(yè) 設(shè) 計(jì)(論 文)</p><p>　　620N.m帶式輸送機(jī)傳動裝置的設(shè)計(jì)計(jì)算</p><p>　　The Design and Calculation of 620N.m Belt Conveyor Transmission Device</p><p>　　學(xué)科、專業(yè) ：機(jī)械設(shè)計(jì)制造及其自動化</p><p>

2、;　　學(xué) 號 ： </p><p>　　作 者 姓 名： </p><p>　　指 導(dǎo) 教 師： </p><p><b>　　摘 要</b></p><p>　　本次論文的題目是“帶式輸送機(jī)傳動裝置的設(shè)計(jì)計(jì)算”。設(shè)

3、計(jì)的主要目的在于將高轉(zhuǎn)速小扭矩的運(yùn)動裝置通過相關(guān)機(jī)械機(jī)構(gòu)轉(zhuǎn)換為低轉(zhuǎn)速大扭矩的傳動裝置。主要任務(wù)是進(jìn)行結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)并完成減速機(jī)中傳動裝置的計(jì)算以及裝配，設(shè)計(jì)主要從電動機(jī)的選擇到帶傳動的設(shè)計(jì)計(jì)算，再到齒輪的設(shè)計(jì)計(jì)算以及軸的設(shè)計(jì)計(jì)算，最后根據(jù)所選齒輪以及軸的尺寸根據(jù)相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)完成箱體的設(shè)計(jì)以及其它相關(guān)零部件的選擇。本次設(shè)計(jì)最主要的也是最核心的部分是齒輪傳動部分的選擇計(jì)算以及各齒輪軸的設(shè)計(jì)計(jì)算與校核，在這次設(shè)計(jì)中選用的是斜齒輪，之所以選用斜齒輪主要是

4、為了保證傳動的穩(wěn)定性以及利用兩副齒輪正反裝的關(guān)系相互抵消部分軸向力，剩余軸向力通過選擇合適軸承來抵消，在這次設(shè)計(jì)中主要選用的是圓錐滾子軸承。此次設(shè)計(jì)的另一亮點(diǎn)在于利用計(jì)算機(jī)代替?zhèn)鹘y(tǒng)的人工計(jì)算，主要用到的軟件是Solidworks,該軟件的主要用來完成三維實(shí)體的造型，然后通過爆炸視圖更加清晰的表達(dá)該裝置的結(jié)構(gòu)原理，以及利用該軟件的運(yùn)算功能完成齒輪和軸的校核計(jì)算。</p><p>　　關(guān)鍵詞：減速器；齒輪傳動；軸；強(qiáng)

5、度校核</p><p><b>　　Abstract</b></p><p>　　This paper on the topic of " the design and calculation of belt conveyor drive". The main purpose is to transfer the motion of the hig

6、h speed low torque device through relevant mechanical mechanism into a low speed high torque transmission. Main task is to design and complete the reducer gear in computing and assembly, the main task contain the choice

7、of motor to the belt transmission design and calculation, to the design and calculation of gear and shaft design and calculation, finally accordin</p><p>　　Keywords： gear； drive shaft； transmission ratio;；tr

8、ansmission efficiency</p><p><b>　　目 錄</b></p><p><b>　　摘 要I</b></p><p>　　AbstractII</p><p>　　緒 論- 1 -</p><p>　　1．電動機(jī)的選擇- 4

9、 -</p><p>　　2.傳動比的分配及轉(zhuǎn)動校核- 5 -</p><p>　　3.三角帶的傳動設(shè)計(jì)- 6 -</p><p>　　3.1查取系數(shù)- 6 -</p><p>　　3.2選取窄V帶類型- 6 -</p><p>　　3.3確定帶輪基準(zhǔn)直徑- 7 -</p><p>　

10、　3.4確定窄V帶的基準(zhǔn)長度和傳動中心距- 7 -</p><p>　　3.5演算主動輪上的包角- 7 -</p><p>　　3.6計(jì)算窄V帶的根數(shù)- 8 -</p><p>　　3.7計(jì)算預(yù)緊力- 8 -</p><p>　　3.8計(jì)算作用在軸上的壓軸力- 8 -</p><p>　　4.齒輪傳動的設(shè)計(jì)

11、- 9 -</p><p>　　4.1高速級齒輪傳動的設(shè)計(jì)- 9 -</p><p>　　4.1.1按齒面接觸疲勞強(qiáng)度進(jìn)行設(shè)計(jì)- 9 -</p><p>　　4.1.2再按齒根彎曲強(qiáng)度設(shè)計(jì)：- 11 -</p><p>　　4.1.3幾何尺寸計(jì)算：- 13 -</p><p>　　4.1.4高速級齒輪傳動的幾何

12、尺寸- 14 -</p><p>　　4.1.5齒輪的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)- 15 -</p><p>　　4.1.6 Solidworks進(jìn)行齒輪的算例分析- 15 -</p><p>　　4.2低速齒輪機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì)- 17 -</p><p>　　4.2.2再按齒根彎曲強(qiáng)度設(shè)計(jì)：- 19 -</p><p>　　4.2.

13、3幾何尺寸計(jì)算：- 21 -</p><p>　　4.2.4低速級齒輪傳動的幾何尺寸- 21 -</p><p>　　4.2.5齒輪結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)- 22 -</p><p>　　4.2.6 Solidworks進(jìn)行齒輪的算例分析材料屬性- 22 -</p><p>　　5.軸的設(shè)計(jì)計(jì)算- 26 -</p><p>

14、;　　5.1中間軸的設(shè)計(jì)- 26 -</p><p>　　5.1.1選擇軸的材料。- 26 -</p><p>　　5.1.2軸的初步估算- 27 -</p><p>　　5.1.3軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)- 27 -</p><p>　　5.1.4按許用彎曲應(yīng)力校核軸。- 27 -</p><p>　　5.1.5 So

15、lidworks進(jìn)行中間軸的算列分析- 33 -</p><p>　　5.2 Solidworks進(jìn)行高速軸的算列分析- 35 -</p><p>　　5.3 Solidworks進(jìn)行低速軸的算例分析- 37 -</p><p>　　5.4滾動軸承的校核計(jì)算- 39 -</p><p>　　5.5平鍵聯(lián)接的選用和計(jì)算- 41 -&l

16、t;/p><p>　　5.6聯(lián)軸器的選擇計(jì)算- 41 -</p><p>　　6.箱體及其附件的設(shè)計(jì)選擇- 42 -</p><p>　　6.1 零部件相關(guān)尺寸- 42 -</p><p>　　6.2 SolidWorks對主要零部件的結(jié)構(gòu)造型- 43 -</p><p>　　6.3相關(guān)零部件示意圖- 45 -&

17、lt;/p><p>　　6.4 Solidworks生成爆炸圖- 46 -</p><p>　　結(jié) 論- 47 -</p><p>　　致 謝- 48 -</p><p>　　參考文獻(xiàn)- 49 -</p><p><b>　　緒 論</b></p><p>　　帶

18、式輸送機(jī)是連續(xù)運(yùn)輸機(jī)中的效率最高、使用最普遍的一種機(jī)械，帶式輸送機(jī)是由撓性輸送帶作為物料承載件和牽引性的連續(xù)輸送設(shè)備。根據(jù)摩擦傳動原理，由傳動滾筒帶動輸送帶，將物料輸送到所需的地方。它的輸送能力大、功耗小、結(jié)構(gòu)簡單、對物料適應(yīng)性強(qiáng)，因此應(yīng)用范圍很廣。在我國建設(shè)的大、中型燃煤火力發(fā)電廠中，從煤礦運(yùn)煤至電廠受卸裝置或貯煤場向鍋爐原煤倉輸送所用的運(yùn)送設(shè)備主要就是帶式輸送機(jī)，而且近年來已逐步發(fā)展開始承擔(dān)廠外運(yùn)輸，即用帶式輸送機(jī)從煤礦或碼頭直接運(yùn)

19、輸原煤到電廠。</p><p>　　帶式輸送機(jī)同其他類型的輸送設(shè)備相比，具有生產(chǎn)率高、運(yùn)行平穩(wěn)可靠、輸送連續(xù)均勻、運(yùn)行費(fèi)用低、維修方便、易于實(shí)現(xiàn)自動控制及遠(yuǎn)方操作等優(yōu)點(diǎn)。因此，帶式輸送機(jī)在火力發(fā)電廠、煤礦、碼頭被廣泛采用。</p><p>　　按皮帶種類的不同，帶式輸送機(jī)可分為普通帶式輸送機(jī)、鋼絲繩芯帶式輸送機(jī)和高傾角花紋帶式輸送機(jī)；按驅(qū)動方式及膠帶支承方式的不同，又可分為普通帶式輸送機(jī)、

20、氣墊帶式輸送機(jī)和鋼絲繩牽引帶式輸送機(jī)；按托輥槽角的不同，還可分為普通槽角帶式輸送機(jī)和深槽形帶式輸送機(jī)。</p><p>　　此外，輸送設(shè)備還有刮板輸送機(jī)、管道輸送裝置及氣動輸送裝置等。在火力發(fā)電廠輸煤系統(tǒng)中，刮板輸送機(jī)大多用作給自煤設(shè)備和配煤設(shè)備；管道輸送裝置是在煤礦將煤磨成煤粉，加水制成煤漿，然后用泵輸送至火力發(fā)電廠或其他用煤地點(diǎn)，最后將煤漿脫水，再送至鍋爐燃燒。它適用長距離輸送。帶式輸送機(jī)的工作原理如圖6-1

21、所示。</p><p>　　膠帶繞過主動滾筒和機(jī)尾改向滾筒形成一個封閉的環(huán)形帶，上下兩部分支承在托輥上，拉緊裝置保證膠帶有足夠的張力，物料裝在膠帶上與膠帶一起運(yùn)行，實(shí)現(xiàn)輸送物料的目的。</p><p>　　帶式輸送機(jī)用于水平輸送也可用于傾斜輸送，但不同類型的帶式輸送機(jī)，傾斜向上運(yùn)輸?shù)膬A斜角有一定的限度，通用型帶式輸送機(jī)一般不允許超過180。帶式輸送機(jī)不宜輸送有棱角的堅(jiān)硬物料，因輸送該種物料

22、時，對輸送帶的磨損較嚴(yán)重，甚至造成輸送帶縱向劃破。</p><p>　　帶式輸送機(jī)按連續(xù)運(yùn)輸特性可分為:</p><p>　　(1)具有撓性牽引物件的輸送機(jī),如帶式輸送機(jī),板式輸送機(jī),刮板輸送機(jī),斗式輸送機(jī)、自動扶梯及架空索道等;</p><p>　　(2)不具有撓性牽引物件的輸送機(jī),如螺旋輸送機(jī)、振動輸送機(jī)等;</p><p>　　(3)管

23、道輸送機(jī)(流體輸送),如氣力輸送裝置和液力輸送管道.</p><p>　　在電廠應(yīng)用的主要是普通型帶式輸送機(jī)，普通帶式輸送機(jī)一般可分為移動式帶式輸送機(jī)與固定式帶式輸送機(jī)兩類。移動式帶式輸送機(jī)又可分為動輸送機(jī)與可逆配倉輸送機(jī)。</p><p>　　移動工帶式輸送機(jī)適用于零星分散煤堆的轉(zhuǎn)運(yùn)，由于結(jié)構(gòu)笨重，移動困難，目前制造廠生產(chǎn)的移動帶式輸送機(jī)帶寬為400~800mm，速度為0.8~25m/s

24、，傾角為00~200，長度一般在5~20m范圍內(nèi)。移動式帶式輸送機(jī)不需要建筑物，轉(zhuǎn)運(yùn)靈活方便，它適用于輸送量不大、經(jīng)常分散的場地。</p><p>　　可逆配倉輸送機(jī)一般用于煤倉配煤，其作用與電動卸煤車類似。由于其輸送機(jī)安裝在可移動的車架上及可逆輸送，目前制造廠只生產(chǎn)機(jī)長范圍為6~60m，帶寬為500~1400mm，推薦帶速≤2.5m/s的可逆配倉輸送機(jī)，當(dāng)超過其范圍時應(yīng)與制造廠進(jìn)行協(xié)商。</p>

25、<p>　　固定式帶式輸送機(jī)目前生產(chǎn)的有輕型（QD型）、普通型（TD62型、TD72型、TD75型）、鋼繩芯高強(qiáng)度型以及其他類型帶式輸送機(jī)，如大傾角帶式輸送機(jī)（GH69型）、可彎曲帶式輸送機(jī)、移置式帶式輸送機(jī)、吊掛式帶式輸送機(jī)、壓帶式帶式輸送機(jī)、氣墊式帶式輸送機(jī)、磁性帶式輸送機(jī)、鋼繩牽引帶式輸送機(jī)、鋼帶輸送機(jī)、網(wǎng)帶輸送機(jī)。</p><p>　　各種帶式輸送機(jī)的特點(diǎn)</p><p>

26、;　?、?QD80輕型固定式帶輸送機(jī)QD80輕型固定式帶輸送機(jī)與TDⅡ型相比,其帶較薄、載荷也較輕,運(yùn)距一般不超過100m,電機(jī)容量不超過22kw.</p><p>　?。?）U形帶式輸送機(jī)它又稱為槽形帶式輸送機(jī),其明顯特點(diǎn)是將普通帶式輸送機(jī)的槽形托輥角由提高到使輸送帶成U形.這樣一來輸送帶與物料間產(chǎn)生擠壓,導(dǎo)致物料對膠帶的摩擦力增大,從而輸送機(jī)的運(yùn)輸傾角可達(dá)25°.</p><p&

27、gt;　　⑶.管形帶式輸送機(jī)U形帶式輸送帶進(jìn)一步的成槽,最后形成一個圓管狀,即為管形帶式輸送機(jī),因?yàn)檩斔蛶П痪沓梢粋€圓管,故可以實(shí)現(xiàn)閉密輸送物料,可明顯減輕粉狀物料對環(huán)境的污染,并且可以實(shí)現(xiàn)彎曲運(yùn)行.</p><p>　?、?氣墊式帶輸送機(jī)其輸送帶不是運(yùn)行在托輥上的,而是在空氣膜(氣墊)上運(yùn)行,省去了托輥,用不動的帶有氣孔的氣室盤形槽和氣室取代了運(yùn)行的托輥,運(yùn)動部件的減少,總的等效質(zhì)量減少,阻力減小,效率提高,并

28、且運(yùn)行平穩(wěn),可提高帶速.但一般其運(yùn)送物料的塊度不超過300mm.增大物流斷面的方法除了用托輥把輸送帶強(qiáng)壓成槽形外,也可以改變輸送帶本身,把輸送帶的運(yùn)載面做成垂直邊的,并且?guī)в袡M隔板.一般把垂直側(cè)擋邊作成波狀,故稱為波狀帶式輸送機(jī),這種機(jī)型適用于大傾角,傾角在30°以上,最大可達(dá)90°.</p><p>　　⑸..壓帶式帶輸送機(jī)它是用一條輔助帶對物料施加壓力.這種輸送機(jī)的主要優(yōu)點(diǎn)是:輸送物料的最

29、大傾角可達(dá)90°,運(yùn)行速度可達(dá)6m/s,輸送能力不隨傾角的變化而變化,可實(shí)現(xiàn)松散物料和有毒物料的密閉輸送.其主要缺點(diǎn)是結(jié)構(gòu)復(fù)雜、輸送帶的磨損增大和能耗較大.</p><p>　?。?）鋼繩牽引帶式輸送機(jī)它是無際繩運(yùn)輸與帶式運(yùn)輸相結(jié)合的產(chǎn)物,既具有鋼繩的高強(qiáng)度、牽引靈活的特點(diǎn),又具有帶式運(yùn)輸?shù)倪B續(xù)、柔性的優(yōu)點(diǎn)。它屬于高強(qiáng)度帶式輸送機(jī),其輸送帶的帶芯中有平行的細(xì)鋼繩，一臺運(yùn)輸機(jī)運(yùn)距可達(dá)幾公里到幾十公里.&l

30、t;/p><p>　　目前在電廠應(yīng)用的主要通用型，即TD75和DTⅡ（A）型帶式輸送機(jī)居多數(shù)，一些小廠也有用TD62式帶式輸送機(jī)。</p><p>　　固定式帶式輸送機(jī)的基本布置形式有水平、傾斜向上、帶凸弧曲線段、帶凹弧曲線段、同時帶凹凸弧曲線段等幾種基本形式。</p><p>　　帶式輸送機(jī)的一般要求：在曲線段內(nèi)，不允許設(shè)備給料和卸料裝置，各種卸料裝置應(yīng)設(shè)于水平段。&

31、lt;/p><p><b>　　1．電動機(jī)的選擇</b></p><p>　　1、按工作要求以及條件，選取三相籠型異步電動機(jī)，電壓380V,Y型。</p><p><b>　　2、計(jì)算功率</b></p><p>　　=Fv/1000===3.0 Kw</p><p><b

32、>　　系統(tǒng)的傳動效率 </b></p><p>　　表1.1各部件傳動效率</p><p><b>　　所以： ＝0.82</b></p><p>　　選取齒輪等級為8級，潤滑方式為油潤滑</p><p>　　所以Pd=Pw/η＝3.7 kw</p><p><b>

33、　　確定轉(zhuǎn)速</b></p><p>　　圏筒工作轉(zhuǎn)速＝==43.9轉(zhuǎn)</p><p>　　二級減速器的傳動比為7.150（調(diào)質(zhì)）</p><p>　　電動機(jī)轉(zhuǎn)速的選取范圍為 339.42390</p><p>　　通過比較，選擇型號為 Y132S-4其主要參數(shù)如下：</p><p>　　表1.2電動機(jī)主要

34、參數(shù)</p><p>　　2.傳動比的分配及轉(zhuǎn)動校核</p><p>　　總的轉(zhuǎn)動比:i= ==32.8</p><p>　　帶輪傳動比選擇為i1=3，一級齒輪傳動比選擇為i2= 3.7,二級齒輪傳動比i3=3.0</p><p>　　7、由于電動帶式運(yùn)輸機(jī)屬通用機(jī)械，故應(yīng)以電動機(jī)的額定功率作為設(shè)計(jì)功率，</p><p&g

35、t;　　用以計(jì)算傳動裝置中各軸的功率。</p><p>　　電動機(jī)輸入功率：=5.5kw</p><p>　　高速軸輸入功率：=5.06kw</p><p>　　中間軸輸入功率：=4.86kw</p><p>　　低速軸輸入功率：=4.62kw</p><p><b>　　滾筒軸的輸入功率:</b>

36、;</p><p>　　=5.50.920.99×0.96=4.484kw</p><p>　　8、各軸輸入轉(zhuǎn)矩的計(jì)算：</p><p><b>　　電動機(jī)的輸入轉(zhuǎn)矩：</b></p><p>　　==36.47 Nmm</p><p><b>　　高速軸的輸入轉(zhuǎn)矩：</

37、b></p><p>　　==100.67 Nmm</p><p><b>　　中間軸的輸入轉(zhuǎn)矩：</b></p><p>　　==357.66 Nmm</p><p><b>　　低速軸的輸入轉(zhuǎn)矩：</b></p><p>　　==1020.37 Nmm</p&

38、gt;<p>　　滾筒軸的輸入轉(zhuǎn)矩: </p><p>　　==989.45 Nmm</p><p>　　表2.1各軸輸入?yún)?shù)</p><p>　　3.三角帶的傳動設(shè)計(jì)</p><p><b>　　確定計(jì)算功功率</b></p><p><b>　　3.1查取系數(shù)</

39、b></p><p>　　由[課]表8-7 查得工作情況系數(shù)=1.1，故</p><p>　　=1.15.5 =6.05 kw</p><p>　　3.2選取窄V帶類型</p><p>　　根據(jù) 由[課]圖8-11 確定選用A型。</p><p>　　3.3確定帶輪基準(zhǔn)直徑</p><p&

40、gt;　　由[2]表8-6和表8-8取主動輪基準(zhǔn)直徑 =80 mm</p><p>　　根據(jù)[2]式（8-15）， 從動輪基準(zhǔn)直徑 。</p><p>　　=380=240 mm</p><p>　　根據(jù)[2]表8-8 取=250 mm</p><p>　　按[2]式（8-13）驗(yàn)算帶的速度</p><p>　　==

41、6.29 m/s <25 m/s 帶的速度合適</p><p>　　帶的速度范圍（5m/s<V<30m/s）</p><p>　　3.4確定窄V帶的基準(zhǔn)長度和傳動中心距</p><p>　　根據(jù) 0.7（+）<<2（+） ，初步確定中心距 =500 mm</p><p>　　根據(jù)[2] 式（8-20）計(jì)算

42、帶的基準(zhǔn)長度</p><p><b>　　2+（+）+</b></p><p>　　=2500+（250+80）+</p><p>　　=1532.55mm</p><p>　　由[2]表8-2選帶的基準(zhǔn)長度=1600 mm</p><p><b>　　計(jì)算實(shí)際中心距</b>

43、</p><p>　　+=400+=533.73 mm</p><p>　　3.5演算主動輪上的包角</p><p><b>　　+</b></p><p><b>　　=+</b></p><p>　　=> </p><

44、p><b>　　主動輪上的包角合適</b></p><p>　　3.6計(jì)算窄V帶的根數(shù)</p><p>　　由 =1440 r/min =80 mm =3 查[課]表8-4a 和[課]表8-4b得</p><p>　　=1.07 kw =0.17kw</p><p>　　查[課]表8-5和8-2得

45、 =0.95 =0.99 ，則</p><p><b>　　==5.188</b></p><p>　　取 Z=6 根。</p><p><b>　　3.7計(jì)算預(yù)緊力</b></p><p>　　查[課]表8-4得 =0.1 Kg/m, 故</p><p>&

46、lt;b>　　=134.74N</b></p><p>　　3.8計(jì)算作用在軸上的壓軸力</p><p><b>　　=</b></p><p>　　=4788.92 N</p><p><b>　　4.齒輪傳動的設(shè)計(jì)</b></p><p>　　4.1高速

47、級齒輪傳動的設(shè)計(jì)</p><p>　　選擇齒輪精度為7級，小齒輪材料為40Cr（調(diào)質(zhì)），硬度為280HBS,大齒輪材料為45鋼（調(diào)質(zhì)），硬度為 240HBS,兩者材料硬度差為 40HBS.</p><p>　　減速器采用圓柱斜齒輪傳動，螺旋角初選為=14°</p><p>　　初選小齒輪齒數(shù)為22。那么大齒輪齒數(shù)為81。</p><p&

48、gt;　　4.1.1按齒面接觸疲勞強(qiáng)度進(jìn)行設(shè)計(jì)</p><p><b>　　設(shè)計(jì)公式：≥</b></p><p>　　由圖10-26，10-23確定公式中各參數(shù)，選Kt=1.6,ZH=2.433, ,=0.765, ,=0.945.</p><p>　　=0.765+0.945</p><p><b>　　=1

49、.710</b></p><p>　　由表10-7查得齒寬系數(shù)＝1.0。</p><p>　　查表10-6得：材料彈性影響系數(shù)ZE=189.8</p><p>　　再按齒面硬度查表10-21得：小齒輪得接觸疲勞強(qiáng)度極限＝590MPa，大齒輪得接觸疲勞強(qiáng)度極限：＝560MPa.</p><p>　　由計(jì)算公式：N=算出循環(huán)次數(shù)：&l

50、t;/p><p>　?。?0×480×1×（2×8×8×300） </p><p><b>　?。?.76×</b></p><p><b>　　==4.38×</b></p&

51、gt;<p>　　再由N1,N2查圖10-19得接觸疲勞壽命系數(shù)=0.94, =1.05.</p><p>　　計(jì)算接觸疲勞許用應(yīng)力，取安全系數(shù)S=1,失效概率1％。</p><p>　　=0.94×590=554.6Mpa</p><p>　　=1.05×560=588Mpa</p><p><b&g

52、t;　　=571.3MPa</b></p><p>　　計(jì)算小齒輪分度圓直徑,由計(jì)算公式得：</p><p><b>　　≥53.87mm</b></p><p><b>　　=199.32mm</b></p><p>　　計(jì)算小齒輪圓周速度：v＝=1.35m/s</p>

53、<p>　　計(jì)算齒寬b及模數(shù)m.</p><p><b>　　b=</b></p><p>　　齒高:h==2.25×2.376=5.346mm</p><p><b>　　=10.08</b></p><p><b>　　計(jì)算縱向重合度：</b></

54、p><p>　?。?.318×1×22×tan14°</p><p><b>　　＝1.744</b></p><p><b>　　計(jì)算載荷系數(shù)K</b></p><p><b>　　已知使用系數(shù)=1</b></p><p

55、>　　已知V＝1.35m/s7級齒輪精度，由表查得動載荷系數(shù)=1.05</p><p>　　由表查得：的計(jì)算公式：</p><p>　　＝1.12＋0.18（1＋0.6）＋0.23×53.87</p><p><b>　?。?.42</b></p><p>　　再由表查的： =1.33, =1.2&l

56、t;/p><p><b>　　公式： </b></p><p>　　=1×1.2×1.05×1.42</p><p><b>　　=1.789</b></p><p>　　再按實(shí)際載荷系數(shù)校正所算得分度院圓直徑： </p&g

57、t;<p><b>　　=55.91mm</b></p><p>　　計(jì)算模數(shù)：==2.466mm</p><p>　　4.1.2再按齒根彎曲強(qiáng)度設(shè)計(jì)：</p><p><b>　　設(shè)計(jì)公式：</b></p><p><b>　　確定計(jì)算參數(shù)：</b></p

58、><p><b>　　計(jì)算載荷系數(shù)：</b></p><p>　　=1×1.05×1.2×1.33</p><p><b>　　=1.676</b></p><p>　　根據(jù)縱向重合度：＝1.744，從圖10-28查得螺旋角影響系數(shù)=0.88</p><

59、p>　　計(jì)算當(dāng)量齒數(shù)： =24.82</p><p><b>　　=86.87</b></p><p>　　由[課]表10－5查取齒形系數(shù)=2.63, =2.206</p><p>　　查取應(yīng)力校正系數(shù)=1.588， =1.777</p><p>　　再由表10-20查得小齒輪彎曲疲勞強(qiáng)度極限：＝500MPa,大

60、齒輪彎曲疲勞強(qiáng)度極限＝380MPa</p><p>　　再由表查得彎曲疲勞系數(shù)： =0.85, =0.9</p><p>　　計(jì)算彎曲疲勞許用應(yīng)力，取彎曲疲勞安全系數(shù)：S=1.35</p><p>　　==314.8Mpa</p><p>　　==253.3MPa</p><p>　　計(jì)算大，小齒輪的，并加以比較：&l

61、t;/p><p><b>　　=0.01327</b></p><p><b>　　=0.0155</b></p><p>　　大齒輪的數(shù)值大，選用大齒輪 =0.0155</p><p><b>　　設(shè)計(jì)計(jì)算：</b></p><p>　　對比計(jì)算結(jié)果，由齒

62、面接觸疲勞強(qiáng)度計(jì)算的法面模數(shù)大于由齒面接觸強(qiáng)度計(jì)算的法面模數(shù)，取標(biāo)準(zhǔn)模數(shù)=2mm，既滿足彎曲強(qiáng)度，但為了滿足接觸疲勞強(qiáng)度需要按接觸疲勞強(qiáng)度計(jì)算得分度圓直徑=53.87mm來計(jì)算齒數(shù)：</p><p><b>　　==26.1</b></p><p><b>　　?。?6</b></p><p><b>　　則=9

63、7</b></p><p>　　4.1.3幾何尺寸計(jì)算：</p><p><b>　　計(jì)算中心距：</b></p><p>　　將中心距圓整為：127 mm</p><p>　　按圓整后中心距修正螺旋角：</p><p>　　因的值改變不大，故參數(shù)等不必修正。</p>&

64、lt;p>　　計(jì)算大小齒輪分度圓直徑：</p><p><b>　　=53.69mm</b></p><p><b>　　=200.3mm</b></p><p><b>　　計(jì)算齒輪寬度：</b></p><p>　　=1×53.69=53.69mm</

65、p><p>　　取=54mm,=60mm</p><p>　　4.1.4高速級齒輪傳動的幾何尺寸</p><p>　　表4.1高速級齒輪計(jì)算數(shù)據(jù)</p><p>　　4.1.5齒輪的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)</p><p>　　小齒輪由于直徑較小采用齒輪軸結(jié)構(gòu)。大齒輪采用腹板式結(jié)構(gòu)。具體結(jié)構(gòu)形式見零件圖。</p><p

66、>　　4.1.6 Solidworks進(jìn)行齒輪的算例分析</p><p>　　表4.2 高速級大齒輪算例分析主要參數(shù)</p><p><b>　　表4.3應(yīng)力分析</b></p><p><b>　　表4.4安全系數(shù)</b></p><p>　　4.2低速齒輪機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì)</p>&

67、lt;p>　　已知＝129.73r/min </p><p>　　選擇齒輪精度為7級，小齒輪材料為40Cr（調(diào)質(zhì)），硬度為280HBS,大齒輪材料為45鋼（調(diào)質(zhì)），硬度為 240HBS,兩者材料硬度差為 40HBS.</p><p>　　減速器采用圓柱斜齒輪傳動，螺旋角初選為=14°</p><p><b>　　初選小齒輪齒</b&g

68、t;</p><p>　　數(shù)為28。那么大齒輪齒數(shù)為84。4.2.1按齒面接觸疲勞強(qiáng)度進(jìn)行設(shè)計(jì)</p><p><b>　　設(shè)計(jì)公式：≥</b></p><p>　　確定公式中各參數(shù)，由圖10-30，10-26選Kt=1.6,ZH=2.433,=0.768, ,==0.945</p><p>　　=0.768+0.945

69、</p><p><b>　　=1.713</b></p><p>　　選齒寬系數(shù)＝1.0。</p><p>　　查表得：材料彈性影響系數(shù)ZE=189.8</p><p>　　再按齒面硬度查圖10-21得：小齒輪得接觸疲勞強(qiáng)度極限＝590MPa，大齒輪得接觸疲勞強(qiáng)度極限：＝560MPa.</p><p

70、>　　由計(jì)算公式：N=算出循環(huán)次數(shù)：</p><p>　?。?0×129.73×1×（2×8×8×300） </p><p><b>　?。?.99×</b></p><p><b>　　=1&

71、#215;</b></p><p>　　再由N1,N2查圖10-19得接觸疲勞壽命系數(shù)=0.90, =0.95.</p><p>　　計(jì)算接觸疲勞許用應(yīng)力，取安全系數(shù)S=1,失效概率1％。</p><p>　　=0.90×590=531Mpa</p><p>　　=0.95×560=532Mpa</p&g

72、t;<p><b>　　=531.5MPa</b></p><p>　　計(jì)算小齒輪分度圓直徑,由計(jì)算公式得：</p><p><b>　　≥87.86mm</b></p><p>　　計(jì)算小齒輪圓周速度：v＝=0.596m/s</p><p>　　計(jì)算齒寬b及模數(shù)m.</p>

73、;<p><b>　　b=</b></p><p><b>　　mm</b></p><p>　　齒高:h==2.25×3.04=6.85mm</p><p><b>　　=12.83</b></p><p><b>　　計(jì)算縱向重合度：&l

74、t;/b></p><p>　　＝0.318×1×28×tan14°</p><p><b>　?。?.22</b></p><p><b>　　計(jì)算載荷系數(shù)K</b></p><p><b>　　已知使用系數(shù)=1</b></

75、p><p>　　已知V＝0.596m/s，7級齒輪精度，由表查得動載荷系數(shù)=1.03</p><p>　　由表查得：的計(jì)算公式：</p><p>　?。?.15＋0.18（1＋0.6）＋0.23×87.86</p><p><b>　　＝1.428</b></p><p>　　再由[課]表1

76、0－3查的： =1.33, =1.2</p><p><b>　　公式： </b></p><p>　　=1×1.03×1.428×1.2</p><p><b>　　=1.765</b></p><p>　　再按實(shí)際載荷系數(shù)校正所算得分度圓直徑：

77、 </p><p><b>　　=90.78mm</b></p><p>　　計(jì)算模數(shù)：==3.146mm</p><p>　　4.2.2再按齒根彎曲強(qiáng)度設(shè)計(jì)：</p><p><b>　　設(shè)計(jì)公式：</b></p><p><b>　　確

78、定計(jì)算參數(shù)：</b></p><p><b>　　計(jì)算載荷系數(shù)：</b></p><p>　　=1×1.03×1.2×1.33</p><p><b>　　=1.644</b></p><p>　　根據(jù)縱向重合度：＝2.22，從[課]圖10－28查得螺旋角影

79、響系數(shù)=0.88</p><p>　　計(jì)算當(dāng)量齒數(shù)： =31.59</p><p><b>　　=92.00</b></p><p>　　再由[課]表10－5查取齒形系數(shù)=2.505, =2.20</p><p>　　查取應(yīng)力校正系數(shù)=1.63， =1.781</p><p>　　計(jì)算大，小齒輪

80、的，并加以比較：</p><p><b>　　=0.00769</b></p><p><b>　　=0.00737</b></p><p>　　小齒輪的數(shù)值大，選用小齒輪 =0.00737</p><p><b>　　設(shè)計(jì)計(jì)算：</b></p><p>

81、;<b>　　mm</b></p><p>　　對比計(jì)算結(jié)果，由齒面接觸疲勞強(qiáng)度計(jì)算的法面模數(shù)大于由齒面接觸強(qiáng)度計(jì)算的法面模數(shù)，取標(biāo)準(zhǔn)模數(shù)=2mm，既滿足彎曲強(qiáng)度，但為了滿足接觸疲勞強(qiáng)度需要按接觸疲勞強(qiáng)度計(jì)算得分度圓直徑=90.78mm來計(jì)算齒數(shù)：</p><p><b>　　==44.04</b></p><p><

82、;b>　　?。?4</b></p><p><b>　　得＝132</b></p><p>　　4.2.3幾何尺寸計(jì)算：</p><p><b>　　計(jì)算中心距：</b></p><p>　　將中心距圓整為：181mm</p><p>　　按圓整后中心距修正

83、螺旋角：</p><p>　　因的值改變不大，故參數(shù)等不必修正。</p><p>　　計(jì)算大小齒輪分度圓直徑：</p><p><b>　　=90.50mm</b></p><p><b>　　=271.5mm</b></p><p><b>　　計(jì)算齒輪寬度：&l

84、t;/b></p><p>　　=1×90.50=90.50mm</p><p>　　取=90mm,=95mm</p><p>　　4.2.4低速級齒輪傳動的幾何尺寸</p><p>　　表4.5 低速級齒輪計(jì)算參數(shù)</p><p>　　4.2.5齒輪結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)</p><p>　

85、　齒輪結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)見零件圖及三維實(shí)體造型</p><p>　　4.2.6 Solidworks進(jìn)行齒輪的算例分析材料屬性</p><p><b>　　大齒輪</b></p><p>　　表4.6 低速級大齒輪算例分析主要參數(shù)</p><p><b>　　表4.7應(yīng)力分析</b></p>&

86、lt;p><b>　　表4.8安全系數(shù)</b></p><p><b>　　2.小齒輪</b></p><p>　　表4.9低速級小齒輪算例分析主要參數(shù)</p><p>　　表4.10 應(yīng)力分析</p><p>　　表4.11 安全系數(shù)</p><p><b>

87、;　　5.軸的設(shè)計(jì)計(jì)算</b></p><p><b>　　5.1中間軸的設(shè)計(jì)</b></p><p>　　5.1.1選擇軸的材料。</p><p>　　間軸材料為45鋼調(diào)質(zhì)。</p><p>　　硬度217～255HBS [δ0b]=95MPa[δ-1b]=55MPa</p><p&

88、gt;　　抗拉強(qiáng)度極限：δβ=640MPa</p><p>　　屈服強(qiáng)度極限：δs=355MPa</p><p>　　彎曲疲勞極限：b-1=275MPa</p><p>　　剪切疲勞極限：τ-1=155MPa</p><p>　　許用彎曲應(yīng)力：[b-1]=60MPa</p><p>　　5.1.2軸的初步估算</

89、p><p>　　根據(jù)表15—3，取A0=112</p><p>　　d≥=112=37.46mm</p><p>　　考慮該處軸徑應(yīng)當(dāng)大于高速級軸頸處直徑，取</p><p>　　D1=dmin=40mm</p><p>　　5.1.3軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)</p><p>　?。?）各軸段直徑的確定。<

90、;/p><p>　　初選滾動軸承，代號為30208 .軸頸直徑d1=d5=dmin=40mm.</p><p>　　齒輪2處軸頭直徑d2=45mm</p><p>　　齒輪2定位軸角厚度。</p><p>　　hmin=(0.07～0.1)d，取hmin=5mm該處直徑d2=54mm</p><p>　　齒輪3的直徑：d3

91、=90.54mm,da3=94.54mm,df3=85.56mm</p><p>　　由軸承表5—11查出軸承的安裝尺寸d4=49mm</p><p>　　(2) 各軸段軸向長度的確定。</p><p>　　軸承寬度B=19.75mm ,兩齒輪端面間的距離△4=10mm</p><p><b>　　其余的如圖</b>&l

92、t;/p><p>　　5.1.4按許用彎曲應(yīng)力校核軸。</p><p>　　(1) 軸上力的作用點(diǎn)及支點(diǎn)跨距的確定。</p><p>　　AC=57mm CD=88mm CB=72mm AD=217mm</p><p>　　(2) 繪軸的受力圖</p><p>　　(3) 計(jì)算軸上的作用力：</p>

93、;<p>　　齒輪2：Ft2=2T2/d2=2×357.66×103/200.3=3571.2N</p><p>　　Fr2=Ft2×tanαn/cosβ2=3571.2×tan20o/cos14.4=1342N</p><p>　　Fα2=Ft2×tanβ2=3571×tan14.4o=917N</p>

94、<p>　　齒輪3：Ft3=2T3/d3=2×357.66×103/90.56=7899N</p><p>　　Fr3=Ft3×tann/cosβ3=7899×tan20o/cos13.7=2959N</p><p>　　Fα3=Ft3×tanβ3=7899×tan13.7o=1926N</p><

95、;p><b>　　(4) 計(jì)算支反力</b></p><p>　　繞支點(diǎn)B的力矩和ΣMBZ=0，得</p><p>　　RAZ=[Fr2(88+72)+Fa2×d2/2+Fa3×d3/2－Fr3×72]217</p><p>　　=(1342×160+917×100.15+1926

96、5;45.26-72×2959) 217</p><p><b>　　=833N</b></p><p>　　同理：ΣMAZ=0 ,得</p><p>　　RBZ=[Fr3(57+88)+Fa3×d3/2+Fa2×d2/2－Fr2×57] 217</p><p>　　=(2959&

97、#215;165+917×100.15+1926×45.26-1342×57) 217</p><p><b>　　=2450N</b></p><p>　　校核：ΣZ=RAZ+Fr3－Fr2－RBZ =833+2959-1342-2450=0</p><p><b>　　計(jì)算無誤</b>&l

98、t;/p><p>　　同樣，由繞支點(diǎn)B的力矩和ΣMBy=0，得</p><p>　　RAY=(3571×160+7899×72)/217=5449N</p><p><b>　　由ΣMAy=0，得</b></p><p>　　RBY=（3571×57+7899×145）/217=602

99、1</p><p>　　校核：ΣZ=RAY+ RBY －Ft3－Ft2=5449+6021-3571-7899=0</p><p><b>　　計(jì)算無誤</b></p><p>　　(5) 轉(zhuǎn)矩，繪彎矩圖</p><p>　　垂直平面內(nèi)的彎矩圖。</p><p>　　C處彎矩：MCZ左=RAZ&#

100、215;57=833×57=43316Nmm</p><p>　　MCZ右=RAZ×57－Fa2d2/2</p><p>　　=833×57－917×100.15=-48522Nmm</p><p>　　D處彎矩：MDZ左=RBZ×72+Fa3×d3/2</p><p>　　=245

101、0×72+1926×45.26=263609Nmm</p><p>　　MDZ右=RBZ×72=176400</p><p><b>　　水平面彎矩圖。</b></p><p>　　MCY=RAY×57=5449×57=283348Nmm</p><p>　　MDY=RB

102、y×72=6021×72433512Nmm</p><p><b>　　(6) 合成彎矩</b></p><p>　　C處：MC左=(M2CZ左+M2CY)1/2=(433162+2833482)1/2=286640Nmm</p><p>　　MC右 =(M2CZ右+M2CY)1/2=(485222+2833482)1/2=

103、287473Nmm</p><p><b>　　D處：</b></p><p>　　MD左=(M2DZ左+M2DY)1/2=(2636092+4335122)1/2=507368Nmm</p><p>　　MD右 =(M2+M2DY)1/2=(1764002+4335122)1/2=468027Nmm</p><p>　

104、　(7) 轉(zhuǎn)矩及轉(zhuǎn)矩圖。</p><p>　　T2=533660Nmm</p><p>　　(8) 計(jì)算當(dāng)量彎矩</p><p>　　應(yīng)力按正系數(shù)α=[δ-1b]/[δ0b]=55/95=0.58</p><p>　　αT2=0.58×533660=309523Nmm</p><p>　　C處：M′C左=MC

105、左=286640</p><p>　　M′C右=[M2C右+(αT2)2]1/2=(2874732+3095232)1/2=422428Nmm</p><p><b>　　D處：</b></p><p>　　M′D左=[M2D左+(αT2)2]1/2=(5073682+3095232)1/2=588346Nmm</p><p

106、>　　M′D右=M2D右=468027Nmm</p><p><b>　　(9) 校核軸徑。</b></p><p>　　C剖面：dC= (M′C右/0.1[δ-1b])1/3=(422428/0.1×55)1/3</p><p>　　=42.5mm＜45mm</p><p><b>　　強(qiáng)度足

107、夠。</b></p><p>　　D剖面：dD= (M′D右/0.1[δ-1b])1/3=(588346/0.1×55)1/3</p><p>　　=46.7mm＜85.56mm(齒根圓直徑)</p><p><b>　　強(qiáng)度足夠。</b></p><p>　　(10)軸的細(xì)部結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)</p&

108、gt;<p>　　由表6—1查出鍵槽尺寸：b×h=14×9(t=5.5，r=0.3)；</p><p>　　由表6—2查出鍵長：L=45；</p><p>　　(11)中間軸的精確校核：</p><p>　　對照軸的晚矩圖和結(jié)構(gòu)圖，從強(qiáng)度和應(yīng)力集中分析Ⅰ，Ⅱ，G都是危險(xiǎn)段面，但是由于Ⅰ，Ⅱ還受到扭矩作用，再由II斷面的彎矩要大于I處

109、，所以現(xiàn)在就對II處進(jìn)行校核。</p><p>　　軸的材料為45鋼，調(diào)質(zhì)處理，由手冊查得： 。</p><p><b>　　由手冊查得：</b></p><p><b>　?、衿拭娴陌踩禂?shù)：</b></p><p><b>　　抗彎斷面系數(shù)：</b></p>

110、<p><b>　　抗扭斷面系數(shù)：</b></p><p><b>　　彎曲應(yīng)力幅：</b></p><p><b>　　彎曲平均應(yīng)力 </b></p><p><b>　　扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力幅：</b></p><p><b>　　平均切應(yīng)力

111、：</b></p><p>　　鍵槽所引起的有效應(yīng)力集中系數(shù) </p><p>　　再由手冊查得，表面狀態(tài)系數(shù)β=0.92，尺寸系數(shù)</p><p>　　剪切配合零件的綜合影響系數(shù)，取進(jìn)行計(jì)算：</p><p>　　剪切配合零件的綜合影響系數(shù)，取進(jìn)行計(jì)算，</p><p>　　由齒輪計(jì)算循環(huán)次數(shù)，所以取壽命

112、系數(shù)</p><p><b>　　綜合安全系數(shù)：</b></p><p>　　所以具有足夠的強(qiáng)度。</p><p>　　5.1.5 Solidworks進(jìn)行中間軸的算列分析</p><p>　　表5.1 中間軸算例分析主要參數(shù)</p><p><b>　　表5.2 應(yīng)力分析</b&

113、gt;</p><p><b>　　表5.3 安全系數(shù)</b></p><p>　　5.2 Solidworks進(jìn)行高速軸的算列分析</p><p>　　表5.4高速軸算例分析主要參數(shù)</p><p><b>　　表5.5 應(yīng)力分析</b></p><p><b>

114、;　　表5.6安全系數(shù)</b></p><p>　　5.3 solidworks進(jìn)行低速軸的算例分析</p><p>　　表5.7高速軸算例分析主要參數(shù)</p><p><b>　　5.8應(yīng)力分析</b></p><p><b>　　5.9 安全系數(shù)</b></p><

115、;p>　　5.4滾動軸承的校核計(jì)算</p><p>　　中間滾動軸承的校核計(jì)算</p><p>　　選用的軸承型號為30208由表9－16查得Cr=59.8 kN,=42.8kN</p><p><b>　　e=0.37</b></p><p>　　1、作用在軸承上的負(fù)荷。</p><p>

116、;<b>　　1)、徑向負(fù)荷</b></p><p>　　由中間軸的校核計(jì)算過程可知</p><p>　　繞支點(diǎn)B的力矩和ΣMBZ=0，得</p><p>　　RAZ=[Fr2(88+72)+Fa2×d2/2+Fa3×d3/2－Fr3×72]217</p><p>　　=(1342×

117、;160+917×100.15+1926×45.26-72×2959) 217</p><p><b>　　=833N</b></p><p>　　同理：ΣMAZ=0 ,得</p><p>　　RBZ=[Fr3(57+88)+Fa3×d3/2+Fa2×d2/2－Fr2×57] 217&

118、lt;/p><p>　　=(2959×165+917×100.15+1926×45.26-1342×57) 217</p><p><b>　　=2450N</b></p><p>　　同樣，由繞支點(diǎn)B的力矩和ΣMBy=0，得</p><p>　　RAY=(3571×160+

119、7899×72)/217=5449N</p><p><b>　　由ΣMAy=0，得</b></p><p>　　RBY=（3571×57+7899×145）/217=6021</p><p>　　A處軸承FRⅠ=(R2AZ+R2AY)1/2=(8332+54492)1/2=5512N</p><

120、;p>　　B處軸承FRⅡ=(R2BZ+R2BY)1/2=(24502+60212)1/2=6500N</p><p><b>　　2)、軸向負(fù)荷</b></p><p>　　3)、軸承受力簡圖。</p><p>　　外部軸向力FA=Fa3－Fa2=1926—917=1009N</p><p>　　從最不利受力情況考

121、慮FA指向B處軸承，如上圖所示。</p><p>　　軸承內(nèi)作軸向力SⅠ=еFrⅠ=0.37×5512=2039N</p><p>　　SⅡ=0.4×FrⅡ=0.37×6500=2405N</p><p>　　因FA+SⅠ=1009+2039=3048＞2405=SⅡ</p><p>　　軸承Ⅱ被壓緊，為緊端，故

122、</p><p>　　FaⅠ=SⅠ=2039NFaⅡ=FA+SⅠ=3048N</p><p>　　2、計(jì)算當(dāng)量功負(fù)荷。</p><p>　?、褫S承，F(xiàn)aⅠ/Cor=2039/42800=0.04764查[課]表13-5，е=0.42</p><p>　　FaⅠ/FrⅠ=2039/5512=0.37＜е,X1=1Y1=0</p>

123、;<p>　　動載荷系數(shù)fp=1.1</p><p>　　當(dāng)量動載荷prⅠ=fp(X1FrⅠ+Y1FaⅠ)=1.1×5512=6063N</p><p>　?、蜉S承：FaⅡ/Cor=3048/42800=0.071е=0.44</p><p>　　FaⅡ/FrⅡ=3048/6500=0.47＞е=0.44，X2=0.44，Y2=1.26&l

124、t;/p><p><b>　　當(dāng)量功載荷</b></p><p>　　PrⅡ=fa(X2FrⅡ+Y2FaⅡ)=1.1×(0.44×6500+1.26×3048)</p><p><b>　　=7371N</b></p><p><b>　　3、驗(yàn)算軸承壽命<

125、/b></p><p>　　因PrⅠ＜PrⅡ,故只需驗(yàn)算Ⅱ軸承。</p><p>　　軸承預(yù)期壽命與整機(jī)壽命相同，為：8×300×16=38400h</p><p><b>　　軸承實(shí)際壽命</b></p><p>　　Lh10=16670/n2(Cr/PrⅡ)ε=16670/129.73(59

126、800/7371)3</p><p>　　=128554h＞38400</p><p><b>　　具有足夠使用壽命。</b></p><p><b>　　4、軸承靜負(fù)荷計(jì)算</b></p><p>　　經(jīng)計(jì)算，滿足要求；計(jì)算過程略。</p><p>　　經(jīng)校核，高、低軸的軸

127、承均滿足要求</p><p>　　5.5平鍵聯(lián)接的選用和計(jì)算</p><p>　　1、中間軸與齒輪Ⅰ的鍵聯(lián)接運(yùn)用及計(jì)算。</p><p>　　前面軸的設(shè)計(jì)已知本處軸徑為：d2=44</p><p>　　由表6—1選擇鍵12×8×70</p><p>　　鍵的接觸長度 L=d2－b=70－12=58,

128、接觸度h′=h/2=8/2=4 mm</p><p>　　由《機(jī)械設(shè)計(jì)》表6—2查出鍵靜聯(lián)接的擠壓作用應(yīng)力[δp]=120MPa</p><p>　　δp=2T2/d2lh′=(2×357.66×103)/(44×58×4)=68MPa＜[δP]</p><p><b>　　鍵聯(lián)接強(qiáng)度足夠</b><

129、/p><p>　　2、低速軸與齒輪4的鍵聯(lián)接選用及計(jì)算。</p><p>　　由前面軸的設(shè)計(jì)已知本處軸徑為：d4=64</p><p>　　由表6—1選擇鍵18×11×80</p><p>　　鍵的接觸長度 L=d2－b=80－18=62,接觸度h′=h/2=11/2=5.5mm</p><p>　　由

130、《機(jī)械設(shè)計(jì)》表6—2查出鍵靜聯(lián)接的擠壓作用應(yīng)力[δp]=120MPa</p><p>　　δp=2T2/d2lh′=(2×986.38×103)/(62×64×5.5)=90.4MPa＜[δP]</p><p><b>　　鍵聯(lián)接強(qiáng)度足夠</b></p><p>　　5.6聯(lián)軸器的選擇計(jì)算</p&g

131、t;<p>　　由于低速級的轉(zhuǎn)矩較大，故選用彈性柱銷聯(lián)軸器，型號為HL5</p><p>　　計(jì)算轉(zhuǎn)矩：＝K=1.5986380=1479.6Nm</p><p>　　轉(zhuǎn)速 n=44.73 d=50</p><p>　　所以由表可知：強(qiáng)度和轉(zhuǎn)速均滿足要求</p><p>　　6.箱體及其附件的設(shè)計(jì)選擇</p>

132、<p>　　6.1 零部件相關(guān)尺寸</p><p>　　箱體及其附件的選擇遵照相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)選取，具體尺寸見零件圖及零部件</p><p>　　由機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)手冊表7—10，選取為如圖所示M12 的游標(biāo),</p><p>　　6.2 SolidWorks對主要零部件的結(jié)構(gòu)造型</p><p>　　軸承端蓋（無伸出軸端）</p&

133、gt;<p>　　軸承端蓋（有伸出軸端）</p><p><b>　　大齒輪</b></p><p><b>　　小齒輪</b></p><p><b>　　上箱體</b></p><p><b>　　下箱體</b></p>&

134、lt;p><b>　　擋油環(huán)</b></p><p><b>　　油標(biāo)</b></p><p><b>　　通氣器</b></p><p><b>　　低速軸</b></p><p><b>　　中間軸</b></p>

135、;<p><b>　　螺栓</b></p><p><b>　　圓錐滾子軸承</b></p><p><b>　　螺母</b></p><p>　　6.3相關(guān)零部件示意圖</p><p><b>　　1.高速級小齒輪</b></p>

136、;<p><b>　　2.高速級大齒輪</b></p><p><b>　　3.圓錐滾子軸承</b></p><p><b>　　4.低速級齒輪軸</b></p><p><b>　　5.軸承端蓋</b></p><p><b>