潮流分布和調(diào)壓計(jì)算畢業(yè)設(shè)計(jì)

1、<p><b>　　目錄</b></p><p>　　編寫說(shuō)明 1</p><p>　　（五）潮流分布計(jì)算與調(diào)壓措施的選擇（參考）2</p><p>　　一、發(fā)電廠和變電站電氣主接線的選擇2</p><p>　　

2、1.發(fā)電廠電氣主接線的選擇：2</p><p>　　2.變電站電氣主接線的選擇：3</p><p>　　二、 主變壓器的容量選擇和參數(shù)計(jì)算4</p><p>　　1.發(fā)電廠主變壓器的選擇：4</p><p>　　2.變電站主變壓器的選擇：5</p><p>　　3.主變壓器參數(shù)計(jì)算：6</p

3、><p>　　三、輸電線路參數(shù)的計(jì)算9</p><p>　　四、電力網(wǎng)變電站運(yùn)算負(fù)荷的計(jì)算9</p><p>　　1.冬季最大負(fù)荷運(yùn)行方式10</p><p>　　2.冬季最小負(fù)荷運(yùn)行方式11</p><p>　　五、設(shè)計(jì)網(wǎng)絡(luò)歸算到高壓側(cè)的等值電路17</p><p>　　六、功率分

4、布計(jì)算18</p><p>　　1.冬季最大負(fù)荷運(yùn)行方式功率分布計(jì)算18</p><p>　　2.冬季最小負(fù)荷運(yùn)行方式功率分布計(jì)算24</p><p>　　七、電壓分布和調(diào)壓計(jì)算40</p><p>　　1.確定發(fā)電廠發(fā)電機(jī)母線電壓及高壓母線電壓的原則40</p><p>　　2.冬季運(yùn)行方式下火電

5、廠5發(fā)電機(jī)電壓計(jì)算40</p><p>　　3.冬季運(yùn)行方式下，各變電站及水電廠6電壓計(jì)算43</p><p><b>　　編寫說(shuō)明</b></p><p>　　在前一部分設(shè)計(jì)方案已經(jīng)最后確定的基礎(chǔ)上，進(jìn)一步對(duì)所選方案進(jìn)行潮流分布和調(diào)壓計(jì)算。本例題所選方案為：</p><p>　　所選方案冬季夏季最大最小負(fù)荷數(shù)據(jù)：

6、（MW，MVAR）</p><p>　　所選方案各段線路導(dǎo)線型號(hào)和長(zhǎng)度：</p><p>　?。ㄎ澹┏绷鞣植加?jì)算與調(diào)壓措施的選擇（參考）</p><p>　　發(fā)電廠和變電站電氣主接線的選擇</p><p>　　在計(jì)算電網(wǎng)潮流分布前，首先應(yīng)明確發(fā)電廠和變電站的主接線以及變壓器的選擇。</p><p>　　發(fā)電廠電氣主接線

7、的選擇：</p><p>　　在地方電力系統(tǒng)設(shè)計(jì)中，由于設(shè)計(jì)系統(tǒng)的規(guī)模不很大，發(fā)電廠高壓側(cè)出線數(shù)一般不多，故本設(shè)計(jì)中水電廠６的高壓母線可采用雙母線接線，但是對(duì)于火電廠５，由于它與原有系統(tǒng)有聯(lián)絡(luò)線聯(lián)系，出線較多故高壓側(cè)采用雙母線分段接線；而發(fā)電廠低壓側(cè)可根據(jù)發(fā)電廠機(jī)組數(shù)量和機(jī)端負(fù)荷的情況，設(shè)計(jì)發(fā)電機(jī)電壓母線的接線方式。</p><p>　　火力發(fā)電廠5：裝設(shè)4臺(tái)容量為25MW機(jī)組、且有機(jī)端負(fù)

8、荷，故設(shè)置發(fā)電機(jī)電壓母線，按照有關(guān)規(guī)程規(guī)定，應(yīng)采用雙母線分段主接線，但是由于機(jī)組數(shù)較多，為限制短路電流，故只用兩臺(tái)發(fā)電機(jī)分別接入兩段發(fā)電機(jī)電壓母線，并供給地方負(fù)荷；而另外兩臺(tái)發(fā)電機(jī)則組成擴(kuò)大單元接線直接通過(guò)一臺(tái)升壓變壓器接入110千伏高壓母線。</p><p>　　水力發(fā)電廠6：裝設(shè)4臺(tái)容量為18MW機(jī)組、無(wú)機(jī)端負(fù)荷，因此可不設(shè)低壓母線，但由于機(jī)組數(shù)目較多，為了簡(jiǎn)化接線、并節(jié)約投資，分別采用2臺(tái)容量為18MW的發(fā)

9、電機(jī)組成擴(kuò)大單元接線，共計(jì)兩組。</p><p>　　變電站電氣主接線的選擇：</p><p>　　在方案的初步比較中，由于變電站均為兩回出線，在計(jì)算斷路器數(shù)量時(shí)已確定所選最優(yōu)方案的變電站采用橋形接線方式，至于采用外橋型或是內(nèi)橋型可根據(jù)實(shí)際情況決定，一般如考慮線路故障機(jī)會(huì)較多時(shí)，不致影響變電站供電，可采用內(nèi)橋型接線；相反處在環(huán)形網(wǎng)絡(luò)中間的變電站，考慮不致由于變壓器故障而影響系統(tǒng)運(yùn)行，可采用

10、外橋型接線。</p><p>　　主變壓器的容量選擇和參數(shù)計(jì)算</p><p>　　發(fā)電廠主變壓器的選擇：</p><p>　　火力發(fā)電廠5：有4臺(tái)容量為25MW的發(fā)電機(jī)，功率因數(shù)為0.8，按照前面主接線考慮，兩臺(tái)直接接于發(fā)電機(jī)母線的發(fā)電機(jī)用兩臺(tái)同容量變壓器接入高壓母線，容量分別為：</p><p>　　選擇兩臺(tái)SF7-31500/110型，

11、容量為31.5MVA的雙繞組有載調(diào)壓升壓變壓器。</p><p>　　另外兩臺(tái)發(fā)電機(jī)采用擴(kuò)大單元型式合用一臺(tái)變壓器直接接于高壓母線，故變壓器容量取應(yīng)為：</p><p>　　選擇一臺(tái)SFP7-63000/110型，容量為63MVA的雙繞組有載調(diào)壓升壓變壓器。</p><p>　　水力發(fā)電廠6：有4臺(tái)18MW發(fā)電機(jī)，將其分為兩組。每組由兩臺(tái)發(fā)電機(jī)組成發(fā)電機(jī)變壓器組擴(kuò)大

12、單元接線，每臺(tái)變壓器容量為：</p><p>　　可選擇兩臺(tái)容量為50MVA的雙圈升壓變壓器?？紤]到發(fā)電廠的廠用電，以及水電廠水量不是經(jīng)常使發(fā)電機(jī)滿載，為避免浪費(fèi)，可選擇兩臺(tái)SF7-40000/110型，容量40MVA雙繞組有載調(diào)壓升壓變壓器。</p><p>　　變電站主變壓器的選擇：</p><p>　　目前，有載調(diào)壓變壓器已經(jīng)廣泛應(yīng)用，因此，各變電站變壓器均可

13、選用有載調(diào)壓變壓器。為保證用戶供電的可靠性，本設(shè)計(jì)的所有變電站均裝設(shè)兩臺(tái)同容量三相變壓器，當(dāng)一臺(tái)變壓器停運(yùn)時(shí)，另一臺(tái)變壓器的容量能保證滿足重要負(fù)荷的要求，即設(shè)計(jì)題目給出的不小于每個(gè)負(fù)荷點(diǎn)負(fù)荷容量的60%。</p><p><b>　　變電站1： </b></p><p>　　選擇兩臺(tái)SFZL-25000/110容量為25MVA的25000/110型雙圈降壓變壓器。&l

14、t;/p><p><b>　　變電站2： </b></p><p>　　選擇兩臺(tái)SFZL-25000/110容量為25MVA的25000/110型雙圈降壓變壓器。</p><p><b>　　變電站3：</b></p><p>　　選擇兩臺(tái)SFZL7-20000/110容量為20MVA的20000/11

15、0型雙圈降壓變壓器。</p><p><b>　　變電站4： </b></p><p>　　選擇兩臺(tái)SFZL7-20000/110容量為20MVA的20000/110型雙圈降壓變壓器。</p><p><b>　　主變壓器參數(shù)計(jì)算：</b></p><p>　　根據(jù)所選擇的變壓器，查電力系統(tǒng)規(guī)劃設(shè)計(jì)

16、參考資料附表3-2可得到高低壓額定電壓、空載損耗（ΔP0）、短路損耗（ΔPS）、短路電壓（US%）、空載電流（IO%）等數(shù)據(jù)。然后利用以上參數(shù)即可計(jì)算得出歸算到高壓側(cè)的變壓器電阻RT、電抗XT和激磁損耗ΔSO等有關(guān)數(shù)據(jù)。</p><p>　　發(fā)電廠主變壓器參數(shù)計(jì)算：</p><p>　　．發(fā)電廠5：兩臺(tái)31.5MVA變壓器，由于是升壓變壓器，故高壓側(cè)額定電壓為121KV,查參考資料附表3-

17、2可知</p><p>　　ΔP0 = 38.5KW，ΔPS= 140KW，US%=10.5，IO%=0.8</p><p>　　故兩臺(tái)變壓器并聯(lián)后歸算到高壓側(cè)的參數(shù)為</p><p>　　另一臺(tái)63MVA變壓器，由于是升壓變壓器，故高壓側(cè)額定電壓為121KV,查參考資料附表3-2可知</p><p>　　ΔP0 = 65KW，ΔPS= 26

18、0KW，US%=10.5，IO%=0.6</p><p>　　故變壓器歸算到高壓側(cè)的參數(shù)為</p><p>　　發(fā)電廠6：變壓器為兩臺(tái)40MVA變壓器，由于是升壓變壓器，故高壓側(cè)額定電壓為121KV,查參考資料附表3-2可知</p><p>　　ΔP0 = 46KW，ΔPS=174KW，US%=10.5，IO%=0.8</p><p>　　故

19、兩臺(tái)變壓器并聯(lián)后歸算到高壓側(cè)的參數(shù)為</p><p>　　變電站主變壓器參數(shù)計(jì)算</p><p>　　（以下計(jì)算結(jié)果均為兩臺(tái)變壓器并聯(lián)后歸算到高壓側(cè)的參數(shù)）</p><p>　　變電站1：變壓器為25000/110，高壓側(cè)額定電壓110KV,查參考資料附表3-6可知</p><p>　　ΔP0 = 35.5KW，ΔPS=123 KW，US%=

20、10.5，IO%=1.1故</p><p>　　變電站2：變壓器為兩臺(tái)25000/110， 故參數(shù)同變電站1。</p><p>　　變電站3：變壓器為兩臺(tái)20000/110 ，查參考資料附表3-2可知</p><p>　　ΔP0 = 30KW，ΔPS=104 KW，US%=10.5，IO%=1.2故</p><p>　　變電站4：變壓器為兩臺(tái)

21、20000/110 ，查參考資料附表3-2可知</p><p>　　ΔP0 = 30KW，ΔPS=104 KW，US%=10.5，IO%=1.2故</p><p>　　所有變壓器的選擇和參數(shù)計(jì)算結(jié)數(shù)據(jù)果詳見下表： </p><p>　　變壓器參數(shù)計(jì)算結(jié)果數(shù)據(jù)（有兩臺(tái)變壓器時(shí)，均為并聯(lián)值）</p><p><b>　　輸電線路參數(shù)的計(jì)

22、算</b></p><p>　　對(duì)于LGJ-120 導(dǎo)線，其單位長(zhǎng)度阻抗為r0=0.223+J0.421（Ω），充電功率Qc=3.24Mvar/100km</p><p>　　則各段線路長(zhǎng)度及參數(shù)如表</p><p>　　電力網(wǎng)變電站運(yùn)算負(fù)荷的計(jì)算</p><p>　　圖1變電站運(yùn)算負(fù)荷計(jì)算圖</p><p&g

23、t;　　下面對(duì)各種運(yùn)行方式進(jìn)行運(yùn)算負(fù)荷計(jì)算</p><p>　　冬季最大負(fù)荷運(yùn)行方式</p><p><b>　　變電站1</b></p><p>　　按電力網(wǎng)的額定電壓計(jì)算電力網(wǎng)中變壓器繞組的功率損耗</p><p>　　則變電站1的運(yùn)算負(fù)荷</p><p><b>　　變電站2<

24、;/b></p><p>　　變壓器繞組的功率損耗</p><p>　　則變電站2的運(yùn)算負(fù)荷</p><p><b>　　變電站3</b></p><p>　　變壓器繞組的功率損耗</p><p>　　則變電站3的運(yùn)算負(fù)荷</p><p><b>　　變電站

25、4</b></p><p>　　變壓器繞組的功率損耗</p><p>　　則變電站4的運(yùn)算負(fù)荷</p><p>　　冬季最小負(fù)荷運(yùn)行方式</p><p><b>　　變電站1</b></p><p>　　變壓器繞組的功率損耗</p><p>　　則變電站1的運(yùn)算

26、負(fù)荷</p><p><b>　　變電站2</b></p><p>　　變壓器繞組的功率損耗</p><p>　　則變電站2的運(yùn)算負(fù)荷</p><p><b>　　變電站3</b></p><p>　　變壓器繞組的功率損耗</p><p>　　則變電站

27、3的運(yùn)算負(fù)荷</p><p><b>　　變電站4</b></p><p>　　變壓器繞組的功率損耗</p><p>　　則變電站4的運(yùn)算負(fù)荷</p><p>　　設(shè)計(jì)網(wǎng)絡(luò)歸算到高壓側(cè)的等值電路</p><p>　　根據(jù)計(jì)算結(jié)果可作出歸算到高壓側(cè)的等值電路，如圖2</p><p

28、>　　圖2 設(shè)計(jì)系統(tǒng)歸算到高壓側(cè)的等值電路</p><p><b>　　功率分布計(jì)算</b></p><p>　　冬季最大負(fù)荷運(yùn)行方式功率分布計(jì)算</p><p>　　線路5-1段功率分布計(jì)算</p><p>　　線路5-1段：從線路末端向始端計(jì)算功率分布</p><p>　　線路5-1段

29、的末端功率為變電站1的運(yùn)算負(fù)荷功率，即為 </p><p>　　線路5-1段的功率損耗為</p><p><b>　　線路5-1始端功率</b></p><p>　　從發(fā)電廠5高壓母線流入線路5-1的功率為</p><p>　　從而可得如圖所示的5-1段功率分布</p><p>　　線路6-2段

30、功率分布計(jì)算</p><p>　　線路6-2末端功率為變電站2的運(yùn)算負(fù)荷功率，即為 </p><p>　　線路6-2段的功率損耗為</p><p><b>　　線路6-2始端功率</b></p><p>　　從發(fā)電廠6高壓母線流入線路6-2的功率為</p><p>　　從而可得如圖所示的6-2段

31、功率分布</p><p>　　兩端供電方式5-4-6和5-3-6的功率分布進(jìn)行計(jì)算。</p><p>　　下面分別對(duì)5-4-6和5-3-6的功率分布進(jìn)行計(jì)算。</p><p>　　兩端供電網(wǎng)5-4-6的功率分布計(jì)算</p><p>　　兩端供電網(wǎng)5-4-6功率分布計(jì)算</p><p>　　兩端供電網(wǎng)5-4-6功率初分布

32、計(jì)算，由于設(shè)計(jì)方案中對(duì)于兩端供電網(wǎng)的各段線路均采用同一導(dǎo)線截面，即為均一網(wǎng)絡(luò)，故功率初分布可按長(zhǎng)度成反比例分配，</p><p>　　將兩端供電網(wǎng)絡(luò)在4點(diǎn)拆開，則成為兩個(gè)單端供電網(wǎng)，則可計(jì)算功率分布。</p><p>　　兩端供電網(wǎng)拆開后5-4功率分布計(jì)算</p><p>　　對(duì)于拆開后的5-4網(wǎng)的初分布功率，即為5-4段的末端功率，于是線路5-4段的功率損耗為&l

33、t;/p><p><b>　　線路5-4始端功率</b></p><p>　　從發(fā)電廠5高壓母線流入線路5-4的實(shí)際功率為</p><p>　　從而可得如圖所示的5-4段功率分布</p><p>　　兩端供電網(wǎng)拆開后6-4功率分布計(jì)算</p><p>　　對(duì)于拆開后的6-4網(wǎng)的初分布功率，即為6-4段

34、的末端功率，于是線路6-4段的功率損耗為</p><p><b>　　線路6-4始端功率</b></p><p>　　從發(fā)電廠6高壓母線流入線路6-4的實(shí)際功率為</p><p>　　從而可得如圖所示的6-4段功率分布</p><p>　　兩端供電網(wǎng)5-3-6的功率分布計(jì)算</p><p>　　兩

35、端供電網(wǎng)5-3-6功率初分布計(jì)算</p><p>　　由于兩段線路采用同一導(dǎo)線截面，故為均一網(wǎng)絡(luò)，故功率初分布按長(zhǎng)度成反比例分配，</p><p>　　將兩端供電網(wǎng)絡(luò)在3點(diǎn)拆開，則成為兩個(gè)單端供電網(wǎng)，則可計(jì)算功率分布。</p><p>　　兩端供電網(wǎng)拆開后5-3功率分布計(jì)算</p><p>　　對(duì)于拆開后的5-3網(wǎng)的初分布功率，即為5-3段的

36、末端功率，于是線路5-3段的功率損耗為</p><p><b>　　線路5-3始端功率</b></p><p>　　從發(fā)電廠5高壓母線流入線路5-3的實(shí)際功率為</p><p>　　從而可得如圖所示的5-3段功率分布</p><p>　　兩端供電網(wǎng)拆開后6-3功率分布計(jì)算</p><p>　　對(duì)于

37、拆開后的6-3網(wǎng)的初分布功率，即為6-3段的末端功率，于是線路6-3段的功率損耗為</p><p><b>　　線路6-3始端功率</b></p><p>　　從發(fā)電廠6高壓母線流入線路6-3的實(shí)際功率為</p><p>　　從而可得如圖所示的6-3段功率分布</p><p>　　冬季最小負(fù)荷運(yùn)行方式功率分布計(jì)算<

38、/p><p>　　線路5-1段功率分布計(jì)算</p><p>　　線路5-1段：從線路末端向始端計(jì)算功率分布</p><p>　　線路5-1段的末端功率為 ： </p><p>　　線路5-1段的功率損耗為</p><p><b>　　線路5-1始端功率</b></p><p>

39、　　從發(fā)電廠5高壓母線流入線路5-1的功率為</p><p>　　從而可得如圖所示的5-1段功率分布</p><p>　　線路6-2段功率分布計(jì)算</p><p>　　線路6-2末端功率為 </p><p>　　線路6-2段的功率損耗為</p><p><b>　　線路6-2始端功率</b>&l

40、t;/p><p>　　從發(fā)電廠6高壓母線流入線路6-2的功率為</p><p>　　從而可得如圖所示的6-2段功率分布</p><p>　　兩端供電網(wǎng)5-4-6功率分布計(jì)算</p><p>　　功率初分布按長(zhǎng)度成反比例分配</p><p>　　將兩端供電網(wǎng)絡(luò)在4點(diǎn)拆開，則成為兩個(gè)單端供電網(wǎng)，則可計(jì)算功率分布。</p&

41、gt;<p>　　兩端供電網(wǎng)拆開后5-4功率分布計(jì)算</p><p>　　對(duì)于拆開后的5-4網(wǎng)的初分布功率，即為5-4段的末端功率，于是線路5-4段的功率損耗為</p><p><b>　　線路5-4始端功率</b></p><p>　　從發(fā)電廠5高壓母線流入線路5-4的實(shí)際功率為</p><p>　　從而

42、可得如圖所示的5-4段功率分布</p><p>　　兩端供電網(wǎng)拆開后6-4功率分布計(jì)算</p><p>　　對(duì)于拆開后的6-4網(wǎng)的初分布功率，即為6-4段的末端功率，于是線路6-4段的功率損耗為</p><p><b>　　線路6-4始端功率</b></p><p>　　從發(fā)電廠6高壓母線流入線路6-4的實(shí)際功率為<

43、;/p><p>　　從而可得如圖所示的6-4段功率分布</p><p>　　兩端供電網(wǎng)5-3-6的功率分布計(jì)算</p><p>　　兩端供電網(wǎng)5-3-6功率初分布計(jì)算</p><p>　　功率初分布按長(zhǎng)度成反比例分配</p><p>　　將兩端供電網(wǎng)絡(luò)在3點(diǎn)拆開，則成為兩個(gè)單端供電網(wǎng)，則可計(jì)算功率分布。</p>

44、<p>　　兩端供電網(wǎng)拆開后5-3功率分布計(jì)算</p><p>　　對(duì)于拆開后的5-3網(wǎng)的初分布功率，即為5-3段的末端功率，于是線路5-3段的功率損耗為</p><p><b>　　線路5-3始端功率</b></p><p>　　從發(fā)電廠5高壓母線流入線路5-3的實(shí)際功率為</p><p>　　從而可得如

45、圖所示的5-3段功率分布</p><p>　　兩端供電網(wǎng)拆開后6-3功率分布計(jì)算</p><p>　　對(duì)于拆開后的6-3網(wǎng)的初分布功率，即為6-3段的末端功率，于是線路6-3段的功率損耗為</p><p><b>　　線路6-3始端功率</b></p><p>　　從發(fā)電廠6高壓母線流入線路6-3的實(shí)際功率為</p

46、><p>　　從而可得如圖所示的6-3段功率分布</p><p>　　最后可得兩種運(yùn)行方式下的網(wǎng)絡(luò)功率分布如表</p><p><b>　　電壓分布和調(diào)壓計(jì)算</b></p><p>　　元件上電壓降落的縱分量，即電壓損耗為</p><p>　　確定發(fā)電廠發(fā)電機(jī)母線電壓及高壓母線電壓的原則</p

47、><p>　　在本設(shè)計(jì)中經(jīng)過(guò)初步計(jì)算，先暫時(shí)給定發(fā)電廠高壓母線的電壓為：</p><p>　　冬季最大和最小運(yùn)行方式下火電廠高壓母線的電壓分別為115kV和111kV ，而水電廠電壓則由計(jì)算決定。</p><p>　　夏季最大和最小運(yùn)行方式下火電廠高壓母線的電壓分別為113kV和109kV，而水電廠電壓則由計(jì)算決定。</p><p>　　冬季運(yùn)行

48、方式下火電廠5發(fā)電機(jī)電壓計(jì)算</p><p>　　冬季最大運(yùn)行方式下，火電廠5發(fā)電機(jī)母線電壓計(jì)算應(yīng)按前面假設(shè)，其高壓母線電壓為115kV，發(fā)電廠5變壓器高壓側(cè)功率為高壓母線流入四條線路，即雙回5-1、5-3、5-4功率之和，即</p><p>　　按照前面選擇的發(fā)電廠5的主接線方式，四臺(tái)發(fā)電機(jī)分為兩組，其中兩臺(tái)因?yàn)橐┙o地方負(fù)荷，所以設(shè)置發(fā)電機(jī)母線，而兩外兩臺(tái)發(fā)電機(jī)則用擴(kuò)大單元接線直接經(jīng)過(guò)

49、一臺(tái)變壓器與高壓母線相連。按照這種接線方式，將高壓母線的功率分別分配一半給兩種不同接線的發(fā)電機(jī)，于是，具有發(fā)電機(jī)母線的兩臺(tái)發(fā)電機(jī)變壓器高壓側(cè)流入母線的功率為：</p><p>　　變壓器（1、2號(hào)）繞組中的電壓損耗為</p><p>　　發(fā)電機(jī)母線（即變壓器1、2號(hào)低壓側(cè)）電壓歸算到高壓側(cè)的值為</p><p>　　冬季最小運(yùn)行方式下，火電廠5發(fā)電機(jī)母線電壓計(jì)算應(yīng)按

50、前面假設(shè)，其高壓母線電壓為111kV，發(fā)電廠5變壓器高壓側(cè)功率為高壓母線流入四條線路，即雙回5-1、5-3、5-4功率之和，即</p><p>　　按照前面所述的功率分配，具有發(fā)電機(jī)母線的兩臺(tái)發(fā)電機(jī)變壓器高壓側(cè)流入母線分配一半的功率為： </p><p>　　變壓器（1、2號(hào)）繞組中的電壓損耗為</p><p>　　發(fā)電機(jī)母線（即變壓器1、2號(hào)低壓側(cè)）電壓歸算到高壓

51、側(cè)的值為</p><p><b>　　發(fā)電廠5調(diào)壓計(jì)算</b></p><p>　　按照發(fā)電機(jī)機(jī)端負(fù)荷為逆調(diào)壓的要求，在最大負(fù)荷時(shí)發(fā)電機(jī)母線電壓要求為網(wǎng)絡(luò)額定電壓的1.05倍，即即，則要求升壓變壓器分接頭電壓為</p><p>　　其中為升壓變壓器低壓側(cè)額定電壓</p><p>　　按照發(fā)電機(jī)機(jī)端負(fù)荷為逆調(diào)壓的要求，在最

52、小負(fù)荷時(shí)發(fā)電機(jī)母線電壓要求為，即，則要求升壓變壓器分接頭電壓為</p><p>　　這里選擇能帶負(fù)荷調(diào)節(jié)抽頭的有載調(diào)壓變壓器，因此，可以對(duì)于最大負(fù)荷和最小負(fù)荷分別取兩個(gè)不同的標(biāo)準(zhǔn)分接頭：（在設(shè)計(jì)附表3-6中可以找到與要求電壓最接近的分接頭）</p><p>　　最大負(fù)荷時(shí)，與116.85Kv最接近的分接頭為110+5×1.25%，其電壓為116.875Kv，于是，變壓器低壓側(cè)實(shí)際

53、電壓為：</p><p>　　最小負(fù)荷時(shí)，與118.04Kv最接近的分接頭為110+6×1.25%，其電壓為117.5Kv，于是，變壓器低壓側(cè)實(shí)際電壓為：</p><p>　　由上可見，所選分接頭，能夠滿足最大、最小負(fù)荷時(shí)的逆調(diào)壓要求。</p><p>　　下面就要計(jì)算網(wǎng)絡(luò)中其余各點(diǎn)的電壓。</p><p>　　其余各點(diǎn)電壓分布計(jì)算

54、：按照網(wǎng)絡(luò)結(jié)構(gòu)，可以繪出各點(diǎn)電壓的計(jì)算步驟：</p><p>　　冬季運(yùn)行方式下，各變電站及水電廠6電壓計(jì)算</p><p>　　在上面發(fā)電廠電壓決定的基礎(chǔ)上，就可進(jìn)行各變電站電壓分布計(jì)算，計(jì)算辦法為：利用前面已經(jīng)出的網(wǎng)絡(luò)的功率分布和發(fā)電廠5高壓母線電壓給定的基礎(chǔ)上，由發(fā)電廠5高壓母線開始，計(jì)算各段線路的電壓損耗，求得各變電站高壓母線電壓，再計(jì)算各變電站變壓器中的電壓損耗，求得各變電站低壓

55、母線電壓歸算到高壓側(cè)的值，然后通過(guò)選擇變壓器分接頭來(lái)滿足各變電站的調(diào)壓要求。</p><p><b>　　變電站1</b></p><p><b>　　冬季最大負(fù)荷時(shí)</b></p><p>　　雙回線路5-1并聯(lián)后線路始端功率為</p><p>　　雙回線路5-1段電壓損耗為</p>

56、<p>　　變電站1高壓側(cè)電壓為</p><p>　　變電站1高壓側(cè)流入功率為</p><p>　　變電站1變壓器電壓損耗</p><p>　　變電站1歸算到高壓側(cè)的低壓母線電壓</p><p><b>　　冬季最小負(fù)荷時(shí)</b></p><p>　　雙回線路5-1并聯(lián)后線路始端功率為

57、：</p><p>　　雙回線路5-1段電壓損耗為</p><p>　　變電站1高壓側(cè)電壓為</p><p>　　變電站1高壓側(cè)流入功率為</p><p>　　變電站1變壓器電壓損耗</p><p>　　變電站1歸算到高壓側(cè)的低壓母線電壓</p><p><b>　　變電站1調(diào)壓計(jì)算&

58、lt;/b></p><p>　　按照題目對(duì)變電站1的調(diào)壓要求為逆調(diào)壓，即在最大負(fù)荷時(shí)變電站低壓母線電壓要求為、最小負(fù)荷時(shí)變電站低壓母線電壓要求為。</p><p>　　則要求的變壓器抽頭電壓分別為</p><p><b>　　最大負(fù)荷時(shí)</b></p><p><b>　　最小負(fù)荷時(shí)</b>

59、</p><p>　　這里選擇能帶負(fù)荷調(diào)節(jié)抽頭的有載調(diào)壓變壓器，因此，可以對(duì)于最大負(fù)荷和最小負(fù)荷分別取兩個(gè)不同的標(biāo)準(zhǔn)分接頭：（在設(shè)計(jì)附表3-7中可以找到與要求電壓最接近的分接頭）</p><p>　　最大負(fù)荷時(shí)，與111.9Kv最接近的分接頭為110+2×1.25%，其電壓為112.50Kv，于是，變壓器低壓側(cè)實(shí)際電壓為：</p><p>　　最小負(fù)荷時(shí)，

60、與115.25Kv最接近的分接頭為110+4×1.25%，其電壓為116.25Kv，于是，變壓器低壓側(cè)實(shí)際電壓為：</p><p>　　由上可見，所選分接頭，能夠滿足最大、最小負(fù)荷時(shí)的逆調(diào)壓要求。</p><p><b>　　變電站3</b></p><p><b>　　冬季最大負(fù)荷時(shí)</b></p>

61、<p>　　線路5-3段線路始端功率為：</p><p>　　線路5-3段電壓損耗為</p><p>　　變電站3高壓側(cè)電壓為</p><p>　　變電站3高壓側(cè)流入功率為</p><p>　　變電站3變壓器電壓損耗</p><p>　　變電站3歸算到高壓側(cè)的低壓母線電壓</p><p

62、><b>　　冬季最小負(fù)荷時(shí)</b></p><p>　　線路5-3段線路始端功率為：</p><p>　　線路5-3段電壓損耗為</p><p>　　變電站3高壓側(cè)電壓為</p><p>　　變電站3高壓側(cè)流入功率為</p><p>　　變電站3變壓器電壓損耗</p><

63、;p>　　變電站3歸算到高壓側(cè)的低壓母線電壓</p><p><b>　　變電站3調(diào)壓計(jì)算</b></p><p>　　按照題目對(duì)變電站3的調(diào)壓要求為逆調(diào)壓，要求與變電站1相同，則變壓器抽頭電壓分別要求為：</p><p><b>　　最大負(fù)荷時(shí)</b></p><p><b>　　

64、最小負(fù)荷時(shí)</b></p><p>　　仍然選擇能帶負(fù)荷調(diào)節(jié)抽頭的有載調(diào)壓變壓器，因此，可以對(duì)于最大負(fù)荷和最小負(fù)荷分別取兩個(gè)不同的標(biāo)準(zhǔn)分接頭：</p><p>　　最大負(fù)荷時(shí)，與115.56Kv最接近的分接頭為110+5×1.25%，其電壓為116.25Kv，于是，變壓器低壓側(cè)實(shí)際電壓為：</p><p>　　最小負(fù)荷時(shí)，與118.65Kv最接

65、近的分接頭為110+7×1.25%，其電壓為118.75Kv，于是，變壓器低壓側(cè)實(shí)際電壓為：</p><p>　　由上可見，所選分接頭，能夠滿足最大、最小負(fù)荷時(shí)的逆調(diào)壓要求。</p><p><b>　　變電站4</b></p><p><b>　　冬季最大負(fù)荷時(shí)</b></p><p>

66、　　線路5-4段線路始端功率為：</p><p>　　線路5-4段電壓損耗為</p><p>　　變電站4高壓側(cè)電壓為</p><p>　　變電站4高壓側(cè)流入功率為</p><p>　　變電站4變壓器電壓損耗</p><p>　　變電站4歸算到高壓側(cè)的低壓母線電壓</p><p><b&g

67、t;　　冬季最小負(fù)荷時(shí)</b></p><p>　　線路5-4段線路始端功率為：</p><p>　　線路5-4段電壓損耗為</p><p>　　變電站4高壓側(cè)電壓為</p><p>　　變電站4高壓側(cè)流入功率為</p><p>　　變電站4變壓器電壓損耗</p><p>　　變電站

68、4歸算到高壓側(cè)的低壓母線電壓</p><p><b>　　變電站4調(diào)壓計(jì)算</b></p><p>　　按照題目對(duì)變電站4的調(diào)壓要求為逆調(diào)壓，要求與變電站1相同，則變壓器抽頭電壓分別要求為：</p><p><b>　　最大負(fù)荷時(shí)</b></p><p><b>　　最小負(fù)荷時(shí)</b

69、></p><p>　　仍然選擇能帶負(fù)荷調(diào)節(jié)抽頭的有載調(diào)壓變壓器，因此，可以對(duì)于最大負(fù)荷和最小負(fù)荷分別取兩個(gè)不同的標(biāo)準(zhǔn)分接頭：</p><p>　　最大負(fù)荷時(shí)，與117.89Kv最接近的分接頭為110+6×1.25%，其電壓為117.5Kv，于是，變壓器低壓側(cè)實(shí)際電壓為：</p><p>　　最小負(fù)荷時(shí)，與119.48Kv最接近的分接頭為110+8&

70、#215;1.25%，其電壓為120Kv，于是，變壓器低壓側(cè)實(shí)際電壓為：</p><p>　　由上可見，所選分接頭，能夠滿足最大、最小負(fù)荷時(shí)的逆調(diào)壓要求。</p><p>　　校驗(yàn)變電站4低壓側(cè)實(shí)際電壓：</p><p>　　水電廠6高、低壓母線電壓計(jì)算</p><p>　　在本設(shè)計(jì)接線中，水電廠6經(jīng)過(guò)線路給變電站4、變電站3供電，在線路6-

71、4、6-3末端功率、末端電壓（即3、4點(diǎn)電壓）和線路參數(shù)已經(jīng)知道的條件下，即可通過(guò)已經(jīng)求出的變電站3或變電站4的電壓，從而計(jì)算出水電廠的高壓母線電壓。</p><p>　　下面用變電站4和線路6-4來(lái)求水電廠6的高壓母線電壓。</p><p><b>　　冬季最大負(fù)荷時(shí)</b></p><p>　　已知線路6-4末端功率為：</p>

72、<p>　　線路6-4電壓損耗為</p><p>　　水電廠6高壓母線電壓為</p><p>　　水電廠6高壓母線流入線路功率為線路6-2、6-3、6-4之和，也即是水電廠升壓變壓器繞組通過(guò)的功率為</p><p>　　升壓變壓器繞組中的電壓損耗為</p><p>　　發(fā)電機(jī)母線電壓歸算到高壓側(cè)的值為</p>&l

73、t;p><b>　　冬季最小負(fù)荷時(shí)</b></p><p>　　已知線路6-4末端功率為：</p><p>　　線路6-4電壓損耗為</p><p>　　水電廠6高壓母線電壓為</p><p>　　水電廠6高壓母線流入線路功率為線路6-2、6-3、6-4之和，也即是水電廠升壓變壓器繞組通過(guò)的功率為</p>

74、;<p>　　升壓變壓器繞組中的電壓損耗為</p><p>　　發(fā)電機(jī)母線電壓歸算到高壓側(cè)的值為</p><p><b>　　水電廠6調(diào)壓計(jì)算</b></p><p>　　由于本題目水電廠沒有地方負(fù)荷，對(duì)水電廠6沒有提出調(diào)壓要求，但是按規(guī)定，發(fā)電機(jī)母線運(yùn)行電壓不應(yīng)該超出其額定電壓的正負(fù)百分之五，因此可按照這一條件來(lái)計(jì)算升壓變壓器的

75、分接頭。</p><p>　　即在最大、最小負(fù)荷時(shí)水電廠低壓母線電壓要求為</p><p>　　按此要求，則升壓變壓器抽頭電壓分別要求為</p><p><b>　　最大負(fù)荷時(shí)</b></p><p><b>　　最小負(fù)荷時(shí)</b></p><p>　　因?yàn)檫x擇能帶負(fù)荷調(diào)節(jié)抽

76、頭的有載調(diào)壓變壓器，因此，可以對(duì)于最大負(fù)荷和最小負(fù)荷分別取兩個(gè)不同的標(biāo)準(zhǔn)分接頭：</p><p>　　最大負(fù)荷時(shí)，與114.56Kv最接近的分接頭為110+4×1.25%，其電壓為115Kv，于是，變壓器低壓側(cè)實(shí)際電壓為：</p><p>　　最小負(fù)荷時(shí)，與118.68Kv最接近的分接頭為110+7×1.25%，其電壓為118.75Kv，于是，變壓器低壓側(cè)實(shí)際電壓為：&

77、lt;/p><p>　　可見滿足水電廠發(fā)電機(jī)母線電壓的要求。</p><p><b>　　變電站2</b></p><p><b>　　冬季最大負(fù)荷時(shí)</b></p><p>　　雙回線路6-2并聯(lián)后線路始端功率為：</p><p>　　雙回線路6-2段電壓損耗為</p&g

78、t;<p>　　變電站2高壓側(cè)電壓為</p><p>　　變電站2高壓側(cè)流入功率為</p><p>　　變電站2變壓器電壓損耗</p><p>　　變電站2歸算到高壓側(cè)的低壓母線電壓</p><p><b>　　冬季最小負(fù)荷時(shí)</b></p><p>　　雙回線路6-2并聯(lián)后線路始端

79、功率為：</p><p>　　雙回線路6-2段電壓損耗為</p><p>　　變電站2高壓側(cè)電壓為</p><p>　　變電站2高壓側(cè)流入功率為：</p><p>　　變電站2變壓器電壓損耗</p><p>　　變電站2歸算到高壓側(cè)的低壓母線電壓</p><p><b>　　變電站2調(diào)

80、壓計(jì)算</b></p><p>　　按照題目對(duì)變電站2的調(diào)壓要求為逆調(diào)壓，要求與變電站1相同，則變壓器抽頭電壓分別要求為：</p><p><b>　　最大負(fù)荷時(shí)</b></p><p><b>　　最小負(fù)荷時(shí)</b></p><p>　　仍然選擇能帶負(fù)荷調(diào)節(jié)抽頭的有載調(diào)壓變壓器，因此，

81、可以對(duì)于最大負(fù)荷和最小負(fù)荷分別取兩個(gè)不同的標(biāo)準(zhǔn)分接頭：</p><p>　　最大負(fù)荷時(shí)，與112.16Kv最接近的分接頭為110+2×1.25%，其電壓為112.5Kv，于是，變壓器低壓側(cè)實(shí)際電壓為：</p><p>　　最小負(fù)荷時(shí)，與115.12Kv最接近的分接頭為110+4×1.25%，其電壓為115Kv，于是，變壓器低壓側(cè)實(shí)際電壓為：</p><

82、;p>　　由上可見，所選分接頭，能夠滿足最大、最小負(fù)荷時(shí)的逆調(diào)壓要求。</p><p>　　最后可得冬季潮流分布圖：</p><p>　　冬季運(yùn)行方式下變壓器分接頭及運(yùn)行電壓表</p><p>　　從以上調(diào)壓計(jì)算可見，實(shí)際上，在冬季也就是利用火電廠發(fā)電機(jī)的電壓在最大及最小運(yùn)行方式下調(diào)節(jié)到不同的電壓值，再加上各個(gè)變電站變壓器分接頭的正確選擇來(lái)達(dá)到整個(gè)系統(tǒng)對(duì)于調(diào)壓