輔助教學樓畢業(yè)設(shè)計計算書

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文檔簡介

1、　　第一部分：工程概況　　一.工程概況　　1.建設(shè)項目名稱：輔助教學樓　　本工程建筑功能為公共建筑，使用年限為50年；建筑平面的橫軸軸距為8.1m，縱軸軸距為5.4m和4.5m；內(nèi)、外墻體材料為陶粒混凝土空心砌塊，外墻裝

2、修使用乳白色涂料仿石材外墻涂料，內(nèi)墻裝修噴涂乳膠漆，教室內(nèi)地面房間采用水磨石地面，教室房間墻面主要采用石棉吸音板，門窗采用塑鋼窗和裝飾木門。全樓設(shè)樓梯兩部。　　2.建筑地點：蘇州某地　　3.設(shè)計資料：　　1.3.1.地質(zhì)水文資料：根據(jù)工程地質(zhì)勘測報告，擬建場地地勢平坦，表面為

3、平均厚度0.3m左右的雜填土，以下為1.2～1.5m左右的淤泥質(zhì)粘土，承載力的特征值為70kN/m2，再下面為較厚的垂直及水平分布比較均勻的粉質(zhì)粘土層，其承載力的特征值為180kN/m2，可作為天然地基持力層。　　1.3.2抗震設(shè)防要求：六度四級設(shè)防　　1.3.3.底層室內(nèi)主要地坪標高為±0.000，相當于黃海高程3.0m。

4、　　1.3.4.地下潛水位達黃海高程2.4-2.5m, 對本工程無影響。　　4.主要構(gòu)件材料及尺寸估算　　1.4.1主要構(gòu)件材料　　框架梁、板、柱采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土構(gòu)件，　　墻體采用混凝土空心砌塊，　　混凝土

5、強度：梁、板、柱均采用C30混凝土，　　鋼筋使用HPB235，HRB 400二種鋼筋。　　1.4.2.主要構(gòu)件的截面尺寸　　（1）框架梁：　　橫向框架梁，最大跨度L=8.1m，　　h=（1/8

6、~1/12）L=1000mm~675mm，取h=800mm　　b=（1/2~1/3）h=400mm~266mm，取b=300mm　　縱向框架梁，最大跨度L=5.4m，　　h=（1/12~1/13）L=450mm~415mm，取h=600mm　　b=（1/2~1/3） h=

7、300mm~200mm，取b=250mm　?。?）框架柱：　　初定邊柱尺寸400mm×600mm，中柱500mm×500mm　　角柱500mm×600mm，一至五層框架柱混凝土強度等

8、C30。　　其中，n為驗算截面以上樓層層數(shù)，g為折算在單位建筑面　　積上的重力荷載代表值，框架結(jié)構(gòu)近似取18 kN/m2，F(xiàn)為　　按簡支狀態(tài)計算的柱的負荷面，β為考慮地震作用組合后柱　　軸壓力增大系數(shù)。</p

9、>　　抗震等級四級的框架結(jié)構(gòu)軸壓比，邊柱和中柱的負　　荷面積分別是5.4m×4.05m和5.4m×5.4m。　　邊柱 　　中柱 　　所以邊柱取4

10、00mm×600mm，中柱取500mm×500mm。　　5.框架結(jié)構(gòu)計算簡圖和結(jié)構(gòu)平面布置圖　　框架結(jié)構(gòu)計算簡圖　　第二部分：樓板設(shè)計　　2.1屋面和樓面板的荷載計算</

11、p>　　屋面和樓面板的荷載取自《建筑荷載規(guī)范》（GB50009—2001）。　　教室采用水磨石地面　　廁所采用地磚地面　　不上人屋面

12、;　　走道水磨石地面　　2.2.樓板計算　　根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50010—2002），樓板長邊l02與短邊l01之比小于2時，宜按雙向板計算。樓板長邊l02與短邊l01之比大于2，但小于3.0時，宜按雙向板計算，當按沿短邊受力的單向板計算時，應(yīng)沿長邊方向布置足夠的構(gòu)

13、造鋼筋。　　根據(jù)本工程的實際尺寸，樓板全為雙向板，樓板按照彈性方法進行計算。　　雙向板按彈性理論的計算方法：　?、俣嗫邕B續(xù)雙向板跨中最大正彎矩：　　為了求得連續(xù)雙向板跨中最大正彎矩，荷載分布情況可以分解為滿布荷載g+q/2及間隔布置q/2兩種情況，前一種情況可近似認為各區(qū)

14、格板都固定支承在中間支承上，對于后一種情況可近似認為在中間支承處都是簡支的。沿樓蓋周邊則根據(jù)實際支承情況確定。分別求得各區(qū)格板的彎矩，然后疊加得到各區(qū)格板的跨中最大彎矩。　?、诙嗫邕B續(xù)雙向板支座最大負彎矩：　　支座最大負彎矩可按滿布活荷載時求得。　　連續(xù)雙向板的計算圖示

15、　（1）標準層樓板計算：　　標準層樓板區(qū)格劃分：　　標準層樓板區(qū)格圖　　板A　　板A按四邊固定計算：　　基本資料：&

16、lt;/p>　　1、邊界條件（左端/下端/右端/上端）：固定/固定/固定/固定/　　2、荷載：　　永久荷載標準值：g ＝ 4.10 kN/M2　　可變荷載標準值：q ＝ 2.00 kN/M2　　計算跨度

17、　Lx = 5400 mm?。挥嬎憧缍取y = 4225 mm　　板厚　H = 120 mm；砼強度等級：C30；鋼筋強度等級：HRB400　　3、計算方法：彈性算法。　　4、泊松比：μ＝1/5.　　二、計算結(jié)果：</

18、p>　　平行于 Lx 方向的跨中彎矩 Mx　　Mx=(0.01393+0.02794/5)×(1.20×4.1+1.40×1.0)×4.22= 2.20kN·M　　考慮活載不利布置跨中X向應(yīng)增加的彎矩：　　Mxa =(0.03283+

19、0.05809/5)×(1.4× 1.0)× 4.22 = 1.11kN·M　　Mx= 2.20 + 1.11 = 3.31kN·M　　Asx= 257.92mm2，實配8@180 (As ＝ 279.mm2)　　ρmin ＝ 0.215% ， ρ

20、＝ 0.233%　　平行于 Ly 方向的跨中彎矩 My　　　My =(0.02794+0.01393/5)×(1.20× 4.1+1.40× 1.0)× 4.22= 3.47kN·M　　考慮活載不利布置跨中Y向應(yīng)增加的彎矩：<p&g

21、t;　　Mya =(0.05809+0.03283/5)×(1.4× 1.0)× 4.22 = 1.62kN·M　　My= 3.47 + 1.62 = 5.08kN·M　　Asy= 257.92mm2，實配8@200 (As ＝ 279.mm2)　　ρ

22、min ＝ 0.215% ， ρ ＝ 0.233%　　沿 Lx 方向的支座彎矩 Mx'　　Mx' =0.05610×(1.20× 4.1+1.40× 2.0)× 4.22 = 7.73kN·M　　Asx'= 265.06mm2，實

23、配8@200 (As ＝ 279.mm2)　　ρmin ＝ 0.215% ， ρ ＝ 0.233%　　沿 Ly 方向的支座彎矩 My'　　My' =0.06765×(1.20× 4.1+1.40× 2.0)× 4.22 = 9.32kN·

24、;M　　Asy'= 321.57mm2，實配 8@150 (As ＝ 335.mm2)　　ρmin ＝ 0.215% ， ρ ＝ 0.279%　　板B　　基本資料：

25、　　1、邊界條件（左端/下端/右端/上端）：固定/鉸支/鉸支/固定/固定/　　2、荷載：　　永久荷載標準值：g ＝ 4.10 kN/M2　　可變荷載標準值：q ＝ 2.00 kN/M2　　計算跨度　Lx =

26、 5400 mm??；計算跨度　Ly = 4225 mm　　板厚　H = 120 mm；砼強度等級：C30；鋼筋強度等級：HRB400　　3、計算方法：彈性算法。　　4、泊松比：μ＝1/5.　　二、計算結(jié)果：

27、　　平行于 Lx 方向的跨中彎矩 Mx　　Mx =(0.02206+0.03255/5)×(1.20× 4.1+1.40× 1.0)× 4.22 = 3.22kN·M　　考慮活載不利布置跨中X向應(yīng)增加的彎矩：　　Mxa =(0.03283+

28、0.05809/5)×(1.4× 1.0)× 4.22 = 1.11kN·M　　Mx= 3.22 + 1.11 = 4.33kN·M　　Asx= 257.92mm2，實配8@200 (As ＝ 279.mm2)　　ρmin ＝ 0.215% ，

29、ρ ＝ 0.233%　　平行于 Ly 方向的跨中彎矩 My　　My =(0.03255+0.02206/5)×(1.20× 4.1+1.40× 1.0)× 4.22= 4.17kN·M　　考慮活載不利布置跨中Y向應(yīng)增加的彎矩：<p

30、>　　Mya =(0.05809+0.03283/5)×(1.4× 1.0)× 4.22 = 1.62kN·M　　My= 4.17 + 1.62 = 5.79kN·M　　Asy= 257.92mm2，實配8@200 (As ＝ 279.mm2)<p&

31、gt;　　ρmin ＝ 0.215% ， ρ ＝ 0.233%　　沿 Lx 方向的支座彎矩 Mx'　　Mx' =0.07144×(1.20× 4.1+1.40× 2.0)× 4.22 = 9.85kN·M　　Asx'= 340.2

32、9mm2，實配8@200 (As ＝ 279.mm2)　　ρmin ＝ 0.215% ， ρ ＝ 0.233%　　沿 Ly 方向的支座彎矩 My'　　My' =0.07939×(1.20× 4.1+1.40× 2.0)× 4.22 = 10.94kN&

33、#183;M　　Asy'= 379.79mm2，實配 8@150 (As ＝ 335mm2)　　ρmin ＝ 0.215% ， ρ ＝ 0.279%　　板D　　基本資料：</p&

34、gt;　　1、邊界條件（左端/下端/右端/上端）：鉸支/鉸支/固定/固定/　　2、荷載：　　永久荷載標準值：g ＝ 4.10 kN/M2　　可變荷載標準值：q ＝ 2.00 kN/M2　　計算跨度　Lx =

35、 5400 mm?。挥嬎憧缍取y = 4225 mm　　板厚　H = 120 mm；砼強度等級：C30；鋼筋強度等級：HRB400　　3、計算方法：彈性算法。　　4、泊松比：μ＝1/5.　　二、計算結(jié)果：

36、　　平行于 Lx 方向的跨中彎矩 Mx　　Mx =(0.02140+0.03728/5)×(1.20× 4.1+1.40× 1.0)× 4.22 = 3.25kN·M　　考慮活載不利布置跨中X向應(yīng)增加的彎矩：　　Mxa =(0.0328

37、3+0.05809/5)×(1.4× 1.0)× 4.22 = 1.11kN·M　　Mx= 3.25 + 1.11 = 4.37kN·M　　Asx= 257.92mm2，實配8@200 (As ＝ 279.mm2)　　ρmin ＝ 0.215%

38、， ρ ＝ 0.233%　　平行于 Ly 方向的跨中彎矩 My　　My =(0.03728+0.02140/5)×(1.20× 4.1+1.40× 1.0)× 4.22= 4.69kN·M　　考慮活載不利布置跨中Y向應(yīng)增加的彎矩：

39、　　Mya =(0.05809+0.03283/5)×(1.4× 1.0)× 4.22 = 1.62kN·M　　My= 4.69 + 1.62 = 6.30kN·M　　Asy= 257.92mm2，實配8@200 (As ＝ 279.mm2)&

40、lt;p>　　ρmin ＝ 0.215% ， ρ ＝ 0.233%　　沿 Lx 方向的支座彎矩 Mx'　　Mx' =0.07520×(1.20× 4.1+1.40× 2.0)× 4.22 = 10.36kN·M　　Asx'=

41、358.94mm2，實配8@200 (As ＝ 279.mm2, )　　ρmin ＝ 0.215% ， ρ ＝ 0.233%　　沿 Ly 方向的支座彎矩 My'　　My' =0.09016×(1.20× 4.1+1.40× 2.0)× 4.22 = 1

42、2.42kN·M　　Asy'= 433.83mm2，實配 8@150 (As ＝ 335.mm2, )　　ρmin ＝ 0.215% ， ρ ＝ 0.279%　　板E　　基本資料：</b&

43、gt;　　1、邊界條件（左端/下端/右端/上端）：鉸支/固定/固定/固定/　　2、荷載：　　永久荷載標準值：g ＝ 4.10 kN/M2　　可變荷載標準值：q ＝ 2.00 kN/M2

44、計算跨度　Lx = 5400 mm?。挥嬎憧缍取y = 4225 mm　　板厚　H = 120 mm；砼強度等級：C30；鋼筋強度等級：HRB400　　3、計算方法：彈性算法。　　4、泊松比：μ＝1/5.　　二、計算結(jié)果：&

45、lt;/p>　　平行于 Lx 方向的跨中彎矩 Mx　　Mx =(0.01435+0.03214/5)×(1.20× 4.1+1.40× 1.0)× 4.22 = 2.34kN·M　　考慮活載不利布置跨中X向應(yīng)增加的彎矩：　　Mx

46、a =(0.03283+0.05809/5)×(1.4× 1.0)× 4.22 = 1.11kN·M　　Mx= 2.34 + 1.11 = 3.45kN·M　　Asx= 257.92mm2，實配8@200 (As ＝ 279.mm2)　　ρmin ＝ 0.21

47、5% ， ρ ＝ 0.233%　　平行于 Ly 方向的跨中彎矩 My　　My =(0.03214+0.01435/5)×(1.20× 4.1+1.40× 1.0)× 4.22= 3.95kN·M　　考慮活載不利布置跨中Y向應(yīng)增加的彎矩：

48、　　Mya =(0.05809+0.03283/5)×(1.4× 1.0)× 4.22 = 1.62kN·M　　My= 3.95 + 1.62 = 5.57kN·M　　Asy= 257.92mm2，實配8@200 (As ＝ 279.mm2)

49、;　　ρmin ＝ 0.215% ， ρ ＝ 0.233%　　沿 Lx 方向的支座彎矩 Mx'　　Mx' =0.05707×(1.20× 4.1+1.40× 2.0)× 4.22 = 7.86kN·M　　Asx'= 269.77m

50、m2，實配8@200 (As ＝ 279.mm2)　　ρmin ＝ 0.215% ， ρ ＝ 0.233%　　沿 Ly 方向的支座彎矩 My'　　My' =0.07319×(1.20× 4.1+1.40× 2.0)× 4.22 = 10.09kN&

51、#183;M　　Asy'= 348.92mm2，實配 8@150 (As ＝ 335.mm2 )　　ρmin ＝ 0.215% ， ρ ＝ 0.279%　　板C　　一、基本資料：<

52、;/p>　　1、邊界條件（左端/下端/右端/上端）：鉸支/固定/固定/固定/　　2、荷載：　　永久荷載標準值：g ＝ 3.60 kN/M2　　可變荷載標準值：q ＝ 2.50 kN/M2　　計算跨度　L

53、x = 5400 mm　；計算跨度　Ly = 4225 mm　　板厚　H = 120 mm；砼強度等級：C30；鋼筋強度等級：HRB400　　3、計算方法：彈性算法。　　4、泊松比：μ＝1/5.　　二、計算結(jié)果：</p&

54、gt;　　平行于 Lx 方向的跨中彎矩 Mx　　Mx =(0.00380+0.04000/5)×(1.20×3.6+1.40×1.3)× 2.72 = 0.52kN·M　　考慮活載不利布置跨中X向應(yīng)增加的彎矩：　　Mxa =(0.01740+

55、0.09650/5)×(1.4× 1.3)× 2.72 = 0.47kN·M　　Mx= 0.52 + 0.47 = 0.99kN·M　　Asx= 200.00mm2，實配 8@200 (As ＝ 251mm2)　　ρmin ＝ 0.200% ， ρ ＝ 0

56、.251%　　平行于 Ly 方向的跨中彎矩 My　　My =(0.04000+0.00380/5)×(1.20× 3.6+1.40× 1.3)× 2.72= 1.80kN·M　　考慮活載不利布置跨中Y向應(yīng)增加的彎矩：

57、;　　Mya =(0.09650+0.01740/5)×(1.4× 1.3)× 2.72 = 1.28kN·M　　My= 1.80 + 1.28 = 3.08kN·M　　Asy= 200.00mm2，實配 8@200 (As ＝ 251.mm2)

58、ρmin ＝ 0.200% ， ρ ＝ 0.251%　　沿 Lx 方向的支座彎矩 Mx'　　Mx' =0.05700×(1.20× 3.6+1.40× 2.5)× 2.72 = 3.25kN·M　　Asx'= 200.00mm2，實配

59、 8@200 (As ＝ 251.mm2)　　ρmin ＝ 0.200% ， ρ ＝ 0.251%　　沿 Ly 方向的支座彎矩 My'　　My' =0.08290×(1.20× 3.6+1.40× 2.5)× 2.72 = 4.73kN·

60、M　　Asy'= 200.00mm2，實配10@200 (As ＝ 393.mm2)　　ρmin ＝ 0.200% ， ρ ＝ 0.393%　　(2)樓面板設(shè)計：　　板A</p&

61、gt;　　一、基本資料：　　1、邊界條件（左端/下端/右端/上端）：固定/固定/固定/固定/　　2、荷載：　　永久荷載標準值：g ＝ 5.20 kN/M2　　可變荷載標準值

62、：q ＝ 0.70 kN/M2　　計算跨度　Lx = 5400 mm?。挥嬎憧缍取y = 4225 mm　　板厚　H = 120 mm；砼強度等級：C30；鋼筋強度等級：HRB400　　3、計算方法：彈性算法。　　4、泊松比：μ＝1/5.

63、　　二、計算結(jié)果：　　平行于 Lx 方向的跨中彎矩 Mx　　Mx =(0.01393+0.02794/5)×(1.35× 5.2+0.98× 0.3)× 4.22 = 2.57kN·M　　考慮活載不利布

64、置跨中X向應(yīng)增加的彎矩：　　Mxa =(0.03283+0.05809/5)×(1.4× 0.3)× 4.22 = 0.27kN·M　　Mx= 2.57 + 0.27 = 2.84kN·M　　Asx= 257.92mm2，實配8@200 (As ＝ 2

65、79.mm2)　　ρmin ＝ 0.215% ， ρ ＝ 0.233%　　平行于 Ly 方向的跨中彎矩 My　　My =(0.02794+0.01393/5)×(1.35×5.2+0.98× 0.3)× 4.22= 4.04kN·M&

66、lt;p>　　考慮活載不利布置跨中Y向應(yīng)增加的彎矩：　　Mya =(0.05809+0.03283/5)×(1.4× 0.3)× 4.22 = 0.40kN·M　　My= 4.04 + 0.40 = 4.43kN·M　　Asy= 257.92mm2，實配

67、8@200 (As ＝ 279.mm2)　　ρmin ＝ 0.215% ， ρ ＝ 0.233%　　沿 Lx 方向的支座彎矩 Mx'　　Mx' =0.05610×(1.35× 5.2+0.98× 0.7)× 4.22 = 7.72kN·M<

68、;/p>　　Asx'= 264.57mm2，實配8@200 (As ＝ 279.mm2, )　　ρmin ＝ 0.215% ， ρ ＝ 0.233%　　沿 Ly 方向的支座彎矩 My'　　My' =0.06765×(1.35× 5.2+

69、0.98× 0.7)× 4.22 = 9.31kN·M　　Asy'= 320.96mm2，實配 8@150 (As ＝ 335.mm2, )　　ρmin ＝ 0.215% ， ρ ＝ 0.279%　　板B

70、　　一、基本資料：　　1、邊界條件（左端/下端/右端/上端）：固定/鉸支/固定/固定/　　2、荷載：　　永久荷載標準值：g ＝ 5.20 kN/M2　　可變荷載標準值：q ＝

71、 0.70 kN/M2　　計算跨度　Lx = 5400 mm??；計算跨度　Ly = 4225 mm　　板厚　H = 120 mm；砼強度等級：C30；鋼筋強度等級：HRB400　　3、計算方法：彈性算法。　　4、泊松比：μ＝1/5.<

72、p>　　二、計算結(jié)果：　　平行于 Lx 方向的跨中彎矩 Mx　　Mx =(0.02206+0.03255/5)×(1.35× 5.2+0.98× 0.3)× 4.22 = 3.76kN·M　　考慮活載不利布置跨中X向

73、應(yīng)增加的彎矩：　　Mxa =(0.03283+0.05809/5)×(1.4× 0.3)× 4.22 = 0.27kN·M　　Mx= 3.76 + 0.27 = 4.03kN·M　　Asx= 257.92mm2，實配8@200 (As ＝ 279.m

74、m2)　　ρmin ＝ 0.215% ， ρ ＝ 0.233%　　平行于 Ly 方向的跨中彎矩 My　　My =(0.03255+0.02206/5)×(1.35× 5.2+0.98× 0.3)× 4.22= 4.86kN·M<

75、p>　　考慮活載不利布置跨中Y向應(yīng)增加的彎矩：　　Mya =(0.05809+0.03283/5)×(1.4× 0.3)× 4.22 = 0.40kN·M　　My= 4.86 + 0.40 = 5.25kN·M　　Asy= 257.92mm

76、2，實配8@200 (As ＝ 279.mm2)　　ρmin ＝ 0.215% ， ρ ＝ 0.233%　　沿 Lx 方向的支座彎矩 Mx'　　Mx' =0.07144×(1.35× 5.2+0.98× 0.7)× 4.22 = 9.83kN&#

77、183;M　　Asx'= 339.65mm2，實配8@200 (As ＝ 279.mm2)　　ρmin ＝ 0.215% ， ρ ＝ 0.233%　　沿 Ly 方向的支座彎矩 My'　　My' =0.07939×(1.35×

78、 5.2+0.98× 0.7)× 4.22 = 10.92kN·M　　Asy'= 379.07mm2，實配 8@150 (As ＝ 335.mm2)　　ρmin ＝ 0.215% ， ρ ＝ 0.279%　　板D</p&g

79、t;　　一、基本資料：　　1、邊界條件（左端/下端/右端/上端）：鉸支/鉸支/固定/固定/　　2、荷載：　　永久荷載標準值：g ＝ 5.20 kN/M2　　可變荷載標準值：

80、q ＝ 0.70 kN/M2　　計算跨度　Lx = 5400 mm??；計算跨度　Ly = 4225 mm　　板厚　H = 120 mm；砼強度等級：C30；鋼筋強度等級：HRB400　　3、計算方法：彈性算法。　　4、泊松比：μ＝1/5.

81、　　二、計算結(jié)果：　　平行于 Lx 方向的跨中彎矩 Mx　　Mx =(0.02140+0.03728/5)×(1.35× 5.2+0.98× 0.3)× 4.22 = 3.79kN·M　　考慮活載不利布置

82、跨中X向應(yīng)增加的彎矩：　　Mxa =(0.03283+0.05809/5)×(1.4× 0.3)× 4.22 = 0.27kN·M　　Mx= 3.79 + 0.27 = 4.06kN·M　　Asx= 257.92mm2，實配8@200 (As

83、＝ 279.mm2)　　ρmin ＝ 0.215% ， ρ ＝ 0.233%　　平行于 Ly 方向的跨中彎矩 My　　My =(0.03728+0.02140/5)×(1.35× 5.2+0.98× 0.3)× 4.22= 5.46kN·M

84、;　　考慮活載不利布置跨中Y向應(yīng)增加的彎矩：　　Mya =(0.05809+0.03283/5)×(1.4× 0.3)× 4.22 = 0.40kN·M　　My= 5.46 + 0.40 = 5.86kN·M　　Asy= 2

85、57.92mm2，實配8@200 (As ＝ 279.mm2)　　ρmin ＝ 0.215% ， ρ ＝ 0.233%　　沿 Lx 方向的支座彎矩 Mx'　　Mx' =0.07520×(1.35× 5.2+0.98× 0.7)× 4.22 = 10

86、.34kN·M　　Asx'= 358.27mm2，實配8@200 (As ＝ 279.mm2)　　ρmin ＝ 0.215% ， ρ ＝ 0.233%　　沿 Ly 方向的支座彎矩 My'　　My' =0.09016×(1.3

87、5× 5.2+0.98× 0.7)× 4.22 = 12.40kN·M　　Asy'= 433.01mm2，實配 8@150 (As ＝ 335.mm2)　　ρmin ＝ 0.215% ， ρ ＝ 0.279%　　板E<

88、;/p>　　一、基本資料：　　1、邊界條件（左端/下端/右端/上端）：鉸支/固定/固定/固定/　　2、荷載：　　永久荷載標準值：g ＝ 5.20 kN/M2　　可變荷

89、載標準值：q ＝ 0.70 kN/M2　　計算跨度　Lx = 5400 mm　；計算跨度　Ly = 4225 mm　　板厚　H = 120 mm；砼強度等級：C30；鋼筋強度等級：HRB400　　3、計算方法：彈性算法。　　4、泊松比：μ＝1/5.</

90、p>　　二、計算結(jié)果：　　平行于 Lx 方向的跨中彎矩 Mx　　Mx =(0.01435+0.03214/5)×(1.35× 5.2+0.98× 0.3)× 4.22 = 2.73kN·M　　考

91、慮活載不利布置跨中X向應(yīng)增加的彎矩：　　Mxa =(0.03283+0.05809/5)×(1.4× 0.3)× 4.22 = 0.27kN·M　　Mx= 2.73 + 0.27 = 3.00kN·M　　Asx= 257.92mm2，實配8@2

92、00 (As ＝ 279.mm2)　　ρmin ＝ 0.215% ， ρ ＝ 0.233%　　平行于 Ly 方向的跨中彎矩 My　　My =(0.03214+0.01435/5)×(1.35× 5.2+0.98× 0.3)× 4.22= 4.60kN·M&l

93、t;/p>　　考慮活載不利布置跨中Y向應(yīng)增加的彎矩：　　Mya =(0.05809+0.03283/5)×(1.4× 0.3)× 4.22 = 0.40kN·M　　My= 4.60 + 0.40 = 5.00kN·M

94、Asy= 257.92mm2，實配8@200 (As ＝ 279.mm2)　　ρmin ＝ 0.215% ， ρ ＝ 0.233%　　沿 Lx 方向的支座彎矩 Mx'　　Mx' =0.05707×(1.35× 5.2+0.98× 0.7)× 4.22

95、 = 7.85kN·M　　Asx'= 269.27mm2，實配8@200 (As ＝ 279.mm2)　　ρmin ＝ 0.215% ， ρ ＝ 0.233%　　沿 Ly 方向的支座彎矩 My'　　My' =0.07319

96、5;(1.35× 5.2+0.98× 0.7)× 4.22 = 10.07kN·M　　Asy'= 348.27mm2，實配 8@150 (As ＝335.mm2)　　ρmin ＝ 0.215% ， ρ ＝ 0.279%　　板C</b

97、>　　一、基本資料：　　1、邊界條件（左端/下端/右端/上端）：鉸支/固定/固定/固定/　　2、荷載：　　永久荷載標準值：g ＝ 5.20 kN/M2<p&g

98、t;　　可變荷載標準值：q ＝ 0.70 kN/M2　　計算跨度　Lx = 5400 mm?。挥嬎憧缍取y = 2700 mm　　板厚　H = 120 mm；砼強度等級：C30；鋼筋強度等級：HRB400　　3、計算方法：彈性算法。　　4、泊松比：μ＝1/

99、5.　　二、計算結(jié)果：　　平行于 Lx 方向的跨中彎矩 Mx　　Mx =(0.00380+0.04000/5)×(1.35×5.2+0.98× 0.3)× 2.72 = 0.63kN·M<p&

100、gt;　　考慮活載不利布置跨中X向應(yīng)增加的彎矩：　　Mxa =(0.01740+0.09650/5)×(1.4× 0.3)×2.72 = 0.09kN·M　　Mx= 0.63 + 0.09 = 0.73kN·M　　Asx= 200.00mm2，實配 8@

101、200 (As ＝ 251.mm2)　　ρmin ＝ 0.200% ， ρ ＝ 0.251%　　平行于 Ly 方向的跨中彎矩 My　　My =(0.04000+0.00380/5)×(1.35×5.2+0.98× 0.3)× 2.72= 2.19kN·M&l

102、t;/p>　　考慮活載不利布置跨中Y向應(yīng)增加的彎矩：　　Mya =(0.09650+0.01740/5)×(1.4×0.3)× 2.72 = 0.25kN·M　　My= 2.19 + 0.25 = 2.44kN·M　　Asy=

103、200.00mm2，實配 8@200 (As ＝ 251mm2)　　ρmin ＝ 0.200% ， ρ ＝ 0.251%　　沿 Lx 方向的支座彎矩 Mx'　　Mx' =0.05700×(1.35× 5.2+0.98× 0.7)× 2.72 = 3.

104、20kN·M　　Asx'= 200.00mm2，實配 8@200 (As ＝ 251.mm2)　　ρmin ＝ 0.200% ， ρ ＝ 0.251%　　沿 Ly 方向的支座彎矩 My'　　My' =0.08290×(1.3

105、5× 5.2+0.98× 0.7)× 2.72 = 4.66kN·M　　Asy'= 200.00mm2，實配 8@180 (As ＝ 279.mm2)　　ρmin ＝ 0.200% ， ρ ＝ 0.279%　　第三部次梁計算</

106、b>　　3.1荷載計算　　恒載設(shè)計值：　　板傳來的自重　　4.1×1.2×4.05＝19.93KN/M<

107、;p>　　次梁自重　　0.25×（0.4-0.12）×25×1.2＝2.1KN/M　　次梁粉刷　　0.02× (0.4-0.12)×2×17×1.2＝0.23KN

108、/M　　小計：22.26KN/M　　活載設(shè)計值：　　20×1.4×4.05＝11.34KN/M　　荷載設(shè)計值　g+q=22.6+11.34=33.6KN/M

109、;　　3.2次梁計算　　3.2.1.彎矩計算　　邊跨　　Ma=-1/16(g+q)L012= -33.6×4.52/16＝-42.525KN·M　　M1 = 1/14(g+q)L012= 33.

110、6×4.52/14 ＝48.60KN·M　　Mb=-1/11(g+q)L012= -33.6×4.52/11=-61.85 KN·M　　第二跨　　Mb=-1/11(g+q)L022= -33.6×4.52/11=-61.85

111、KN·M　　M2 = 1/16(g+q)L022= 33.6×4.52/16 ＝42.525KN·M　　Mc=-1/14(g+q)L022= -33.6×4.52/14＝-48.60KN·M　　第三跨&

112、lt;p>　　Mc=-1/14(g+q)L032= -33.6×4.52/14=-48.60 KN·M　　M3 = 1/16(g+q)L032= 33.6×4.52/16 ＝42.525KN·M　　Md=-1/14(g+q)L032= -33.6×4.52/14＝-48.60KN·M<

113、;/p>　　第四跨　　Md=-1/14(g+q)L042= -33.6×5.42/14= -69.98KN·M　　M4 = 1/16(g+q)L042= 33.6×5.42/16 ＝61.24KN·M　　Me

114、=-1/11(g+q)L042= -33.6×5.42/11＝-89.07KN·M　　第五跨　　Me=-1/11(g+q)L052= -33.6×5.42/14= -89.07KN·M　　M5 = 1/14(g+q)L052= 33.6

115、×5.42/16 ＝69.98KN·M　　Mf=-1/16(g+q)L052= -33.6×5.42/11＝-61.24KN·M　　由于第3跨和第4跨的計算長度不同，　　支座D處彎矩取兩者較大值：-69.98KN·M　　3

116、.2.2.剪力計算　　邊跨　　Va=0.5(g+q)L01= 0.5×33.6×4.5＝75.6KN　　Vbl= 0.55(g+q)L01= 0.55×33.6×4.5＝83.16KN<b

117、>　　第二跨　　Vbr=0.55(g+q)L02= 0.55×33.6×4.5＝83.16KN　　Vcl= 0.55(g+q)L02= 0.55×33.6×4.5 ＝83.16KN　　第三跨

118、　　Vcr=0.55(g+q)L03= 0.55×33.6×4.5＝83.16KN　　Vdl= 0.55(g+q)L03= 0.55×33.6×4.5＝83.16KN　　第四跨　　Vdr=0.55(g+q)L04=

119、 0.55×33.6×5.4＝99.79KN　　Vel= 0.55(g+q)L04= 0.55×33.6×5.4 ＝99.79KN　　第五跨　　Ver=0.55(g+q)L05= 0.55×33.6×5.4＝99.7

120、9KN　　Vf= 0.5(g+q)L05= 0.5×33.6×5.4 ＝90.72KN　　3.3.截面設(shè)計　　3.3.1AB跨跨中配筋：　　C30混凝土，fc＝14.331N/mm，HRB400, fy ＝ 36

121、0N/mm， 　　縱筋合力點至近邊邊緣的距離 as ＝ 35mm　; M=48.60KN·M　　b×h ＝ 250×400mm， ho ＝ h - as ＝ 400-35 ＝ 365mm　　　ξb ＝ 0.518　　　ξ ＝ 0.093 ≤

122、 ξb ＝ 0.518　　　As ＝ α1 × fc × b × x / fy ＝ 1×14.331×250×34/360 ＝ 339mm　　　ρ ＝ As / (b × ho) ＝ 339/(250×365) ＝ 0.37%>0.20%<

123、;p>　　選配314（461mm2）　　根據(jù)裂縫寬度小于0.3mm重新選配218+116　　AB跨支座配筋計算：　　C30混凝土，fc＝14.331N/mm，HRB400, fy ＝ 360N/mm， 　　縱筋合力點至近邊邊緣的距離 as ＝ 35mm　;

124、 M=48.60KN·M　　b×h ＝ 1800×400mm， ho ＝ h - as ＝ 400-35 ＝ 365mm　　　ξb ＝ 0.518　　　ξ ＝ 0.012 ≤ ξb ＝ 0.518　　　As ＝ α1 × fc &#

125、215; b × x / fy ＝ 1×14.331×1800×5/360 ＝ 326mm　　　選配218（508mm2）　　根據(jù)裂縫寬度小于0.3mm重新選配220　　3.3.2斜截面受剪承載力計算：　　設(shè)

126、計參數(shù)：　　混凝土強度等級 C30，fc＝14.331N/mm，ft ＝1.433N/mm，as＝30mm　,鋼筋等級HRB235　　箍筋抗拉強度設(shè)計值 fyv ＝ 210N/mm，箍筋間距 s ＝ 150mm　　　剪力設(shè)計值 V ＝ 99.8kN

127、　　截面尺寸 b×h ＝ 250×280mm， ho ＝ h - as ＝ 280-30 ＝ 250mm　　　計算過程：　　　0.7 × ft × b × ho ＝ 0.7×1432.9×0.25×0.25 ＝ 62.7kN ＜ V ＝

128、99.8kN　　　當 V ＞ 0.7 × ft × b × ho、 h ≤ 300mm 構(gòu)造要求：　　　箍筋最小直徑 Dmin ＝ 6mm，箍筋最大間距 Smax ＝ 150mm　　　最小配箍面積 Asv,min ＝ (0.24 × ft / fyv) × b &

129、#215; s ＝82mm　　　當 ho / b ≤ 4 時，V ≤ 0.25 × βc × fc × b × ho 　　0.25 × βc × fc × b × ho ＝ 0.25×1×14331×0.25×0.25　&

130、lt;/p>　?。?223.9kN ≥ V ＝ 99.8kN，滿足要求。　　　V ≤ 0.7 × ft × b × ho + 1.25 × fyv × Asv/s × ho　　　Asv ＝ (V - 0.7 × ft × b × ho)

131、× s / (1.25 × fyv × ho)　　?。?99790-0.7×1432.9×0.25×0.25)×150/(1.25×210×250)　　＝ 85mm　　　沿梁全長配8

132、@150　　次梁其他截面配筋見下表：　　第四部分豎向荷載作用下框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力計算　　4.1橫向框架計算單元　　根據(jù)結(jié)構(gòu)布置和荷載計算，對一榀橫向中框架進行計算，如圖所示。房間內(nèi)直接傳給該框架的樓面荷載如圖中的陰影線所示。&l

133、t;b>　　橫向框架計算單元　　橫向中框架梁、柱線剛度（單位：）　　所計算的中框架是對稱結(jié)構(gòu)，在計算豎向荷載作用時，取一半計算，斷開的中跨線剛度是原來的2倍。　　4.3.恒載荷載計算　　荷載計算：線荷載<

134、;/p>　　屋面：屋面恒載5.2kN/m2 　　屋面板傳來的恒載：5.2×4.05＝21.06 kN/m　　教室梁自重：0.30×0.8×25=6 kN/m　　教室梁側(cè)粉刷：2×（0.8-0.12）×0.02×17＝0.4

135、6 kN/m　　 　　教室橫梁的矩形線荷載　　合計：6.46 kN/m　　教室橫梁的三角形線荷載　　合計：21.06 kN/m　　走廊板傳來的恒載：5.2×2.7＝14.04 kN/m　　走廊梁自重：0.30×0.4×25=3 kN/

136、m　　走廊梁側(cè)粉刷：2×（0.4-0.10）×0.02×17＝0.2 kN/m　　 　　走廊橫梁的矩形線荷載　　合計：3.2 kN/m　　走廊橫梁的三角形線荷載　合計：14.04 kN/m　　樓面：樓面恒載4.1kN/m2<

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