2023年全國(guó)碩士研究生考試考研英語一試題真題(含答案詳解+作文范文)_第1頁
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文檔簡(jiǎn)介

1、<p>  湘潭大學(xué)專業(yè)課程設(shè)計(jì)</p><p>  題 目 鑄造車間混砂機(jī)的傳動(dòng)裝置 </p><p>  學(xué) 院 興湘學(xué)院 </p><p>  專 業(yè) 機(jī)械設(shè)計(jì)制造及其自動(dòng)化 </p><p>  班 級(jí) 11級(jí)機(jī)械1班 </p

2、><p>  學(xué) 號(hào) 2011963840 </p><p>  姓 名 姚 林 興 </p><p>  指導(dǎo)教師 姜 勝 強(qiáng) </p><p>  完成日期 2015 年 1 月 20 日</p><p>

3、<b>  課程設(shè)計(jì)任務(wù)書</b></p><p>  設(shè)計(jì)題目:設(shè)計(jì)混砂機(jī)傳動(dòng)裝置 </p><p><b>  機(jī)構(gòu)簡(jiǎn)圖: </b></p><p><b>  一 原始數(shù)據(jù): </b></p><p>  立軸輸出軸功率:3.0 </p>

4、<p><b>  立軸轉(zhuǎn)速:48</b></p><p><b>  設(shè)備工作條件:</b></p><p>  室內(nèi)工作,連續(xù)單向運(yùn)轉(zhuǎn),載荷平穩(wěn),每日一班,工作十年,允許立軸轉(zhuǎn)速誤差小于。車間有三相交流電源。</p><p><b>  設(shè)計(jì)任務(wù)及要求:</b></p>&

5、lt;p>  1、確定電動(dòng)機(jī)的功率與轉(zhuǎn)速,分配一級(jí)行星齒輪傳動(dòng)與錐齒輪傳動(dòng)的傳動(dòng)比,并進(jìn)行運(yùn)動(dòng)及動(dòng)力參數(shù)計(jì)算。 </p><p>  2、確定行星齒輪傳動(dòng)的各輪齒數(shù),并進(jìn)行傳動(dòng)零部件的強(qiáng)度計(jì)算,確定其主要參數(shù)(如模數(shù)等)。 </p><p>  3、對(duì)一級(jí)行星齒輪減速器進(jìn)行結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)。</p><p>  4、編寫設(shè)計(jì)計(jì)算說明書。</p><

6、p>  5、采用三維軟件(UG,PRO/E等)建立其三維模型,并進(jìn)行運(yùn)動(dòng)仿真,錄制運(yùn)動(dòng)仿真視頻。</p><p>  6、由三維模型導(dǎo)出二維CAD裝配圖(dwg格式),輸出裝配圖一張,零件圖兩張(齒輪和軸)。</p><p>  7、說明書和圖紙需要提交紙質(zhì)版和電子版,三維模型及運(yùn)動(dòng)視頻提供電子版,所有電子版文件刻錄在一個(gè)光盤內(nèi)。</p><p><b&

7、gt;  二 電動(dòng)機(jī)的選擇</b></p><p>  2.1 電動(dòng)機(jī)類型選擇和結(jié)構(gòu)形式</p><p>  根據(jù)電動(dòng)機(jī)的工作條件以及環(huán)境等因素,選用一般用途的Y系列三相異步交流電動(dòng)機(jī),且為臥式封閉結(jié)構(gòu)。</p><p><b>  電動(dòng)機(jī)功率的選擇</b></p><p>  已知的原始數(shù)據(jù)有:立軸輸出功

8、率Pw=3.0kw,立軸轉(zhuǎn)速n=48r/min。</p><p> ?。?)電動(dòng)機(jī)輸出功率</p><p>  由電動(dòng)機(jī)至立軸輸出軸之間的傳動(dòng)總效率為:</p><p>  式中:分別是聯(lián)軸器,軸承,圓錐齒輪,單級(jí)圓柱齒輪減速器的傳動(dòng)效率。由機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)手則,查得:=0.99,=0.98,=0.98(7級(jí)精度),。</p><p><

9、;b>  則:傳動(dòng)總效率 </b></p><p><b>  電動(dòng)機(jī)輸出功率 </b></p><p>  選取電動(dòng)機(jī)額定功率,查機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)手冊(cè)第一篇第十二章表12-1中,Y系列(IP44)三相異步電動(dòng)機(jī)技術(shù)數(shù)據(jù)得:,從表12-1中,可選額定功率為4.0的電動(dòng)機(jī)。</p><p>  (2)確定電動(dòng)機(jī)的轉(zhuǎn)速</

10、p><p>  由原始數(shù)據(jù)立軸轉(zhuǎn)速:,由機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)手冊(cè)第一篇一章表1-8</p><p>  中得,圓柱齒輪傳動(dòng)的單級(jí)減速器,傳動(dòng)比的合理范圍是,圓錐齒輪傳動(dòng)比不超</p><p>  過3.5,則總的傳動(dòng)比的范圍是:。</p><p>  故電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速范圍為:,符合上述條件且電機(jī)轉(zhuǎn)速不超過</p><p>  10

11、00rpm。故所選電動(dòng)機(jī)如下表1所示: </p><p><b>  表1</b></p><p> ?。?)傳動(dòng)裝置的傳動(dòng)比分配。</p><p>  根據(jù)上述條件可分配的傳動(dòng)比為:</p><p>  (4)計(jì)算傳動(dòng)裝置的運(yùn)動(dòng)參數(shù)和動(dòng)力參數(shù)。</p><p><b>  4.1 各軸

12、轉(zhuǎn)速</b></p><p>  軸I </p><p><b>  軸II </b></p><p><b>  軸III </b></p><p><b>  4.2 各軸功率</b></p><p&g

13、t;<b>  軸I </b></p><p><b>  軸II </b></p><p>  軸III </p><p><b>  4.3 各軸轉(zhuǎn)矩</b></p><p><b>  軸I </b></p

14、><p><b>  軸II </b></p><p><b>  軸III </b></p><p>  將運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力參數(shù)計(jì)算結(jié)果進(jìn)行整理并列于下表2: </p><p><b>  表2</b></p><p>  三 擬定傳動(dòng)方

15、案及相關(guān)參數(shù)</p><p>  NGW型行星齒輪傳動(dòng)機(jī)構(gòu)的傳動(dòng)原理:當(dāng)輸入軸由電動(dòng)機(jī)驅(qū)動(dòng)時(shí),帶動(dòng)太陽輪回轉(zhuǎn),再帶動(dòng)行星輪轉(zhuǎn)動(dòng),由于內(nèi)齒圈固定不動(dòng),便驅(qū)動(dòng)行星架作輸出運(yùn)動(dòng),行星輪在行星架上既作自轉(zhuǎn)又作公轉(zhuǎn),以此同樣的結(jié)構(gòu)組成二級(jí)、三級(jí)或多級(jí)傳動(dòng)。NGW型行星齒輪傳動(dòng)機(jī)構(gòu)主要由太陽輪、行星輪、內(nèi)齒圈及行星架所組成,以基本構(gòu)件命名,又稱為ZK-H型行星齒輪傳動(dòng)機(jī)構(gòu)。</p><p>  本次設(shè)

16、計(jì)的主要內(nèi)容是單級(jí)NGW型行星減速機(jī)。</p><p>  3.1機(jī)構(gòu)簡(jiǎn)圖的確定</p><p>  傳動(dòng)比:,單級(jí)NGW型行星傳動(dòng)系統(tǒng)。</p><p>  在傳遞動(dòng)力時(shí),行星輪數(shù)目越多越容易發(fā)揮行星傳動(dòng)齒輪的優(yōu)點(diǎn),但行星輪數(shù)目的增加,不僅使傳動(dòng)機(jī)構(gòu)復(fù)雜化、制造難度增加、提高成本,而且會(huì)使其載荷均衡困難,而且由于鄰接條件限制又會(huì)減小傳動(dòng)比的范圍,取行星輪的數(shù)目:=

17、3。</p><p>  計(jì)算系統(tǒng)自由度W,符合要求。</p><p><b>  3.2 齒形與精度</b></p><p>  因?qū)儆诘退賯鲃?dòng),以及方便加工,初步確定采用齒形角為20º,直齒傳動(dòng),精度定位6級(jí)。</p><p>  3.3 齒輪材料及其性能</p><p>  太陽輪

18、和行星輪采用硬齒面,內(nèi)齒輪采用軟齒面,以提高承載能力,減小尺寸,其材料和熱處理方式見表3.</p><p><b>  表3</b></p><p><b>  四 設(shè)計(jì)計(jì)算</b></p><p><b>  1.配齒數(shù)</b></p><p><b>  采用比例

19、法:</b></p><p><b>  =</b></p><p>  按齒面硬度HRC=60,,查《漸開線行星齒輪傳動(dòng)設(shè)計(jì)》可知:,。取。</p><p><b>  由傳動(dòng)比條件知:</b></p><p>  計(jì)算內(nèi)齒輪和行星齒輪齒數(shù):</p><p> 

20、 2.初步計(jì)算齒輪主要參數(shù)</p><p> ?。?)按齒面接觸強(qiáng)度計(jì)算太陽輪分度圓直徑</p><p><b>  輸入轉(zhuǎn)矩:</b></p><p>  則太陽輪傳遞的扭矩為:</p><p>  按式進(jìn)行計(jì)算,相關(guān)系數(shù)取值如表4。</p><p><b>  其中,齒數(shù)比u==&l

21、t;/b></p><p>  則太陽輪分度圓直徑為:</p><p><b>  =23.69mm</b></p><p>  表4 齒面接觸強(qiáng)度有關(guān)系數(shù)</p><p>  注:以上參數(shù)均為在書《漸開線行星齒輪傳動(dòng)設(shè)計(jì)》上查得</p><p><b>  按彎曲強(qiáng)度初算模數(shù)&l

22、t;/b></p><p>  用式進(jìn)行計(jì)算。式中相關(guān)系數(shù)同表4,</p><p>  其余系數(shù)取值如表5。</p><p>  因?yàn)?,所以?yīng)按行星輪計(jì)算模數(shù):</p><p><b>  =</b></p><p><b>  =1.29</b></p>

23、<p>  表5 彎曲強(qiáng)度有關(guān)系數(shù)</p><p>  注:以上參數(shù)均為在書《漸開線行星齒輪傳動(dòng)設(shè)計(jì)》上查得</p><p><b>  ,則太陽輪直徑:。</b></p><p>  接觸強(qiáng)度初算結(jié)果相近,故初定按</p><p>  進(jìn)行接觸和彎曲疲勞強(qiáng)度校核計(jì)算。</p><p>

24、;  3.13幾何尺寸計(jì)算</p><p>  將分度圓直徑、節(jié)圓直徑、齒頂圓直徑的計(jì)算值列于表6。</p><p><b>  表6 齒輪幾何尺寸</b></p><p><b>  3.2 重合度計(jì)算</b></p><p><b>  外嚙合:</b></p>

25、<p><b>  =</b></p><p><b>  =</b></p><p><b>  內(nèi)嚙合:</b></p><p><b>  =</b></p><p><b>  =</b></p>

26、<p>  3.2 齒輪嚙合效率計(jì)算</p><p><b>  按公式進(jìn)行計(jì)算。</b></p><p>  式中為轉(zhuǎn)化機(jī)構(gòu)的效率,可用Kyдpявпев計(jì)算法確定。查《漸開線行星齒輪傳動(dòng)設(shè)計(jì)》中圖3-3a、b(取µ=0.06,因齒輪精度高)得各嚙合副的效率為,,轉(zhuǎn)化機(jī)構(gòu)效率為:</p><p><b>  轉(zhuǎn)化

27、機(jī)構(gòu)傳動(dòng)比:</b></p><p>  則: .</p><p>  3.4 疲勞強(qiáng)度校核</p><p><b>  外嚙合</b></p><p> ?。?)齒面接觸疲勞強(qiáng)度</p><p>  用式,計(jì)算接觸應(yīng)力,用式計(jì)算其許用應(yīng)力。三式中的參數(shù)和系數(shù)取值如表7

28、。</p><p>  表7 外嚙合接觸強(qiáng)度有關(guān)參數(shù)和系數(shù)</p><p>  注:以上參數(shù)均為在書《漸開線行星齒輪傳動(dòng)設(shè)計(jì)》上查得</p><p><b> ?。?lt;/b></p><p><b>  接觸應(yīng)力:</b></p><p><b>  許用接觸應(yīng)力:&

29、lt;/b></p><p>  因,故接觸強(qiáng)度通過。</p><p> ?。?)齒根彎曲疲勞強(qiáng)度</p><p>  齒根彎曲疲勞應(yīng)力及其許用應(yīng)力,用式</p><p>  和計(jì)算。并分別對(duì)太陽輪和行星輪進(jìn)行校核。對(duì)于表7中未出現(xiàn)的參數(shù)和系數(shù)取值如表8。</p><p><b>  太陽輪:</

30、b></p><p><b>  彎曲應(yīng)力基本值:</b></p><p><b>  彎曲應(yīng)力:</b></p><p><b>  許用彎曲應(yīng)力:</b></p><p>  因,故太陽輪彎曲強(qiáng)度通過。</p><p><b>  行

31、星輪:</b></p><p>  因,故行星輪彎曲強(qiáng)度通過。</p><p>  表8 外嚙合齒根彎曲強(qiáng)度的有關(guān)參數(shù)和系數(shù)</p><p>  注:以上參數(shù)均為在書《漸開線行星齒輪傳動(dòng)設(shè)計(jì)》上查得</p><p><b>  內(nèi)嚙合</b></p><p> ?。?)齒面接觸疲勞強(qiáng)度

32、</p><p>  同外嚙合齒面接觸疲勞強(qiáng)度所用公式相同,其中與外嚙合取值不同的參數(shù)為 則:</p><p>  則: </p><p>  因,故接觸強(qiáng)度通過。</p><p> ?。?)齒根彎曲疲勞強(qiáng)度</p><p>  只需計(jì)算內(nèi)齒輪。計(jì)算公式與外嚙合齒根彎曲疲勞強(qiáng)度相同,

33、其中取值與外嚙合不同的系數(shù)為則:</p><p>  因,故彎曲強(qiáng)度通過。</p><p>  以上計(jì)算說明齒輪的承載能力足夠。</p><p><b>  四 輸入軸的設(shè)計(jì)</b></p><p><b>  尺寸設(shè)計(jì)</b></p><p>  初步確定軸的最小直徑<

34、;/p><p>  先按式初步估算軸的最小直徑。選取軸的材料為45鋼,調(diào)至處理。根據(jù)相關(guān)圖表,由于軸無軸向載荷,故A取較大值,即A=118,于是得:</p><p>  輸入軸的最小直徑是安裝聯(lián)軸器處的軸的直徑。為了使所選的軸的直徑與聯(lián)軸器的孔徑相適應(yīng),故需同時(shí)選取聯(lián)軸器型號(hào)。</p><p>  聯(lián)軸器計(jì)算轉(zhuǎn)矩,查相關(guān)圖標(biāo),考慮到轉(zhuǎn)矩變化很小,故取,則:</p&

35、gt;<p>  按照計(jì)算轉(zhuǎn)矩應(yīng)小于聯(lián)軸器公稱轉(zhuǎn)矩的條件,且查相關(guān)手冊(cè),選用LX1型彈性柱銷聯(lián)軸器,其公稱轉(zhuǎn)矩為250N·m,許用轉(zhuǎn)速為8500r/min。半聯(lián)軸器孔徑d=20 mm,故取,半聯(lián)軸器長(zhǎng)度L=42mm,半聯(lián)軸器與軸配合的轂孔長(zhǎng)度=30mm。</p><p>  根據(jù)軸向定位要求確定軸的各段直徑和長(zhǎng)度</p><p>  (1)為了滿足半聯(lián)軸器軸向定位要

36、求,Ⅰ-Ⅱ軸段右端需制出一軸肩,故?、?Ⅲ段的直徑為。半聯(lián)軸器與軸配合的轂孔長(zhǎng)度,為了保證軸向定位可靠和軸端擋圈只壓在半聯(lián)軸器上而不壓在軸的端面上,故Ⅰ-Ⅱ段的長(zhǎng)度應(yīng)比轂孔長(zhǎng)度短,故取。</p><p> ?。?)初步選擇滾動(dòng)軸承。因軸承只受徑向力作用,故選用深溝球軸承。參照工作要求并根據(jù),由軸承產(chǎn)品目錄中初步選取0基本游隙組、標(biāo)準(zhǔn)精度級(jí)的深溝球軸承6004,其尺寸為d×D×B=20mm

37、15;42mm×12mm。</p><p>  右端深溝球軸承采用軸肩進(jìn)行軸向定位,因?yàn)闈L動(dòng)軸承的定位軸肩高度必須低于軸承內(nèi)圈端面高度,查相關(guān)手冊(cè)知深溝球軸承6004內(nèi)經(jīng),故取。</p><p>  (3)為了軸承端蓋的方便拆裝及便于對(duì)軸承添加潤(rùn)滑脂的要求,查得相關(guān)手冊(cè)取端蓋的外端面與半聯(lián)軸器右端面之間的距離L=5 mm;考慮到軸承端蓋和前機(jī)蓋的寬度,故取。</p>

38、<p>  (4)因該行星輪傳動(dòng)系統(tǒng)為太陽輪浮動(dòng),故輸入軸的Ⅳ-Ⅴ段與太陽輪通過花鍵連接,查相關(guān)手冊(cè)選取小徑d=12的花鍵,故Ⅳ-Ⅴ段直徑為;為了保證太陽輪和輸入軸通過花鍵的裝配,故取;為了保證輸入軸的正常裝配,取。</p><p><b>  軸上零件軸向定位</b></p><p>  半聯(lián)軸器與軸的軸向定位采用平鍵連接,太陽輪與軸的軸向定位采用花鍵連

39、接。根據(jù)。查相關(guān)手冊(cè),選用平鍵b×h×l=6 mm×6mm×70mm;選用花鍵為N×d×D×B=6mm×18mm×22mm×5mm。</p><p>  確定軸上圓角和倒角尺寸</p><p>  查得相關(guān)手冊(cè),輸入軸Ⅰ-Ⅱ段軸端倒角為2×45°,Ⅳ-Ⅴ段軸端倒角為2.5

40、×45°,截面Ⅱ處軸肩圓角為R2,其余軸肩圓角為R2.5。</p><p><b>  輸入軸的受力分析</b></p><p>  求輸入軸上的功率P、轉(zhuǎn)速n和轉(zhuǎn)矩T</p><p><b>  已知</b></p><p><b>  則: </b&g

41、t;</p><p>  求作用在太陽輪上的力</p><p>  已知太陽輪分度圓直徑為:</p><p>  太陽輪上所受的徑向力如圖(按受載不均勻條件下的合成計(jì)算——不定向)</p><p>  假設(shè)行星輪C1與太陽輪a嚙合傳遞轉(zhuǎn)矩為:。</p><p>  則行星輪C2、C3與太陽輪a嚙合傳遞的轉(zhuǎn)矩為:<

42、/p><p>  太陽輪與行星輪嚙合處圓周力如上圖所示,則有:</p><p><b>  其徑向力為:</b></p><p>  則太陽輪所受圓周力合力、徑向力合力如圖所示。</p><p><b>  徑向力:</b></p><p><b> ?。ǚ较虿欢ǎ?l

43、t;/b></p><p><b>  圓周力:</b></p><p><b>  (與垂直)</b></p><p><b>  求軸上的載荷</b></p><p>  首先根據(jù)軸的結(jié)構(gòu)圖分析軸的受力簡(jiǎn)圖;根據(jù)軸的彎矩圖和扭可知。</p><p&

44、gt;  (1)作為簡(jiǎn)支梁的軸的支撐跨距:</p><p> ?。ǜ鶕?jù)軸與軸上零件的裝配關(guān)系見附錄4)</p><p>  (2)左端聯(lián)軸器屬于有彈性元件的彈性柱銷聯(lián)軸器,有方向不定徑向力,取,則:</p><p>  軸xoz平面上受力分布:</p><p><b>  則D點(diǎn)處的彎矩:</b></p>

45、<p>  (4)軸xoy平面上受力分布:</p><p><b>  則D點(diǎn)的彎矩:</b></p><p> ?。?)初步合成彎矩:</p><p> ?。?)與聯(lián)軸器徑向力在同一平面內(nèi)的受力分布及彎矩圖(如圖6-4e):</p><p><b>  則該平面內(nèi)彎矩為:</b><

46、/p><p><b> ?。?)合成彎矩:</b></p><p><b> ?。?)扭矩:</b></p><p>  按彎扭合成應(yīng)力校核軸的強(qiáng)度</p><p>  根據(jù)式進(jìn)行校核。其中,因?yàn)檩S單向旋轉(zhuǎn),扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力為脈動(dòng)循環(huán)應(yīng)力,取α=0.6;為軸的計(jì)算應(yīng)力;M為軸所受的彎矩;T為軸所受的扭矩;W為

47、軸的抗彎截面系數(shù),因?yàn)榻孛鍯為圓形,所以W=0.1d³。</p><p>  (1)C、D兩截面軸徑相同,又,故校核D截面即可:</p><p><b>  則軸的計(jì)算應(yīng)力:</b></p><p>  前已選定軸的材料為45鋼,調(diào)至處理,查相關(guān)手冊(cè)查得。因?yàn)?,故截面C處安全。</p><p> ?。?)由于截

48、面B左側(cè)不受扭矩作用,故只要校核截面B右側(cè)即可。</p><p><b>  則軸的計(jì)算應(yīng)力為:</b></p><p><b>  故截面B右側(cè)安全</b></p><p>  5.5精確校核軸的疲勞強(qiáng)度</p><p><b> ?。?)截面Ⅱ處校核</b></p&g

49、t;<p><b>  ① 截面Ⅱ左側(cè)</b></p><p><b>  抗彎截面系數(shù):</b></p><p><b>  抗扭截面系數(shù):</b></p><p>  截面Ⅱ左側(cè)的彎矩M為:</p><p>  截面Ⅱ上的扭矩T為:</p>&l

50、t;p>  截面Ⅱ上的彎曲應(yīng)力:</p><p>  截面Ⅱ上的扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力:</p><p>  軸的材料為45鋼,調(diào)制處理,查相關(guān)手冊(cè)查得:</p><p><b>  抗拉強(qiáng)度極限</b></p><p><b>  彎曲疲勞極限</b></p><p><b

51、>  剪切疲勞極限</b></p><p>  截面上由于軸肩而形成的理論應(yīng)力集中系數(shù)和可按相關(guān)手冊(cè)查取。因r/d=2.0/19=0.105,D/d=20/19=1.05,經(jīng)過插值后可查得:</p><p>  又由相關(guān)手冊(cè)可查得軸的材料的敏感系數(shù)為:</p><p><b>  故有效應(yīng)力集中為:</b></p>

52、<p>  根據(jù)相關(guān)手冊(cè)查得尺寸系數(shù),表面質(zhì)量系數(shù)為軸按磨削加工,則表面質(zhì)量系數(shù)為;軸未經(jīng)表面強(qiáng)化處理,即,則綜合系數(shù)為:</p><p>  又由碳鋼的特性系數(shù):</p><p><b>  ,取</b></p><p><b>  ,取</b></p><p>  于是,計(jì)算安全系

53、數(shù)的值,得:</p><p>  故可知其安全。(截面Ⅱ右側(cè)同上)</p><p><b>  (2)截面Ⅲ處校核</b></p><p><b> ?、?截面Ⅲ左側(cè)</b></p><p><b>  抗彎截面系數(shù):</b></p><p><b

54、>  抗扭截面系數(shù):</b></p><p>  截面Ⅲ左側(cè)的彎矩M為:</p><p>  截面Ⅲ上的扭矩T為:</p><p>  截面Ⅲ上的彎曲應(yīng)力:</p><p>  截面Ⅲ上的扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力:</p><p>  因r/d=2.5/20=0.125,D/d=22/20=1.1,經(jīng)過插值后可查得

55、:</p><p><b>  有效應(yīng)力集中為:</b></p><p>  根據(jù)相關(guān)手冊(cè)查得尺寸系數(shù),表面質(zhì)量系數(shù)為,則綜合系數(shù)為:</p><p>  于是,計(jì)算安全系數(shù)的值,得:</p><p>  故可知其安全。(截面Ⅲ右側(cè)同上)</p><p>  (3) 截面Ⅳ處校核</p>

56、;<p><b> ?、?截面Ⅳ左側(cè)</b></p><p><b>  抗彎截面系數(shù):</b></p><p><b>  抗扭截面系數(shù):</b></p><p>  截面Ⅳ左側(cè)的彎矩M為:</p><p>  截面Ⅳ上的扭矩T為:</p><

57、;p>  截面Ⅳ上的彎曲應(yīng)力:</p><p>  截面Ⅳ上的扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力:</p><p>  因r/d=2.5/22=0.114,D/d=22/20=1.1,經(jīng)過插值后可查得:</p><p><b>  有效應(yīng)力集中為</b></p><p>  根據(jù)相關(guān)手冊(cè)查得尺寸系數(shù),表面質(zhì)量系數(shù)為,則綜合系數(shù)為:<

58、/p><p>  于是,計(jì)算安全系數(shù)的值,得:</p><p>  故可知其安全。(截面Ⅳ右側(cè)同上)</p><p>  5.6 按靜強(qiáng)度條件進(jìn)行校核</p><p>  (1)截面C處靜強(qiáng)度校核</p><p><b>  最大彎曲應(yīng)力::</b></p><p><b

59、>  最大扭轉(zhuǎn)應(yīng)力:</b></p><p>  因軸的材料為45鋼調(diào)制處理,查相關(guān)手冊(cè)查得:</p><p>  抗拉強(qiáng)度極限,抗彎屈服強(qiáng)度極限</p><p><b>  抗扭屈服極限,取:</b></p><p>  因,有,取,則按屈服強(qiáng)度設(shè)計(jì)的安全系數(shù):</p><p>

60、;<b>  故安全。</b></p><p>  至此,軸的設(shè)計(jì)完成。</p><p><b>  參考文獻(xiàn)</b></p><p>  [1]朱家誠,王純賢主編.機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì).合肥工業(yè)出版社2003。</p><p>  [2]譚慶昌,趙紅志主編.機(jī)械設(shè)計(jì).北京:高等教育出版社2004。&l

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