1、強(qiáng)膨脹性泥巖巷道底鼓治理技術(shù)

1、<p>　　摘 要: 為了解決亭南礦井西翼軌道大巷底板揭露鋁質(zhì)泥巖、底鼓變形嚴(yán)重、巷道底板難以控制的</p><p>　　問(wèn)題，通過(guò)對(duì)巷道圍巖位移量觀測(cè)分析變化規(guī)律，結(jié)合礦井生產(chǎn)實(shí)際，經(jīng)過(guò)反復(fù)論證采用底角錨 桿、反底拱控制技術(shù)進(jìn)行底板加固，使底鼓量由 500 mm 降低到 10 mm。試驗(yàn)結(jié)果表明: 采用膨脹 性泥巖底鼓治理技術(shù)能夠有效控制巷道兩幫收斂和底板鼓起、封閉水源，提高了巷道圍巖整

2、體穩(wěn)定 性，使巷道底板變形量得到了有效控制，為礦井進(jìn)一步研究無(wú)底煤開(kāi)采技術(shù)提供了基礎(chǔ)技術(shù)數(shù)據(jù)。 關(guān)鍵詞: 膨脹性泥巖; 底鼓; 底角錨桿; 反底拱; 巷道</p><p>　　中圖分類(lèi)號(hào): TD353 文獻(xiàn)標(biāo)志碼: A 文章編號(hào): 0253 － 2336 ( 2010) 09 － 0054 － 03</p><p>　　Fl

3、oor Heave Governance Technology to Gateway with</p><p>　　High Swelling Mudstone Floor</p><p>　　WANG Hong-tao，L Qiang，HAN Guo-an，CHEN Fang-ming，DU Lin</p><p>　　( Shaanxi Changwu Tin

4、gnan Coal Mining Corporation Ltd． ，Zibo Mining Group Corporation Ltd． ，Xianyang 713602 ，China)</p><p>　　Abstract: In order to solve the aluminium mudstone floor serious deformation and the floor hard to

5、control problems in the railway roadway at the west wing of Tingnan Mine，with the surrounding rock displacement observation and measurement of the mine roadway applied to an- alyze the variation law，in combination

6、with the mine actual production，after the several verifications，the floor corner bolt and the re- versed floor arch control technology was applied to the floor reinforcement．</p><p>　　Key words: swelli

7、ng mudstone; floor heave; floor corner bolt; reversed floor arch; gateway</p><p>　　隨著煤礦采深的增加，使得軟巖巷道底鼓面臨</p><p>　　的問(wèn)題 越 來(lái) 越 復(fù) 雜。長(zhǎng) 期 以 來(lái)，國(guó)內(nèi)對(duì)軟巖的物 理、水理、力學(xué)性質(zhì)、巷道變形與底鼓的力學(xué)機(jī)制 及控制底鼓的技術(shù)措施進(jìn)行了相關(guān)研 究， 康

8、紅</p><p>　　普［1］分析底鼓產(chǎn)生的原因在于失 穩(wěn)的底板巖層向 巷道內(nèi)壓曲、偏應(yīng)力作用下的擴(kuò)容、巖石自身的遇</p><p>　　水膨脹，并建立了求解底板巖層破壞范圍的動(dòng)態(tài)模</p><p>　　型，提出 了 估 算軟巖巷道底鼓量的公 式。 何 滿(mǎn) 潮［2 － 5］運(yùn)用工程地質(zhì)學(xué)和現(xiàn)代大變形力學(xué)相結(jié)合的 方法，提出了軟巖巷道非線性大變形理論與設(shè)計(jì)方<

9、/p><p>　　法。本文結(jié)合亭南礦井西翼軌道大巷軟巖底鼓治理 的實(shí)踐，通過(guò)采用底角錨桿、反底拱控制技術(shù)加固</p><p>　　底板，有效地控制了巷道圍巖變形。</p><p>　　基金 項(xiàng) 目: 國(guó)家重點(diǎn)基礎(chǔ)研究發(fā)展計(jì)劃 ( 973 計(jì) 劃 ) 資 助 項(xiàng) 目 ( 2006 CB202200 )</p><p>　　1 巷道地質(zhì)

10、與生產(chǎn)條件</p><p>　　亭南礦井西翼軌道大巷埋深 463 m，由于該巷 道底板無(wú)支護(hù)，且巷道底板巖層暴露后容易風(fēng)化， 遇水極 易 軟 化 膨 脹，底 鼓 嚴(yán) 重，最大底鼓量達(dá)到 </p><p>　　500 mm。多次對(duì)巷道進(jìn)行挖底返修，仍 不 能 有 效 控制底鼓變形。西翼軌道大巷在 8 號(hào)煤層中掘進(jìn)。 煤層厚度 11. 00 m，平均傾角 4°，煤層普氏系數(shù)為&l

11、t;/p><p>　　2 ～ 3。煤層偽 頂 為 泥 巖，厚 0. 75 m; 直 接 頂 為 砂</p><p>　　質(zhì)泥巖，厚 4. 68 m; 基本頂為粉砂巖， 厚 12. 00 m; 直接底 為 鋁 質(zhì) 泥 巖， 厚 2. 30 m; 基 本 底 為 泥 巖，厚 8. 16 m; 巖石普氏系數(shù)為 3 ～ 5。底板鋁質(zhì) 泥巖暴露后，容易風(fēng)化、軟化及裂隙化，遇水極易<

12、/p><p>　　發(fā)生膨脹，巖體泥化，比較破碎。經(jīng)測(cè)試，西翼軌 道巷頂 板砂質(zhì)泥巖黏土礦物質(zhì)量 分 數(shù) 為 39. 9% ， 底板鋁質(zhì)泥巖黏土礦物質(zhì)量分?jǐn)?shù) 50. 9% 。頂 板 砂</p><p>　　王洪濤等: 強(qiáng)膨脹性泥巖巷道底鼓治理技術(shù) 2010 年第 9 期</p><p>　　質(zhì)泥巖黏 土 礦 物 中 伊 / 蒙 混 層 質(zhì) 量 分 數(shù) 為 29.

13、0% ，</p><p>　　高嶺石和伊利石質(zhì)量分?jǐn)?shù)分別為 54. 0% 和 12. 0% ， 屬于弱 膨 脹 性 軟 巖; 8 號(hào)煤非晶質(zhì)質(zhì)量 分 數(shù) 高 達(dá)</p><p>　　96. 7% ，對(duì)巷道兩幫的穩(wěn)定不利; 底板鋁質(zhì)泥巖黏 土礦物中伊 / 蒙混層質(zhì)量分?jǐn)?shù)為 18. 0% ，高嶺石質(zhì) 量分?jǐn)?shù)高 達(dá) 71. 0% ，屬 于 中 膨 脹 性 軟 巖，膨 脹 性 較強(qiáng)，在巷道開(kāi)

14、挖后，遇水易膨脹、泥化，巖體破 碎，對(duì)軟巖巷道支護(hù)十分不利。</p><p>　　2 巷道底板破壞因素和機(jī)理分析</p><p>　　1 ) 膨脹性底板泥巖中蒙脫石、高 嶺 石 含 量 高，浸水后膨脹性礦物在內(nèi)部及外部膨脹機(jī)制的作 用下，水分子進(jìn)入晶胞層間和顆粒間形成層間膨脹 和粒間膨脹。巷道開(kāi)挖后，水溝積水加速了鋁質(zhì)泥 巖的強(qiáng)度降低和體積膨脹，在兩幫巖柱的壓模效應(yīng) 和地應(yīng)力的作用

15、下，底板泥巖產(chǎn)生塑性變形、流變 和擴(kuò)容，向巷道內(nèi)擠壓流動(dòng)，造成底鼓量增大。</p><p>　　2 ) 深部高應(yīng)力條件下，較為軟弱的層 狀 物 質(zhì)，如泥巖、破碎帶巖石及散體結(jié)構(gòu)，在應(yīng)力超過(guò) 其屈服強(qiáng)度時(shí)，軟弱的塑性物質(zhì)沿最大應(yīng)力梯度方 向向鄰空區(qū)擠出，發(fā)生流動(dòng)性破壞。巷道幫部的收 斂鼓出變形，很大程度上是由于軟弱的泥巖在深部 高、動(dòng)靜荷載作用下，發(fā)生的塑性流動(dòng)造成的。直 接底板為軟弱破碎鋁質(zhì)泥巖，而兩幫和頂板巖

16、體強(qiáng) 度大于底板巖體強(qiáng)度，在兩幫巖柱的壓模效應(yīng)和遠(yuǎn) 地應(yīng)力場(chǎng)的作用下，底板軟弱破碎巖體產(chǎn)生塑性變 形及流變，向巷道內(nèi)擠壓流動(dòng)，造成巷道底鼓。</p><p>　　3) 巷道開(kāi)挖后，圍巖應(yīng)力重新分布，引起巷 道頂?shù)装鍘r層卸載產(chǎn)生強(qiáng)塑 性變形并向巷道內(nèi)鼓 起，巷道內(nèi)壁的巖石幾乎處于單向應(yīng)力狀態(tài)，強(qiáng)度 下降。因此，對(duì)于深部巷道來(lái)說(shuō)，圍巖一方面受到 強(qiáng)大地應(yīng)力場(chǎng)的作用處于應(yīng)變軟化狀態(tài)，承載能力 下降; 另一方面由于軟巖本

17、身的不均勻性，出現(xiàn)應(yīng) 力集中，使巖石應(yīng)變軟化的趨勢(shì)加強(qiáng)。處于應(yīng)變軟 化狀態(tài)的 圍 巖 有 一 定 的 范 圍，這個(gè)范圍叫做軟化 區(qū)，即松動(dòng)區(qū)。當(dāng)巷道底板巖石中的應(yīng)力超過(guò)巖石 極限強(qiáng)度時(shí)，在兩幫巖柱的壓膜效應(yīng)和水平應(yīng)力場(chǎng) 擠壓的作 用 下，底板軟弱巖體產(chǎn)生塑性變形及流 變，向巷道內(nèi)擠壓流動(dòng)，造成巷道底鼓。在巷道積 水的情況下，當(dāng)巷道周?chē)嬖谒蓜?dòng)區(qū)時(shí)，水不僅能 與暴露的巖石發(fā)生接觸，而且能通過(guò)裂隙滲入圍巖 內(nèi)部，增加了水與巖石的接觸面積，加

18、劇了水與巖</p><p>　　石的物理化學(xué)作用，圍巖體膨脹速度與強(qiáng)度喪失的</p><p>　　速度加快，此時(shí)松動(dòng)區(qū)內(nèi)圍巖強(qiáng)度降低，或者完全 喪失，導(dǎo)致松動(dòng)區(qū)的進(jìn)一步擴(kuò)大，遇水使巖石進(jìn)一 步受到軟化，強(qiáng)度、彈性模量明顯降低，黏聚力幾 乎喪失，圍巖進(jìn)一步從底板鼓出，造成惡性循環(huán)。</p><p>　　4 ) 巷道原有支護(hù)形式為底板開(kāi)放式支 護(hù)， 頂、幫部錨桿為

19、18 mm × 2 100 mm 的樹(shù)脂螺紋鋼 錨 桿， 間 排 距 為 700 mm × 700 mm; 錨 索 采 用</p><p>　?、i15. 2 mm × 6 500 mm 高強(qiáng)低松弛鋼絞線，排距為</p><p>　　1 600 mm; 鋪設(shè) 6. 5 mm 鋼筋網(wǎng)，噴層厚 150 mm ( C30 混凝土) 。從整個(gè)巷

20、道的變形來(lái)看，錨 索 的 設(shè)置有效控制了頂板變形，幫部支護(hù)強(qiáng)度小，使得 幫部有一 定 的 收 斂 變 形，底板未采取任何支護(hù)措 施，使得底板變形沒(méi)有得到及時(shí)控制。</p><p>　　5) 采用直墻半圓拱形狀，由于底板不能形成 穩(wěn)定的拱形結(jié)構(gòu)而使底鼓量加大。</p><p>　　3 底鼓治理支護(hù)設(shè)計(jì)</p><p>　　1) 由于巷道底板中含有較多的膨脹性礦

21、物成 分和大量的黏土礦物，遇水膨脹軟化引起底鼓，采 用鋪設(shè)隔水層，以避免底板遇水膨脹。巷道底鼓通 常是由于底板巖層強(qiáng)度低，不能承載巷道圍巖應(yīng)力 而產(chǎn)生的，可以通過(guò)底角錨桿、混凝土反底拱、加 固巷道幫角支護(hù)等加固支護(hù) 措施進(jìn)行治理巷道底 鼓。根據(jù)以上分析，對(duì)于西翼軌道大巷底鼓的控制 采用反底拱 + 底角錨桿 + 補(bǔ)打幫部錨桿的支護(hù)和鋪 設(shè)隔水層防治水措施，支護(hù)布置如圖 1 所示。</p><p>　　圖 1

22、西翼軌道大巷支護(hù)布置</p><p>　　2010 年第 9 期 煤 炭 科 學(xué) 技 術(shù) 第 38 卷</p><p>　　2) 西翼軌道大巷支護(hù)材料及參數(shù)。幫部補(bǔ)打</p><p>　　錨桿采用左旋無(wú)縱筋等強(qiáng)螺紋鋼錨桿，布置在底板 以上 200 mm，錨桿規(guī)格 18 mm × 2 100 mm，間排 距 700 mm × 70

23、0 mm; 底角錨桿采用管縫 式 錨 桿，</p><p>　　內(nèi)插螺紋鋼錨桿，平行布置，錨桿規(guī)格 43 mm ×</p><p>　　1 600 mm，間排距 500 mm × 700 mm; 混凝土采用 普通硅 酸 鹽 水 泥，強(qiáng) 度 等 級(jí) C30， 厚 度 200 mm; 采用 焊 接 鋼 筋 網(wǎng)， 鋼 筋 直 徑 6. 5 mm， 網(wǎng) 格

24、 尺 寸</p><p>　　100 mm × 100 mm，網(wǎng)片尺寸 1 500 mm × 3 200 mm。</p><p>　　3) 現(xiàn)場(chǎng)施工采用短挖短修方式進(jìn)行返修，每 段挖底長(zhǎng) 度 為 5 m， 可根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)具體情況調(diào)整長(zhǎng) </p><p>　　度，最長(zhǎng)不超過(guò) 8 m。具體施工過(guò)程為挖底→及時(shí) 鋪干石灰→補(bǔ)打幫錨桿→掛幫網(wǎng)→打底角錨

25、桿→掛</p><p>　　底網(wǎng)→鋪混凝土，中間加鋼筋網(wǎng)→鋪爐灰渣→礦壓 監(jiān)測(cè)→鋪設(shè)底板混凝土實(shí)施永久支護(hù)。</p><p>　　4 現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)測(cè)及支護(hù)效果分析</p><p>　　1) 巷道表面位移。在西翼軌道大巷試驗(yàn)段共 設(shè)置了 4 個(gè)測(cè)站進(jìn)行表面位移礦壓觀測(cè)，通過(guò)對(duì)觀 測(cè)數(shù)據(jù)整理，可得出巷道表面位移量，1 號(hào)、3 號(hào) 測(cè)站觀測(cè)曲線如圖 2 所示。由圖 2 可

26、以看出巷道返 修后的前 3 ～ 20 d 為圍巖變形的活躍期，該期間內(nèi) 圍巖的移近量占圍巖移近總量的 80% 以 上; 返 修</p><p>　　20 ～ 60 d 為 過(guò) 渡 期，圍 巖 移 近 逐 漸減小并趨于穩(wěn) 定; 返修 60 d 之后圍巖基本處于穩(wěn)定狀態(tài)。試驗(yàn) 段巷道表面位移兩幫累計(jì)位移最大值為 7 mm，頂</p><p>　　圖 2 圍巖位移與時(shí)間關(guān)系曲線&l

27、t;/p><p>　　板下沉累計(jì)最大值為 2 mm，底鼓量最大值只有 10</p><p>　　mm，整體而言， 巷道的頂板和底鼓控制得很好， 兩幫移近量也較小。</p><p>　　2) 錨桿受力分析。在西翼軌道巷試驗(yàn)段共設(shè) 置了 4 個(gè)測(cè)點(diǎn)進(jìn)行了錨桿錨托力的礦壓觀測(cè)，錨桿 受力隨時(shí)間的變化關(guān)系如圖 3 所示。</p><p>　　圖 3

28、 錨桿受力隨時(shí)間的變化</p><p>　　從圖 3 可知，錨桿受力一般在支護(hù)后前 5 ～ 8 d 增長(zhǎng)較快，10 d 后 趨 于 穩(wěn) 定。頂板錨桿受力較小 主要是因?yàn)殄^索發(fā)揮了主要的承載力，減小了錨桿 上的荷載; 對(duì)于幫部錨桿，左幫比右?guī)褪艿降睦?要大，這正好與實(shí)際條件吻合，是煤層傾斜具有不 對(duì)稱(chēng)性緣故造成。錨桿受力最大值在幫部，錨桿受 力為 45 kN，單根錨桿的錨固力為 150 kN，與實(shí)測(cè) 錨桿工作

29、阻力相比，錨桿的設(shè)計(jì)是安全合理的。</p><p>　　5 結(jié) 論</p><p>　　1) 試驗(yàn)結(jié)果表明采用反底拱 + 底角錨桿 + 補(bǔ) 打幫部錨桿的支護(hù)和鋪設(shè)隔水層防治水措施對(duì)提高 圍巖強(qiáng)度、承載圍巖應(yīng)力效果明顯。整體而言，巷 道頂板和底鼓控制得很好，兩幫位移、頂板下沉和 底鼓量較小，提高了圍巖整體穩(wěn)定性，有效解決松 動(dòng)區(qū)軟弱巖體產(chǎn)生塑性變形及流變的支護(hù)問(wèn)題。<

30、;/p><p>　　2) 并通過(guò)現(xiàn)場(chǎng)礦壓觀測(cè)巷道圍巖位移場(chǎng)、錨 桿受力及支護(hù)體受力情況，兩幫累計(jì)位移最大值為</p><p>　　7 mm，頂板下沉累計(jì)最大值為 2 mm，底鼓量最大 值只有 10 mm，結(jié)果表明該支護(hù)技術(shù)控制巷道底鼓 和保持巷道整體穩(wěn)定具有可行性和可靠性。</p><p>　　3) 分析了亭南礦軟巖巷道底板泥巖水理作用 及強(qiáng)度軟化特征，鋪設(shè)隔水層進(jìn)行

31、封閉水源，避免 出現(xiàn)底板泥巖產(chǎn)生塑性變形，有效控制底鼓變形， 實(shí)現(xiàn)巷道長(zhǎng)期有效維護(hù)。</p><p>　　4) 巷道底鼓治理試驗(yàn)結(jié)果查清了發(fā)生破壞的 主控因素，確定了底鼓變形力學(xué)機(jī)理，對(duì)綜采工作 面少留底煤或無(wú)底煤開(kāi)采技術(shù)具有指導(dǎo)意義。</p><p>　　( 下轉(zhuǎn)第 93 頁(yè))</p><p>　　汝長(zhǎng)青: 基于 DTC 的大傾角帶式輸送機(jī)控制系統(tǒng)設(shè)計(jì) 20

32、10 年第 9 期</p><p>　　是在一定的啟動(dòng)時(shí)間內(nèi)，通過(guò)控制啟動(dòng)加速度值來(lái)</p><p>　　確保帶式輸送機(jī)按所要求的速度曲線平穩(wěn)啟動(dòng)，并 達(dá)到額定的運(yùn)行速度; 同時(shí)使電動(dòng)機(jī)的啟動(dòng)電流和 啟動(dòng)輸送帶的動(dòng)張力控制在允許范圍內(nèi)，既減少啟 動(dòng)時(shí)輸送帶的動(dòng)張力，降低輸送帶的安全系數(shù)，也 降低對(duì)輸送機(jī)元部件機(jī)械強(qiáng)度的要求。</p><p>　　實(shí)踐運(yùn)行測(cè)得的三相

33、電機(jī)繞組變化曲線如圖 4 所示，直接轉(zhuǎn)矩控制技術(shù)能夠使電機(jī)在整個(gè)啟動(dòng)過(guò) 程中，轉(zhuǎn)速上升非常平穩(wěn)，機(jī)械噪聲很小。啟動(dòng)轉(zhuǎn) 矩響應(yīng)非?？?，在啟動(dòng)開(kāi)始極短的時(shí)間內(nèi)達(dá)到最大 限幅轉(zhuǎn)矩值，當(dāng)轉(zhuǎn)速開(kāi)始上升時(shí)，啟動(dòng)轉(zhuǎn)矩保持恒 定，使帶 式輸送機(jī)獲得穩(wěn)定的加速度。啟 動(dòng) 結(jié) 束 后，電磁轉(zhuǎn)矩與負(fù)載轉(zhuǎn)矩保持平衡，帶式輸送機(jī)進(jìn) 入穩(wěn)態(tài)運(yùn)行階段。</p><p><b>　　參考文獻(xiàn):</b></p>

34、<p>　?。?］ 沈衛(wèi)娜，程秀芳，程相 文 . 帶式輸送機(jī)軟啟動(dòng)技術(shù) 分 析 與 展望 ［J］． 煤礦機(jī)械，2008 ，29 ( 8 ) : 6 － 8 ．</p><p>　?。?］ HU Jun，WU Bin. New Integration Algorithms for Estimating Mo-</p><p>　　tor Flux over a Wi

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38、與配套等方面的工 作。 Tel: 021 －</p><p>　　64382344 － 8154 ，E － mail: ruchangqing@ 163. com</p><p>　　收稿日期: 2010 － 03 － 28; 責(zé)任編輯: 趙 瑞</p><p>　　CH1 —CH3 為電機(jī)轉(zhuǎn)子 a 相、b 相、c 相; CH4 為電機(jī)定

39、子繞組</p><p>　　圖 4 啟動(dòng)過(guò)程中電機(jī)繞組變化曲線</p><p>　　實(shí)踐發(fā)現(xiàn)，在帶速不大于 2. 5 m / s、加速度不 大于 0. 3 m / s2 時(shí)，輸送機(jī)在各種工況 ( 滿(mǎn)載啟動(dòng)、 滿(mǎn)載運(yùn)行 及 停 車(chē)) 下運(yùn)行相對(duì)比較平穩(wěn)，雖 然 表 面有 煤 塊 滾 動(dòng) 現(xiàn) 象 發(fā) 生， 但 不 嚴(yán) 重; 當(dāng) 帶 速 為</p><p>

40、　　3. 15 m / s 時(shí)，表 面 煤 塊 滾 動(dòng) 現(xiàn) 象 加 劇，輸 送 機(jī) 運(yùn)</p><p>　　行情況較差。另外當(dāng)輸送量很小或很大時(shí)，帶式輸 送機(jī)無(wú)法正常輸送物料。通過(guò)實(shí)踐檢驗(yàn)，帶速應(yīng)控</p><p>　　制在 2. 5 m / s 以?xún)?nèi)比較合適。</p><p><b>　　4 結(jié) 論</b></p><

41、p>　　1) 通過(guò)實(shí)踐應(yīng)用證明，將直接轉(zhuǎn)矩控制法合 理地應(yīng)用在大傾角帶式輸送機(jī)中，具有快速的轉(zhuǎn)矩 響應(yīng)和低頻時(shí)較高轉(zhuǎn)矩，在輕載、半載及滿(mǎn)載裝料 時(shí)，無(wú)論在啟動(dòng)過(guò)程、運(yùn)行階段、制動(dòng)過(guò)程及靜止 狀態(tài)，都能 使 物 料 在 35° 傾角的輸送帶上保持穩(wěn) 態(tài)，尚未出現(xiàn)物料下滑和滾料現(xiàn)象。</p><p>　　2) 該機(jī)的成功研制，拓展了大傾角帶式輸送 機(jī)的最大輸送角度 35°，增加了大傾角帶式輸

42、送機(jī) 的使用范圍，為煤礦主斜井運(yùn)輸系統(tǒng)箕斗提升改為</p><p>　　大傾角上運(yùn)帶式輸送機(jī)提供可靠的技術(shù)保障。</p><p>　　檶檶檶檶檶檶檶檶檶檶檶檶檶檶檶檶檶檶檶檶檶檶</p><p>　　( 上接第 56 頁(yè))</p><p><b>　　參考文獻(xiàn):</b></p><p>　?。?］

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47、J］． 煤礦安全，2005 ，36 ( 8 ) : 43 － 45 ．</p><p>　　作者簡(jiǎn)介: 王洪濤 ( 1974 － ) ，男，山東濱州人，工程師，現(xiàn) 任陜西長(zhǎng)武亭南煤業(yè)有限責(zé)任公司任生產(chǎn)技術(shù)科長(zhǎng)。聯(lián)系人: 韓國(guó) 安，Tel: 13892991952 ，E － mail: shanxi711503 @ 163. com</p><p>　　收稿日期: 2