畢業(yè)設計 --鋼帶開卷機

1、<p><b>　　本科生畢業(yè)設計</b></p><p>　　題 目 鋼帶開卷機 　 </p><p>　　系 別 機械系 </p><p>　　專 業(yè) 機械設計制造及其自動化 </p>&l

2、t;p>　　學生姓名 　 </p><p>　　二Ο一四 年 四 月 三十 日　</p><p>　　鋼帶開卷機設計 </p><p><b>　　摘 要</b></p><p>　

3、　開卷機是板帶生產的主要設備，將卷鋼放開進行剪切、校平等，便于生產、運輸和儲存。</p><p>　　本設計為四棱錐脹縮式開卷機，該機由電動機經減速器帶動空心軸及套與其中的四棱錐，四棱錐由油缸驅動，前后移動，從而脹縮套與其上的扇形板，使卷取的帶鋼脹緊或松開。正常潤滑條件下利用脹縮缸的工作壓力來實現(xiàn)卷筒的自動縮徑。</p><p>　　卷筒的薄弱環(huán)節(jié)是扇形塊的尾鉤，尾鉤在棱錐軸軸向分力的作用

4、下會產生很高的彎曲和剪切應力，易于疲勞所懷。并且，正錐結構使主軸和脹縮缸的連接螺栓處于不利的受力狀態(tài)。本次設計的四棱錐開卷機采用倒錐式，顯著改善了上述零件的受力狀況，扇形塊結構也得到簡化。</p><p>　　本設計中對油箱、液壓缸等進行了詳細計算，并且對其中的油箱和液壓缸進行了設計。</p><p>　　關鍵詞：開卷機 四棱錐 液壓系統(tǒng) 倒錐式</p><p>　

5、　Strip uncoiler </p><p><b>　　Abstract</b></p><p>　　Uncoiler strip production is the main equipment, the coil open to shear, equality in the school, is advantageous for the productio

6、n, transportation and storage.</p><p>　　After the design used in single stand cold rolling mill, for rectangular pyramid swell-shrink uncoiler, the machine by motor through a gearbox drives hollow shaft and

7、sleeve with four of the pyramid, rectangular pyramid driven by hydraulic cylinder, before and after the move, and swell-shrink set with fan-shaped plate, make coiling strip wrapped tight or loose. Under the condition of

8、normal lubrication swell-shrink cylinder pressure is used to implement automatic reducing roll.</p><p>　　Drum of the weak link is fan-shaped dollop of tail hook, tail hook in pyramidal shaft under the action

9、 of axial force component can produce high bending and shear stress, fatigue was easily. And, positive cone structure makes the connection of main shaft and swell-shrink cylinder bolt in the adverse stress state. The des

10、ign of rectangular pyramid using inverted cone decoiler, significantly improve the stress state of the above parts, fan block structure has been simplified.</p><p>　　In this design to the fuel tank, hydrauli

11、c cylinder, such as a detailed calculation, and has carried on the design to the fuel tank and hydraulic cylinder.</p><p>　　Key words: coiler the four pyramid Hydraulic System inverted cone.</p><

12、;p><b>　　目 錄</b></p><p><b>　　1 緒論1</b></p><p>　　1.1開卷機簡介1</p><p>　　1.2開卷機工作原理1</p><p>　　1.3開卷機分類2</p><p>　　1.3.1單卷筒可脹縮開卷機3&

13、lt;/p><p>　　1.3.2雙錐頭無脹縮開卷機4</p><p>　　1.3.3雙圓柱頭可脹縮開卷機4</p><p>　　2 總體設計方案的確定6</p><p><b>　　2.1工藝參數(shù)6</b></p><p><b>　　2.2工況分析6</b><

14、/p><p>　　2.3 開卷機運動速度的確定7</p><p>　　2.4開卷機各個部分的方案選擇7</p><p>　　2.4.1開卷機卷筒旋轉機構傳動方式的選擇7</p><p>　　2.4.2開卷機脹縮機構傳動方式的選擇7</p><p>　　2.4.3開卷機機架8</p><p&g

15、t;　　2.4.4開卷機安全方案的確定8</p><p>　　3 開卷機設計計算8</p><p>　　3.1開卷機卷筒設計8</p><p>　　3.2開卷機的張力確定9</p><p>　　3.3開卷機的對中調節(jié)10</p><p>　　3.4 壓錕壓緊力的計算10</p><p&g

16、t;　　3.5 卷筒上徑向壓力的計算11</p><p>　　3.6開卷機的傳動功率計算12</p><p>　　3.7開卷機技術參數(shù)12</p><p>　　4 開卷機主軸設計與計算12</p><p>　　4.1主軸部件的設計要求13</p><p>　　4.2主軸的設計要求14</p>

17、<p>　　4.2.1主軸主要的尺寸參數(shù)14</p><p>　　4.2.2主軸的材料和熱處理14</p><p>　　4.2.3主軸主要精度指標15</p><p>　　4.3主軸滾動軸承15</p><p>　　4.4估算軸的直徑15</p><p>　　4.5　軸受力分析16</p&g

18、t;<p>　　4.6軸的強度校核17</p><p>　　5開卷機液壓系統(tǒng)設計18</p><p>　　5.1脹緊油缸承載力的計算18</p><p>　　5.2確定油缸額定壓力18</p><p>　　5.3油缸各組成部分的設計19</p><p>　　5.4確定液壓執(zhí)行元件的主要參數(shù)22

19、</p><p>　　5.5 鋼帶開卷機液壓元器件的選擇22</p><p>　　5.5.1油泵的的選擇22</p><p>　　5.5.2油泵的的驅動功率計算與電動機的選擇23</p><p>　　5.5.3油箱的選擇23</p><p><b>　　6 總結25</b></p

20、><p><b>　　致 謝26</b></p><p><b>　　參考文獻27</b></p><p><b>　　1 緒論</b></p><p><b>　　1.1開卷機簡介</b></p><p>　　隨著工業(yè)的不斷發(fā)展,

21、 國際和國內對鋼鐵產品的需求也日益增大，板帶材作為鋼鐵初產品中的一個極重要的品種，也是國民經濟增長必不可少的重要工業(yè)制口，在我們日常生活中也起著非常重要的作用。</p><p>　　近幾年來，我國一直在調整鋼材結構，冷軋帶鋼的產量有一定程度的提高，在鋼材總產量中所占比例也逐年增大。由于冷軋帶鋼的需求量大，我國各大鋼鐵公司均從國外引進或國內自主集成了冷連軋生產線，以滿足用戶對冷軋帶鋼的需求、加大在市場中的

22、競爭力。開卷機作為冷軋生產線上的關鍵設備，其需求量也隨之增加。</p><p>　　開卷機是軋鋼成卷生產不可少的設備，廣泛應用于酸洗機組、主機機組和各種精整機組中的開卷。開卷機的技術水平關系到機組的生產能力和帶材的質量。為適應高速化的要求，開卷機對加減速的反應要靈敏，要求轉動慣量小，動平衡性能要好。</p><p>　　開卷機的結構形式的選擇，熱帶鋼卷取機裝在熱帶鋼軋機的后面地下式開卷機，

23、一般三輥式成形輥布置多支點棱錐型筒。冷軋帶鋼卷取機安裝冷軋機組、平整機組外，廣泛用于各類縱切和橫切精整機組、重卷機組和酸洗機組的不同部位以滿足不同的工藝要求。</p><p>　　在可逆式冷軋機上軋制時，帶鋼張力由開卷機產生，因而這種開卷機要承受很大的張力，寬帶鋼的張力可達400~500千牛，特別多輥軋機軋制合金薄帶材時，帶鋼對卷取機的徑向壓力極大，長期以來多采用帶鉗口的實心筒。再設置重卷機組倒卷，多采用八棱錐無

24、縫隙筒，以防止筒損壞坯帶材表面。冷帶鋼開卷機是冷軋生產的重要設備。</p><p>　　開卷機是鋼板(帶)冷軋機組或冷加工生產線上的輔助設備之一，它的作用是打開鋼帶卷并引出軋件端頭使其進入連續(xù)作業(yè)機組。開卷機按支承鋼帶卷的方式分為懸臂型、雙錐頭型和雙圓柱頭型三種。雙錐頭型開卷機依靠兩錐頭壓緊帶卷，其錐頭為不可脹縮式；懸臂型開卷機的卷筒以及雙圓柱頭型開卷機的圓柱頭可以脹縮，在脹開狀態(tài)時固定鋼卷。懸臂型開卷機由底座、

25、框架、減速器、脹縮卷筒、框架移動油缸、旋轉脹縮油缸和外支承等組成(見圖)。雙錐頭型以及雙圓柱頭型開卷機，除其左右各有一臺相同的傳動裝置帶動卷筒，不設外支承外，其他均同懸臂型開卷機。懸臂型開卷機有很大的剛度、大張力等,適用于薄帶鋼開卷機。懸臂開卷機和兩個圓柱頭型開卷機,已成功應用于帶完成單元和串聯(lián)冷軋機。近年來, 美國和西德一些機械的生產工廠和制造公司,,積極促進雙汽缸開卷機。國外實踐證明,雙圓柱型開卷機工作穩(wěn)定可靠, 操作很方便,其結構

26、更簡單的懸臂型整平機。其缺點是,由于使用兩套傳動裝置,雙圓恥辱開卷機設備重量比大懸臂開卷機。由于雙錐頭開卷機、錐與漸開線部分環(huán)接觸面積太小,皮帶的張力在操作,容易破壞帶的頭,現(xiàn)在不使用了。</p><p>　　1.2開卷機工作原理</p><p>　　開卷機布置在連軋機組入口部分的前端，分別與鋼卷小車相對應。連軋機組的開卷機的作用之一是在保持帶鋼后張力下進行上開卷，另外一個顯著作用是其中心

27、控制(CPC)下能實現(xiàn)帶鋼的自動對中。首鋼連續(xù)退火機組配置有2臺開卷機，由于兩臺開卷機交替進行開卷，為機組后續(xù)設備的連續(xù)生產創(chuàng)造了先決條件。入口段的帶鋼張力就是由開卷機與機組的張力輥組共同建立的。 </p><p>　　開卷機機體為焊接箱形結構，變頻調速電機通過齒輪箱減速后驅動卷筒軸為開卷機提供主動力。開卷機的卷筒是一根空心軸，通過兩個軸承支撐齒輪箱體上，軸承之間安裝有傳動直齒輪。該齒輪箱是采用強制潤滑

28、的方式進行潤滑的，并為閉環(huán)的油潤滑系統(tǒng)配有兩臺恒速電機。芯軸為一懸臂結構，在開卷時其前端由外支撐軸承進行支撐，以保持開卷機的剛度和穩(wěn)定性。  </p><p>　　開卷機芯軸通過四個端面上帶斜度燕尾槽連接四塊扇形板，每塊扇形板在尾端通過一個徑向滑道防止其軸向竄動，但可以實現(xiàn)沿徑向漲縮。在卷筒軸尾端連接有旋轉油缸，油缸油缸桿通過卷筒軸中心的拉桿驅動前端四棱軸軸向滑動，從而帶動扇形板徑向漲縮。卷筒

29、可以通過附加的四塊扇形板來增加公稱直徑。開卷機機架可以在機座的導軌上移動，由油缸進行驅動，可實現(xiàn)中心位置控制。為加強卷筒的穩(wěn)定性，在卷筒頭部設計有支撐臂裝置，當卷筒上有鋼卷時，支撐臂通過油缸驅動，托住卷筒頭部，平時支撐臂縮回，不會影響鋼卷上卷。</p><p><b>　　1.3開卷機分類</b></p><p>　　開卷設備可分為以下幾種:懸臂開卷機,雙油缸型開卷機

30、以及雙錐型開卷機。懸臂型開卷機剛度大,高壓的優(yōu)點,因此它適用于薄帶鋼開卷。</p><p>　　懸臂型開卷機、雙氣缸型開卷機以及雙錐型開卷機現(xiàn)在已成功地應用在帶完成單元和串聯(lián)冷軋機。近年來, 美國和西德一些機械的生產工廠和制造公司,,積極促進雙汽缸開卷機。國外實踐證明,雙圓柱型開卷機工作穩(wěn)定可靠, 操作很方便,其結構更簡單的懸臂型整平機。其缺點：因為使用兩套的傳動裝置,兩汽缸開卷機的重量要比懸臂型開卷機大。<

31、;/p><p>　　圖1.1 一機組的懸臂型開卷機外形結構。</p><p>　　圖1.1懸臂型開卷機</p><p>　　1卷筒2傳動裝置3減速機4電機5脹縮油缸6對中油缸</p><p>　　1.3.1單卷筒可脹縮開卷機</p><p>　　這種結構開卷機，其結構上與張力開卷機基本相同，但在開卷機卷筒上無鉗口裝置。案卷

32、筒結構形式不同，可分為單卷筒棱錐式開卷機和單卷筒鏈板式開卷機。</p><p>　　圖1.2為單卷筒鏈板開卷機機構。它在帶鋼精整機組的頭部，用來開卷厚度為0.6毫米，寬度為500毫米的帶卷。卷重為15噸，開卷速度為3米/秒。</p><p>　　卷筒的縮徑機構，依靠僅作徑向運動的四塊弓形塊3來實現(xiàn)。弓形塊3與內卷筒1用鏈板2鉸接，內卷筒1與心軸4采用其尾部的墊板5連接在一起。心軸4則與卷筒

33、端部的軸向脹縮油缸油缸桿相連。若軸向油缸進行壓力壓油時，油缸桿與心軸4一起做軸向移動使卷筒縮徑。借助于彈簧的作用，使油缸桿與心軸4復位，卷筒脹徑。 </p><p>　　圖1.2 單卷筒鏈板式開卷機結構</p><p>　　1內卷筒2鏈板3弓形塊4心軸5墊板</p><p>　　這種開卷機進適用于開卷張力不大于1000公斤的卷重在15噸以下的橫切機組、清洗機組、退火

34、機組等精整機組。對于處理卷重較大和開卷張力較大的帶卷時，可采用單卷筒棱錐式開卷機。</p><p>　　圖1.3為單卷筒棱錐式開卷機。它用于雙機架平整機組，帶材厚度為0.15-0.8毫米，寬度為550-1270毫米。開卷速度為33米/秒或23米/秒。開卷張力為2270公斤，卷重為20000-45000公斤。</p><p>　　這種開卷機卷筒由活動支撐軸頸1、拉桿2、空心軸3、扁銷4.弓形

35、塊5、棱錐軸6以及滑鍵7等組成。</p><p>　　圖1.3單卷棱錐式開卷機的卷筒結構</p><p>　　1活動支撐軸頸2拉桿3空心軸4扁銷5弓形塊6棱錐軸7滑鍵</p><p>　　這種單卷筒棱錐式開卷機與鏈板式開卷機比較，具有剛性好、開卷張力大、設備重量較輕等優(yōu)點，目前已被廣泛采用。</p><p>　　1.3.2雙錐頭無脹縮開卷機&

36、lt;/p><p>　　圖1.4為雙錐頭無脹縮開卷機。它用來開卷厚度為1.5-5毫米，寬度為1500毫米的帶材，開卷速度為1米/秒。這種開卷機結構簡單，其缺點是圓錐頭與帶卷內孔容易產生打滑。為了克服這一缺點，可采用錐頭可脹縮開卷機。</p><p>　　圖1.4雙錐頭無脹縮開卷機</p><p>　　1.3.3雙圓柱頭可脹縮開卷機</p><p>

37、;　　雙圓柱頭可脹縮開卷機按其脹縮方式的不同，還可分為徑向油缸脹縮雙圓柱頭式開卷機和軸向油缸脹縮雙圓柱頭開卷機兩種。</p><p>　　雙圓柱頭式開卷機用于酸洗機組、剪切機組及冷連軋機組。一般來說，這種開卷機用來開卷張力不大的帶厚為2-8毫米的熱軋帶鋼。對于薄帶鋼和大張力開卷時，則采用懸臂式開卷機。</p><p>　　圖1.5為徑向油缸脹縮雙圓柱頭開卷機。開卷機左右錐頭分別由油缸2操作

38、，可沿其水平方向移動。借此夾持帶卷內徑，并對中機組中心線。圓柱脹縮由二個</p><p>　　圖1.5徑向油缸脹縮雙圓柱頭開卷機</p><p>　　徑向油缸來實現(xiàn)。為了使兩個徑向油缸4作同步徑向運動，利用齒輪3實現(xiàn)機械同步。這種結構上克服了上述錐頭無脹縮開卷機的打滑現(xiàn)象，使用情況表明，效果良好。</p><p>　　軸向油缸雙圓柱頭開卷機，用于五機架冷連軋機組。帶

39、材厚度為1.5-6毫米，帶材寬度為550-1530毫米。屈服極限為37公斤/。最大卷重為45000公斤。開卷速度為10.5米/秒。開卷張力為920-9200公斤。</p><p>　　卷筒結構如圖1.6所示，卷筒直徑為610毫米，脹徑時為630毫米，縮徑時為560毫米。卷筒長度為855毫米，由于卷筒較短，把與軸向脹縮油缸活塞直接相連的拉桿頭部做成錐形，在錐形部位加工出燕尾槽滑動面，使它與弓形3相配合，構成斜契滑動

40、機構。推動弓形塊脹開，卷筒脹徑。軸向脹縮油缸反向動作時，借助拉桿端部上的燕尾槽是卷筒縮徑。軸向脹縮 活塞直徑為440毫米，行程為221毫米。</p><p>　　1.6軸向油缸脹縮的雙圓柱頭開卷機的卷筒結構 </p><p>　　1空心軸2拉桿3弓形塊</p><p>　　軸向油缸脹縮雙圓柱頭開卷機與徑向油缸找那個所雙圓柱頭開卷機相比，僅僅是圓柱頭脹縮油缸布置方式不

41、同。制造和使用等方面來看，軸向油缸脹縮雙圓柱頭開卷機較好。</p><p>　　圖1.7脹縮油缸和回轉接頭</p><p>　　1拉桿2活塞3回轉接頭</p><p>　　2 總體設計方案的確定</p><p><b>　　2.1工藝參數(shù)</b></p><p>　　開卷機的技術參數(shù):加工板厚2-

42、8mm，板寬1500mm，承重15t，最高線速度1.25m/s，工作環(huán)境溫度0℃-45℃，兩班制工作。</p><p><b>　　2.2工況分析</b></p><p>　　該開卷機主要有兩部分組成(圖2.1)：機械系統(tǒng)和液壓系統(tǒng)。機械機構主要起傳遞和支撐作用和行走，液壓系統(tǒng)主要提供動力，他們共同作用實現(xiàn)開卷機的功能?！　槭归_卷機能夠準確、快速、安全運行，必須滿

43、足以下設計要求:</p><p>　　(1)具備二維運動功能，即開卷機沿卷筒徑向的脹縮運動、開卷機沿卷筒中心旋轉運動; </p><p>　　(2)保證一定的張力，不致鋼卷松散; </p><p>　　(3)具備安全保護措施;</p><p>　　(4)在滿足強度、剛度和可靠性的前提下，盡量減小開卷機各部分的重量。</p>&l

44、t;p><b>　　圖2.1 開卷機</b></p><p>　　2.3 開卷機運動速度的確定</p><p>　　(1) 脹縮運動的確定：</p><p>　　由于本設計中機構有液壓輔助裝置，脹縮運動由液壓驅動。則脹縮運動速度由油缸確定。</p><p>　　油缸運動速度不能過高或過低。速度過高，常常會引起密

45、封件的過熱和磨損，同時也會加劇柱塞與輸出缸缸筒的磨損。速度過低時，則容易產生爬行等不穩(wěn)定現(xiàn)象。一般油缸在低壓條件下以10mm/s的速度運動時，就要注意爬行問題。采用橡膠件密封時，液壓自由式的最快速度不宜超過400mm/s~500mm/s。綜合考慮各因素確定油缸升降速度為=1.5m/min，即0.025m/s。則貨叉(載貨臺)升降速度為2=3m/min，即0.05m/s。</p><p>　　(2)旋轉速度的確定：

46、</p><p>　　最高線速度1.25m/s</p><p>　　2.4開卷機各個部分的方案選擇</p><p>　　2.4.1開卷機卷筒旋轉機構傳動方式的選擇</p><p>　　開卷機卷筒的旋轉機構是使卷筒旋轉運動的機構，主要由電動機、制動器、減速器、卷筒組成。電動機通過減速器帶動柔性件使卷筒旋轉。</p><p&g

47、t;　　聯(lián)軸器選用梅花型彈性連軸器，此連軸器是由梅花型彈性元件和帶突爪的相同形狀的兩個半連軸器組成，將梅花型彈性元件放置于兩個半連軸器的突爪之間以實現(xiàn)聯(lián)結。聯(lián)軸器工作時，梅花瓣受壓。單向運轉時只有半數(shù)花瓣參與工作，半數(shù)不承載；反向運轉時，亦是如此。此聯(lián)軸器具有結構簡單，零件數(shù)少，徑向的尺寸小，不需潤滑；彈性塊受壓，承載能力較高等特點。</p><p>　　減速器選用JZQ型減速器，它是特為起重機設計制造的低硬度齒

48、面的減速器，制造工藝較容易，有很多中小型廠均有現(xiàn)成產品供貨。卷筒為與減速器配合的自制卷筒，通過齒輪與減速器的低速軸齒輪軸相連。此卷筒的特點是卷筒軸不受轉矩，只承受彎矩，為封閉式傳動，不易受外界環(huán)境干擾。</p><p>　　2.4.2開卷機脹縮機構傳動方式的選擇</p><p>　　開卷機的脹縮機構是開卷機卷筒脹縮運行的驅動裝置。開卷機卷筒由活動支撐軸頸、拉桿、空心軸、扁銷、弓形塊、棱錐軸

49、以及滑鍵等組成。卷筒的縮徑機構，依靠僅作徑向運動的四塊弓形塊來實現(xiàn)。弓形塊與內卷筒用鏈板鉸接，內卷筒與心軸采用其尾部的墊板連接在一起。心軸則與卷筒端部的軸向脹縮油缸油缸桿相連。若軸向油缸進行壓力壓油時，油缸桿與心軸一起做軸向移動使卷筒縮徑。借助于彈簧的作用，使油缸桿與心軸復位，卷筒脹徑。</p><p>　　2.4.3開卷機機架</p><p>　　機架是由鋼板焊接的箱式矩形斷面，具有較大

50、的抗扭、抗彎剛度, 重量輕，耐磨性好等特點。</p><p>　　2.4.4開卷機安全方案的確定</p><p>　　為了保護人身、設備的安全，開卷機必須具有完善的安全保護措施：</p><p>　?。?）開卷機在脹縮、旋轉終端處都設有機械和電氣限位裝置。</p><p>　?。?）卷筒上設有鋼卷超重、超寬檢測裝置。在鋼卷進入卷筒時，當檢測到

51、鋼卷超過設定重量或寬度時，開卷機便停止運行并報警。</p><p>　?。?）斷電保護如開卷機工作過程中忽然斷電，則通過制動使卷筒停在當前位置，不會使鋼卷松散、倒溜。</p><p><b>　　3 開卷機設計計算</b></p><p>　　3.1開卷機卷筒設計</p><p>　　脹縮式卷筒基本上有以下四種結構形式：

52、弓形板式、平行四連桿式、四棱錐式、四斜契式。兩種常見的是四棱錐和四連桿平行式結構。</p><p>　　四連桿平行式卷弧板4塊結構大小實質上相同的成分,形成一個四連桿平行機構四短連桿連接每個弧形板和支撐套軸,依靠短桿角改變直徑擴張和收縮（圖3-1）</p><p>　　圖3-1四連桿平行式卷筒 </p><p>　　四棱錐型卷筒由四個扇形板、內側行業(yè)板塊走斜了邊坡表

53、面和中心的棱錐,形成外直徑通過使用少量的軸向滑動來實現(xiàn)擴張和收縮（圖3-2）。</p><p>　　圖3-2四棱錐型卷筒</p><p>　　本文卷筒設計采用四棱錐式結構。</p><p>　　3.2開卷機的張力確定</p><p>　　機組開卷張力的選擇，與機組尾部卷去張力一樣，應該十分慎重。不合適的開卷張力，會影響到機組正常生產。一般開卷

54、張力為</p><p><b>　　T=δbh</b></p><p>　　式中 b--帶鋼寬度，毫米；</p><p>　　h--帶鋼厚度，毫米；</p><p>　　δ--單位張力，公斤/。在機組頭部一般可取δ=0.3-0.66公斤/。再設計計算時，上述單位張力δ還可按下列經驗公式計算</p>

55、<p><b>　　δ=k</b></p><p>　　式中 --帶鋼屈服限，公斤/；</p><p><b>　　K—張力系數(shù)</b></p><p><b>　　表2.1張力系數(shù)</b></p><p>　　機組張力的選用應十分慎重。采用大張力，使傳

56、動設備加大，增加投資。過大的張力還可能拉斷帶材。小張力可能使帶材跑偏。實際上常按生產經驗選用。一般可按表2.2選取單位張力</p><p>　　表2.2:單位張力δ值</p><p>　　開卷機張力的形成主要有三種方式：機械抱閘式、磁粉制動器式、直流拖動式。 </p><p>　　機械抱閘式的特點是結構簡單，投資少，但張力不易控制。輥力的形成通過磁粉式制動器系統(tǒng),可

57、以了通過調節(jié)勵磁電流調節(jié)張力,并容易實現(xiàn)自動控制,最大拉力,但可以解決由磁粉式制動器的最大轉矩限制,所以它適用在小張力裝置。大中型的帶材單元所需了開卷張力通常是用直流傳動形式。</p><p>　　3.3開卷機的對中調節(jié)</p><p>　　一般帶完成單位,需要開卷機的調整功能,即在上層和工作過程中,保證帶鋼中心線和中心線單元,確保單位工作。</p><p>　　糾

58、錯系統(tǒng)主要用于光電液體控制系統(tǒng)和電液控制系統(tǒng)。但是光電液體系統(tǒng)更為成熟的應用程序。</p><p>　　在光電液校正系統(tǒng)中,光電頭固定在邊緣地帶,帶鋼中心線位置位于光源,帶偏差時,將導致信號系統(tǒng)的變化,這一變化的液壓缸,推動開卷機,實現(xiàn)自動。</p><p>　　3.4 壓錕壓緊力的計算</p><p>　　一開卷機上般均設置有壓錕，用來壓緊成卷帶材，通過增加制動的

59、力矩，對正常開卷有利。有的時候還可以把壓錕做成驅動，這種結構對開卷引料是有很大好處的。如圖3-3所示，壓錕壓緊力P就可按下面的式子決定：</p><p>　　PR= ； P=(N)</p><p>　　式中： R—帶卷半徑（m）；</p><p><b>　　--開卷角（。）；</b></p><p>　　--成

60、卷帶材在壓錕壓緊力的作用下，成卷帶材產生的彈塑彎曲轉矩值（Nm）；</p><p>　　可由下面的式子決定：</p><p><b>　　=</b></p><p>　　式中： --帶材的橫截面上的彈性區(qū)域部分的高度，即</p><p><b>　　=；</b></p><

61、p>　　h—帶材厚度（m）；--帶材的屈服限（MPa）</p><p>　　E—帶材的彈性模量（MPa）。</p><p>　　設：R=700mm，=8，h=8，b=1500，=40公斤/。</p><p><b>　　則：</b></p><p>　　=11082600公斤毫米,P=113760公斤</p&

62、gt;<p>　　圖3-3壓緊力的受力分析 圖3-4帶卷力的分析</p><p>　　3.5 卷筒上徑向壓力的計算</p><p>　　為了不使鋼卷直徑下滑,必須膨脹,產生足夠的麿擦力。麿擦力矩值,并造成的張力力矩相平衡(圖3 - 4)所示。它可以寫平衡方程,從而決定輥徑向夾緊力</p><p>　　式中：--帶卷的卷徑比值，即帶卷的外

63、徑和內徑的比值；</p><p>　　--帶卷的內徑和卷筒的麿擦系數(shù)，取=0.2,并按這徑向的壓緊力（N），來設計、計算該卷筒的脹縮機構。在實際計算時要考慮受力的不均勻，所以開卷張力就取1.3-1.5t計算。本文開卷張力取1.5t。</p><p>　　3.6開卷機的傳動功率計算</p><p>　　卷筒傳動力矩M可按下列式子確定</p><p&

64、gt;<b>　　M= TR-</b></p><p><b>　　= TR- </b></p><p>　　式中 T—開卷的張力，公斤；</p><p>　　R—卷帶半徑，毫米；</p><p>　　--卷筒軸承處麿擦系數(shù)，對于圓柱滾動軸承=0.008；</p><p&g

65、t;　　d—軸承處樞軸直徑，對于滾動軸承取平均直徑，毫米；</p><p>　　Q—由卷筒自重及張力在軸承處所引起的反力，Q=15075公斤。</p><p>　　則M=15000X0.7-150750X0.008X0.16/2=10404Nm</p><p>　　求出卷筒力矩后，即按下式計算傳動功率</p><p><b>　　N

66、=</b></p><p>　　式中 R—卷帶半徑，毫米；</p><p>　　--卷筒傳動力矩，公斤毫米；</p><p>　　V—開卷速度米/秒；</p><p>　　--傳動效率，一般取=0.9。</p><p><b>　　N=20kw.</b></p>&

67、lt;p>　　3.7開卷機技術參數(shù)</p><p>　　開卷機是帶材的精整機組和用于成卷扎制的重要的設備。開卷機最主要用于支承帶卷，并且和直頭機二者一起把鋼卷送進矯平機。這里設計的開卷機采用的是脹縮式卷筒，這個卷筒可以適應各種內徑的變化。它的技術參數(shù)為加工板厚2-8mm，板寬1500mm，承重15t，最高線速度1.25m/s，工作環(huán)境溫度0℃-45℃，兩班制工作。電機功率20KW,主軸轉速17-46r/mi

68、n。</p><p>　　4 開卷機主軸設計與計算</p><p>　　主軸部件是機床的重要部件之一，它是機床的執(zhí)行件。它的功用是支承并帶動鋼卷旋轉。主軸部件由主軸及其支承和安裝在主軸上的傳動件、密封件等組成。要求回轉精度良好、抗振性、結構剛度和保持精度。為了實現(xiàn)鋼卷在主軸上的自動裝卸和脹緊，還必須有鋼卷的自動脹緊裝置和主軸準停裝置等機構。</p><p>　　主軸

69、部件工作的性能直接影響加工質量和整機性能以及生產線生產率，是決定生產線技術和經濟指標以及性能的主要因素。所以，對主軸部件有很高的標準要求。</p><p>　　4.1主軸部件的設計要求</p><p>　　主軸部件應有高的動、靜剛度和抵抗熱變形的能力。它的性能，對整機性能有很大的影響。主軸直接承受拉力和鋼卷重力，所以對主軸部件的主要性能提出如下要求。主軸部件主要包括主軸、主軸支承（軸承）、

70、安裝在主軸上的傳動件、密封件、自動脹緊機構等組成。</p><p>　　主軸部件應達到以下幾點設計基本要求。</p><p>　?。?）回轉精度 指機床在空載低速旋轉時（機動或手動），主軸前端的徑向和軸向跳動值滿足要求（其值可參見有關機床精度標準）。當主軸旋轉運動,旋轉中心線速度零點被稱為軸。扶輪中心的空間位置,在理想的情況下應該是固定的。事實上,由于各種因素的影響在紡錘體組裝、空間回轉

71、中心線的位置和改變,每一刻的平均位置轉動瞬心線稱為理想的中心線。瞬時轉向中心行從理想的位置相對于旋轉中心線的空間,是旋轉主軸回轉誤差,誤差和主軸的旋轉精度的范圍。純徑向跳動，而軸向誤差和角度誤差同時存在時，構成徑向跳動，而軸向誤差和角度誤差同時存在構成端面跳動。</p><p>　　主軸回轉精度的測量，一般分為三種：靜態(tài)測量、動態(tài)測量。目前我國在生產中沿用傳統(tǒng)的靜態(tài)測量法，使千分表觸頭觸及檢測圓柱表面，以低速轉動

72、主軸進行測量。千分表最大讀數(shù)和最小讀數(shù)的差值即為主軸的徑向回轉誤差。動態(tài)測量是用一標準球裝在主軸中心線上，與主軸同時旋轉；在工作臺上安裝兩個互成90°角的非接觸傳感器，通過儀器記錄回轉情況。出廠時，普通級加工中心的回轉精度用靜態(tài)測量法測量，當L=300mm時允許誤差應小于0.2mm。主軸回轉誤差的主要原因是由于結構和加工精密主軸、主軸軸承、剛度、主軸和旋轉部件不平衡,激振力引起的旋轉的旋轉誤差,會導致主軸誤差。</p&g

73、t;<p>　?。?）剛度 主軸部件的剛度就是指主軸部件在外力（例如拉力）的作用下，仍能保持一定工作精度的能力。平常一個單元的前端軸位移,強加的方向位移力大小來表示。在主軸的前端部分的力量,如果最終的位移y，則主軸部件的剛度值為</p><p><b>　　（N/μm）</b></p><p>　　主軸部件的剛度值越大，主軸所受力后的變形就相對越小。主

74、軸部件的剛度值不足，在外力的附加作用下，主軸將產生較大的彈性變形，不僅影響收放鋼卷質量，還容易引起振動，惡化傳動件和軸承的工作條件，使其加快磨損，降低精度。主軸部件的剛度與主軸尺寸、支承跨距、所選用的軸承類型及配置形式、軸承間隙的調整、主軸上傳動元件的位置等有關。設計時應在其他條件允許的條件下，盡量提高剛度值。</p><p>　　（3）抗振性 指主軸部件在外力作用過程中抵抗強迫振動和自激振動保持平穩(wěn)運轉的能力

75、?？拐裥灾苯佑绊懮a率的提高。提高主軸抗振性必須提高主軸部件的靜剛度，采用較大阻尼比的前軸承，以及在必要時安裝阻尼（消振）器。另外，使主軸的固有頻率遠遠大于激振力的頻率。</p><p>　?。?）耐磨性 指長期保持其原始精度的能力。主要影響因素是材料熱處理、軸承類型和潤滑方式。主軸部件必須有足夠的耐磨性，以便能長期保持精度。為了提高耐磨性，主軸的相應部位應該淬硬，或者經過氮化處理，以提高其硬度增加其耐磨性。主

76、軸軸承也需有良好的潤滑，提高其耐磨性。</p><p>　　4.2主軸的設計要求</p><p>　　主軸是主軸部件的重要組成部分。它的結構尺寸和形狀、制造精度、材料及其熱處理，對主軸部件的工作性能有很大的影響。同時，主軸結構要保證各零件定位可靠、工藝性好等要求。</p><p>　　4.2.1主軸主要的尺寸參數(shù)</p><p>　　主軸主要

77、的尺寸參數(shù)包括內孔直徑、支承跨距、主軸直徑和懸伸長度。主要尺寸參數(shù)評估和考慮主軸是基于技術的應用范圍,主軸的剛度和軸結構的過程。</p><p>　　(1)主軸直徑軸直徑較大,剛度越高,但其他地方的軸承和軸尺寸增加。軸承直徑越大,同一年級精密軸承公差更大,更難保證主軸旋轉精度。同時極限轉速下降。主軸前支承軸頸的直徑可根據主電動機功率初步選擇。主軸后端支承軸頸的直徑可以是0.7～0.8倍的前支承軸頸值，實際尺寸要在

78、主軸部件結構設計時確定。前、后軸頸的差值越小則主軸的剛度越高，工藝性也越好。</p><p>　?。?）主軸內孔直徑 主軸的內孔直徑用于通過脹緊裝置拉桿等。主軸的孔徑與主軸直徑之比，小于0.3時空心主軸的剛度幾乎與實心主軸地剛度相當；等于0.5時空心主軸地剛度為實心主軸剛度的90%；大于0.7時空心主軸地剛度就急劇下降，一般可取其比值為0.5左右。</p><p>　?。?）前懸伸a

79、一個主軸軸承主軸前端的距離稱為前懸。的形狀和大小的前懸和主軸的前端結構長度,類型的潤滑,組合軸承的軸承和密封有關。前懸架剛度主軸的長度。主軸前懸長度短,硬度較高。因此,在設計結構時,應盡可能短的前懸。</p><p>　?。?）主軸的支撐跨距l(xiāng) 支持點主軸支承點之間的距離稱為支持跨L,主軸軸本身剛度和軸承剛度有很大的影響?？缍萀對復合剛度K的影響并不是一個單向的。如果l是大,大變形軸;如l小變形、軸承位移的軸的

80、鼻子很大。因此，l有一個最佳值，l太大或太小，都會降低綜合剛度。</p><p>　　4.2.2主軸的材料和熱處理</p><p>　　考慮和評估主軸是基于過程的主要參數(shù)主軸的剛度的范圍,和主軸結構的過程。主要材料的選擇主要是基于剛度、負載、耐磨性、熱處理變形因素決定大小。材料的硬度和彈性模量E的主軸,鋼E更大(E = 2.1×107 N / cm2),所以主軸材料首先考慮鋼鐵材

81、料。值得注意的是獨立的類型和鋼的熱處理數(shù)值和鋼的彈性模量E,即是否普通鋼或合金鋼,其彈性模量基本上是相同的。在鋼鐵材料的選擇因此首先選擇便宜的價格中碳鋼(如45鋼),只有在特殊的重負載和有很大的影響,或精密機床主軸以減少熱處理后變形,或軸軸向移動的需要確保其耐磨性,之前考慮的選擇合金鋼。這里的主軸與45鋼。</p><p>　　由于這里主軸軸承選用滾動式軸承，軸頸可以不淬硬，但為了使接觸剛度提高，防止敲碰時損傷軸

82、頸處的配合的表面，很多45#鋼的主軸軸頸仍進行高頻淬火（48～54HRC）。</p><p>　　4.2.3主軸主要精度指標</p><p>　　主軸的精度直接到主軸部件的旋轉精度。主軸、軸承、齒輪等零件相連接處的表面幾何形狀誤差和表面粗糙度，關系到接觸剛度。零件接觸表面形狀愈準確，表面粗糙度愈小，則受力后的接觸變形愈小，亦即接觸剛度愈高。因此，對主軸設計必須提出一定的技術要求，它主要包括

83、主軸各配合表面的尺寸公差、形狀公差、表面粗糙度、表面硬度等內容，并應在主軸零件圖上標注準確、合理。</p><p>　?。?）前支承軸承軸頸的同軸度約為5μm左右。</p><p>　?。?）軸承軸頸需按軸承內孔“實際尺寸”配磨，且需保證配合過盈1～5μm。</p><p><b>　　4.3主軸滾動軸承</b></p><

84、p>　　主軸軸承是主軸部件的重要組成部分，它的類型、結構、配置、精度、安裝、調整、潤滑和冷卻都直接影響了主軸部件的工作性能。常用的軸承有滑動軸承滾以及動軸承。這里選擇滾動軸承。</p><p>　　滾動軸承麿擦阻力小，可以預緊，簡單維護、潤滑,工作穩(wěn)定在一定范圍的速度和負載范圍。滾動軸承由專業(yè)化工廠,購物方便維修。但與滑動軸承相比,滾動軸承的噪音,數(shù)量有限的滾動體,剛度變化、抗振性略差和速度限制。加工中心主

85、軸在可能的條件下,利用滾動軸承,尤其是大多數(shù)的垂直軸和主軸主軸軸向運動可以在套筒。當用于滾動軸承可以用潤滑脂潤滑以避免漏油。滾動軸承根據滾動體的結構分為球軸承、滾子軸承、圓錐滾子軸承三大類。這里選擇調心滾子軸承。</p><p>　　主軸軸承，主要應根據精度、剛度和轉速來選擇。這里初選調心滾子軸承來支承主軸。這樣既能承受徑向力又能承受軸向力。分別用軸承端蓋定位。</p><p><b

86、>　　4.4估算軸的直徑</b></p><p>　　當軸的支撐位置和軸所受載荷大小、方向、作用點及載荷種類均已確定，支點反力及彎矩可以求得時，可按彎矩合成的理論進行近似計算。</p><p><b>　　圖4-1 主軸簡圖</b></p><p>　　1脹緊裝置2安裝齒輪3主軸4軸承</p><p>

87、　　首先，根據軸的直徑計算公式初步估算直徑：軸計算截面上的工作應力</p><p><b>　?。?-１）</b></p><p><b>　　軸的直徑</b></p><p><b>　　（4-２）</b></p><p>　　式中　?。通D―軸計算截面上的合成玩彎矩，Ｎｍ；&

88、lt;/p><p>　　Ｔ――軸計算截面上的扭矩，Ｎｍ</p><p>　?。楔D―傳遞功率，ＫＷ；</p><p>　　ｎ――轉速，ｒ／ｍｉｎ；</p><p>　　――根據扭應力變化性質而定的校正系數(shù)；</p><p>　　――空心軸內徑與外徑ｄ之比，＝／ｄ＝0.7；</p><p>　　

89、――許用疲勞應力，ＭＰａ。</p><p>　　選擇軸的材料為45鋼，經調質處理，可知材料的機械性能為</p><p>　　＝360ＭＰａ；＝650ＭＰａ；＝270ＭＰａ；＝155ＭＰａ；E＝2.15ｘ</p><p>　　本文參考同類產品初選主軸直徑為255mm</p><p>　　考慮到安裝張緊裝置需加鍵槽，故將其相應部位軸徑增加3％－7

90、％。因此取軸徑為275ｍｍ，根據軸的受力，選取滾子軸承。裝軸承處的直徑＝360ｍｍ，＝260ｍｍ。初選24072CA/W33和24052CA/W33，其寬度值分別是180ｍｍ和140ｍｍ。</p><p><b>　　4.5　軸受力分析</b></p><p>　　軸上的受力分析如圖4-2（a）所示。計算的時候，把軸通常當作置于支座鉸鏈上的梁，這樣軸上零件傳來的力，一

91、般作為一個集中力,關鍵是部分輪廓寬度的中點。從中心軸扭矩寬度是中點。支持點的軸力,根據軸承類型和組合確定。</p><p>　　如果作用在軸上的各載荷不再同一平面內，可分解到2個相互垂直的平面上，然后分別求出這2個平面內的彎矩，再按矢量法求的合成彎矩。</p><p><b>　　軸承受的彎矩</b></p><p>　　M＝15000ｘ9.8

92、ｘ1=147000Nm</p><p><b>　　軸傳遞的轉矩</b></p><p>　?。裕?550P／n＝20ｘ9550／17</p><p><b>　　＝11235Nｍ</b></p><p><b>　　圓周力</b></p><p>　　

93、＝2T／＝2ｘ11235／0.909=24719N</p><p><b>　　徑向力</b></p><p>　　＝tan＝24719ｘ0.364=8998N</p><p>　?。ǎ保┰谒狡矫鎯鹊闹Х戳Γ▓D4-2（b））</p><p>　　由＝0得ｘ1100－ｘ790＝0</p><p>

94、　　因此＝6462N；=-＝8998－6462＝2536N</p><p>　　齒輪的作用力在水平平面的彎矩（圖4-2（ｃ））</p><p>　?。剑?.790＝2536ｘ0. 7902003Nｍ</p><p>　?。ǎ玻┰诖怪逼矫鎯鹊闹Х戳Γ▓D4-2（ｄ））</p><p>　　＝（1100-790）／1100ｘ＝6966N</p

95、><p>　?。?90／1100ｘ＝17753N</p><p>　　齒輪的作用力在水平平面的彎矩（圖4-2（ｅ））　</p><p>　?。剑?90＝6966ｘ0.795503Nｍ</p><p>　?。ǎ常┯捎谪撦d的作用，在支點Ａ和Ｂ處的支反力（圖4-2（ｆ））</p><p>　　由＝0得ｘ1100－ｘ1000＝0&

96、lt;/p><p>　?。?33636N；＝＋＝133636＋147000＝280636N</p><p>　　由于負載的作用而產生的彎矩圖如圖4-2（ｇ）所示：</p><p>　?。健。?.0＝147000Nｍ</p><p><b>　　圖4-2軸所受載荷</b></p><p><b&g

97、t;　　4.6軸的強度校核</b></p><p>　　根據軸的結構尺寸及彎矩圖，截面Ｂ處的彎矩較大，且有軸承配合引起的應力集中，因此，Ｂ處是危險截面?，F(xiàn)對其進行強度校核。</p><p>　　由于該減速機軸的傳動，彎矩引起對稱循環(huán)的彎應力，而轉矩引起的為脈動循環(huán)的剪應力。</p><p>　　抗彎斷面系數(shù) Ｗ＝2.15ｘ</p><

98、p>　　彎曲應力幅＝68.4MPａ<MPa</p><p>　　即軸的強度完全符合要求。</p><p>　　5開卷機液壓系統(tǒng)設計</p><p>　　5.1脹緊油缸承載力的計算</p><p>　　由于在開卷機上當卷材裝加上去之后直徑較大，但隨著開卷設備的工作，卷材直徑會慢慢變小，其重量也會隨之變輕，為了使卷材開卷后保持水平伸展

99、，并且使卷材在開卷機上有足夠的支撐力，需選用一個液壓系統(tǒng)，將供壓、保壓和釋壓在這個系統(tǒng)上同時完成。</p><p>　　前述已知卷筒徑向壓緊力N。</p><p>　　棱錐錐角為20°,則軸向力=N tan10°=35604(N)</p><p>　　除了軸向力外，作用于活塞上的載荷F還包括油缸密封處的麿擦阻力，由于各種油缸的密封材質和密封形式不

100、同，密封阻力難以精確計算，一般估算為 式中——油缸的機械效率，一般取0.90~0.95，這里取0.95，</p><p>　　5.2確定油缸額定壓力</p><p>　　油缸有效運動面積A和能承載的最大的負荷力F的關系為</p><p><b>　　F=AP</b></p><p>　　式中F-----油缸承載的最大的

101、負荷；</p><p>　　A----油缸面積；</p><p>　　P----油缸運動壓力； </p><p>　　若系統(tǒng)的額定壓力已確定，則取系統(tǒng)壓力為設計壓力，油缸的工作壓力按照最大的負荷參照表5.1選取，選擇適當?shù)墓ぷ鲏毫κ且粋€很重要的問題，應從結構尺寸、經濟性等方面進行全面考慮。過低壓力,大流量所需的系統(tǒng)工作的穩(wěn)定性和可靠性,密封,減少噪音,但可以使

102、油缸佳能、質量提高;而另一方面,過高的壓力,將復雜的密封,并要求高強度、剛度的油缸,同時導致扭轉影響大容積低效率的缺點,如高精度制造的油缸,優(yōu)點是可以減少油缸的大小。液壓件的額定壓力是指在指定的工作條件下液壓件能夠長期正常工作的壓力，又稱公稱壓力。油缸設計壓力的數(shù)值應等于額頂壓力的值。</p><p>　　表4.1 不同的負荷條件下的工作壓力</p><p>　　由前面油缸的最大力為37

103、478N。參考表3.1，選擇油缸的工作壓力為8Mpa。</p><p>　　5.3油缸各組成部分的設計</p><p>　　一、油缸缸筒的設計和計算:</p><p><b>　　1、缸筒</b></p><p>　　是油缸的主體零件，它與端蓋、缸底、油口等零件構成密封的容腔，用以容納壓力油，同時它是運動活塞的軌道。油缸

104、缸筒設計時，應該有權確定每個部分的大小,確保輸出力足夠的,速度和有效沖程,強度,能承受壓力,和還必須有一定的抗干擾的影響力量。此外,油缸內表面應適當?shù)谋砻娲植诙?、幾何精度和配合精?確保油缸運動穩(wěn)定性、密封和耐久性。</p><p>　　2、油缸內徑D的計算：</p><p>　　計算油缸內徑和油缸桿外徑均與設備的類型有關。例如機床類，對于較大的機床（拉床、刨床和研磨機等）一定要滿足牽引力

105、的要求，計算時以力為主；對于輕載高速的機床一定要滿足速度，計算時以速度為主，而本次油缸的內徑主要以力為主來計算的。</p><p>　　按照油缸的載荷力和系統(tǒng)工作壓力計算。</p><p>　　式中 D----油缸內經（m）</p><p>　　F----油缸推力（KN）</p><p>　　P----選定的系統(tǒng)工作壓力（MPa）

106、 </p><p>　　把油缸的推力為37478N；選定的工作壓力P=10MPa;代入上式可得:</p><p>　　油缸 D=77.3mm</p><p>　　參考活塞缸直徑D系列（GB/T2349-1993） (mm)</p><p>　　按照上表可知，圓整成標準值后,取油缸內徑的值</p>

107、<p>　　脹緊油缸 D=80mm</p><p>　　缸筒壁厚及缸筒外徑的計算：</p><p><b>　　缸筒厚壁的計算</b></p><p>　　對低壓系統(tǒng)中≥16時，缸筒壁厚一般按薄壁筒計算</p><p><b>　?。╩）</b></p><p>

108、;<b>　　= </b></p><p>　　式中---缸筒壁厚，?。ǎ恚?lt;/p><p>　　---缸筒內徑　　?。ǎ恚?；</p><p>　　---缸筒試驗壓力，ＭＰａ，油缸的額定壓力16Mpa時的=1.5，額定壓力>16Mpa時的=1.25;</p><p>　　----材料許用應力,MPa</p&

109、gt;<p>　　為材料的抗拉強度，為放大倍數(shù),n=3.5～5,這里取=5。</p><p>　　選用45號鋼，并且調質241～２８５ＨＢ，查閱《工程力學》劉靜香著可知４５號鋼的抗拉強度=530～５９８ＭＰａ，現(xiàn)取=560MPa，故：</p><p>　　= =560／５=112MPa</p><p>　　由于油缸的工作壓力P=8MPa<16MP

110、a,故取=1.5=1.5х8=12MPa.</p><p><b>　　所以</b></p><p><b>　　=*D/(2)</b></p><p>　　脹緊油缸 =4.29mm</p><p>　　而缸筒外徑D外的計算公式：</p><p><b>　　D

111、外=D+2</b></p><p>　　把缸筒內徑D及計算出的缸壁厚度的數(shù)據帶入，可得：</p><p>　　脹緊油缸 D外=88.58mm</p><p>　　參考標準油缸的缸筒外徑系列，可知，本次設計選擇油缸的缸筒外徑</p><p>　　脹緊油缸 D外=90mm</p><p>　　由于D=D+2

112、,可得缸筒厚壁： </p><p>　　脹緊油缸 1=5mm</p><p><b>　　缸筒結構設計：</b></p><p>　　缸筒兩端分別和缸蓋和缸底相連，構成密封的壓力腔，因而它的結構形式往往和缸蓋及缸底密切相關。因此，在設計缸筒結構時，應按照實際情況，選用結構便于裝配、拆卸和維修的連接形式，缸筒內外徑應按照標準進行圓整。<

113、/p><p>　　油缸桿的設計與計算：</p><p>　　油缸桿是油缸專遞動力的主要零部件，它要承受拉力、壓力、彎力和震動沖擊等多種作用，必須有足夠的強度和剛度。</p><p>　　1、油缸桿直徑的計算：</p><p>　　d=(1/3～2/3)Ｄ</p><p>　　式中ｄ――油缸桿直徑，ｍｍ</p>

114、<p>　?。抹D―油缸缸筒內徑，ｍｍ</p><p><b>　　把數(shù)據</b></p><p>　　脹緊油缸 D=80mm</p><p>　　代入，可得油缸桿直徑d的取值范圍：</p><p>　　脹緊油缸 d=27～53mm</p><p>　　根據下表來圓整油缸桿直徑<

115、;/p><p>　　油缸桿直徑ｄ系列（ＧＢ/T2348-1993） mm</p><p>　　根據上表圓整后選取油缸桿直徑</p><p>　　脹緊油缸 d=50mm</p><p>　　2、油缸桿強度校核：</p><p>　　45號鋼的許用應力= =560/1.5=373Mpa</p><p&

116、gt;　　式中 d---油缸桿直徑；</p><p><b>　　F---油缸負載；</b></p><p>　　----油缸桿材料許用應力，= ，為材料的抗拉強度，為安全系數(shù)，一般取1.4；</p><p>　　---空心活塞孔徑，對實心桿=0。</p><p><b>　　=1.5</b><

117、;/p><p><b>　　計算得：</b></p><p>　　夾緊油缸 d=11.3mm</p><p>　　而d=50，故d>11.3 mm，油缸桿強度符合要求.</p><p>　　故選擇油缸桿直徑滿足強度要求。</p><p>　　5.4確定液壓執(zhí)行元件的主要參數(shù)</p>